JPH10281289A - シリンダヘッドガスケット - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【課題】 シールのために形成されたビードのへたりや
割れの発生を防止し、耐久性を向上し、全面に亘って良
好な面圧分布が得られるようにする。 【解決手段】 基板２は、表裏両表面にシール材層１６
が設けられた金属板２ａを備えている。基板２には、複
数のボア穴４〜６が形成され、各ボア穴４〜６の周縁部
分に複数のボア穴ビード１１〜１３がそれぞれ形成され
ている。更に、基板２には、冷却水やオイルなどが通過
するための水通過穴７やオイル穴９を含む複数の穴が形
成されている。基板２のボア穴ビード１１〜１３の突出
側に積層配置された副板３は、基板２の各ボア穴４〜６
の周縁部分にそれぞれ重合される複数の環状部１７〜１
９と、各環状部１７〜１９をシリンダボアの間のボア穴
間領域に相当する領域で連結する連結部２０、２１とを
含んで構成されている。副板３の環状部２０、２１のボ
ア穴内方端部付近には折返部２２が設けられている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、エンジンのシリン
ダヘッドとシリンダブロックとの間に挟まれてこれらを
気密且つ液密にシールするシリンダヘッドガスケットに
関する。

【０００２】

【従来の技術】従来から、エンジンのシリンダヘッドと
シリンダブロックとの間のシールを行うためにシリンダ
ヘッドガスケット（以下、ガスケット）が用いられてい
る。このようなガスケットとして、近年ではシリンダヘ
ッドとシリンダブロックとをヘッドボルトで締め付けた
際の締付力に対するガスケットからの反力を増大させる
などの目的でメタルガスケットが多く用いられている。
このようなメタルガスケットは、基本的に金属板を単層
で、または複数層を積層して構成されている。

【０００３】メタルガスケットの従来技術として、例と
して、実公平４−１６０２６号が挙げられる。この従来
技術のシリンダヘッドガスケットは、弾性金属板からな
る基板に、シリンダブロックなどの複数のシリンダボア
に対応する複数のボア穴を形成し、ボア穴周縁部に断面
がＵ字状のボアビードを環状に形成している。一方、こ
の基板に対して、前記ボアビードの突出側に金属板から
なる副板が直接に積層されている。この副板にも複数の
ボア穴が形成され、各ボア穴の径方向内周縁部は、ボア
穴周りの全周に亘って、基板側に折り返されて折返部が
形成されている。この折返部は、副板自身に重なるよう
に折り返されて前記基板のボアビードよりも径方向内方
に位置している。また、この従来技術で、副板は基板と
実質的に同一形状であり、副板と基板とはそれらの外周
の同一位置で、シリンダヘッドとシリンダブロックとの
各接合面外で相互にかしめて固定されている。

【０００４】この従来技術のガスケットは、前記ボアビ
ードでボア穴からの排ガスのシールを行うものである。
一方、ボアビードは使用中にエンジン内の周期的爆発に
より脈動的に圧縮／拡大を繰り返し、これによりボアビ
ードが金属疲労を生じて復元力が減少するへたり現象を
生じることがある。また、この傾向が更に進行すると割
れを生じる場合がある。前記従来技術では、このような
ボアビードのへたり現象を防止するために、シリンダブ
ロックとシリンダヘッドとの締付時において、ボアビー
ドが平坦形状へ変形することを前記折返部で防止するよ
うにしている。即ち、前記締付時にボアビードがＵ字状
から平坦形状に次第に変形するとき、ボアビードは前記
折返部の厚さ未満の高さには圧縮されない。従って、ボ
アビードの前記脈動的圧縮／拡大における振幅が抑制さ
れ、これによりボアビードのへたりを防止しようとして
いる。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】複数気筒のエンジンに
用いられるガスケットにおいて、ボア穴周辺領域は、そ
れ以外の領域よりも熱的負荷或いは応力的負荷が大きい
ことが知られている。これは、前記ボア穴周辺領域には
シリンダボアからの熱が加えられるからである。また、
ボア穴周辺領域には、そのシリンダボアにおける爆発に
よる衝撃が交互に周期的に加えられるので、他の領域よ
りも応力的負荷が大きくなっている。従って、このボア
穴周辺領域では、他の領域におけるよりも、シール用面
圧を増大する必要があり、またボアビードのへたり対策
を強化する必要がある。

【０００６】また、近年ではシリンダブロックには鉄が
用いられ、シリンダヘッドにはアルミニウム合金が用い
られていて、両者の熱膨張率が異なっていることから、
エンジンの運転中におけるシリンダヘッド熱膨張量がシ
リンダブロックの熱膨張量より大きくなる。これによ
り、ガスケットの上面がシリンダヘッド下面によって周
期的に強く擦られる。一方、ガスケットの締付時にボア
ビードが圧縮変形することにより、基板のボアビード付
近が屈曲して、ガスケットのシリンダヘッド側に線状の
環状突起が生じているが、この環状突起がシリンダヘッ
ド下面によって周期的に強く擦られて、損傷したり割れ
を生じたりする場合がある。

【０００７】上記従来技術のガスケットでは、ボア穴周
辺におけるシール用面圧を増大してガスケット全面にお
ける良好なシール性を実現できるように面圧分布を最適
にする必要性に対する対策がなされておらずガスケット
全面の最適な面圧分布が実現できないという問題点があ
る。更に、シリンダヘッドとシリンダブロックとの熱膨
張率の相違に基づく前記不具に関しても対策がなされて
おらず、ボアビードのへたりや割れを生じ易いという問
題点を有している。

【０００８】請求項１〜１１の発明は、上記問題点を解
決しようとして成されたものであり、その目的は、シー
ルのために形成されたビードのへたりや割れの発生が防
止されて耐久性が向上され、全面に亘って良好な面圧分
布が得られるシリンダヘッドガスケットを提供すること
である。

【０００９】

【課題を解決するための手段】請求項１の発明のシリン
ダヘッドガスケットの基板は、表裏両表面にシール材層
が設けられた弾性金属板から形成されている。この基板
には、シリンダボアに対応した位置に複数のボア穴が形
成され、各ボア穴の周縁部分に複数の環状ビードがそれ
ぞれ形成されている。更に、基板には、シリンダヘッド
とシリンダブロックとの間の気体或いは液体などの機能
流体が通過する流体穴を含む複数の穴が形成されてい
る。また、基板には、環状ビードの突出側に副板が積層
配置され、この副板は、基板の各ボア穴の周縁部分にそ
れぞれ重合される複数の環状部と、各環状部をシリンダ
ボアの間のボア穴間領域に相当する領域で連結する連結
部とを含んで構成されている。

【００１０】前記副板の環状部のボア穴内方端部付近に
は折返部が設けられている。折返部は、ボア穴周りの全
周で前記基板の環状ビードよりも径方向内方の平坦部に
重合する位置で、副板自身に重なるように折り返されて
いる。副板の各環状部には、半径方向外方に延びる複数
の係合片が設けられ、各係合片の先端付近には屈曲部が
形成され、前記基板に形成された複数の係合穴と係合さ
れる。このシリンダヘッドガスケットが、シリンダヘッ
ドとシリンダブロックとの間に配置されて、これらの間
をシールする。

【００１１】ここで、本発明のシリンダヘッドガスケッ
トは、基板のボア穴周辺領域に副板の環状部が重合され
た構成である。従って、ボア穴周辺領域以外の領域にお
けるよりも熱的負荷或いは応力的負荷が大きいボア穴周
辺領域において、シール用面圧が増大する。また、締付
時のボアビードの圧縮量が、前記折返部によって抑制さ
れる。このため、エンジン運転時のシリンダボアにおけ
る周期的爆発によるボアビードの周期的変形の振幅が抑
制され、ボアビードのへたりや割れの発生を確実に防止
することができ、シリンダヘッドガスケットの耐久性を
格段に向上することができる。

【００１２】また、本発明において、折返部は、ボア穴
周りの全周で基板の環状ビードよりも径方向内方の平坦
部に重合する位置で、副板自身に重なるように折り返さ
れている。これにより、シリンダヘッドガスケットをエ
ンジンに装着したときに、ボアビードが平坦形状へ変形
することが折返部で防止される。従って、ボアビードの
復元力が維持され、ボアビードのへたり現象が防止され
る。

【００１３】請求項２の発明のシリンダヘッドガスケッ
トは、少なくとも一つの前記基板と、前記副板と、これ
ら少なくとも一つの基板及び副板に積層され、少なくと
もボア穴が形成された中間板とを備えている。この発明
において、副板の各環状部に設けられた半径方向外方に
延びる複数の係合片の先端付近に形成された屈曲部は、
基板に形成された複数の穴の一部の係合穴と係合され
る。更に、前記中間板には、各係合片の屈曲部を含む範
囲にそれぞれ透孔が形成されている。

【００１４】従って、前記屈曲部は、シリンダヘッドガ
スケットをエンジンに装着して締付けたときに変形し
て、中間板に形成された各透孔にそれぞれ収納される。
これにより、本発明のガスケットにおいて、前記請求項
１の発明の作用効果に加え、各屈曲部は、厚さが副板の
板厚の２倍になる個所であるにも関わらず、ガスケット
の面圧分布に影響を及ぼす事態が防止されるという作用
効果も実現される。

【００１５】また、本発明では、前記各係合片の屈曲部
の面圧に対する影響を考慮する必要がなくなるため、基
板の形状を設計する際に屈曲部用の特段の透孔を形成し
たり、基板の冷却水用穴などを係合用に利用するため
に、基板における冷却水穴の形成位置や形状を考慮した
りする必要がなく、ガスケットの設計上の自由度が増大
される。

【００１６】また、副板の板厚や基板のシール材の厚さ
などを、ガスケットの面圧分布に関する前記屈曲部の面
圧に対する影響を排除する目的で考慮する必要がなく、
この点でもガスケット全体の設計の自由度、材料や材料
の厚さの選択などの自由度も向上される。

【００１７】請求項３の発明では、請求項１、２のいず
れかの発明において、副板を基板に対して固定する前記
係合片の板厚は、基板の前記シール材層の層厚より薄く
形成されている。従って、締付時に前記係合片はシール
材層中に埋没し、本発明のシリンダヘッドガスケットの
シール性になんら不都合を生じさせない。これにより、
シリンダヘッドガスケットのシール性に影響を及ぼさな
い係合片で副板を基板に対して固定できるので、前記係
合片の配置に関して大きな自由度を得ることができる。

【００１８】請求項４の発明のシリンダヘッドガスケッ
トは、請求項１、２のいずれかの発明において、基板を
平坦な金属芯材の両面に低摩擦係数の材料からなるシー
ト層を設けたガスケット材に、環状ビードや複数の穴を
形成して構成した場合である。シリンダブロックとシリ
ンダヘッドとの熱膨張率が異なり、シリンダヘッドの熱
膨張量がシリンダブロックの熱膨張量より大きい場合
に、ガスケットの上面がシリンダヘッド下面によって周
期的に強く擦られる。また、ガスケットの締付時にボア
ビードが圧縮変形することにより、基板のボアビード付
近が屈曲して、ガスケットのシリンダヘッド側に線状の
環状突起が生じているが、この環状突起がシリンダヘッ
ド下面によって周期的に強く擦られることになる。

【００１９】本発明において、基板は上記の構成である
ので、ガスケットのシリンダヘッド側の線状の環状突起
がシリンダヘッド下面によって周期的に強く擦られる場
合であっても、この摩擦は低摩擦係数のシート層によっ
て良好に吸収されるので、シート層を含む基板がシリン
ダヘッド下面によって周期的に強く擦られて、損傷した
り割れを生じたりする事態が防止される。また、前記シ
ート層が膨張黒鉛シートの場合でも、前述した作用効果
を実現することができる。

【００２０】請求項５の発明のシリンダヘッドガスケッ
トは、請求項１、２のいずれかの発明において、前記副
板が金属芯材表面に低摩擦係数のシール材層を形成して
構成される場合である。副板は、基板の環状ビード突出
側に積層配置されているので、環状ビード突出側の環状
突起により、この環状突起が対向するシリンダヘッド或
いはシリンダブロックの接合面が圧痕などで損傷される
ことが防止され、また、締付時に圧縮された環状突起の
復元力によって生じる面圧が前記接合面に分散して面状
に加えられ、面圧の局部的集中を防止することができ
る。更に、低摩擦係数のシール層により、シリンダヘッ
ドガスケットの副板側と接合面との間に前記周期的摩擦
力が作用する場合でも、副板の損傷などが防止される。

【００２１】請求項６の発明のシリンダヘッドガスケッ
トは、請求項１の発明において、前記各係合穴は、各係
合穴における前記折返部の積層厚が、前記ボア穴などの
シール箇所のシールに必要な面圧を低下させない位置に
形成されている場合である。

【００２２】前記折返部は係合片先端を折り返して構成
されるので、その積層厚が係合片板厚の倍になり、シリ
ンダヘッドガスケットのシール性に影響を及ぼす可能性
が想定されるが、本発明において、この折返部はシール
箇所のシールに必要な面圧を低下させない位置に形成さ
れているので、折返部の形成位置と関わり無く、基板に
おけるシール必要箇所のシール機構を設計することがで
き、ガスケットの設計の自由度が増大する。

【００２３】請求項７の発明のシリンダヘッドガスケッ
トは、請求項６の発明において、前記複数の係合穴の一
部分の係合穴は、シリンダブロックまたはシリンダヘッ
ドの接合面に形成された冷却水が通過する水穴の形成位
置に形成されている場合である。この場合、係合穴にお
ける前記係合片の折返部の副板の本体との積層厚は、前
記水穴によって吸収され、締付時に係合片はシリンダヘ
ッドガスケットのシール性に影響を及ぼさない。

【００２４】請求項８の発明は、請求項１、２のいずれ
かの発明において、前記基板には、締付用ボルトが挿通
される複数のボルト穴が形成され、前記複数の係合穴の
他の一部分は、前記基板の各ボア穴中心と該ボルト穴の
中心とを結ぶ直線上で、ボルト穴近傍に配置されている
ので、シリンダヘッドガスケットの他のシール必要部分
のシール性に影響を及ぼすことが防止されている。

【００２５】請求項９の発明のシリンダヘッドガスケッ
トは、請求項１、２のいずれかの発明において、前記基
板には、前記ボア穴を含むシール箇所をシールするため
の面圧を調整するための面圧調整用透孔が形成される場
合である。この場合、面圧調整用透孔を適宜の位置及び
形状で形成することにより、該透孔部分における面圧の
消費を解消でき、その分の面圧を他の箇所のシール作用
に振り向けることができ、ガスケット全体のシール必要
箇所における面圧の増大及び均一化を図ることができ
る。

【００２６】請求項１０の発明のシリンダヘッドガスケ
ットは、請求項１、２のいずれかの発明において、前記
副板の折返部が、隣接するボア穴の間のボア穴間領域以
外の領域において副板自身に重なるように折り返され、
ボア穴間領域において副板自身との間にシム板を挟んで
折り返されている。

【００２７】従って、ボア穴間の領域以外の領域におけ
るよりも熱的負荷或いは応力的負荷が大きいボア穴間の
領域において、折返部の積層厚は大きくなり、締付時の
ボアビードの圧縮量が、シム板を挟まない折返部の領域
のボアビードの圧縮量よりも抑制される。このため、エ
ンジン運転時のシリンダボアにおける周期的爆発による
ボアビードのボア穴間領域の部分の周期的変形の振幅
が、ボア穴間領域以外の領域の部分におけるよりも抑制
され、ボアビードのへたりや割れの発生を確実に防止す
ることができ、シリンダヘッドガスケットの耐久性を格
段に向上することができる。

【００２８】請求項１１の発明のシリンダヘッドガスケ
ットは、請求項１０の発明において、前記シム板が、隣
接するボア穴間領域に相当する鼓形に形成されている場
合である。この場合でも、前記請求項１０の作用効果と
同様な作用効果を実現することが出来る。

【００２９】

【発明の実施の形態】

【実施例】本発明を実施例について以下に説明する。図
１〜図５に本発明の第１実施例を示す。図１は本実施例
のシリンダヘッドガスケット（以下、ガスケット）１の
平面図であり、図２はガスケット１に用いられる副板３
の平面図であり、図３は図１の切断面線Ｘ３−Ｘ３から
見た断面図であり、図４は図１の切断面線Ｘ４−Ｘ４か
ら見た断面図であり、図５は図１の切断面線Ｘ５−Ｘ５
から見た断面図である。前記図１では、シリンダブロッ
クの上面に形成された水穴とシリンダヘッドの下面に形
成された水穴が一点鎖線および二点鎖線でそれぞれ示さ
れている。以下、各図を参照して、ガスケット１の構成
について説明する。

【００３０】ガスケット１は、基板２と副板３とが積層
されて構成され、自動車エンジンなどの内燃機関のシリ
ンダブロックとシリンダヘッドとの間に挟まれて、これ
らの接合面の間におけるエンジン用オイル或いは冷却水
などエンジンに用いられる機能流体のシールや燃焼排ガ
スのシールなどを行うものである。ガスケット１の基板
２の平面形状は図１に示されており、シリンダブロック
やシリンダヘッドなどに形成された例として３気筒など
のシリンダボアに対応する３個のボア穴４、５、６が形
成されている。

【００３１】また、長手板状の基板２のボア穴４〜６の
各周囲に、例として鋳鉄などからなるシリンダブロック
側のウォータジャケットの上端の水穴や、アルミニウム
合金などからなるシリンダヘッドのウォータジャケット
の下面の水穴に対応した位置にそれぞれ複数の水通過穴
７が設けられている。これらの水通過穴７の内には、前
記シリンダブロックの水穴とシリンダヘッドの水穴とを
連結する位置に形成されるものや、シリンダブロックの
水穴に対応した位置に形成されていて、シリンダヘッド
には対応する水穴が形成されていないものもある。

【００３２】基板２の長手方向両端部付近と各ボア穴４
〜６の間とには、ガスケット１を間に挟んだ状態でシリ
ンダブロックとシリンダヘッドとを相互に締め付けてガ
スケット１を圧縮するスタッドボルトが貫通する複数の
ボルト穴８が形成されている。また、ボルト穴８の近傍
にはシリンダブロックとシリンダヘッドとの間でオイル
が流れるための複数のオイル穴９が形成されている。更
に、各ボア穴４〜６の周囲において、副板３を後述する
ように基板２に固定するために用いられる係合穴１０
が、各ボア穴４〜６毎に４つずつ、およびガスケット１
の長手方向両端側にそれぞれ１個ずつ合計１４個形成さ
れている。係合穴１０の設置位置の詳細については後述
する。

【００３３】基板２には、各ボア穴４〜６の周縁部にお
いて、各ボア穴４〜６を囲むように、断面が略Ｕ字状の
フルビードからなるボア穴ビード１１、１２、１３がそ
れぞれ形成されている。全体形状が略矩形板状の基板２
の外周に沿って、図３に示される断面がステップ形状の
ハーフビードからなる外周ビード１４が形成されてい
る。基板２のエキゾーストマニホールド側（図１の下方
側、以下、エキマニ側と略称）には、シリンダブロック
におけるボルト穴とオイル穴とが近接して形成されてい
る箇所があり、これらの箇所に対応するガスケット１の
部分にはボルト穴８とオイル穴９とが一体のボルト穴８
ａが複数箇所形成されている。基板２の２隅部の相互に
近接したボルト穴８およびオイル穴９の対の周りと、前
記ボルト穴８ａの周りとには、それぞれ前記ハーフビー
ドからなるオイル穴ビード１５ａが形成されている。ま
た、各ボルト穴８の周りにはそれぞれ、前記ハーフビー
ドからなるボルト穴ビード１５ｂが形成されている。

【００３４】また、基板２には、図１に示されるように
複数の面圧調整用の透孔３４が形成されている。この透
孔３４は、ボア穴ビード１１〜１３の近傍を適宜面積に
亘って除去して形成される。透孔３４は、例としてオイ
ルや冷却水などの機能流体を通過させる穴ではなく、基
板２を部分的に除去することで、透孔３４近辺のボア穴
ビード１１〜１３などによるシール用の面圧を増大さ
せ、或いは面圧の均一化を図ろうとするものである。従
って、透孔３４は、図１に示されるように、例としてガ
スケット１のエキマニ側でボア穴ビード１１〜１３とオ
イル穴ビード１５ａやボルト穴ビード１５ｂとの間に形
成され、各ビード１１〜１３、１５ａ、１５ｂなどによ
る面圧の増大或いは面圧の均一化を図っている。

【００３５】前記ボア穴ビード１１〜１３は、高さが例
として０．２５ｍｍ、幅が例として２．０ｍｍに設定さ
れ、外周ビード１４などのハーフビードは、高さが例と
して０．３５ｍｍ、幅が例として１．５ｍｍに設定され
ている。このような基板２は、例としてＳＵＳ３０１Ｈ
などのステンレス鋼板などの金属板２ａの両面に、例と
して膨張黒鉛シートなどの低摩擦係数の材料からなるシ
ール材層１６が、接着層（図示せず）を介して固着され
ている。前記金属板２ａの板厚は例として０．２ｍｍに
選ばれ、シール材層１６の層厚は例として０．１ｍｍに
選ばれている。

【００３６】一方、基板２に積層されている副板３は、
図２に示されるように、基板２の各ボア穴４、５、６毎
のボア穴ビード１１〜１３に重合する略円環状の複数の
環状部１７、１８、１９を有している。これら各環状部
１７〜１９は、前記各ボア穴４、５、６の間のボア穴間
領域に相当する領域において略鼓形状の連結部２０、２
１でそれぞれ一体に連結されている。図３〜図５に示さ
れるように、各環状部１７〜１９の半径方向内周端部
は、前記基板２側に折り返され、副板本体２３自身に重
なるように折り返された折返部２２が各環状部１７〜１
９毎に形成されている。各環状部１７〜１９の折返部２
２は、各ボア穴ビード１１〜１３よりもボア穴４〜６寄
りに形成され、基板２のボア穴ビード１１〜１３よりも
ボア穴４〜６寄りの平坦部分に臨んでいる。

【００３７】また、各環状部１７〜１９の外周には、前
記基板２に形成された係合穴１０に対応する１４箇所の
外周上の各位置に係合片２５がそれぞれ形成されてい
る。各係合片２５は、その先端が対応する係合穴１０に
挿入されて折り返されるに必要な長さと幅で形成されて
いる。即ち、係合片２５は、図５に示されるように、そ
の先端が基板２に形成された複数の係合穴１０を挿通
し、基板２の副板３と反対側で折り返されて屈曲部３９
が形成され、この屈曲部３９が基板２の係合穴１０の内
周縁を挟んで副板３を基板２に固定する。

【００３８】以下、図１を併せて参照して、係合穴１０
の形成位置について詳しく説明する。これらの係合穴１
０は後述するように、副板３に形成される舌状の係合片
２５の先端を挿入するために形成され、挿入された前記
先端は折り曲げられて屈曲部３９が構成され、この屈曲
部３９によって副板３が基板２に固定される。このと
き、係合穴１０における前記係合片２５の屈曲部３９
は、係合片２５を構成する金属板が二重に折り返された
構成となり、この構成による積層厚によって締付圧が消
費されることが想定されるので、本実施例ではガスケッ
ト１のボア穴シールやオイル穴シールなどに不具合が生
じないように、以下に説明するように、前記各係合穴１
０の形成位置を定めている。

【００３９】具体的には、本実施例のガスケット１にお
いて、インテークマニホールド側（図１の上方側、以
下、インマニ側と略称）の係合穴１０の設置位置は、各
ボア穴３〜５毎にボア穴３〜５の中心とインマニ側の各
ボルト穴８の中心とを結ぶ直線上で、できるだけボルト
穴８に近い位置に形成されており、ボルト締付の際の圧
縮力が最も大きくなる領域に形成されている。これによ
り、ガスケット１の締付時において、係合穴１０付近で
の前記係合片２５の屈曲部３９は、ボルトによる締付力
で強く圧縮されるが、ボア穴ビード３〜５やオイル穴ビ
ード１５ａ、ボルト穴ビード１５ｂなどから比較的離れ
ており、ボア穴ビード３〜５やオイル穴ビード１５ａ、
ボルト穴ビード１５ｂなどに対して、締付力低下や締付
力不均衡をもたらす不具合を生じないようにしている。

【００４０】一方、ガスケット１のエキゾーストマニホ
ールド側（図１の下方側、以下、エキマニ側と略称）に
おいて、係合穴１０は図１に一点鎖線で示されるシリン
ダヘッド側水穴３２と、二点鎖線で示されるシリンダブ
ロック側水穴３３とのいずれかに対応する位置に形成さ
れている。即ち、これらの水穴３２、３３にはガスケッ
ト１で完全に塞がれているものがある。このように水穴
３２、３３を塞ぐのは、シリンダブロック或いはシリン
ダヘッドの内部における冷却水の流量および流過方向を
調整して、エンジンの効率的冷却を図るためのものであ
る。このように、ガスケット１で塞がれる水穴３２、３
３の形成箇所に係合穴１０を形成すると、この係合穴１
０における係合片２５の前記屈曲部３９の厚さは水穴３
２、３３で吸収され、ボア穴ビード１１〜１３やオイル
穴ビード１５ａ、ボルト穴ビード１５ｂなどによる面圧
に何等影響を及ぼさない。

【００４１】このようにして、本実施例では、ガスケッ
ト１に係合穴１０を形成して前記係合片２５の先端部を
折り返して構成される屈曲部３９によって副板３を基板
２に固定しても、屈曲部３９はガスケット１のシール性
に不具合を及ぼさない。

【００４２】このような形状を有する副板３は、例とし
てＳＵＳ３１０Ｓなどのステンレス鋼板などの金属板の
両面に、二硫化モリブデンなどの低摩擦係数の材料から
なる被膜３１が形成された構成を有している。前記金属
板の板厚は例として０．０８ｍｍに選ばれ、被膜３１の
膜厚は例として５〜１５μｍに選ばれている。

【００４３】以下、本実施例のガスケット１の機能と作
用効果について説明する。 前記ガスケット１をシリンダブロックとシリンダヘッ
ドとの間に挟んで、前記ヘッドボルトを用いてこれらを
締め付ける場合、シリンダブロックやシリンダヘッドの
接合面にはツールマークなどの微少な凹凸が存在してお
り不整面である場合が多い。本実施例では、基板２のシ
ール材層１６や副板３の被膜３１が接合面の前記凹凸を
吸収し、前記締付時に接合面とガスケット１とが密着す
ることになる。即ち、締付時のガスケット１の接合面へ
のなじみ性が向上されている。これにより、前記凹凸が
ガスケットによって吸収されない場合に想定されるシー
ルすべき燃焼排ガスやオイル或いは冷却水などの前記凹
凸からの漏洩が確実に防止されている。

【００４４】本実施例のガスケット１では、副板３の
各ボア穴内周縁を折り返して、折返部２２を各環状部１
７〜１９毎に形成し、この折返部２２が基板２の各ボア
穴ビード１１〜１３よりもボア穴４〜６側に位置してい
る。これら折返部２２によって、締付時において各ボア
穴ビード１１〜１３が平面状になるまで全屈されること
が防止され、ボア穴ビード１１〜１３のへたりや割れな
どの発生を防止することができる。

【００４５】本実施例のガスケット１では、副板３を
基板２の各ボア穴ビード１１〜１３に相当する部分毎に
形成した環状部１７〜１９と、これらを連結部２０、２
１で相互に連結するようにしている。従って、従来技術
のように副板を基板と同一形状に形成する必要がなく、
材料の使用量を削減することができる。また、各ボア穴
ビード１１〜１３に特段の加工を施すこと無く、ガスケ
ット１における各穴をシールする面圧を、ボアビード１
１〜１３に集中して増大することができ、各ボア穴４〜
６周りのシール性を向上することができる。

【００４６】本実施例のガスケット１では、面圧調整
用の透孔３４を基板２を部分的に除去することで形成し
ている。これにより、透孔３４部分での面圧の消費を解
消でき、その分の面圧を透孔３４近辺のボア穴ビード１
１〜１３などによるシール用の面圧に振り向けて増大さ
せ、或いは面圧の均一化を図ることができる。

【００４７】以下、図６〜図８に本発明の第２実施例の
ガスケット１ａを示す。図６は本実施例のガスケット１
ａの平面図であり、図７はガスケット１ａに用いられる
副板３ａの平面図であり、図８は図６の切断面線Ｘ８−
Ｘ８から見た断面図である。本実施例は、前記第１実施
例に類似し、対応する部分には同一の参照符号を付す。
本実施例の特徴は、前記第１実施例のガスケット１にお
いて、副板３の基板２に対する固定のための構造が異な
る点である。その他の構成は第１実施例のガスケット１
と同様であり、再度の説明を省略する。

【００４８】本実施例のガスケット１ａでは、図６に示
されるように、基板２の各ボルト穴８を前記第１実施例
における係合穴１０として用いると共に、ボルト穴８以
外に別途係合穴１０を形成している。また、これに対応
して、副板３を構成する各環状部１７〜１９の外周に
は、それぞれ１箇所或いは複数箇所に係合片３５が形成
されている。これらの係合片３５は、前記複数の係合穴
１０に係合される第１実施例の係合片２５と同一形状の
複数の係合片２５と、前記ボルト穴８にかしめ付けられ
るかしめ用の複数の係合片３６とを備えている。係合片
３６は、隣接する環状部１７、１８および環状部１８、
１９の間に設けられる。

【００４９】例として、環状部１７、１８の間の係合片
３６は、各環状部１７、１８からそれぞれ半径方向外方
に延びる連結片２６、２７と、連結片２６、２７の先端
に共通に連結された環状片２８とを含んで構成される。
環状片２８は、前記ボルト穴８にグロメット状に固定さ
れるものであり、その内径Ｌ１はボルト穴８の穴径Ｌ３
より小径に定められ、環状片２８の外径Ｌ２はボルト穴
８の穴径Ｌ３より大径に定められる。従って、環状片２
８をボルト穴８に位置決めした後、プレス加工や絞り加
工などで環状片２８を折り返して、図８に示される折返
部２９を形成する。これにより、折返部２９はボルト穴
８の内周縁を挟んで、副板３ａを基板２に固定する。

【００５０】このような構成のガスケット１ａにおいて
も、第１実施例において、前記項で説明した接合面へ
のなじみ性の向上、項で説明したボアビード１１〜１
３のへたりや割れの防止効果、項で説明したボア穴４
〜６周りのシール性の向上、項で説明した透孔３４に
よる面圧調整作用などの効果を実現することができる。

【００５１】以下、図９〜図１１に本発明の第３実施例
のガスケット１ｂを示す。図９は本実施例のガスケット
１ｂの平面図であり、図１０は図９の切断面線Ｘ１０ー
Ｘ１０から見た断面図であり、図１１は図９の切断面線
Ｘ１１ーＸ１１から見た断面図である。本実施例は、前
記第１実施例に類似し、対応する部分には同一の参照符
号を付す。本実施例の特徴は、前記第１実施例のガスケ
ット１において、副板３の折返部２２に部分的にシム板
２４が装着された点である。その他の構成は第１実施例
のガスケット１と同様であり、再度の説明を省略する。

【００５２】本実施例のガスケット１ｂは、前記第１実
施例のガスケット１において、基板２の各ボア穴４〜６
の間の領域であるボア穴間領域に対向する折返部２２の
周方向範囲の部分において、折返部２２と副板本体２３
との間にシム板２４が挟まれている。一方、折返部２２
のボア穴間領域に対向する周方向範囲以外の周方向範囲
の部分において、折返部２２と副板本体２３との間にシ
ム板２４は挟まれておらず、折返部２２は副板本体２３
に直接重合されている。

【００５３】このシム板２４は、例としてＳＵＳ３０４
などのステンレス鋼板などの金属板から所定形状にプレ
ス加工などで形成され、その板厚は例として０．０３ｍ
ｍに選ばれている。従って、副板３の各ボア穴内周縁部
分は、ボア穴間領域において、折返部２２の板厚０．０
８ｍｍ＋シム板２４の板厚０．０３ｍｍ＝０．１２ｍｍ
程度、副板本体２３に対して隆起した段差部を構成して
いる。また、副板３の各ボア穴内周縁部分のボア穴間領
域以外の領域において、折返部２２の板厚０．０８ｍｍ
程度、副板本体２３に対して隆起した段差部を構成して
いる。

【００５４】前記シム板２４の板厚は、以下の理由に基
づいて選定されている。ガスケット１をシリンダブロッ
クとシリンダヘッドとの間に挟んで、ヘッドボルトを用
いてこれらを一体に締め付けたエンジンを運転すると、
前記素材のシリンダヘッドの熱膨張係数がシリンダブロ
ックの熱膨張係数より大きいことから、シリンダブロッ
クとシリンダヘッドとの間の間隙が、シリンダヘッドの
長手方向の端部側から中央部側にかけて拡大するよう
に、シリンダヘッドが撓むことが知られている。このよ
うな撓みにより、ガスケット長手方向の中央部付近の前
記各ビードによる面圧が低下し、シール能力が低下する
ことになる。

【００５５】一方、シリンダブロックとシリンダヘッド
との間の間隙の大きさの増大分である前記撓み量は、シ
リンダブロックやシリンダヘッドを構成する材料の熱膨
張係数、エンジンのサイズ、および運転時の周囲の温度
やシリンダボア内の温度などによって定まる固定値であ
る。本実施例において、この撓み量が例として０．０３
ｍｍの場合を想定する。この撓み量に対応して、本実施
例では、前記シム板２４として板厚０．０３ｍｍのもの
を選定する。

【００５６】以下、本実施例のガスケット１ｂの作用効
果について説明する。ガスケット１ｂは、前記シム板２
４を装着した点が実施例１のガスケット１と構成上、異
なる点であるので、前記実施例１において説明した項
〜項の作用効果を実現できるに加え、以下の項〜
項の作用効果を実現できるものである。

【００５７】本実施例のガスケット１ｂでは、副板３
の各ボア穴内周縁を折り返して、折返部２２を各環状部
１７〜１９毎に形成し、この折返部２２が基板２の各ボ
ア穴ビード１１〜１３よりもボア穴４〜６側に位置し、
前述した段差部を構成している。これら段差部によっ
て、締付時において各ボア穴ビード１１〜１３が平面状
になるまで全屈されることが防止され、ボア穴ビード１
１〜１３のへたりや割れなどの発生を防止することがで
きる。

【００５８】本実施例のガスケット１ｂを、シリンダ
ヘッドとシリンダブロックとの間に挟んで締め付けてエ
ンジンを回転させるとき、エンジンの温度が上昇するに
従い、シリンダブロックとシリンダヘッドとを形成する
材質の熱膨張率の相違に基づいて、シリンダヘッドが撓
んでシリンダブロックとシリンダヘッドとの間隙が、シ
リンダボアの配列方向両端よりも中央部になるほど大き
くなる。

【００５９】本実施例のガスケット１ｂでは、前記シリ
ンダヘッドの撓み量に対応した板厚のシム板２４をボア
穴間領域に配置しているので、このシム板２４がシリン
ダヘッドの撓みによって拡大した前記間隙を補填し、ガ
スケット１ｂとシリンダブロックやシリンダヘッドの接
合面との間に間隙を生じさせない。従って、前記間隙が
増大した場合に想定されるボア穴ビード１１〜１３がシ
リンダブロックやシリンダヘッドの接合面によって叩か
れる現象を防止することができ、ボア穴ビード１１〜１
３のへたりや割れの発生を防止することができる。

【００６０】また、本実施例のガスケット１ｂでは、シ
ム板２４をボア穴間領域に配置することによってシリン
ダブロックとシリンダヘッドとの間の間隙を補填するよ
うにしている。これにより、シリンダヘッドの撓んだと
きに想定される各環状部１７〜１９の折返部２２がシリ
ンダブロックやシリンダヘッドの接合面によって叩かれ
る現象を防止することができ、折返部２２におけるへた
りや割れの発生を防止することができ、この撓みによる
シール性の低下を防止することができる。

【００６１】本実施例のガスケット１ｂを、シリンダ
ヘッドとシリンダブロックとの間に挟んで締め付けてエ
ンジンを回転させるとき、シリンダボア内で発生する燃
焼排ガスは、ボア穴ビード１１〜１３によってシールさ
れる。このボア穴ビード１１〜１３は高温の燃焼排ガス
に曝され、またボア穴ビード１１〜１３にはシリンダボ
ア内での周期的爆発により脈動圧が厚み方向に加えられ
て叩かれる状態になる。このような高温や脈動圧に関す
る条件は、前述したボア穴間領域における場合が、その
他のボア穴周縁領域における場合よりも過酷である。

【００６２】本実施例のガスケット１ｂにおいて、副板
３のボア穴４〜６の周縁部に折返部２２が形成されてお
り、更に、折返部２２のボア穴間領域に相当する範囲に
は内部にシム板２４が配置されている。これにより、ガ
スケット１ｂのボア穴間領域に相当する領域は、その他
の領域に比較して機械的強度が増大され、前記、項
で説明した作用効果と共同で、ガスケット１ｂの耐久性
を向上することができる。

【００６３】以下、図１２〜図１４に本発明の第４実施
例のガスケット１ｃを示す。図１２は本実施例のガスケ
ット１ｃの平面図であり、図１３はガスケット１ｃに用
いられる中間板３７の平面図であり、図１４は図１２の
切断面線Ｘ１４ーＸ１４から見た断面図である。本実施
例は、前記第１実施例に類似し、対応する部分には同一
の参照符号を付す。本実施例のガスケット１ｃは、前記
第１実施例のガスケット１における基板２と同様な基板
２、副板３、中間板３７および他の基板３８を用いる４
層構造であり、基板３８のボア穴ビード１１〜１３、外
周ビード１４、オイル穴ビード１５ａおよびボルト穴ビ
ード１５ｂの突出方向は基板２と対称で、副板３側に凸
に形成されている。また、基板２における係合穴１０は
基板３８では後述する理由で形成されない場合がある。

【００６４】本実施例のガスケット１ｃの特徴は以下の
通りである。ガスケット１ｃの副板３は図２を参照して
説明した第１実施例の副板３と同様な構成及び形状であ
り、図７を参照して説明した第２実施例における副板３
ａの円環状の係合片３６は有していない。本実施例で
は、副板３の全ての係合片２５の設置位置は、各ボア穴
４、５、６の中心と各ボルト穴８の中心とを結ぶ仮想線
上に選ばれている。即ち、前記各実施例において、基板
２に係合される屈曲部３９がガスケット１ｃの面圧分布
に不所望な影響を及ぼさないようにするために、係合片
２５の形成個所を考慮して、デッキ面に形成された水穴
３２、３３の設置個所に前記屈曲部３９を位置させる技
術は採用していない。

【００６５】このような各屈曲部３９の設置位置を定め
た場合に想定される各屈曲部３９の積層厚によるガスケ
ット１ｃの面圧分布への不所望な影響は、図１３に示さ
れるように、中間板３７を適切な形状に形成することに
よって予め排除される。即ち、本実施例の中間板３７に
は、ボア穴４０、４１、４２、水通過穴４３、ボルト穴
４４、オイル穴４５及び透孔４６が形成されている。こ
れらの各穴の内、ボア穴４０、４１、４２、水通過穴４
３、ボルト穴４４及びオイル穴４５は、基板２に形成さ
れたボア穴４〜６、水通過穴７、ボルト穴８及びオイル
穴９と対応した穴であり、同位置に形成される。

【００６６】一方、透孔４６は前記各屈曲部３９を収納
可能なサイズに形成され、各屈曲部３９と同位置に形成
される。組み立てた状態のガスケット１ｃをエンジンに
装着して締め付けると、シリンダヘッドとシリンダブロ
ックとの各デッキ面で挟まれたガスケット１ｃにおい
て、他部より積層厚が大きい屈曲部３９部分には、他部
より大きな力が作用するが、中間板３７に透孔４６が形
成されているので、屈曲部３９が透孔４６内に移動する
ように変形する。これにより、各屈曲部３９が対応する
透孔４６内に収納される。従って、本実施例では、ガス
ケット１ｃをエンジンに装着した際であっても、各屈曲
部３９がガスケット１ｃの面圧分布に不所望な影響を及
ぼす事態が防止される。また、これにより、基板３８と
して、基板２における係合穴１０が形成されている基板
２と同一の基板を用いてもよく、或いは、係合穴１０が
形成されていない基板を用いてもよい。

【００６７】また、本実施例では、各屈曲部３９の面圧
に対する影響を考慮する必要がなくなるため、基板２や
副板３の形状を設計する際に、屈曲部３９用の特段の透
孔を形成したり、基板２の冷却水用穴などを係合用に利
用するために、基板２における冷却水穴の形成位置や形
状を考慮したりする必要がなく、ガスケット１ｃの設計
上の自由度が増大される。

【００６８】また、副板３の板厚や基板２のシール材層
１６の厚さなどを、ガスケット１ｃの面圧分布に関する
前記屈曲部３９の面圧に対する影響を排除する目的で考
慮する必要がなく、この点でもガスケット１ｃ全体の設
計の自由度、ガスケット１ｃを構成する材料や材料の厚
さの選択などの自由度も向上される。本発明は、上記実
施例に限定されるものではなく、本発明の精神を逸脱し
ない範囲で広範な種類の実施例を含むものである。

【００６９】

【発明の効果】請求項１の発明を用いることにより、下
記の効果を奏することができる。本発明のシリンダヘッ
ドガスケットは、基板のボア穴周辺領域に副板の環状部
が重合された構成である。従って、ボア穴周辺領域以外
の領域におけるよりも熱的負荷或いは応力的負荷が大き
いボア穴周辺領域において、シール用面圧が増大する。
また、締付時のボアビードの圧縮量が、副板環状部の折
返部によって抑制される。このため、エンジン運転時の
シリンダボアにおける周期的爆発によるボアビードの周
期的変形の振幅が抑制され、ボアビードのへたりや割れ
の発生を確実に防止することができ、シリンダヘッドガ
スケットの耐久性を格段に向上することができる。

【００７０】また、本発明において、折返部は、ボア穴
周りの全周で基板の環状ビードよりも径方向内方の平坦
部に重合する位置で、副板自身に重なるように折り返さ
れている。これにより、シリンダヘッドガスケットをエ
ンジンに装着したときに、ボアビードが平坦形状へ変形
することが折返部で防止される。従って、ボアビードの
復元力が維持され、ボアビードのへたり現象が防止され
る。

【００７１】請求項２の発明のシリンダヘッドガスケッ
トは、少なくとも一つの前記基板と、前記副板と、これ
ら少なくとも一つの基板及び副板に積層され、少なくと
もボア穴が形成された中間板とを備えている。この発明
において、副板の各環状部に設けられた半径方向外方に
延びる複数の係合片の先端付近に形成された屈曲部は、
基板に形成された複数の穴の一部の係合穴と係合され
る。更に、前記中間板には、各係合片の屈曲部を含む範
囲にそれぞれ透孔が形成されている。

【００７２】従って、前記屈曲部は、シリンダヘッドガ
スケットをエンジンに装着して締付けたときに変形し
て、中間板に形成された各透孔にそれぞれ収納される。
これにより、本発明のガスケットにおいて、前記請求項
１の発明の作用効果に加え、各屈曲部は、厚さが副板の
板厚の２倍になる個所であるにも関わらず、ガスケット
の面圧分布に影響を及ぼす事態が防止されるという作用
効果も実現される。

【００７３】また、本発明では、前記各係合片の屈曲部
の面圧に対する影響を考慮する必要がなくなるため、基
板の形状を設計する際に屈曲部用の特段の透孔を形成し
たり、基板の冷却水用穴などを係合用に利用するため
に、基板における冷却水穴の形成位置や形状を考慮した
りする必要がなく、ガスケットの設計上の自由度が増大
される。

【００７４】また、副板の板厚や基板のシール材の厚さ
などを、ガスケットの面圧分布に関する前記屈曲部の面
圧に対する影響を排除する目的で考慮する必要がなく、
この点でもガスケット全体の設計の自由度、材料や材料
の厚さの選択などの自由度も向上される。

【００７５】請求項３の発明では、請求項１、２のいず
れかの発明において、副板を基板に対して固定する前記
係合片の板厚は、基板の前記シール材層の層厚より薄く
形成されている。従って、締付時に前記係合片はシール
材層中に埋没し、本発明のシリンダヘッドガスケットの
シール性になんら不都合を生じさせない。これにより、
シリンダヘッドガスケットのシール性に影響を及ぼさな
い係合片で副板を基板に対して固定できるので、前記係
合片の配置に関して大きな自由度を得ることができる。

【００７６】請求項４の発明のシリンダヘッドガスケッ
トは、請求項１、２のいずれかの発明において、基板を
平坦な金属芯材の両面に低摩擦係数の材料からなるシー
ト層を設けたガスケット材に、環状ビードや複数の穴を
形成して構成した場合である。シリンダブロックとシリ
ンダヘッドとの熱膨張率が異なり、シリンダヘッドの熱
膨張量がシリンダブロックの熱膨張量より大きい場合
に、ガスケットの上面がシリンダヘッド下面によって周
期的に強く擦られる。また、ガスケットの締付時にボア
ビードが圧縮変形することにより、基板のボアビード付
近が屈曲して、ガスケットのシリンダヘッド側に線状の
環状突起が生じているが、この環状突起がシリンダヘッ
ド下面によって周期的に強く擦られることになる。

【００７７】本発明において、基板は上記の構成である
ので、ガスケットのシリンダヘッド側の線状の環状突起
がシリンダヘッド下面によって周期的に強く擦られる場
合であっても、この摩擦は低摩擦係数のシート層によっ
て良好に吸収されるので、シート層を含む基板がシリン
ダヘッド下面によって周期的に強く擦られて、損傷した
り割れを生じたりする事態が防止される。また、前記シ
ート層が膨張黒鉛シートの場合でも、前述した作用効果
を実現することができる。

【００７８】請求項５の発明のシリンダヘッドガスケッ
トは、請求項１、２のいずれかの発明において、前記副
板が金属芯材表面に低摩擦係数のシール材層を形成して
構成される場合である。副板は、基板の環状ビード突出
側に積層配置されているので、環状ビード突出側の環状
突起により、この環状突起が対向するシリンダヘッド或
いはシリンダブロックの接合面が圧痕などで損傷される
ことが防止され、また、締付時に圧縮された環状突起の
復元力によって生じる面圧が前記接合面に分散して面状
に加えられ、面圧の局部的集中を防止することができ
る。更に、低摩擦係数のシール層により、シリンダヘッ
ドガスケットの副板側と接合面との間に前記周期的摩擦
力が作用する場合でも、副板の損傷などが防止される。

【００７９】請求項６の発明のシリンダヘッドガスケッ
トは、請求項１の発明において、前記各係合穴は、各係
合穴における前記折返部の積層厚が、前記ボア穴などの
シール箇所のシールに必要な面圧を低下させない位置に
形成されている場合である。前記折返部は係合片先端を
折り返して構成されるので、その積層厚が係合片板厚の
倍になり、シリンダヘッドガスケットのシール性に影響
を及ぼす可能性が想定されるが、本発明において、この
折返部はシール箇所のシールに必要な面圧を低下させな
い位置に形成されているので、折返部の形成位置と関わ
り無く、基板におけるシール必要箇所のシール機構を設
計することができ、ガスケットの設計の自由度が増大す
る。

【００８０】請求項７の発明のシリンダヘッドガスケッ
トは、請求項６の発明において、前記複数の係合穴の一
部分の係合穴は、シリンダブロックまたはシリンダヘッ
ドの接合面に形成された冷却水が通過する水穴の形成位
置に形成されている場合である。この場合、係合穴にお
ける前記係合片の折返部の副板の本体との積層厚は、前
記水穴によって吸収され、締付時に係合片はシリンダヘ
ッドガスケットのシール性に影響を及ぼさない。

【００８１】請求項８の発明は、請求項１、２のいずれ
かの発明において、前記基板には、締付用ボルトが挿通
される複数のボルト穴が形成され、前記複数の係合穴の
他の一部分は、前記基板の各ボア穴中心と該ボルト穴の
中心とを結ぶ直線上で、ボルト穴近傍に配置されている
ので、シリンダヘッドガスケットの他のシール必要部分
のシール性に影響を及ぼすことが防止されている。

【００８２】請求項９の発明のシリンダヘッドガスケッ
トは、請求項１、２のいずれかの発明において、前記基
板には、前記ボア穴を含むシール箇所をシールするため
の面圧を調整するための面圧調整用透孔が形成される場
合である。

【００８３】この場合、面圧調整用透孔を適宜の位置及
び形状で形成することにより、該透孔部分における面圧
の消費を解消でき、その分の面圧を他の箇所のシール作
用に振り向けることができ、ガスケット全体のシール必
要箇所における面圧の増大及び均一化を図ることができ
る。

【００８４】請求項１０の発明のシリンダヘッドガスケ
ットは、請求項１、２のいずれかの発明において、前記
副板の折返部が、隣接するボア穴の間のボア穴間領域以
外の領域において副板自身に重なるように折り返され、
ボア穴間領域において副板自身との間にシム板を挟んで
折り返されている。

【００８５】従って、ボア穴間の領域以外の領域におけ
るよりも熱的負荷或いは応力的負荷が大きいボア穴間の
領域において、折返部の積層厚は大きくなり、締付時の
ボアビードの圧縮量が、シム板を挟まない折返部の領域
のボアビードの圧縮量よりも抑制される。このため、エ
ンジン運転時のシリンダボアにおける周期的爆発による
ボアビードのボア穴間領域の部分の周期的変形の振幅
が、ボア穴間領域以外の領域の部分におけるよりも抑制
され、ボアビードのへたりや割れの発生を確実に防止す
ることができ、シリンダヘッドガスケットの耐久性を格
段に向上することができる。

【００８６】請求項１１の発明のシリンダヘッドガスケ
ットは、請求項１０の発明において、前記シム板が、隣
接するボア穴間領域に相当する鼓形に形成されている場
合である。この場合でも、前記請求項１０の作用効果と
同様な作用効果を実現することが出来る。

【図面の簡単な説明】

【図１】第１実施例のシリンダヘッドガスケット１の平
面図である。

【図２】ガスケット１に用いられる副板３の平面図であ
る。

【図３】図１の切断面線Ｘ３−Ｘ３から見た断面図であ
る。

【図４】図１の切断面線Ｘ４−Ｘ４から見た断面図であ
る。

【図５】図１の切断面線Ｘ５−Ｘ５から見た断面図であ
る。

【図６】第２実施例のガスケット１ａの平面図である。

【図７】ガスケット１ａに用いられる副板３の平面図で
ある。

【図８】図６の切断面線Ｘ８−Ｘ８から見た断面図であ
る。

【図９】第３実施例のガスケット１ｂの平面図である。

【図１０】図９の切断面線Ｘ１０ーＸ１０から見た断面
図である。

【図１１】図９の切断面線Ｘ１１ーＸ１１から見た断面
図である。

【図１２】第４実施例のガスケット１ｃの平面図であ
る。

【図１３】ガスケット１ｃに用いられる中間板３７の平
面図である。

【図１４】図１２の切断面線Ｘ１４ーＸ１４から見た断
面図である。

【符号の説明】

１、１ａ、１ｂ、１ｃ ガスケット ２、３８ 基板 ２ａ 金属板 ３、３ａ 副板 ４〜６、４０〜４２ ボア穴 ７、４３ 水通過穴 ８、４４ ボルト穴 ９、４５ オイル穴 １０ 係合穴 １１〜１３ ボア穴ビード １４ 外周ビード １５ａ オイル穴ビード １５ｂ ボルト穴ビード １６ シール材層 １７〜１９ 環状部 ２２、２９ 折返部 ２３ 副板本体 ２４ シム板 ２５、３５、３６ 係合片 ２６、２７ 連結片 ２８ 環状片 ３２、３３ 接合面の水穴 ３４ 面圧調整用透孔 ３７ 中間板 ３９ 屈曲部 ４６ 透孔

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 日野 義和 大阪府池田市桃園２丁目１番１号 ダイハ ツ工業株式会社内 (72)発明者 太田 稔 大阪府池田市桃園２丁目１番１号 ダイハ ツ工業株式会社内

Claims (11)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 シリンダヘッドとシリンダブロックとの
   間に配置されてこれらの接合面の間をシールするガスケ
   ットであって、 シリンダボアに対応した位置に形成された複数のボア穴
   の周縁部分にそれぞれ形成された複数の環状ビードと、
   シリンダヘッドとシリンダブロックとの間の気体或いは
   液体などの機能流体が通過する流体穴を含む複数の穴と
   が形成され、両表面にシール材層が設けられた弾性金属
   板から形成された基板と、 該基板の各ボア穴の周縁部分にそれぞれ重合される複数
   の環状部と、各環状部を該シリンダボアの間のボア間領
   域に相当するボア穴間領域で連結する連結部とを含み、
   該環状ビードの突出側に配置された副板とを備え、 該副板には、各環状部のボア穴内方端部が副板自身に重
   なるように折り返され、ボア穴周りの全周で該基板の該
   環状ビードよりも径方向内方の平坦部に重合する折返部
   が形成され、 該副板の各環状部に設けられた半径方向外方に延びる複
   数の係合片の先端付近には屈曲部が形成されて該基板に
   形成された複数の穴の一部の係合穴と係合されるように
   したシリンダヘッドガスケット。
2. 【請求項２】 シリンダヘッドとシリンダブロックとの
   間に配置されてこれらの接合面の間をシールするガスケ
   ットであって、 シリンダボアに対応した位置に形成された複数のボア穴
   の周縁部分にそれぞれ形成された複数の環状ビードと、
   シリンダヘッドとシリンダブロックとの間の気体或いは
   液体などの機能流体が通過する流体穴を含む複数の穴と
   が形成され、両表面にシール材層が設けられた弾性金属
   板から形成された少なくとも一つの基板と、 該基板の各ボア穴の周縁部分にそれぞれ重合される複数
   の環状部と、各環状部を該シリンダボアの間のボア間領
   域に相当するボア穴間領域で連結する連結部とを含み、
   該環状ビードの突出側に配置された副板であって、各環
   状部の該ボア穴内方端部が副板自身に重なるように折り
   返され、該ボア穴周りの全周で該基板の該環状ビードよ
   りも径方向内方の平坦部に重合する折返部が形成されて
   いる副板と、 基板及び副板に積層され、少なくともボア穴が形成され
   た中間板とを備え、 該副板の各環状部に設けられ、半径方向外方に延びる複
   数の係合片の先端付近には屈曲部が形成されて該基板に
   形成された複数の穴の一部の係合穴と係合され、 該中間板には、各係合片の屈曲部を含む範囲にそれぞれ
   透孔が形成されているシリンダヘッドガスケット。
3. 【請求項３】 前記係合片の板厚は、前記シール材層の
   層厚より薄く選ばれている請求項１、２のいずれかに記
   載のシリンダヘッドガスケット。
4. 【請求項４】 前記基板は、平坦な金属芯材の両面に低
   摩擦係数の材料からなるシール材層を接合したガスケッ
   ト材に、前記環状ビードや複数の穴を形成して構成され
   ている請求項１、２のいずれかに記載のシリンダヘッド
   ガスケット。
5. 【請求項５】 前記副板は、金属芯材表面に低摩擦係数
   の被膜を形成して構成されている請求項１、２のいずれ
   かに記載のシリンダヘッドガスケット。
6. 【請求項６】 前記各係合穴は、該係合穴における前記
   折返部の積層厚が、前記ボア穴などのシール箇所のシー
   ルに必要な面圧を低下させない位置に形成されている請
   求項１に記載のシリンダヘッドガスケット。
7. 【請求項７】 前記複数の係合穴の一部分の係合穴は、
   シリンダブロックまたはシリンダヘッドの接合面に形成
   された冷却水が通過する水穴の形成位置に形成されてい
   る請求項６に記載のシリンダヘッドガスケット。
8. 【請求項８】 前記基板には、締付用ボルトが挿通され
   る複数のボルト穴が形成され、前記複数の係合穴の他の
   一部分は、前記基板の各ボア穴中心と該ボルト穴の中心
   とを結ぶ直線上で、ボルト穴近傍に形成されている請求
   項１、２のいずれかに記載のシリンダヘッドガスケッ
   ト。
9. 【請求項９】 前記基板には、前記ボア穴を含むシール
   箇所をシールするための面圧を調整するための面圧調整
   用透孔が形成されている請求項１、２のいずれかに記載
   のシリンダヘッドガスケット。
10. 【請求項１０】 前記副板の前記折返部は、隣接するボ
    ア穴の間のボア穴間領域以外の領域において副板自身に
    重なるように折り返され、該ボア穴間領域において副板
    自身との間にシム板を挟んで折り返されている請求項
    １、２のいずれかに記載のシリンダヘッドガスケット。
11. 【請求項１１】 前記シム板は、隣接するボア穴間領域
    に相当する鼓形に形成されている請求項１０に記載のシ
    リンダヘッドガスケット。