JPH10280097A - 切断及びボルト孔加工の容易な高靱性高力ボルト接合スプライスプレート用鋼板または形鋼 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 本発明は、鋼板または形鋼などの化学成分を
板表層部で高く、板厚中心部で低くすることにより、板
厚方向の硬度分布を板表層部で高く、板厚中心部で低く
し、これにより切断及びボルト孔加工が容易で、且つ高
力ボルト接合スプライスプレートに加工後の摩擦係数が
高い高力ボルト接合スプライスプレート用鋼板または形
鋼を提供する。 【解決手段】 所定の化学成分の鋼板または形鋼などの
鋼材の片側または両側の表面より板厚方向に０．２ｍｍ
以上１ｍｍ以下の範囲のＣおよびその他の合金元素含有
量が板厚中心部より所定の重量％の範囲で高く、また当
該表層部のビッカース硬度が３６０以上であり、且つ板
厚中心部のビッカース硬度が３００以下である板厚６ｍ
ｍ以上２５ｍｍ以下の厚鋼板または形鋼とすることによ
り切断及びボルト孔加工の容易な高靱性高力ボルト接合
スプライスプレート用鋼板または形鋼。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、建築・橋梁などに
おける鋼構造物の摩擦接合部に利用できる高力ボルト摩
擦接合用スプライスプレートの素材となる鋼板または形
鋼に関するものである。本発明鋼材は、切断、ボルト孔
加工及び表層への溝加工が容易で高靱性を有する。本発
明鋼材の表層部に溝加工を施すことにより、安定して高
い摩擦接合面のすべり係数を有するスプライスプレート
が得られ、鋼構造物の安全性を高めることができる。

【０００２】

【従来の技術】高力ボルト摩擦接合において、日本建築
学会の設計施工指針では、接合耐力上重要となる摩擦面
は、黒皮除去された良好な赤錆面で、すべり係数が０．
４５を上回る処理を施し、また、すべり係数はすべり耐
力試験により確認する必要があるとされている。通常、
良好な赤錆状態であれば、すべり係数は０．４５を上回
ることが知られており、すべり耐力試験は省略される場
合が多い。

【０００３】赤錆状態のすべり係数は、環境因子や鋼材
組成などにより錆生成状態が異なるためばらつくことが
多く、すべり係数は０．４５として設計される場合が多
い。摩擦接合面のすべり係数は高いほど接合耐力が高く
なることは明らかであり、特開昭５１−５２６２８号公
報では接合面に凹凸をつけたり、特開平１−２０６１０
４号公報では接合面に耐食性金属を溶射して摩擦係数を
高くする工夫が施されている。しかし、摩擦係数は表面
粗さを増加させるのみでは限界があるという問題点があ
った。

【０００４】そこで、より摩擦係数を高めるために表層
部に溝加工を施す方法が提案されている。このようなも
のとしては、特開平７−２８６２５５号公報、特開平８
−４１５９１号公報などがある。これらはいずれも比較
的硬度の低い板の表面に機械切削、転造あるいはレーザ
ー照射等の加工法で溝をつけ、しかる後に熱処理により
板全体を高強度化する製造法である。このためスプライ
スプレート１枚ずつを熱処理する必要があるので、熱処
理に要する費用が膨大になるという実用面での大きな問
題があった。溝加工を施す前に板を熱処理により高強度
化すると適正サイズへの板の切断、ボルト孔加工さらに
は表面への溝加工などに必要な鋸断用鋸、ドリル、切削
用刃物、転造用工具などの材質を高硬度の特殊なものに
する必要があり、多大な費用が発生し、且つ製造生産性
も著しく低くなる。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、切断及びボ
ルト孔加工さらには表面溝加工の容易な高靱性高力ボル
ト接合スプライスプレート用鋼板または形鋼を提供する
ことを目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明は、上記のような
従来法の欠点を有利に排除し得る、板の硬度分布を最適
化することにより切断及びボルト孔加工さらには表面溝
加工を容易にすることを可能とする高力ボルト接合スプ
ライスプレート用鋼板または形鋼であり、その要旨とす
るところは下記のとおりである。

【０００７】（１）板厚方向の片側または両側の表面よ
り板厚方向に０．２ｍｍ以上１．０ｍｍ以下の深さの範
囲の平均化学成分が重量％で、Ｃ：０．２０〜０．５０
％、Ｓｉ：０．０３〜２．０％、Ｍｎ：０．２５〜２．
５％、Ａｌ：０．００２〜０．１０％、Ｓ：０．００２
〜０．０５％、残部がＦｅ及び不可避的不純物からな
り、且つこの範囲のビッカース硬度が３６０以上であ
り、さらに板厚中心部から板の両表面に向かって板厚方
向に上下２．０ｍｍ以内の範囲の平均Ｃ量が重量％で上
記板表層部のＣ量より０．０３％以上０．２％未満低
く、且つこの範囲のビッカース硬度が３００以下である
ことを特徴とする板厚６ｍｍ以上２５ｍｍ以下の切断及
びボルト孔加工の容易な高靱性高力ボルト接合スプライ
スプレート用鋼板または形鋼。

【０００８】（２）板厚方向の片側または両側の表面よ
り板厚方向に０．２ｍｍ以上１．０ｍｍ以下の深さの範
囲の平均化学成分重量％で、さらに、Ｎｂ：０．００５
〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％の１種ま
たは２種以上を含有し、さらに板厚中心部から板の両表
面に向かって板厚方向に上下２．０ｍｍ以内の範囲のＮ
ｂ量が平均化学成分重量％で上記表層部のＮｂ量より
０．００３％以上０．０４％未満低く、さらにＴｉ量が
平均化学成分重量％で上記表層部のＴｉ量より０．００
３％以上０．０４％未満低いことを特徴とする前記
（１）に記載の切断及びボルト孔加工の容易な高靱性高
力ボルト接合スプライスプレート用鋼板または形鋼。

【０００９】（３）板厚方向の片側または両側の表面よ
り板厚方向に０．２ｍｍ以上１．０ｍｍ以下の深さの範
囲の平均化学成分重量％で、さらに、Ｃｕ：０．１〜
３．０％、Ｎｉ：０．１〜５．０％、Ｃｒ：０．１〜
５．０％、Ｍｏ：０．１〜３．５％、Ｃｏ：０．１〜
２．０％、Ｗ ：０．１〜２．０％の１種または２種以
上を含有し、さらに板厚中心部から板の両表面に向かっ
て板厚方向に上下２．０ｍｍ以内の範囲の各元素の含有
量が平均化学成分重量％で上記表層部の含有量よりＣｕ
は０．０３％以上１．５％未満、Ｎｉは０．０３％以上
２．５％未満、Ｃｒは０．０３％以上３．５％未満、Ｍ
ｏは０．０３％以上２．０％未満、Ｃｏは０．０３％以
上１．０％未満、Ｗは０．０３％以上１．０％未満低い
ことを特徴とする前記（１）または（２）記載の切断及
びボルト孔加工の容易な高靱性高力ボルト接合スプライ
スプレート用鋼板または形鋼。

【００１０】（４）板厚方向の片側または両側の表面よ
り板厚方向に０．２ｍｍ以上１．０ｍｍ以下の深さの範
囲の平均化学成分重量％で、さらに、Ｖ：０．０１〜
０．１０％を含有し、さらに板厚中心部から板の両表面
に向かって板厚方向に上下２．０ｍｍ以内の範囲のＶの
含有量が平均化学成分重量％で上記表層部の含有量より
０．００５％以上０．０４％未満低いことを特徴とする
前記（１）〜（３）のいずれか１つに記載の切断及びボ
ルト孔加工の容易な高靱性高力ボルト接合スプライスプ
レート用鋼板または形鋼。

【００１１】（５）板厚方向の片側または両側の表面よ
り板厚方向に０．２ｍｍ以上１．０ｍｍ以下の深さの範
囲の平均化学成分重量％で、さらに、Ｂ：０．０００２
〜０．００２５％を含有し、さらに板厚中心部から板の
両表面に向かって板厚方向に上下２．０ｍｍ以内の範囲
のＢの含有量が平均化学成分重量％で上記表層部のＢ含
有量より０．０００２％以上０．００２％未満低いこと
を特徴とする前記（１）〜（４）のいずれか１つに記載
の切断及びボルト孔加工の容易な高靱性高力ボルト接合
スプライスプレート用鋼板または形鋼。

【００１２】（６）重量％で、さらに、Ｒｅｍ：０．０
０２〜０．１０％、Ｃａ：０．０００２〜０．００３％
の１種または２種を含有することを特徴とする前記
（１）〜（５）のいずれか１つに記載の切断及びボルト
孔加工の容易な高靱性高力ボルト接合スプライスプレー
ト用鋼板または形鋼。 （７）重量％で、さらに、Ｍｇ：０．０００３〜０．０
１％を含有することを特徴とする前記（１）〜（６）の
いずれか１つに記載の切断及びボルト孔加工の容易な高
靱性高力ボルト接合スプライスプレート用鋼板または形
鋼。

【００１３】（８）鋼板または形鋼の片面あるいは両面
に、凸部の角度が４５度以上１２０度以下、凸部の間隔
が０．５ｍｍ以上２ｍｍ以下、最凹部と最凸部の深さが
０．５ｍｍ以上２ｍｍ以下の角錐状または波状の凹凸を
つけることを特徴とする前記（１）〜（７）のいずれか
１つに記載の切断及びボルト孔加工の容易な高靱性高力
ボルト接合スプライスプレート用鋼板または形鋼。

【００１４】以下、本発明について詳細に説明する。一
般に、鋼板の切断、ボルト孔加工、表層溝加工等の加工
は、対象となる鋼材強度と工具の強度差が大きいほど容
易である。しかるに、高力ボルト接合スプライスプレー
トは接合される構造部材に対して約３倍程度の硬度を有
する必要があるため、スプライスプレートの素材である
鋼板自体の強度も接合される構造部材の３倍程度が必要
となる。このような高強度の板をスムーズに加工するた
めの工具の強度は著しく高い必要があり、通常の特殊鋼
等では磨耗が早い等の問題がある。一方、スプライスプ
レートの素材である鋼板の硬度は表層のみが高ければ十
分な摩擦係数を示すため、板内部まで高強度である必要
なない。このことから、板内部の硬度を低く抑えれば、
鋼板の切断、ボルト孔加工等の加工は通常の工具を用い
て十分な生産性を保ったまま容易にできることがわかっ
た。また、表層部が高硬度でもＳを所定の量含有させる
ことにより切削、転造等による表層溝加工が容易にでき
ることがわかった。

【００１５】本発明者らは、このような新しい知見に基
づき、鋼の化学成分、鋼板の硬度分布を詳細に調査した
結果、前記請求項１〜８に示したような切断及びボルト
孔加工の容易な高靱性高力ボルト接合スプライスプレー
ト用鋼板または形鋼を創案したものである。以下に、本
発明の限定理由を詳細に説明する。

【００１６】まず、本発明における出発材の成分の限定
理由について述べる。Ｃは、鋼の硬度を高めるのに有効
な元素であり、０．２０％未満では十分な表層硬度が得
られない。一方、その含有量が０．５０％を超えると硬
化し過ぎて割れやすくなるので、表層部のＣ量を０．２
０％以上０．５０％以下とする。本発明のように、高靱
性高力ボルト接合スプライスプレート用鋼板の製造を目
的とする場合は、板表面より０．２ｍｍ以上１．０ｍｍ
以下の範囲が高硬度であれば十分であるため、以下の記
載はその範囲を表層部とする。また、切断及びボルト孔
加工性は板中心部の硬度に依存するが、板厚中心より板
の両表面に向かって板厚方向に上下２．０ｍｍの範囲の
硬度が切断及びボルト孔加工性と良く対応することか
ら、その範囲を板厚中心部とする。

【００１７】一方、板厚中心部は特に高硬度は必要とせ
ず、逆にＣが高過ぎると切断性や靭性が劣化するため、
そのＣ含有量を板表層部に比べて低くする。表層部と中
心部の差が０．０３％未満では中心部の伸び、靭性が劣
化する。また、０．２％以上では圧延時に割れが生じや
すくなるため、中心部のＣ含有量を板表層部に比べて
０．０３％以上０．２％未満低くする。

【００１８】Ｓｉは脱酸元素として、また鋼の強化元素
として有効であるが、０．０３％未満の含有量ではその
効果がない。一方、２．０％を超えると表面性状が劣化
する。したがって、Ｓｉ量を０．０３％以上２．０％以
下とする。この範囲において、表層部の含有量が中心部
より高いことは本発明の主旨から有効である。Ｍｎは鋼
の強化に有効な元素であるが、０．２５％未満では十分
な効果が得られない。一方、その含有量が２．５％を超
えると鋼が硬化し過ぎて割れやすくなる。この範囲にお
いて、表層部の含有量が中心部より高いことは本発明の
主旨から有効である。

【００１９】Ａｌは脱酸元素として添加されるが、０．
００２％未満の含有量ではその効果がなく、０．１％を
超えると鋼の表面性状を損なう。Ｓは鋼板の切断、ボル
ト孔加工さらには切削、転造等による板表層部の溝加工
を容易にする。添加量が０．００２％未満ではその効果
が小さく、０．０５％を超えると鋳造時に鋼が割れやす
くなるため、０．００２〜０．０５％の範囲で添加す
る。

【００２０】ＴｉおよびＮｂはいずれも微量の添加で結
晶粒の微細化と析出硬化の面で有効に機能する。表層部
は高硬度化する必要があるが、０．００５％未満では十
分に硬化せず、０．１％を超えると割れが生じやすくな
るため、その含有量の範囲をそれぞれ０．００５％以上
０．１％以下とする。ＮｂやＴｉは過度に添加すると析
出脆化を起こす。このため、板厚中心部のＮｂ、Ｔｉと
もその含有量を板厚中心部よりも低くする。表層部と中
心部の差が０．００３％未満では中心部の脆化量が大き
い。また、表層部と中心部の差が０．０４％以上では圧
延時に割れが生じやすくなるため、中心部のＮｂまたは
Ｔｉ含有量を板表層部に比べて０．００３％以上０．０
４％未満低くする。

【００２１】Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｗはいず
れも鋼の焼入れ性を向上させる元素である。本発明にお
ける場合、その添加により鋼の強度を高めることができ
るが、過度の量の添加は鋼を硬化させ、割れやすくす
る。板厚表層部は高硬度化する必要があるが、含有量が
少ないと十分に硬化せず、また過多であると割れが生じ
やすくなるため、その含有量の範囲を、Ｃｕ：０．１〜
３．０％、Ｎｉ：０．１〜５．０％、Ｃｒ：０．１〜
５．０％、Ｍｏ：０．１〜３．５％、Ｃｏ：０．１〜
２．０％、Ｗ：０．１〜２．０％に限定する。板厚中心
部は強度上昇量が低くて良いため、表層部より含有量も
少なくてよい。表層部と中心部の差が少な過ぎると中心
部も強度が高くなり過ぎて切断性に劣り、過多であると
圧延時に割れやすくなるため、表層部と中心部の差を、
Ｃｕは０．０３％以上１．５％未満、Ｎｉは０．０３％
以上２．５％未満、Ｃｒは０．０３％以上３．５％未
満、Ｍｏは０．０３％以上２．０％未満、Ｃｏは０．０
３％以上１．０％未満、Ｗは０．０３％以上１．０％未
満とする。

【００２２】Ｖは析出硬化により鋼の強度を高めるのに
有効であるが、過度の添加は鋼の靭性を損なう。表層部
は高硬度化する必要があるが、０．０１％未満では十分
に硬化せず、０．１％を超えると割れが生じやすくなる
ため、その含有量の範囲を０．０１％以上０．１％以下
とする。Ｖは過度に添加すると析出脆化を起こす。この
ため、板厚中心部のＶの含有量を板厚中心部よりも低く
する。表層部と中心部の差が０．００５％未満では中心
部の脆化量が大きい。また、表層部と中心部の差が０．
０４％以上では圧延時に割れが生じやすくなるため、中
心部のＶ含有量を板表層部に比べて０．００３％以上
０．０４％未満低くする。

【００２３】Ｂは鋼の焼入れ性を向上させる元素であ
る。本発明における場合、その添加により鋼の強度を高
めることができるが、過度の添加はＢの析出物を増加さ
せて鋼の靱性を損なうため、その添加量の上限を０．０
０２５％とする。また、添加量が少な過ぎると効果がな
いため、添加量の下限を０．０００２％とする。この範
囲において、表層部の含有量が中心部より高いことは本
発明の主旨から有効である。

【００２４】ＲｅｍとＣａはＳの無害化に有効である
が、添加量が少ないとＳが有害のまま残り、過度の添加
は靱性を損なうため、Ｒｅｍ：０．００２〜０．１０
％、Ｃａ：０．０００２〜０．００３０％の範囲で添加
する。Ｍｇは微細な酸化物となり鋼の組織を微細化し、
靱性を向上させる。０．０００３％未満ではその効果が
なく、０．０１％を超えると酸化物を起点とした割れが
生じやすくなるため、含有量を０．０００３〜０．０１
％の範囲とする。

【００２５】上記のように鋼板の表層部と板厚中心部の
化学成分に差をつける方法は特に定める必要はない。一
般的には、鋼塊鋳造時に成分系の低い鋼塊を鋳型中心部
におき、その周囲に成分の高い溶鋼を鋳造する方法がと
られる。また、これを発展させて、連続鋳造時に鋳型表
層部と中心部に別のノズルを配置し、異なる成分系の溶
鋼を鋳造する方法もある。

【００２６】次に、本発明における鋼板の硬度分布の条
件について述べる。本発明の高靱性高力ボルト接合スプ
ライスプレート用鋼板または形鋼の表面硬度は、接合さ
れる構造部材の硬度の約３倍程度なければ十分な摩擦係
数を得られない。通常の構造部材の硬度は１２０以上で
あるため、本発明のスプライスプレート用鋼板または形
鋼の表面硬度の下限をビッカース硬度で３６０以上とす
る。硬度が３６０以上の領域は板表面から板厚方向に
０．２ｍｍ以上必要である。これは、摩擦係数を高める
ための溝加工の凹凸の高さが最低０．２ｍｍ以上ないと
十分な摩擦係数を得られないためである。また、このよ
うな高硬度の部分の厚みが過大となると、いかに中心部
の硬度が低くても、切断、ボルト孔加工のような板を貫
通するような加工を施す場合の生産性が著しく落ちるこ
とから、硬度が３６０以上の領域は板表面から板厚方向
に１ｍｍあれば十分である。

【００２７】本発明のスプライスプレート用鋼板または
形鋼に切断、ボルト孔加工あるいは表層溝加工等の加工
を施す場合、板中心部の硬度と工具の強度差が生産性に
大きな影響を及ぼす。種々の硬度の鋼板を通常の工具鋼
を用いた工具で加工してみると、中心部の硬度がビッカ
ース硬度で３００以下であれば問題なく加工できること
がわかった。このため、板中心部の硬度をビッカース硬
度で３００以下に制限する。板厚中心部より板厚方向に
±２ｍｍの範囲がこの硬度を満足すれば加工性は確保で
きる。

【００２８】スプライスプレートは、板厚６ｍｍ未満で
はボルト接合時に反りを生じやすく、構造部材に十分食
い込まない。また、板厚が２５ｍｍを超えると板内部の
剪断変形が大きくなり、ボルト接合が不十分になる。こ
のため、本発明のスプライスプレート用鋼板または形鋼
の板厚も６ｍｍ以上２５ｍｍ以下に制限する。本発明の
スプライスプレート用鋼板または形鋼は、いかなる鋳造
あるいは圧延条件で製造された鋼材を用いても有効であ
るので、特に鋼材の製造条件を特定する必要はない。ま
た、鋼板の硬度分布をつける手法についても特に定める
必要はない。所定の化学成分、表面硬度と板厚方向の硬
度分布を有する鋼板であれば十分である。化学成分を制
御する方法としては、前術の鋳造時に化学成分の異なる
溶鋼を合わせて鋳造する方法以外にも、鋼板表面を浸炭
することによりＣを富化させる方法がある。

【００２９】また、摩擦係数を上げるために鋼板または
形鋼の片面あるいは両面の表層に溝加工を施す場合、溝
の形状としては角錘あるいは山形等の凹凸形状が適当で
ある。その際に、凸部の角度が４５度以上１２０度以下
の範囲にあると、凸部が摩擦接合の対象となる鋼材によ
く食い込み、高い摩擦係数が得られる。また、凸部の間
隔を種々変化させて摩擦係数を測定すると、凸部の間隔
が０．５ｍｍ以上２ｍｍ以下の場合に最も高い摩擦係数
が得られることがわかった。さらに、最凹部と最凸部の
深さが０．５ｍｍ以上２ｍｍ以下の凹凸をつけると、ス
プライスプレートが摩擦接合の対象となる鋼材に十分に
食い込み、高い摩擦係数が得られる。凹凸の形状は角錐
でも波型でも十分な摩擦係数が得られる。

【００３０】

【発明実施の形態】次に、本発明を実施例に基づいて詳
細に説明する。まず、表１、表２（表１のつづき）（板
表層部）と表３、表４（表３のつづき）（板中心部）に
示す化学成分の鋼を表５に示す製造条件で板厚方向の硬
度分布を変化させた鋼板とした。鋼板の板厚方向各位置
の硬度、圧延時の割れの有無、靱性および切断、ボルト
孔加工に要する時間、さらには溝加工後スプライスプレ
ートとして高力ボルト接合を行った場合の摩擦係数を表
６（表５のつづき）に示す。

【００３１】摩擦係数の測定法は次のとおりである。試
験体の詳細を図１に示す。供試鋼板にボルト孔を３ケ所
あけた後、供試鋼板の片面または両面のボルト孔の周囲
のみにボルト孔径の３倍の直径の円で囲まれる範囲にわ
たり、ピッチ１ｍｍ、凹凸の高さ１ｍｍの角錐状の溝を
転造により加工し、試験片を製造する。この試験片２枚
で、板厚２２ｍｍの鋼板（ＳＭ４００またはＳＭ４９
０、以下母材と呼ぶ）２枚を上下から挟んで１０Ｔボル
トでボルト接合し、それぞれの母材の端部を引っ張るこ
とにより引張試験を行って、得られる荷重−変位曲線か
ら、変位が０．２ｍｍの時点での荷重を測定し、この荷
重を歪みゲージで別途測定したボルトの軸力で割ること
により摩擦係数を求めた。

【００３２】

【表１】

【００３３】

【表２】

【００３４】

【表３】

【００３５】

【表４】

【００３６】

【表５】

【００３７】

【表６】

【００３８】表５、表６から明らかなように、同一板厚
のもので比較すると、靱性は板中心部の硬度が低いほど
良好である。また、溝加工後スプライスプレートとして
高力ボルト接合を行った場合の摩擦係数は、板表層部の
硬度が高いものほど大きくなっている。この場合、板厚
が本発明の範囲外の実施例５、７は中心部の硬度が高過
ぎて靱性が低く、実施例８は表層部でも硬度が低く、摩
擦係数が低くなっている。通常の工具鋼から作られた工
具を用いた切断やボルト孔加工に要する時間は、板全面
にわたり高硬度を有する場合に著しく長くなっており、
本発明例のように板表層部のみ高硬度の場合は加工時間
が顕著に短縮されている。Ｓ量が所定の範囲を超える実
施例１１では圧延時に割れが生じている。圧延時の割れ
は、表層と中心部のＣ量の差が過大な実施例１４でも生
じている。

【００３９】

【発明の効果】このように、本発明のスプライスプレー
ト用鋼板または形鋼は、所定の表面硬度を有し、且つ板
中心部硬度は顕著に低い。このため、通常の工具鋼から
作られた工具を用いた切断やボルト孔加工に要する時間
は極めて短く、一方で、溝加工後スプライスプレートと
して高力ボルト接合を行った場合の摩擦係数は非常に高
く、スプライスプレート用鋼板または形鋼として十分有
用であることが確認できた。

【図面の簡単な説明】

【図１】 摩擦係数の測定に用いた試験体の形状を示す
図である。

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 板厚方向の片側または両側の表面より板
   厚方向に０．２ｍｍ以上１．０ｍｍ以下の深さの範囲の
   平均化学成分が重量％で、 Ｃ：０．２０〜０．５０％、 Ｓｉ：０．０３〜２．０％、 Ｍｎ：０．２５〜２．５％、 Ａｌ：０．００２〜０．１０％、 Ｓ：０．００２〜０．０５％、 残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、且つこの範囲
   のビッカース硬度が３６０以上であり、さらに板厚中心
   部から板の両表面に向かって板厚方向に上下２．０ｍｍ
   以内の範囲の平均Ｃ量が重量％で上記板表層部のＣ量よ
   り０．０３％以上０．２％未満低く、且つこの範囲のビ
   ッカース硬度が３００以下であることを特徴とする板厚
   ６ｍｍ以上２５ｍｍ以下の切断及びボルト孔加工の容易
   な高靱性高力ボルト接合スプライスプレート用鋼板また
   は形鋼。
2. 【請求項２】 板厚方向の片側または両側の表面より板
   厚方向に０．２ｍｍ以上１．０ｍｍ以下の深さの範囲の
   平均化学成分重量％で、さらに、 Ｎｂ：０．００５〜０．１０％、 Ｔｉ：０．００５〜０．１０％ の１種または２種以上を含有し、さらに板厚中心部から
   板の両表面に向かって板厚方向に上下２．０ｍｍ以内の
   範囲のＮｂ量が平均化学成分重量％で上記表層部のＮｂ
   量より０．００３％以上０．０４％未満低く、さらにＴ
   ｉ量が平均化学成分重量％で上記表層部のＴｉ量より
   ０．００３％以上０．０４％未満低いことを特徴とする
   請求項１に記載の切断及びボルト孔加工の容易な高靱性
   高力ボルト接合スプライスプレート用鋼板または形鋼。
3. 【請求項３】 板厚方向の片側または両側の表面より板
   厚方向に０．２ｍｍ以上１．０ｍｍ以下の深さの範囲の
   平均化学成分重量％で、さらに、 Ｃｕ：０．１〜３．０％、 Ｎｉ：０．１〜５．０％、 Ｃｒ：０．１〜５．０％、 Ｍｏ：０．１〜３．５％、 Ｃｏ：０．１〜２．０％、 Ｗ ：０．１〜２．０％ の１種または２種以上を含有し、さらに板厚中心部から
   板の両表面に向かって板厚方向に上下２．０ｍｍ以内の
   範囲の各元素の含有量が平均化学成分重量％で上記表層
   部の含有量よりＣｕは０．０３％以上１．５％未満、Ｎ
   ｉは０．０３％以上２．５％未満、Ｃｒは０．０３％以
   上３．５％未満、Ｍｏは０．０３％以上２．０％未満、
   Ｃｏは０．０３％以上１．０％未満、Ｗは０．０３％以
   上１．０％未満低いことを特徴とする請求項１または２
   記載の切断及びボルト孔加工の容易な高靱性高力ボルト
   接合スプライスプレート用鋼板または形鋼。
4. 【請求項４】 板厚方向の片側または両側の表面より板
   厚方向に０．２ｍｍ以上１．０ｍｍ以下の深さの範囲の
   平均化学成分重量％で、さらに、 Ｖ：０．０１〜０．１０％ を含有し、さらに板厚中心部から板の両表面に向かって
   板厚方向に上下２．０ｍｍ以内の範囲のＶの含有量が平
   均化学成分重量％で上記表層部の含有量より０．００５
   ％以上０．０４％未満低いことを特徴とする請求項１〜
   ３のいずれか１つに記載の切断及びボルト孔加工の容易
   な高靱性高力ボルト接合スプライスプレート用鋼板また
   は形鋼。
5. 【請求項５】 板厚方向の片側または両側の表面より板
   厚方向に０．２ｍｍ以上１．０ｍｍ以下の深さの範囲の
   平均化学成分重量％で、さらに、 Ｂ：０．０００２〜０．００２５％ を含有し、さらに板厚中心部から板の両表面に向かって
   板厚方向に上下２．０ｍｍ以内の範囲のＢの含有量が平
   均化学成分重量％で上記表層部のＢ含有量より０．００
   ０２％以上０．００２％未満低いことを特徴とする請求
   項１〜４のいずれか１つに記載の切断及びボルト孔加工
   の容易な高靱性高力ボルト接合スプライスプレート用鋼
   板または形鋼。
6. 【請求項６】 重量％で、さらに、 Ｒｅｍ：０．００２〜０．１０％、 Ｃａ：０．０００２〜０．００３％ の１種または２種を含有することを特徴とする請求項１
   〜５のいずれか１つに記載の切断及びボルト孔加工の容
   易な高靱性高力ボルト接合スプライスプレート用鋼板ま
   たは形鋼。
7. 【請求項７】 重量％で、さらに、 Ｍｇ：０．０００３〜０．０１％ を含有することを特徴とする請求項１〜６のいずれか１
   つに記載の切断及びボルト孔加工の容易な高靱性高力ボ
   ルト接合スプライスプレート用鋼板または形鋼。
8. 【請求項８】 鋼板または形鋼の片面あるいは両面に、
   凸部の角度が４５度以上１２０度以下、凸部の間隔が
   ０．５ｍｍ以上２ｍｍ以下、最凹部と最凸部の深さが
   ０．５ｍｍ以上２ｍｍ以下の角錐状または波状の凹凸を
   つけることを特徴とする請求項１〜７のいずれか１つに
   記載の切断及びボルト孔加工の容易な高靱性高力ボルト
   接合スプライスプレート用鋼板または形鋼。