JPH10272214A - 軽量ゴルフクラブ用シャフト及びそれを用いたゴルフクラブ - Google Patents
軽量ゴルフクラブ用シャフト及びそれを用いたゴルフクラブInfo
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- JPH10272214A JPH10272214A JP9096554A JP9655497A JPH10272214A JP H10272214 A JPH10272214 A JP H10272214A JP 9096554 A JP9096554 A JP 9096554A JP 9655497 A JP9655497 A JP 9655497A JP H10272214 A JPH10272214 A JP H10272214A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 シャフトが均質で、周方向での曲げ剛性のバ
ラツキが少なく、ネジレ破壊強度及び曲げ強度に優れた
軽量ゴルフクラブ用シャフトに関する。 【解決手段】 １インチ当たりの平均重量が１．２５ｇ
以下のＦＲＰ中空管体であって、プリプレグシートをシ
ャフトのチップ側先端から２０〜２５０ｍｍの長さに、
繊維の配向角度がシャフト軸に対して±５°の範囲で形
成する繊維層Ａと、この外側に樹脂組成物の含有量が２
３〜３５重量％のヤーンプリプレグをほぼ全長に配向角
度がシャフト軸に対して±２０〜±７０°の範囲で繊維
層Ｂを形成する。繊維層Ｂの外側にヤーンプリプレグを
ほぼ全長に配向角度が±３〜±２５°の範囲で繊維層Ｃ
を形成した順次積層のゴルフシャフトである。
ラツキが少なく、ネジレ破壊強度及び曲げ強度に優れた
軽量ゴルフクラブ用シャフトに関する。 【解決手段】 １インチ当たりの平均重量が１．２５ｇ
以下のＦＲＰ中空管体であって、プリプレグシートをシ
ャフトのチップ側先端から２０〜２５０ｍｍの長さに、
繊維の配向角度がシャフト軸に対して±５°の範囲で形
成する繊維層Ａと、この外側に樹脂組成物の含有量が２
３〜３５重量％のヤーンプリプレグをほぼ全長に配向角
度がシャフト軸に対して±２０〜±７０°の範囲で繊維
層Ｂを形成する。繊維層Ｂの外側にヤーンプリプレグを
ほぼ全長に配向角度が±３〜±２５°の範囲で繊維層Ｃ
を形成した順次積層のゴルフシャフトである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、繊維強化プラスチ
ック（ＦＲＰ）製中空管からなる１インチ当たりの平均
重量が１．２５ｇ以下の軽量ゴルフクラブ用シャフト及
びそれを用いたゴルフクラブに関するものである。
ック（ＦＲＰ）製中空管からなる１インチ当たりの平均
重量が１．２５ｇ以下の軽量ゴルフクラブ用シャフト及
びそれを用いたゴルフクラブに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ＦＲＰ製中空管からなるゴルフクラブ用
シャフト（以下、ＦＲＰシャフトともいう）は、軽量で
ねじれ剛性が高く、打球の飛距離も大きいことから広く
普及している。ＦＲＰシャフトは、熱硬化性樹脂組成物
を含浸させたフィラメントをマンドレル上に巻成するフ
ィラメントワインディング法（以下、ＦＷ法ともいう）
や熱硬化性樹脂組成物を含浸させて形成したプリプレグ
シートをマンドレル上に巻成するシートワインディング
法（以下、ＳＷ法ともいう）により製造されている。Ｓ
Ｗ法は、マンドレル上に、熱硬化性樹脂組成物を含浸し
たプリプレグシートを巻回し、熱硬化性樹脂組成物を熱
硬化させてＦＲＰシャフトを形成するものであるが、該
シートを周方向に正確に整数回巻くことは困難であり、
巻始め及び巻終わりの部分とその他の部分では、該シー
トが連続か非連続かの違いがあり、周方向の構造が均質
なシャフトが得られないという問題があり、周方向の剛
性、ネジレ破壊強度等の特性にバラツキを生じやすかっ
た。ＦＷ法は、マンドレル上に、熱硬化性樹脂組成物を
含浸したフィラメントを巻回し、熱硬化性樹脂組成物を
熱硬化させてＦＲＰシャフトを形成するものであるが、
熱硬化性樹脂組成物を未反応のまま含浸させて加熱硬化
するために、加熱硬化中に熱硬化性樹脂組成物が流れだ
すという問題があり、常に一定の樹脂含有量のシャフト
を得ることが困難であるばかりでなく、樹脂が流れる際
に繊維の配向角をずらすために、品質にバラツキを生じ
やすかった。また、ヤーンプリプレグを使用した場合で
も、その樹脂組成物の含有量が３５重量％以上のもの
は、従来のＦＷ法と同様に加熱硬化中に熱硬化性樹脂組
成物が流れだすという問題があった。しかしながら、Ｆ
ＲＰシャフトの周方向の構造が均質でなく、品質、特性
にバラツキを生じても、１インチ当たりの平均重量が
１．２５ｇより重いＦＲＰシャフトの場合、肉厚が十分
にあるので、シャフトが折れたり、割れたりするという
問題が生じることは少なかった。最近、ゴルフクラブの
軽量化の面から、１インチ当たりの重量が１．２５ｇ以
下の軽量ＦＲＰシャフトが望まれており、肉厚も薄くな
る傾向にある。ＳＷ法や従来の熱硬化性樹脂組成物を含
浸したフィラメントを用いたＦＷ法で製造したＦＲＰシ
ャフトは、周方向又は長手方向の構造が均質でないため
に、１インチ当たりの重量を１．２５ｇ以下とした場
合、肉厚が薄くなり、特性のバラツキが問題となり、周
方向での曲げ剛性のバラツキが大きく、ネジレ破壊強度
及び曲げ強度を満足できない部分が生じ、シャフトが折
れたり、割れたりという問題が生じやすい。
シャフト（以下、ＦＲＰシャフトともいう）は、軽量で
ねじれ剛性が高く、打球の飛距離も大きいことから広く
普及している。ＦＲＰシャフトは、熱硬化性樹脂組成物
を含浸させたフィラメントをマンドレル上に巻成するフ
ィラメントワインディング法（以下、ＦＷ法ともいう）
や熱硬化性樹脂組成物を含浸させて形成したプリプレグ
シートをマンドレル上に巻成するシートワインディング
法（以下、ＳＷ法ともいう）により製造されている。Ｓ
Ｗ法は、マンドレル上に、熱硬化性樹脂組成物を含浸し
たプリプレグシートを巻回し、熱硬化性樹脂組成物を熱
硬化させてＦＲＰシャフトを形成するものであるが、該
シートを周方向に正確に整数回巻くことは困難であり、
巻始め及び巻終わりの部分とその他の部分では、該シー
トが連続か非連続かの違いがあり、周方向の構造が均質
なシャフトが得られないという問題があり、周方向の剛
性、ネジレ破壊強度等の特性にバラツキを生じやすかっ
た。ＦＷ法は、マンドレル上に、熱硬化性樹脂組成物を
含浸したフィラメントを巻回し、熱硬化性樹脂組成物を
熱硬化させてＦＲＰシャフトを形成するものであるが、
熱硬化性樹脂組成物を未反応のまま含浸させて加熱硬化
するために、加熱硬化中に熱硬化性樹脂組成物が流れだ
すという問題があり、常に一定の樹脂含有量のシャフト
を得ることが困難であるばかりでなく、樹脂が流れる際
に繊維の配向角をずらすために、品質にバラツキを生じ
やすかった。また、ヤーンプリプレグを使用した場合で
も、その樹脂組成物の含有量が３５重量％以上のもの
は、従来のＦＷ法と同様に加熱硬化中に熱硬化性樹脂組
成物が流れだすという問題があった。しかしながら、Ｆ
ＲＰシャフトの周方向の構造が均質でなく、品質、特性
にバラツキを生じても、１インチ当たりの平均重量が
１．２５ｇより重いＦＲＰシャフトの場合、肉厚が十分
にあるので、シャフトが折れたり、割れたりするという
問題が生じることは少なかった。最近、ゴルフクラブの
軽量化の面から、１インチ当たりの重量が１．２５ｇ以
下の軽量ＦＲＰシャフトが望まれており、肉厚も薄くな
る傾向にある。ＳＷ法や従来の熱硬化性樹脂組成物を含
浸したフィラメントを用いたＦＷ法で製造したＦＲＰシ
ャフトは、周方向又は長手方向の構造が均質でないため
に、１インチ当たりの重量を１．２５ｇ以下とした場
合、肉厚が薄くなり、特性のバラツキが問題となり、周
方向での曲げ剛性のバラツキが大きく、ネジレ破壊強度
及び曲げ強度を満足できない部分が生じ、シャフトが折
れたり、割れたりという問題が生じやすい。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、繊維強化プ
ラスチック製中空管からなる１インチ当たりの平均重量
が１．２５ｇ以下の軽量ゴルフクラブ用シャフトにおい
て、シャフトが均質で、周方向での曲げ剛性のバラツキ
が少なく、ネジレ破壊強度及び曲げ強度に優れた、軽量
ゴルフクラブ用シャフト及びそれを用いたゴルフクラブ
を提供することをその課題とする。
ラスチック製中空管からなる１インチ当たりの平均重量
が１．２５ｇ以下の軽量ゴルフクラブ用シャフトにおい
て、シャフトが均質で、周方向での曲げ剛性のバラツキ
が少なく、ネジレ破壊強度及び曲げ強度に優れた、軽量
ゴルフクラブ用シャフト及びそれを用いたゴルフクラブ
を提供することをその課題とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記課題
を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成する
に至った。即ち、本発明によれば、１インチ当たりの平
均重量が１．２５ｇ以下のＦＲＰ製中空管からなる軽量
ゴルフクラブ用シャフトであって、（Ａ）一方向引揃え
繊維に熱硬化性樹脂組成物を含浸させたプリプレグシー
トを、シャフトのチップ側先端から２０〜２５０ｍｍの
長さに、繊維の配向角度がシャフトの軸に対して±５°
の範囲で、シートワインディング法により形成した繊維
層Ａと、（Ｂ）該繊維層Ａの外側に、繊維に熱硬化性樹
脂組成物を含浸し、半硬化させたもので、該樹脂組成物
の含有量が２３〜３５重量％のヤーンプリプレグを、シ
ャフトの略全長に、繊維の配向角度がシャフトの軸に対
して±２０〜±７０°の範囲で、フィラメントワインデ
ィング法により形成した繊維層Ｂと、（Ｃ）更に、該繊
維層Ｂの外側に、繊維に熱硬化性樹脂組成物を含浸し、
半硬化させたもので、該樹脂組成物の含有量が２３〜３
５重量％のヤーンプリプレグを、シャフトの略全長に、
繊維の配向角度がシャフトの軸に対して±３〜±２５°
の範囲で、フィラメントワインディング法により形成し
た繊維層Ｃとを、順次積層してなることを特徴とする軽
量ゴルフクラブ用シャフトが提供される。また、本発明
によれば、前記ゴルフクラブ用シャフトを有するゴルフ
クラブが提供される。
を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成する
に至った。即ち、本発明によれば、１インチ当たりの平
均重量が１．２５ｇ以下のＦＲＰ製中空管からなる軽量
ゴルフクラブ用シャフトであって、（Ａ）一方向引揃え
繊維に熱硬化性樹脂組成物を含浸させたプリプレグシー
トを、シャフトのチップ側先端から２０〜２５０ｍｍの
長さに、繊維の配向角度がシャフトの軸に対して±５°
の範囲で、シートワインディング法により形成した繊維
層Ａと、（Ｂ）該繊維層Ａの外側に、繊維に熱硬化性樹
脂組成物を含浸し、半硬化させたもので、該樹脂組成物
の含有量が２３〜３５重量％のヤーンプリプレグを、シ
ャフトの略全長に、繊維の配向角度がシャフトの軸に対
して±２０〜±７０°の範囲で、フィラメントワインデ
ィング法により形成した繊維層Ｂと、（Ｃ）更に、該繊
維層Ｂの外側に、繊維に熱硬化性樹脂組成物を含浸し、
半硬化させたもので、該樹脂組成物の含有量が２３〜３
５重量％のヤーンプリプレグを、シャフトの略全長に、
繊維の配向角度がシャフトの軸に対して±３〜±２５°
の範囲で、フィラメントワインディング法により形成し
た繊維層Ｃとを、順次積層してなることを特徴とする軽
量ゴルフクラブ用シャフトが提供される。また、本発明
によれば、前記ゴルフクラブ用シャフトを有するゴルフ
クラブが提供される。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明のゴルフクラブ用ＦＲＰシ
ャフトは、シャフトの内側から外側に向けて繊維層Ａ、
繊維層Ｂ及び繊維層Ｃを順次有する。繊維層Ａは、ゴル
フクラブ用シャフトのヘッド側先端部の曲げ強度及び衝
撃強度を向上させるために用いられる。繊維層Ａがない
と、打球時のシャフトにかかる応力に耐えられず折損事
故を起こすという問題がある。繊維層Ａは、繊維層Ｂの
内側にある必要がある。繊維層Ａが繊維層Ｂと繊維層Ｃ
との間にあると製造工程上非効率的になるばかりでな
く、繊維層Ａ巻回時に繊維層Ｂが巻乱れて所定の巻き角
度からずれるという問題があり、繊維層Ｃの外側にある
と、シャフトの仕上げ時に成形品の表面を切削して外径
調整を行なうために繊維層Ａの肉厚が薄くなり曲げ及び
衝撃強度が低下するという問題がある。繊維層Ａを形成
するプリプレグシートの繊維としては、炭素繊維、ガラ
ス繊維、金属繊維、セラミック繊維等が用いられるが、
シャフトの軽量化の面から、炭素繊維が好ましい。繊維
層Ａにおける繊維の引張り弾性率としては、７０００〜
６５０００Ｋｇｆ／ｍｍ2、好ましくは、２３０００〜
３５０００Ｋｇｆ／ｍｍ2である。また、繊維の引張り
強度としては、１５０〜６５０Ｋｇｆ／ｍｍ2、好まし
くは１７０〜５５０Ｋｇｆ／ｍｍ2である。熱硬化性樹
脂組成物としては、プリプレグ製造に用いられる各種の
熱硬化性樹脂組成物が用いられるが、作業性及び成形後
の強度、さらにはプリプレグの保存安定性の面から、エ
ポキシ樹脂組成物が好ましい。繊維層Ａは、チップ側先
端から２０〜２００ｍｍの長さである。２０ｍｍより短
いと、補強部分がヘッドのホーゼル部（挿入部）より短
くなり補強効果がなくなり打球時のシャフトにかかる応
力に耐えられず折損事故を起こすという問題があり、２
００ｍｍより長いと、シャフトのヘッド側先端部の剛性
が高くなりフィーリングが悪くなるばかりでなく、しな
りが小さくなり飛距離が小さくなるという問題があり、
好ましくは３０〜１８０ｍｍである。繊維層Ａのシャフ
トの軸に対する配向角度は、±５°である。配向角度が
この範囲をはずれると、シャフトのヘッド側先端部の曲
げ強度及び衝撃強度が低下するという問題がある。好ま
しい配向角度は、±４°以下である。繊維層Ａ肉厚は、
０．２〜１．５ｍｍである。肉厚が０．２ｍｍより少な
いと曲げ強度及び衝撃強度が低下するという問題があ
り、１．５ｍｍより多いと、シャフトのヘッド側先端部
の剛性が高くなりフィーリングが悪くなるばかりでな
く、しなりが小さくなり飛距離が小さくなるという問題
がある。好ましい肉厚は、０．３〜１．２ｍｍである。
ャフトは、シャフトの内側から外側に向けて繊維層Ａ、
繊維層Ｂ及び繊維層Ｃを順次有する。繊維層Ａは、ゴル
フクラブ用シャフトのヘッド側先端部の曲げ強度及び衝
撃強度を向上させるために用いられる。繊維層Ａがない
と、打球時のシャフトにかかる応力に耐えられず折損事
故を起こすという問題がある。繊維層Ａは、繊維層Ｂの
内側にある必要がある。繊維層Ａが繊維層Ｂと繊維層Ｃ
との間にあると製造工程上非効率的になるばかりでな
く、繊維層Ａ巻回時に繊維層Ｂが巻乱れて所定の巻き角
度からずれるという問題があり、繊維層Ｃの外側にある
と、シャフトの仕上げ時に成形品の表面を切削して外径
調整を行なうために繊維層Ａの肉厚が薄くなり曲げ及び
衝撃強度が低下するという問題がある。繊維層Ａを形成
するプリプレグシートの繊維としては、炭素繊維、ガラ
ス繊維、金属繊維、セラミック繊維等が用いられるが、
シャフトの軽量化の面から、炭素繊維が好ましい。繊維
層Ａにおける繊維の引張り弾性率としては、７０００〜
６５０００Ｋｇｆ／ｍｍ2、好ましくは、２３０００〜
３５０００Ｋｇｆ／ｍｍ2である。また、繊維の引張り
強度としては、１５０〜６５０Ｋｇｆ／ｍｍ2、好まし
くは１７０〜５５０Ｋｇｆ／ｍｍ2である。熱硬化性樹
脂組成物としては、プリプレグ製造に用いられる各種の
熱硬化性樹脂組成物が用いられるが、作業性及び成形後
の強度、さらにはプリプレグの保存安定性の面から、エ
ポキシ樹脂組成物が好ましい。繊維層Ａは、チップ側先
端から２０〜２００ｍｍの長さである。２０ｍｍより短
いと、補強部分がヘッドのホーゼル部（挿入部）より短
くなり補強効果がなくなり打球時のシャフトにかかる応
力に耐えられず折損事故を起こすという問題があり、２
００ｍｍより長いと、シャフトのヘッド側先端部の剛性
が高くなりフィーリングが悪くなるばかりでなく、しな
りが小さくなり飛距離が小さくなるという問題があり、
好ましくは３０〜１８０ｍｍである。繊維層Ａのシャフ
トの軸に対する配向角度は、±５°である。配向角度が
この範囲をはずれると、シャフトのヘッド側先端部の曲
げ強度及び衝撃強度が低下するという問題がある。好ま
しい配向角度は、±４°以下である。繊維層Ａ肉厚は、
０．２〜１．５ｍｍである。肉厚が０．２ｍｍより少な
いと曲げ強度及び衝撃強度が低下するという問題があ
り、１．５ｍｍより多いと、シャフトのヘッド側先端部
の剛性が高くなりフィーリングが悪くなるばかりでな
く、しなりが小さくなり飛距離が小さくなるという問題
がある。好ましい肉厚は、０．３〜１．２ｍｍである。
【０００６】繊維層Ｂを形成するヤーンプリプレグの繊
維としては、炭素繊維、ガラス繊維、金属繊維、セラミ
ック繊維等が用いられるが、シャフトの軽量化の面か
ら、炭素繊維が好ましい。繊維層Ｂにおける繊維の引張
り弾性率としては、１６０００〜６５０００Ｋｇｆ／ｍ
ｍ2、好ましくは２３０００〜４００００Ｋｇｆ／ｍｍ2
である。また、繊維の引張り強度としては、２５０〜６
５０Ｋｇｆ／ｍｍ2、好ましくは３５０〜５５０Ｋｇｆ
／ｍｍ2である。熱硬化性樹脂組成物としては、プリプ
レグ製造に用いられる各種の熱硬化性樹脂組成物が用い
られるが、作業性及び成形後の強度、さらには、プリプ
レグの保存安定性の面から、エポキシ樹脂組成物が好ま
しい。ヤーンプリプレグの熱硬化性樹脂組成物は、半硬
化させて用いる。半硬化していないと、フィラメントを
巻回し、熱硬化性樹脂組成物を熱硬化させてＦＲＰシャ
フトを形成する過程で、熱硬化性樹脂組成物が流れだす
という問題がある。繊維層Ｂの樹脂組成物の含有量は、
２３〜３５重量％である。樹脂組成物の含有量が２３重
量％より少ないと、成形後にボイド等の欠陥を増大する
という問題があり、３５重量％より多いと熱硬化させて
ＦＲＰシャフトを形成する過程で、熱硬化性樹脂組成物
が流れだすという問題があり、常に一定の樹脂含有量の
シャフトを得ることが困難であるばかりでなく、樹脂が
流れる際に繊維の配向角をずらすために、品質にバラツ
キを生じやすい、という問題がある。繊維層Ｂの配向角
度は、±２０〜±７０°である。配向角度が前記範囲か
ら逸脱した場合、シャフトのネジレ剛性が低くなり打球
時打球の方向性が悪くなるばかりでなくネジレ破壊強度
についても低下するために折損事故を起こすという問題
がある。繊維層Ｂのヘッド側先端部肉厚は、０．２〜
０．８ｍｍであり、グリップ側先端部肉厚は、０．０５
〜０．６ｍｍである。前記範囲より薄い場合、シャフト
のネジレ剛性が低く又、ネジレ破壊強度が弱くなるとい
う問題があり、前記範囲より厚い場合、シャフト重量が
増加するという問題がある。好ましい肉厚は、ヘッド側
先端部で０．２〜０．５ｍｍであり、グリップ側先端部
で０．１〜０．５ｍｍである。
維としては、炭素繊維、ガラス繊維、金属繊維、セラミ
ック繊維等が用いられるが、シャフトの軽量化の面か
ら、炭素繊維が好ましい。繊維層Ｂにおける繊維の引張
り弾性率としては、１６０００〜６５０００Ｋｇｆ／ｍ
ｍ2、好ましくは２３０００〜４００００Ｋｇｆ／ｍｍ2
である。また、繊維の引張り強度としては、２５０〜６
５０Ｋｇｆ／ｍｍ2、好ましくは３５０〜５５０Ｋｇｆ
／ｍｍ2である。熱硬化性樹脂組成物としては、プリプ
レグ製造に用いられる各種の熱硬化性樹脂組成物が用い
られるが、作業性及び成形後の強度、さらには、プリプ
レグの保存安定性の面から、エポキシ樹脂組成物が好ま
しい。ヤーンプリプレグの熱硬化性樹脂組成物は、半硬
化させて用いる。半硬化していないと、フィラメントを
巻回し、熱硬化性樹脂組成物を熱硬化させてＦＲＰシャ
フトを形成する過程で、熱硬化性樹脂組成物が流れだす
という問題がある。繊維層Ｂの樹脂組成物の含有量は、
２３〜３５重量％である。樹脂組成物の含有量が２３重
量％より少ないと、成形後にボイド等の欠陥を増大する
という問題があり、３５重量％より多いと熱硬化させて
ＦＲＰシャフトを形成する過程で、熱硬化性樹脂組成物
が流れだすという問題があり、常に一定の樹脂含有量の
シャフトを得ることが困難であるばかりでなく、樹脂が
流れる際に繊維の配向角をずらすために、品質にバラツ
キを生じやすい、という問題がある。繊維層Ｂの配向角
度は、±２０〜±７０°である。配向角度が前記範囲か
ら逸脱した場合、シャフトのネジレ剛性が低くなり打球
時打球の方向性が悪くなるばかりでなくネジレ破壊強度
についても低下するために折損事故を起こすという問題
がある。繊維層Ｂのヘッド側先端部肉厚は、０．２〜
０．８ｍｍであり、グリップ側先端部肉厚は、０．０５
〜０．６ｍｍである。前記範囲より薄い場合、シャフト
のネジレ剛性が低く又、ネジレ破壊強度が弱くなるとい
う問題があり、前記範囲より厚い場合、シャフト重量が
増加するという問題がある。好ましい肉厚は、ヘッド側
先端部で０．２〜０．５ｍｍであり、グリップ側先端部
で０．１〜０．５ｍｍである。
【０００７】繊維層Ｃを形成するヤーンプリプレグの繊
維としては、炭素繊維、ガラス繊維、金属繊維、セラミ
ック繊維等が用いられるが、シャフトの軽量化の面か
ら、炭素繊維が好ましい。繊維層Ｃにおける繊維の引張
り弾性率としては、１６０００〜６５０００Ｋｇｆ／ｍ
ｍ2、好ましくは２３０００〜４００００Ｋｇｆ／ｍｍ2
である。また、繊維の引張り強度としては、２５０〜６
５０Ｋｇｆ／ｍｍ2、好ましくは３５０〜５５０Ｋｇｆ
／ｍｍ2である。熱硬化性樹脂組成物としては、プリプ
レグ製造に用いられる各種の熱硬化性樹脂組成物が用い
られるが、作業性及び成形後の強度、さらには、プリプ
レグの保存安定性の面から、エポキシ樹脂組成物が好ま
しい。ヤーンプリプレグの熱硬化性樹脂組成物は、半硬
化させて用いる。半硬化していないと、フィラメントを
巻回し、熱硬化性樹脂組成物を熱硬化させてＦＲＰシャ
フトを形成する過程で、熱硬化性樹脂組成物が流れだす
という問題がある。繊維層Ｃの樹脂組成物の含有量は、
２３〜３５重量％である。樹脂組成物の含有量が２３重
量％より少ないと、成形後にボイド等の欠陥を増大する
という問題があり、３５重量％より多いと熱硬化させて
ＦＲＰシャフトを形成する過程で、熱硬化性樹脂組成物
が流れだすという問題があり、常に一定の樹脂含有量の
シャフトを得ることが困難であるばかりでなく、樹脂が
流れる際に繊維の配向角をずらすために、品質にバラツ
キを生じやすい、という問題がある。繊維層Ｃの配向角
度は、±３〜±２５°である。±３°より小さい配向角
度だと、フィラメントワインディングの製法上巻くこと
ができず、±２５°より大きい配向角度だと、シャフト
の曲げ剛性が低下するために折損事故を起こすという問
題がある。繊維層Ｃのヘッド側先端部肉厚は、０．６〜
２．０ｍｍであり、グリップ側先端部肉厚は、０．３〜
１．５ｍｍである。前記範囲より薄い場合、シャフトの
曲げ強度が低くなるという問題があり、前記範囲より厚
い場合、シャフト重量が増加するという問題がある。好
ましい肉厚は、ヘッド側先端部で０．７〜１．８ｍｍで
あり、グリップ側先端部で０．４〜１．０ｍｍである。
本発明の軽量ゴルフクラブ用シャフトは、従来公知のＳ
Ｗ法で繊維層Ａを巻成し、その外側に、従来公知のＦＷ
法で熱硬化性樹脂組成物の含有量が２３〜３５重量％の
ヤーンプリプレグを用いて繊維層Ｂと繊維層Ｃとを順次
積層し、製造することができる。
維としては、炭素繊維、ガラス繊維、金属繊維、セラミ
ック繊維等が用いられるが、シャフトの軽量化の面か
ら、炭素繊維が好ましい。繊維層Ｃにおける繊維の引張
り弾性率としては、１６０００〜６５０００Ｋｇｆ／ｍ
ｍ2、好ましくは２３０００〜４００００Ｋｇｆ／ｍｍ2
である。また、繊維の引張り強度としては、２５０〜６
５０Ｋｇｆ／ｍｍ2、好ましくは３５０〜５５０Ｋｇｆ
／ｍｍ2である。熱硬化性樹脂組成物としては、プリプ
レグ製造に用いられる各種の熱硬化性樹脂組成物が用い
られるが、作業性及び成形後の強度、さらには、プリプ
レグの保存安定性の面から、エポキシ樹脂組成物が好ま
しい。ヤーンプリプレグの熱硬化性樹脂組成物は、半硬
化させて用いる。半硬化していないと、フィラメントを
巻回し、熱硬化性樹脂組成物を熱硬化させてＦＲＰシャ
フトを形成する過程で、熱硬化性樹脂組成物が流れだす
という問題がある。繊維層Ｃの樹脂組成物の含有量は、
２３〜３５重量％である。樹脂組成物の含有量が２３重
量％より少ないと、成形後にボイド等の欠陥を増大する
という問題があり、３５重量％より多いと熱硬化させて
ＦＲＰシャフトを形成する過程で、熱硬化性樹脂組成物
が流れだすという問題があり、常に一定の樹脂含有量の
シャフトを得ることが困難であるばかりでなく、樹脂が
流れる際に繊維の配向角をずらすために、品質にバラツ
キを生じやすい、という問題がある。繊維層Ｃの配向角
度は、±３〜±２５°である。±３°より小さい配向角
度だと、フィラメントワインディングの製法上巻くこと
ができず、±２５°より大きい配向角度だと、シャフト
の曲げ剛性が低下するために折損事故を起こすという問
題がある。繊維層Ｃのヘッド側先端部肉厚は、０．６〜
２．０ｍｍであり、グリップ側先端部肉厚は、０．３〜
１．５ｍｍである。前記範囲より薄い場合、シャフトの
曲げ強度が低くなるという問題があり、前記範囲より厚
い場合、シャフト重量が増加するという問題がある。好
ましい肉厚は、ヘッド側先端部で０．７〜１．８ｍｍで
あり、グリップ側先端部で０．４〜１．０ｍｍである。
本発明の軽量ゴルフクラブ用シャフトは、従来公知のＳ
Ｗ法で繊維層Ａを巻成し、その外側に、従来公知のＦＷ
法で熱硬化性樹脂組成物の含有量が２３〜３５重量％の
ヤーンプリプレグを用いて繊維層Ｂと繊維層Ｃとを順次
積層し、製造することができる。
【０００８】
【発明の効果】本発明の軽量ゴルフクラブ用シャフト
は、ＦＲＰ製中空管からなる１インチ当たりの平均重量
が１．２５ｇ以下のものであり、熱硬化性樹脂組成物の
含有量が２３〜３５重量％のヤーンプリプレグからなる
繊維層Ｂと繊維層ＣとをＦＷ法で形成したことから、周
方向の構造、特性が均質であり、ネジレ破壊強度が強く
更に、チップ側先端部分に、補強層として、繊維層Ａを
ＳＷ法で形成したことから、肉厚が薄いにもかかわら
ず、周方向での曲げ剛性のバラツキが少なく、ネジレ破
壊強度及び曲げ強度等の特性を十分に満足するものであ
る。
は、ＦＲＰ製中空管からなる１インチ当たりの平均重量
が１．２５ｇ以下のものであり、熱硬化性樹脂組成物の
含有量が２３〜３５重量％のヤーンプリプレグからなる
繊維層Ｂと繊維層ＣとをＦＷ法で形成したことから、周
方向の構造、特性が均質であり、ネジレ破壊強度が強く
更に、チップ側先端部分に、補強層として、繊維層Ａを
ＳＷ法で形成したことから、肉厚が薄いにもかかわら
ず、周方向での曲げ剛性のバラツキが少なく、ネジレ破
壊強度及び曲げ強度等の特性を十分に満足するものであ
る。
【０００９】
【実施例】次に本発明を実施例によりさらに詳細に説明
する。
する。
【００１０】実施例１（アイアンゴルフクラブ用シャフ
トの製造例） 下記Ｎｏ．１のプリプレグシート及びＮｏ．２〜Ｎｏ．
５のヤーンプリプレグを用意した。Ｎｏ．１のプリプレ
グシートは、一方向引揃え炭素繊維にエポキシ樹脂組成
物を含浸させて形成したプリプレグシートである。な
お、以下において示す繊維配向角度は、マンドレルの軸
方向中心線に対する角度であって、＋は、シャフトのチ
ップ側先端からグリップ側先端に向けてマンドレルの軸
方向中心線に対して右廻りの角度であることを示し、−
は左廻りの角度であることを示す。
トの製造例） 下記Ｎｏ．１のプリプレグシート及びＮｏ．２〜Ｎｏ．
５のヤーンプリプレグを用意した。Ｎｏ．１のプリプレ
グシートは、一方向引揃え炭素繊維にエポキシ樹脂組成
物を含浸させて形成したプリプレグシートである。な
お、以下において示す繊維配向角度は、マンドレルの軸
方向中心線に対する角度であって、＋は、シャフトのチ
ップ側先端からグリップ側先端に向けてマンドレルの軸
方向中心線に対して右廻りの角度であることを示し、−
は左廻りの角度であることを示す。
【００１１】Ｎｏ．１プリプレグシート （１）形状及び寸法：図１ （２）引張り弾性率：２３５００Ｋｇｆ／ｍｍ2 （３）引張り強度 ：５００Ｋｇｆ／ｍｍ2 （４）補強繊維 ：炭素繊維 （５）プリプレグ目付け重量：２２４ｇ／ｍ2 （６）厚さ ：０．１４ｍｍ （７）繊維含有量 ：６７ｗｔ％ （８）商品名 ：Ｐ３０５２Ｓ−１５（東レ社製）
【００１２】Ｎｏ．２ヤーンプリプレグ 東邦レーヨン社製炭素繊維ＩＭ−６００−１２Ｋにエポ
キシ樹脂組成物を含浸、半硬化して得られたヤーンプリ
プレグ （１）引張り弾性率：２９０００Ｋｇｆ／ｍｍ2 （２）引張り強度 ：５９０Ｋｇｆ／ｍｍ2 （３）イールド ：４１０ｇ／Ｋｍ （４）繊維含有量 ：７０ｗｔ％
キシ樹脂組成物を含浸、半硬化して得られたヤーンプリ
プレグ （１）引張り弾性率：２９０００Ｋｇｆ／ｍｍ2 （２）引張り強度 ：５９０Ｋｇｆ／ｍｍ2 （３）イールド ：４１０ｇ／Ｋｍ （４）繊維含有量 ：７０ｗｔ％
【００１３】Ｎｏ．３ヤーンプリプレグ 東邦レーヨン社製炭素繊維ＵＴ−５００−１２Ｋにエポ
キシ樹脂組成物を含浸、半硬化して得られたヤーンプリ
プレグ （１）引張り弾性率：２４５００Ｋｇｆ／ｍｍ2 （２）引張り強度 ：４９０Ｋｇｆ／ｍｍ2 （３）イールド ：８００ｇ／Ｋｍ （４）繊維含有量 ：７０ｗｔ％
キシ樹脂組成物を含浸、半硬化して得られたヤーンプリ
プレグ （１）引張り弾性率：２４５００Ｋｇｆ／ｍｍ2 （２）引張り強度 ：４９０Ｋｇｆ／ｍｍ2 （３）イールド ：８００ｇ／Ｋｍ （４）繊維含有量 ：７０ｗｔ％
【００１４】Ｎｏ．４ヤーンプリプレグ 東邦レーヨン社製炭素繊維ＩＭ−６００−１２Ｋにエポ
キシ樹脂組成物を含浸、半硬化して得られたヤーンプリ
プレグ （１）引張り弾性率：２９０００Ｋｇｆ／ｍｍ2 （２）引張り強度 ：５９０Ｋｇｆ／ｍｍ2 （３）イールド ：４１０ｇ／Ｋｍ （４）繊維含有量 ：６０ｗｔ％
キシ樹脂組成物を含浸、半硬化して得られたヤーンプリ
プレグ （１）引張り弾性率：２９０００Ｋｇｆ／ｍｍ2 （２）引張り強度 ：５９０Ｋｇｆ／ｍｍ2 （３）イールド ：４１０ｇ／Ｋｍ （４）繊維含有量 ：６０ｗｔ％
【００１５】Ｎｏ．５ヤーンプリプレグ 東邦レーヨン社製炭素繊維ＵＴ−５００−１２Ｋにエポ
キシ樹脂組成物を含浸、半硬化して得られたヤーンプリ
プレグ （１）引張り弾性率：２４５００Ｋｇｆ／ｍｍ2 （２）引張り強度 ：４９０Ｋｇｆ／ｍｍ2 （３）イールド ：８００ｇ／Ｋｍ （４）繊維含有量 ：６０ｗｔ％
キシ樹脂組成物を含浸、半硬化して得られたヤーンプリ
プレグ （１）引張り弾性率：２４５００Ｋｇｆ／ｍｍ2 （２）引張り強度 ：４９０Ｋｇｆ／ｍｍ2 （３）イールド ：８００ｇ／Ｋｍ （４）繊維含有量 ：６０ｗｔ％
【００１６】Ｎｏ．６プリプレグシート （１）引張り弾性率：３００００Ｋｇｆ／ｍｍ2 （２）引張り強度 ：４５０Ｋｇｆ／ｍｍ2 （３）補強繊維 ：炭素繊維 （４）プリプレグ目付け重量：１４３ｇ／ｍ2 （５）厚さ ：０．０９ｍｍ （６）繊維含有量 ：７０ｗｔ％ （７）商品名 ：ＭＲ３３０Ｅ１００Ｓ（三菱レイ
ヨン社製）
ヨン社製）
【００１７】Ｎｏ．７プリプレグシート （１）引張り弾性率：２４０００Ｋｇｆ／ｍｍ2 （２）引張り強度 ：４５０Ｋｇｆ／ｍｍ2 （３）補強繊維 ：炭素繊維 （４）プリプレグ目付け重量：２５０ｇ／ｍ2 （５）厚さ ：０．１６ｍｍ （６）繊維含有量 ：７０ｗｔ％ （７）商品名 ：ＴＲ３３０Ｅ１７５Ｓ（三菱レイ
ヨン社製）
ヨン社製）
【００１８】Ｎｏ．１のプリプレグシートを、繊維配向
角度０゜で、細径側先端の外径１．８ｍｍ、太径側先端
の外径１５．８ｍｍ、全長１３５０ｍｍ、細径側端部〜
２５０ｍｍまでの第１のテーパー度が２６／１０００、
２５０ｍｍ〜太径側先端までの第２のテーパー度が６．
８／１０００であるマンドレルの細径側先端から１１５
〜２５０ｍｍの部分に肉厚が０．６〜０ｍｍになるよう
に巻成し、繊維層Ａを形成した。その外側に、Ｎｏ．２
のヤーンプリプレグを、略全長に、細径側先端部（０〜
１１５ｍｍ）の繊維配向角度が＋４５°、中間部（１１
５〜５００ｍｍ）の繊維配向角度が＋５０°、太径側先
端部（５００ｍｍ〜１１２５ｍｍ）の繊維配向角度が＋
６０°になるように細径側先端から太径側先端の方向に
行くに従って繊維配向角度が徐々に増加するように巻角
度を調整して巻成し、次いで、太径側先端部（１１２５
〜５００ｍｍ）の繊維配向角度が−６０゜、中間部（５
００〜１１５ｍｍ）の繊維配向角度が−５０゜、細径側
先端部（１１５〜０ｍｍ）の繊維配向角度が−４５゜に
なるように太径側先端から細径側先端の方向に行くに従
って繊維配向角度が徐々に減少するように巻角度を調整
して巻成する工程を１工程として細径側先端で０．４ｍ
ｍ、太径側先端で０．２ｍｍの肉厚になるように前記工
程を繰り返し、繊維層Ｂを形成した。更に、その外側に
Ｎｏ．３のヤーンプリプレグを、略全長に、細径側先端
部（０〜１１５ｍｍ）の繊維配向角度が＋４．２°、中
間部（１１５〜５００ｍｍ）の繊維配向角度が＋７．５
°、太径側先端部（５００ｍｍ〜１１２５ｍｍ）の繊維
配向角度が＋１０．０°になるように細径側先端から太
径側先端の方向に行くに従って繊維配向角度が徐々に増
加するように巻角度を調整して巻成し、次いで、太径側
先端部（１１２５〜５００ｍｍ）の繊維配向角度が−１
０．０゜、中間部（５００〜１１５ｍｍ）の繊維配向角
度が−７．５゜、細径側先端部（１１５〜０ｍｍ）の繊
維配向角度が−４．２゜になるように太径側先端から細
径側先端の方向に行くに従って繊維配向角度が徐々に減
少するように巻角度を調整して巻成する工程を１工程と
して細径側先端で１．９ｍｍ、太径側先端で０．８ｍｍ
の肉厚になるように前記工程を繰り返し、繊維層Ｃを形
成した。次に、得られた積層体を１３５℃、３時間、加
熱硬化し、マンドレルを除去し、図２に示す外半径分布
線１を有するＦＲＰ製中空管からなる素管を得た。素管
の細径側先端１０ｍｍと太径側先端１０ｍｍを切断し、
ＦＲＰ製中空管の細径側先端の外径を９．４ｍｍ、太径
側先端の外径を１５．５ｍｍになるように外周面を切削
研磨し、外半径分布線２を有するＦＲＰ製中空管からな
る軽量ゴルフクラブ用シャフトを得た。
角度０゜で、細径側先端の外径１．８ｍｍ、太径側先端
の外径１５．８ｍｍ、全長１３５０ｍｍ、細径側端部〜
２５０ｍｍまでの第１のテーパー度が２６／１０００、
２５０ｍｍ〜太径側先端までの第２のテーパー度が６．
８／１０００であるマンドレルの細径側先端から１１５
〜２５０ｍｍの部分に肉厚が０．６〜０ｍｍになるよう
に巻成し、繊維層Ａを形成した。その外側に、Ｎｏ．２
のヤーンプリプレグを、略全長に、細径側先端部（０〜
１１５ｍｍ）の繊維配向角度が＋４５°、中間部（１１
５〜５００ｍｍ）の繊維配向角度が＋５０°、太径側先
端部（５００ｍｍ〜１１２５ｍｍ）の繊維配向角度が＋
６０°になるように細径側先端から太径側先端の方向に
行くに従って繊維配向角度が徐々に増加するように巻角
度を調整して巻成し、次いで、太径側先端部（１１２５
〜５００ｍｍ）の繊維配向角度が−６０゜、中間部（５
００〜１１５ｍｍ）の繊維配向角度が−５０゜、細径側
先端部（１１５〜０ｍｍ）の繊維配向角度が−４５゜に
なるように太径側先端から細径側先端の方向に行くに従
って繊維配向角度が徐々に減少するように巻角度を調整
して巻成する工程を１工程として細径側先端で０．４ｍ
ｍ、太径側先端で０．２ｍｍの肉厚になるように前記工
程を繰り返し、繊維層Ｂを形成した。更に、その外側に
Ｎｏ．３のヤーンプリプレグを、略全長に、細径側先端
部（０〜１１５ｍｍ）の繊維配向角度が＋４．２°、中
間部（１１５〜５００ｍｍ）の繊維配向角度が＋７．５
°、太径側先端部（５００ｍｍ〜１１２５ｍｍ）の繊維
配向角度が＋１０．０°になるように細径側先端から太
径側先端の方向に行くに従って繊維配向角度が徐々に増
加するように巻角度を調整して巻成し、次いで、太径側
先端部（１１２５〜５００ｍｍ）の繊維配向角度が−１
０．０゜、中間部（５００〜１１５ｍｍ）の繊維配向角
度が−７．５゜、細径側先端部（１１５〜０ｍｍ）の繊
維配向角度が−４．２゜になるように太径側先端から細
径側先端の方向に行くに従って繊維配向角度が徐々に減
少するように巻角度を調整して巻成する工程を１工程と
して細径側先端で１．９ｍｍ、太径側先端で０．８ｍｍ
の肉厚になるように前記工程を繰り返し、繊維層Ｃを形
成した。次に、得られた積層体を１３５℃、３時間、加
熱硬化し、マンドレルを除去し、図２に示す外半径分布
線１を有するＦＲＰ製中空管からなる素管を得た。素管
の細径側先端１０ｍｍと太径側先端１０ｍｍを切断し、
ＦＲＰ製中空管の細径側先端の外径を９．４ｍｍ、太径
側先端の外径を１５．５ｍｍになるように外周面を切削
研磨し、外半径分布線２を有するＦＲＰ製中空管からな
る軽量ゴルフクラブ用シャフトを得た。
【００１９】比較例１ 実施例１において、繊維層ＢをＮｏ．６のプリプレグで
実施例１の繊維層Ｂと同じ肉厚になるように繊維配向角
度＋４５°と−４５゜でＳＷ法にて形成し、さらに繊維
層ＣをＮｏ．７のプリプレグで実施例１の繊維層Ｃと同
じ肉厚になるように繊維配向角度０°でＳＷ法形成した
以外は、実施例１と同様にして軽量ゴルフクラブ用シャ
フトを得た。
実施例１の繊維層Ｂと同じ肉厚になるように繊維配向角
度＋４５°と−４５゜でＳＷ法にて形成し、さらに繊維
層ＣをＮｏ．７のプリプレグで実施例１の繊維層Ｃと同
じ肉厚になるように繊維配向角度０°でＳＷ法形成した
以外は、実施例１と同様にして軽量ゴルフクラブ用シャ
フトを得た。
【００２０】比較例２ 実施例１において、繊維層Ａを形成しない以外は、実施
例１と同様にして軽量ゴルフクラブ用シャフトを得た。
例１と同様にして軽量ゴルフクラブ用シャフトを得た。
【００２１】比較例３ 実施例１において、繊維層ＢをＮｏ．４のヤーンプリプ
レグで形成し、繊維層ＣをＮｏ．５のヤーンプリプレグ
で形成した以外は、実施例１と同様にして軽量ゴルフク
ラブ用シャフトを得た。
レグで形成し、繊維層ＣをＮｏ．５のヤーンプリプレグ
で形成した以外は、実施例１と同様にして軽量ゴルフク
ラブ用シャフトを得た。
【００２２】次に、実施例１、比較例１〜３で得られた
軽量ゴルフクラブ用シャフトを、以下の評価方法で評価
した。その結果を表１に示す。 （シャフトの評価方法） （１）３点曲げ破壊テスト 図３（ａ）、（ｂ）に示すように、シャフトのヘッド側
先端から１７５ｍｍ、５２５ｍｍ及びグリップ側先端か
ら１７５ｍｍの位置を荷重点として、スパン３００ｍｍ
で支持し、２０ｍｍ／ｍｉｎの荷重速度で図示の様に荷
重（ｌ＝３００ｍｍ、圧子半径Ｒ1＝７５ｍｍ）をかけ
て３点曲げ試験を行なった時の最大破壊荷重（Ｎ）を測
定。 （２）ネジレ破壊テスト 図４に示すように、シャフトのヘッド側先端部及びグリ
ップ側先端部の両端に長さ５０ｍｍの治具をエポキシ樹
脂で接着固定し、グリップ側の治具を回転しないように
固定しヘッド側先端部の治具を右又は左方向に７２０゜
／ｍｉｎの速度で回転させた時に、シャフトがねじ切れ
る時の最大破壊トルク（Ｎｍ）を測定しネジレ破壊強度
とした。 （３）片持ち曲げ破壊テスト 図５に示すように、シャフトのヘッド側先端部ａ（ａ＝
３８ｍｍ）をヘッドホーゼル部分の形状に似せた専用治
具に挿入し、５ｍｍ／ｍｉｎの荷重速度で治具先端から
の距離がｂ（ｂ＝１５０ｍｍ）の位置に荷重（圧子半径
Ｒ＝５ｍｍ）をかけて曲げ試験を行なった時の最大破壊
荷重（Ｎ）を測定。 （４）アイゾット衝撃試験 図６に示す様にシャフトのヘッド側先端から３０ｍｍの
位置に印を付け、６０ｍｍの位置にてシャフトを切断し
た試験片を図７に示す方法でアイゾット衝撃試験を行な
い、その時の衝撃吸収エネルギー（ｋｇ・ｃｍ）をシャ
フトのヘッド側先端のアイゾット衝撃強度とした。 （５）シャフトの曲げ剛性特性 シャフト長さ９９１ｍｍのシャフトにおいて、そのグリ
ップ側先端から８３ｍｍの位置までを固定し、２８５ｇ
の荷重を有するモデルヘッドをシャフトヘッド側先端部
に取り付けて、シャフトの曲げ剛性を自由振動の振動数
として測定した。測定装置としては、Ｂｒｕｎｓｗｉｃ
ｋ社製振動測定機（ＰｒｅｃｉｓｉｏｎＦＭ）を用い
た。単位は、ｃｐｍ（サイクル／分）である。
軽量ゴルフクラブ用シャフトを、以下の評価方法で評価
した。その結果を表１に示す。 （シャフトの評価方法） （１）３点曲げ破壊テスト 図３（ａ）、（ｂ）に示すように、シャフトのヘッド側
先端から１７５ｍｍ、５２５ｍｍ及びグリップ側先端か
ら１７５ｍｍの位置を荷重点として、スパン３００ｍｍ
で支持し、２０ｍｍ／ｍｉｎの荷重速度で図示の様に荷
重（ｌ＝３００ｍｍ、圧子半径Ｒ1＝７５ｍｍ）をかけ
て３点曲げ試験を行なった時の最大破壊荷重（Ｎ）を測
定。 （２）ネジレ破壊テスト 図４に示すように、シャフトのヘッド側先端部及びグリ
ップ側先端部の両端に長さ５０ｍｍの治具をエポキシ樹
脂で接着固定し、グリップ側の治具を回転しないように
固定しヘッド側先端部の治具を右又は左方向に７２０゜
／ｍｉｎの速度で回転させた時に、シャフトがねじ切れ
る時の最大破壊トルク（Ｎｍ）を測定しネジレ破壊強度
とした。 （３）片持ち曲げ破壊テスト 図５に示すように、シャフトのヘッド側先端部ａ（ａ＝
３８ｍｍ）をヘッドホーゼル部分の形状に似せた専用治
具に挿入し、５ｍｍ／ｍｉｎの荷重速度で治具先端から
の距離がｂ（ｂ＝１５０ｍｍ）の位置に荷重（圧子半径
Ｒ＝５ｍｍ）をかけて曲げ試験を行なった時の最大破壊
荷重（Ｎ）を測定。 （４）アイゾット衝撃試験 図６に示す様にシャフトのヘッド側先端から３０ｍｍの
位置に印を付け、６０ｍｍの位置にてシャフトを切断し
た試験片を図７に示す方法でアイゾット衝撃試験を行な
い、その時の衝撃吸収エネルギー（ｋｇ・ｃｍ）をシャ
フトのヘッド側先端のアイゾット衝撃強度とした。 （５）シャフトの曲げ剛性特性 シャフト長さ９９１ｍｍのシャフトにおいて、そのグリ
ップ側先端から８３ｍｍの位置までを固定し、２８５ｇ
の荷重を有するモデルヘッドをシャフトヘッド側先端部
に取り付けて、シャフトの曲げ剛性を自由振動の振動数
として測定した。測定装置としては、Ｂｒｕｎｓｗｉｃ
ｋ社製振動測定機（ＰｒｅｃｉｓｉｏｎＦＭ）を用い
た。単位は、ｃｐｍ（サイクル／分）である。
【００２３】
【表１】
【図１】実施例１で用いたＮｏ．１プリプレグシートの
形状説明図である。
形状説明図である。
【図２】実施例１で得たＦＲＰ製中空間の管壁部の説明
図である。
図である。
【図３】３点曲げ破壊テストの説明図である。 ａ：荷重点位置の説明図である。ｂ：３点曲げ破壊テス
トの説明図ある。
トの説明図ある。
【図４】ネジレ破壊強度テストの説明図である。
【図５】片持ち曲げテストの説明図である。
【図６】アイゾット衝撃試験の説明図である。
【図７】アイゾット衝撃試験の説明図である。
１ 外半径分布線（研磨前） ２ 外半径分布線（研磨後） ３ 内半径分布線 ４ 内層Ｂと外層Ｃとの間の境界線 ５ 補強層Ａと内層Ｂとの間の境界線
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｂ３２Ｂ 5/12 Ｂ２９Ｃ 67/14 Ｒ // Ｂ２９Ｌ 23:00 31:52
Claims (3)
- 【請求項１】 １インチ当たりの平均重量が１．２５ｇ
以下の繊維強化プラスチック製中空管からなる軽量ゴル
フクラブ用シャフトであって、 （Ａ）一方向引揃え繊維に熱硬化性樹脂組成物を含浸さ
せたプリプレグシートを、シャフトのチップ側先端から
２０〜２５０ｍｍの長さに、繊維の配向角度がシャフト
の軸に対して±５°の範囲で、シートワインディング法
により形成した繊維層Ａと、 （Ｂ）該繊維層Ａの外側に、繊維に熱硬化性樹脂組成物
を含浸し、半硬化させたもので、該樹脂組成物の含有量
が２３〜３５重量％のヤーンプリプレグを、シャフトの
略全長に、繊維の配向角度がシャフトの軸に対して±２
０〜±７０°の範囲で、フィラメントワインディング法
により形成した繊維層Ｂと、 （Ｃ）更に、該繊維層Ｂの外側に、繊維に熱硬化性樹脂
組成物を含浸し、半硬化させたもので、該樹脂組成物の
含有量が２３〜３５重量％のヤーンプリプレグを、シャ
フトの略全長に、繊維の配向角度がシャフトの軸に対し
て±３〜±２５°の範囲で、フィラメントワインディン
グ法により形成した繊維層Ｃとを、順次積層してなるこ
とを特徴とする軽量ゴルフクラブ用シャフト。 - 【請求項２】 前記繊維層Ｂ及び繊維層Ｃのシャフトの
軸に対する繊維の配向角度が、シャフトチップ側からシ
ャフトグリップ側の方向に行くに従って順次増加してい
ることを特徴とする請求項１のゴルフクラブ用シャフ
ト。 - 【請求項３】 請求項１又は２のゴルフクラブ用シャフ
トを有するゴルフクラブ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9096554A JPH10272214A (ja) | 1997-03-31 | 1997-03-31 | 軽量ゴルフクラブ用シャフト及びそれを用いたゴルフクラブ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9096554A JPH10272214A (ja) | 1997-03-31 | 1997-03-31 | 軽量ゴルフクラブ用シャフト及びそれを用いたゴルフクラブ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10272214A true JPH10272214A (ja) | 1998-10-13 |
Family
ID=14168295
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9096554A Pending JPH10272214A (ja) | 1997-03-31 | 1997-03-31 | 軽量ゴルフクラブ用シャフト及びそれを用いたゴルフクラブ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10272214A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000189547A (ja) * | 1998-12-28 | 2000-07-11 | Daiwa Seiko Inc | ゴルフクラブ |
| JP2002067176A (ja) * | 2000-08-29 | 2002-03-05 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 繊維強化樹脂製管状体 |
-
1997
- 1997-03-31 JP JP9096554A patent/JPH10272214A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000189547A (ja) * | 1998-12-28 | 2000-07-11 | Daiwa Seiko Inc | ゴルフクラブ |
| JP2002067176A (ja) * | 2000-08-29 | 2002-03-05 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 繊維強化樹脂製管状体 |
| JP4583563B2 (ja) * | 2000-08-29 | 2010-11-17 | 三菱レイヨン株式会社 | 繊維強化樹脂製管状体 |
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