JPH1026581A - 摩擦摩耗試験機 - Google Patents
摩擦摩耗試験機Info
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- JPH1026581A JPH1026581A JP20131296A JP20131296A JPH1026581A JP H1026581 A JPH1026581 A JP H1026581A JP 20131296 A JP20131296 A JP 20131296A JP 20131296 A JP20131296 A JP 20131296A JP H1026581 A JPH1026581 A JP H1026581A
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- metal
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 褶接して相対運動する一対の金属部品の褶接
面間に潤滑油により油膜形成された潤滑状態について、
物性の異なる潤滑状態の区分を正確に判定できるデータ
を得る摩擦摩耗試験機を提供することである。 【解決手段】 褶接して相対運動する一対の金属試料１
Ａ，２の褶接面１１ａ，２ａ間に潤滑油試料により油膜
Ｌを形成し、褶接面１１ａ，２ａが金属接触した時に接
触部を測温接点とする熱電対を金属試料１Ａ，２、導通
部材４１，４２で構成するとともに熱電対で発生する熱
起電力を検出する熱起電力検出手段５を設け、かつ油膜
Ｌの膜厚を検出する膜厚検出手段６を設けて、熱起電力
の有無より混合潤滑と弾性流体潤滑の区分ができ、膜厚
の、流体潤滑の最低膜厚との比較により弾性流体潤滑と
流体潤滑の区分ができる構成とした。
面間に潤滑油により油膜形成された潤滑状態について、
物性の異なる潤滑状態の区分を正確に判定できるデータ
を得る摩擦摩耗試験機を提供することである。 【解決手段】 褶接して相対運動する一対の金属試料１
Ａ，２の褶接面１１ａ，２ａ間に潤滑油試料により油膜
Ｌを形成し、褶接面１１ａ，２ａが金属接触した時に接
触部を測温接点とする熱電対を金属試料１Ａ，２、導通
部材４１，４２で構成するとともに熱電対で発生する熱
起電力を検出する熱起電力検出手段５を設け、かつ油膜
Ｌの膜厚を検出する膜厚検出手段６を設けて、熱起電力
の有無より混合潤滑と弾性流体潤滑の区分ができ、膜厚
の、流体潤滑の最低膜厚との比較により弾性流体潤滑と
流体潤滑の区分ができる構成とした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は金属部品の潤滑状態
を評価する摩擦摩耗試験機に関する。
を評価する摩擦摩耗試験機に関する。
【０００２】
【従来の技術】ピストンやベアリング等のように潤滑油
を介して褶接しながら相対運動する金属部品は、自動車
等で広く用いられている。上記金属部品および潤滑油に
おいて、潤滑状態は金属部品の相対速度（以下、摩擦速
度という）や両金属部品間に作用する押し付け荷重等の
潤滑条件の変化により、流体潤滑、弾性流体潤滑、混合
潤滑に変化しそれぞれ異なった物性を示す。このうち理
想的な潤滑状態である流体潤滑と押し付け荷重を潤滑油
のみで吸収しきれない弾性流体潤滑との境界は、流体潤
滑を維持可能な潤滑油の使用量について最低量を知る上
で重要であり、弾性流体潤滑と金属部品同士が局所的に
金属接触する混合潤滑との境界は、潤滑油の潤滑性能の
限界を知る上で重要である。
を介して褶接しながら相対運動する金属部品は、自動車
等で広く用いられている。上記金属部品および潤滑油に
おいて、潤滑状態は金属部品の相対速度（以下、摩擦速
度という）や両金属部品間に作用する押し付け荷重等の
潤滑条件の変化により、流体潤滑、弾性流体潤滑、混合
潤滑に変化しそれぞれ異なった物性を示す。このうち理
想的な潤滑状態である流体潤滑と押し付け荷重を潤滑油
のみで吸収しきれない弾性流体潤滑との境界は、流体潤
滑を維持可能な潤滑油の使用量について最低量を知る上
で重要であり、弾性流体潤滑と金属部品同士が局所的に
金属接触する混合潤滑との境界は、潤滑油の潤滑性能の
限界を知る上で重要である。
【０００３】かかる潤滑状態の境界を判定するために摩
擦摩耗試験機がある。摩擦摩耗試験機は従来褶接する一
対の金属試料間に潤滑油を油膜形成し、両金属試料をモ
ータで相対運動せしめるとともに、両金属試料間の摩擦
の大きさ（例えば摩擦係数μ）を測定するようにしたも
のが一般的に使われている。図７はこのような摩擦摩耗
試験機により得られるデータで、ストライベック曲線と
して知られる。横軸は摩擦速度Ｎ、潤滑油粘度η、押し
付け荷重ＰとしてＮη／Ｐで定義される無次元項であ
り、潤滑条件を規定している。ストライベック曲線のプ
ロファイルより潤滑状態は図示のごとく混合潤滑、弾性
流体潤滑、流体潤滑におおよそ区分される。図８
（Ａ），（Ｂ），（Ｃ），（Ｄ），（Ｅ），（Ｆ），
（Ｇ）はそれぞれ摩擦摩耗試験機における両金属試料の
褶動形態を示すもので、評価しようとする部品の褶動形
態に合わせて幾つかのものがあり、評価しようとする金
属部品の褶動形態に試料の褶動形態を合わせることによ
り、潤滑状態の区分に際し誤差が抑えられるようにして
いる。
擦摩耗試験機がある。摩擦摩耗試験機は従来褶接する一
対の金属試料間に潤滑油を油膜形成し、両金属試料をモ
ータで相対運動せしめるとともに、両金属試料間の摩擦
の大きさ（例えば摩擦係数μ）を測定するようにしたも
のが一般的に使われている。図７はこのような摩擦摩耗
試験機により得られるデータで、ストライベック曲線と
して知られる。横軸は摩擦速度Ｎ、潤滑油粘度η、押し
付け荷重ＰとしてＮη／Ｐで定義される無次元項であ
り、潤滑条件を規定している。ストライベック曲線のプ
ロファイルより潤滑状態は図示のごとく混合潤滑、弾性
流体潤滑、流体潤滑におおよそ区分される。図８
（Ａ），（Ｂ），（Ｃ），（Ｄ），（Ｅ），（Ｆ），
（Ｇ）はそれぞれ摩擦摩耗試験機における両金属試料の
褶動形態を示すもので、評価しようとする部品の褶動形
態に合わせて幾つかのものがあり、評価しようとする金
属部品の褶動形態に試料の褶動形態を合わせることによ
り、潤滑状態の区分に際し誤差が抑えられるようにして
いる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら評価しよ
うとする部品の褶動形態に合わせて摩擦摩耗試験機を用
意するのではコスト的にもスペース的にも甚だしく不利
である。
うとする部品の褶動形態に合わせて摩擦摩耗試験機を用
意するのではコスト的にもスペース的にも甚だしく不利
である。
【０００５】そこで本発明は、各潤滑状態の境界を正確
に判定することのできる摩擦摩耗試験機を提供すること
を目的とする。
に判定することのできる摩擦摩耗試験機を提供すること
を目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明で
は、褶接して相対運動する一対の異種の金属試料の褶接
面間に潤滑油試料により油膜形成するとともに上記金属
試料の相対速度Ｎ、潤滑油の粘度η、上記金属試料間に
作用する押し付け荷重Ｐよりなる潤滑条件を可変とし、
上記両金属試料間の接触部を測温接点としかつ上記金属
試料と一端が導通する導通部材の他端を基準接点とする
熱電対を形成するとともに、上記熱電対に発生する熱起
電力を検出する熱起電力検出手段を設けてＮη／Ｐもし
くは経時時間に対する熱起電力の挙動を評価する構成と
することを特徴とする。
は、褶接して相対運動する一対の異種の金属試料の褶接
面間に潤滑油試料により油膜形成するとともに上記金属
試料の相対速度Ｎ、潤滑油の粘度η、上記金属試料間に
作用する押し付け荷重Ｐよりなる潤滑条件を可変とし、
上記両金属試料間の接触部を測温接点としかつ上記金属
試料と一端が導通する導通部材の他端を基準接点とする
熱電対を形成するとともに、上記熱電対に発生する熱起
電力を検出する熱起電力検出手段を設けてＮη／Ｐもし
くは経時時間に対する熱起電力の挙動を評価する構成と
することを特徴とする。
【０００７】熱起電力の挙動より金属接触の有無が分か
り、混合潤滑と弾性流体潤滑の区分や潤滑油の劣化によ
る油膜破壊が判定できる。
り、混合潤滑と弾性流体潤滑の区分や潤滑油の劣化によ
る油膜破壊が判定できる。
【０００８】請求項２記載の発明では、褶接して相対運
動する一対の金属試料の褶接面間に潤滑油試料により油
膜形成するとともに上記金属試料の相対速度Ｎ、潤滑油
の粘度η、上記両金属試料間に作用する押し付け荷重Ｐ
よりなる潤滑条件を可変とし、上記褶接面間に形成され
た油膜の膜厚を検出する膜厚検出手段を設けてＮη／Ｐ
に対する油膜の膜厚の挙動を評価する構成とすることを
特徴とする。
動する一対の金属試料の褶接面間に潤滑油試料により油
膜形成するとともに上記金属試料の相対速度Ｎ、潤滑油
の粘度η、上記両金属試料間に作用する押し付け荷重Ｐ
よりなる潤滑条件を可変とし、上記褶接面間に形成され
た油膜の膜厚を検出する膜厚検出手段を設けてＮη／Ｐ
に対する油膜の膜厚の挙動を評価する構成とすることを
特徴とする。
【０００９】油膜の膜厚の挙動より、流体潤滑の最小膜
厚を越えるＮη／Ｐの値が分かり、弾性流体潤滑と流体
潤滑とを区分できる。
厚を越えるＮη／Ｐの値が分かり、弾性流体潤滑と流体
潤滑とを区分できる。
【００１０】請求項３記載の発明では、褶接して相対運
動する一対の異種の金属試料の褶接面間に潤滑油試料に
より油膜形成するとともに上記金属試料の相対速度Ｎ、
潤滑油の粘度η、上記両金属試料間に作用する押し付け
荷重Ｐよりなる潤滑条件を可変とし、上記褶接面間に形
成された油膜の膜厚を検出する膜厚検出手段を設けてＮ
η／Ｐに対する油膜の膜厚の挙動を評価する構成に、上
記両金属試料間の接触部を測温接点としかつ上記金属試
料と一端が導通する導通部材の他端を基準接点とする熱
電対を形成するとともに、上記熱電対に発生する熱起電
力を検出する熱起電力検出手段を設けてＮη／Ｐもしく
は経時時間に対する熱起電力の挙動をも評価する構成と
することを特徴とする。
動する一対の異種の金属試料の褶接面間に潤滑油試料に
より油膜形成するとともに上記金属試料の相対速度Ｎ、
潤滑油の粘度η、上記両金属試料間に作用する押し付け
荷重Ｐよりなる潤滑条件を可変とし、上記褶接面間に形
成された油膜の膜厚を検出する膜厚検出手段を設けてＮ
η／Ｐに対する油膜の膜厚の挙動を評価する構成に、上
記両金属試料間の接触部を測温接点としかつ上記金属試
料と一端が導通する導通部材の他端を基準接点とする熱
電対を形成するとともに、上記熱電対に発生する熱起電
力を検出する熱起電力検出手段を設けてＮη／Ｐもしく
は経時時間に対する熱起電力の挙動をも評価する構成と
することを特徴とする。
【００１１】油膜の膜厚の挙動より、流体潤滑の最小膜
厚を越えるＮη／Ｐの値が分かり、弾性流体潤滑と流体
潤滑とを区分でき、熱起電力の挙動より金属接触の有無
が分かり、混合潤滑と弾性流体潤滑の区分や潤滑油の劣
化による油膜破壊が判定できるから流体潤滑から弾性流
体潤滑を経て混合潤滑へ到る潤滑状態の変化が一度の試
験で観察可能となる。
厚を越えるＮη／Ｐの値が分かり、弾性流体潤滑と流体
潤滑とを区分でき、熱起電力の挙動より金属接触の有無
が分かり、混合潤滑と弾性流体潤滑の区分や潤滑油の劣
化による油膜破壊が判定できるから流体潤滑から弾性流
体潤滑を経て混合潤滑へ到る潤滑状態の変化が一度の試
験で観察可能となる。
【００１２】請求項４記載の発明では、褶接して相対運
動する一対の金属試料の褶接面間に潤滑油試料により油
膜形成するとともに上記金属試料の相対速度Ｎ、潤滑油
の粘度η、上記両金属試料間に作用する押し付け荷重Ｐ
よりなる潤滑条件を可変とし、上記金属試料に、その弾
性変形量を検出する歪み検出手段を設けてＮη／Ｐに対
する弾性変形量の挙動を評価する構成とすることを特徴
とする。
動する一対の金属試料の褶接面間に潤滑油試料により油
膜形成するとともに上記金属試料の相対速度Ｎ、潤滑油
の粘度η、上記両金属試料間に作用する押し付け荷重Ｐ
よりなる潤滑条件を可変とし、上記金属試料に、その弾
性変形量を検出する歪み検出手段を設けてＮη／Ｐに対
する弾性変形量の挙動を評価する構成とすることを特徴
とする。
【００１３】油膜が押し付け荷重Ｐを吸収できない弾性
流体潤滑では金属試料の弾性変形量がＮη／Ｐに対して
敏感に変化するから、弾性変形量の挙動より弾性流体潤
滑と流体潤滑の境界が判定できる。
流体潤滑では金属試料の弾性変形量がＮη／Ｐに対して
敏感に変化するから、弾性変形量の挙動より弾性流体潤
滑と流体潤滑の境界が判定できる。
【００１４】請求項５記載の発明では、褶接して相対運
動する一対の異種の金属試料の褶接面間に潤滑油試料に
より油膜形成するとともに上記金属試料の相対速度Ｎ、
潤滑油の粘度η、上記両金属試料間に作用する押し付け
荷重Ｐよりなる潤滑条件を可変とし、上記金属試料に、
その弾性変形量を検出する歪み検出手段を設けてＮη／
Ｐに対する弾性変形量の挙動を評価する構成に、上記両
金属試料間の接触部を測温接点としかつ上記金属試料と
一端が導通する導通部材の他端を基準接点とする熱電対
を形成するとともに、上記熱電対に発生する熱起電力を
検出する熱起電力検出手段を設けてＮη／Ｐもしくは経
時時間に対する熱起電力の挙動をも評価する構成とする
ことを特徴とする。
動する一対の異種の金属試料の褶接面間に潤滑油試料に
より油膜形成するとともに上記金属試料の相対速度Ｎ、
潤滑油の粘度η、上記両金属試料間に作用する押し付け
荷重Ｐよりなる潤滑条件を可変とし、上記金属試料に、
その弾性変形量を検出する歪み検出手段を設けてＮη／
Ｐに対する弾性変形量の挙動を評価する構成に、上記両
金属試料間の接触部を測温接点としかつ上記金属試料と
一端が導通する導通部材の他端を基準接点とする熱電対
を形成するとともに、上記熱電対に発生する熱起電力を
検出する熱起電力検出手段を設けてＮη／Ｐもしくは経
時時間に対する熱起電力の挙動をも評価する構成とする
ことを特徴とする。
【００１５】油膜が押し付け荷重Ｐを吸収できない弾性
流体潤滑では金属試料の弾性変形量がＮη／Ｐに対して
敏感に変化するから、弾性変形量の挙動より弾性流体潤
滑と流体潤滑の境界が判定でき、かつ熱起電力の挙動よ
り金属接触の有無が分かる。しかして流体潤滑から弾性
流体潤滑を経て混合潤滑へ到る潤滑状態の変化が一度の
試験で観察可能となる。
流体潤滑では金属試料の弾性変形量がＮη／Ｐに対して
敏感に変化するから、弾性変形量の挙動より弾性流体潤
滑と流体潤滑の境界が判定でき、かつ熱起電力の挙動よ
り金属接触の有無が分かる。しかして流体潤滑から弾性
流体潤滑を経て混合潤滑へ到る潤滑状態の変化が一度の
試験で観察可能となる。
【００１６】
（第１実施形態）図１（Ａ）に本発明の摩擦摩耗試験機
を示し、図１（Ｂ）にその要部拡大側面図を示す。摩擦
摩耗試験機はピン−ディスク方式で、金属試料たるピン
１Ａとディスク２とを相対運動せしめるロータ８は、モ
ータ８１とその回転をディスク２に伝達するシャフト８
２で構成してある。モータ８１は定回転のもので、ピン
１Ａとディスク２間に荷重がかかると定回転を維持する
ためモータのトルクが増加するようになっている。
を示し、図１（Ｂ）にその要部拡大側面図を示す。摩擦
摩耗試験機はピン−ディスク方式で、金属試料たるピン
１Ａとディスク２とを相対運動せしめるロータ８は、モ
ータ８１とその回転をディスク２に伝達するシャフト８
２で構成してある。モータ８１は定回転のもので、ピン
１Ａとディスク２間に荷重がかかると定回転を維持する
ためモータのトルクが増加するようになっている。
【００１７】ディスク２は金属板を円盤状に成形したも
ので、シャフト８２と連結してある。ディスク２の下側
位置にはモータ８１と同軸に、ディスク２と同材質のス
リップリング４２２が設けてある。スリップリング４２
２はディスク２と褶接しディスク２の回転を吸収する。
ので、シャフト８２と連結してある。ディスク２の下側
位置にはモータ８１と同軸に、ディスク２と同材質のス
リップリング４２２が設けてある。スリップリング４２
２はディスク２と褶接しディスク２の回転を吸収する。
【００１８】ピン１Ａはディスク２と異種の金属製の棒
状部材で、ディスク２の上側にシャフト８２から偏心し
た位置にディスク２に対し垂直に設けてあり、その基端
面１ｂにはピン１Ａに平行に押し付け荷重Ｐが加えられ
るようになっている。押し付け荷重Ｐは図略のロードセ
ルにより検出するようになっている。
状部材で、ディスク２の上側にシャフト８２から偏心し
た位置にディスク２に対し垂直に設けてあり、その基端
面１ｂにはピン１Ａに平行に押し付け荷重Ｐが加えられ
るようになっている。押し付け荷重Ｐは図略のロードセ
ルにより検出するようになっている。
【００１９】ピン１Ａはディスク２と対向する先端面１
ａに、円形の突起部１１が形成してあり、突起部１１の
先端面１１ａは試験時にディスク２の表面２ａと褶接す
る。
ａに、円形の突起部１１が形成してあり、突起部１１の
先端面１１ａは試験時にディスク２の表面２ａと褶接す
る。
【００２０】またディスク２の上側の表面２ａには潤滑
油供給口３より潤滑油試料たる潤滑油が供給されるよう
になっている。潤滑油供給口３よりディスク２の表面２
ａに供給された潤滑油によりピン１Ａの突起部１１の先
端面１１ａとディスク２の表面２ａ間に油膜Ｌが形成さ
れる。
油供給口３より潤滑油試料たる潤滑油が供給されるよう
になっている。潤滑油供給口３よりディスク２の表面２
ａに供給された潤滑油によりピン１Ａの突起部１１の先
端面１１ａとディスク２の表面２ａ間に油膜Ｌが形成さ
れる。
【００２１】ピン１Ａの先端面１ａには膜厚検出手段た
る油膜センサ６が設けてある。油膜センサ６は渦電流式
の変位検出センサで、ピン１Ａに形成した貫通穴１２に
嵌設してある。油膜センサ６は、ディスク２の表面２ａ
と対向する検出面６ａが突起部１１の先端面１１ａと同
一面上に位置せしめてあり、検出面６ａとディスク２の
表面２ａの間隔を検出することにより油膜Ｌの膜厚を得
るようになっている。油膜センサ６の検出信号はピン１
Ａの貫通穴１２に挿通せしめたリード線６１により取り
出される。
る油膜センサ６が設けてある。油膜センサ６は渦電流式
の変位検出センサで、ピン１Ａに形成した貫通穴１２に
嵌設してある。油膜センサ６は、ディスク２の表面２ａ
と対向する検出面６ａが突起部１１の先端面１１ａと同
一面上に位置せしめてあり、検出面６ａとディスク２の
表面２ａの間隔を検出することにより油膜Ｌの膜厚を得
るようになっている。油膜センサ６の検出信号はピン１
Ａの貫通穴１２に挿通せしめたリード線６１により取り
出される。
【００２２】ピン１Ａにはこれと同材質の、導通部材た
る第１の導線４１が結線してある。またスリップリング
４２２にはディスク２およびスリップリング４２２と同
材質の第２の導線４２１が結線してあり、スリップリン
グ４２２を介してディスク２と導通している。導線４２
１とスリップリング４２２とは導通手段４２を構成す
る。導線４１，４２１には熱起電力検出手段たる熱起電
力検出器５の入力部５１，５２が接続してある。熱起電
力検出器５は入力部５１，５２間の電圧を測定する電圧
センサで、微小電圧を測定可能としてある。
る第１の導線４１が結線してある。またスリップリング
４２２にはディスク２およびスリップリング４２２と同
材質の第２の導線４２１が結線してあり、スリップリン
グ４２２を介してディスク２と導通している。導線４２
１とスリップリング４２２とは導通手段４２を構成す
る。導線４１，４２１には熱起電力検出手段たる熱起電
力検出器５の入力部５１，５２が接続してある。熱起電
力検出器５は入力部５１，５２間の電圧を測定する電圧
センサで、微小電圧を測定可能としてある。
【００２３】ピン１Ａ、ディスク２、導線４１，４２
１、スリップリング４２２は、ピン１Ａとディスク２と
を測温接点とし熱起電力検出器５の入力部５１，５２を
基準接点とする熱電対を構成し、ピン１Ａとディスク２
とが金属接触したときにゼーベック効果による熱起電力
を発生するようになっている。そして熱電対に発生した
熱起電力は熱起電力検出器５により検出されるようにな
っている。
１、スリップリング４２２は、ピン１Ａとディスク２と
を測温接点とし熱起電力検出器５の入力部５１，５２を
基準接点とする熱電対を構成し、ピン１Ａとディスク２
とが金属接触したときにゼーベック効果による熱起電力
を発生するようになっている。そして熱電対に発生した
熱起電力は熱起電力検出器５により検出されるようにな
っている。
【００２４】またモータ８１が発生させるトルクはトル
ク検出器８３により検出されるようになっており、無負
荷時のトルクとの差よりピン１Ａとディスク２間の摩擦
力によるひきずりトルクが得られるようになっている。
そしてひきずりトルクと、ピン１Ａのディスク２に対す
る相対的な回転半径ｒよりピン１Ａとディスク２の褶接
面１１ａ，２ａにおける摩擦力が得られる。
ク検出器８３により検出されるようになっており、無負
荷時のトルクとの差よりピン１Ａとディスク２間の摩擦
力によるひきずりトルクが得られるようになっている。
そしてひきずりトルクと、ピン１Ａのディスク２に対す
る相対的な回転半径ｒよりピン１Ａとディスク２の褶接
面１１ａ，２ａにおける摩擦力が得られる。
【００２５】上記摩擦摩耗試験装置の作動を説明する。
潤滑条件を規定する無次元項Ｎη／Ｐは、摩擦速度Ｎが
回転半径ｒとモータ８１の回転数の積で知られる。押し
付け荷重Ｐが上記ロードセルの検出信号より知られる。
潤滑油の粘度ηが別途粘度計等を用いることにより知ら
れる。そして熱起電力検出器５の出力より上記熱電対の
熱起電力が知られる。油膜センサ６の出力よりピン１Ａ
の突起部１１とディスク２の褶接面１１ａ，２ａ間に形
成される油膜Ｌの膜厚が知られる。無次元項Ｎη／Ｐを
変化させながら、これに対する、熱起電力検出器５の出
力および油膜センサ６の出力のデータを収集する。
潤滑条件を規定する無次元項Ｎη／Ｐは、摩擦速度Ｎが
回転半径ｒとモータ８１の回転数の積で知られる。押し
付け荷重Ｐが上記ロードセルの検出信号より知られる。
潤滑油の粘度ηが別途粘度計等を用いることにより知ら
れる。そして熱起電力検出器５の出力より上記熱電対の
熱起電力が知られる。油膜センサ６の出力よりピン１Ａ
の突起部１１とディスク２の褶接面１１ａ，２ａ間に形
成される油膜Ｌの膜厚が知られる。無次元項Ｎη／Ｐを
変化させながら、これに対する、熱起電力検出器５の出
力および油膜センサ６の出力のデータを収集する。
【００２６】得られたデータより流体潤滑と弾性流体潤
滑の境界は次のように判定する。無次元項Ｎη／Ｐが大
きい程厚い油膜が形成されるが混合潤滑と弾性流体潤滑
の境界では油膜の厚さは１μｍ程度であることが知られ
ている。したがってディスク２が１回転する間に油膜セ
ンサ６で検出される油膜Ｌの厚さの最小値が１μｍ以下
のとき弾性流体潤滑と判定し、１μｍ以上のとき流体潤
滑と判定する。
滑の境界は次のように判定する。無次元項Ｎη／Ｐが大
きい程厚い油膜が形成されるが混合潤滑と弾性流体潤滑
の境界では油膜の厚さは１μｍ程度であることが知られ
ている。したがってディスク２が１回転する間に油膜セ
ンサ６で検出される油膜Ｌの厚さの最小値が１μｍ以下
のとき弾性流体潤滑と判定し、１μｍ以上のとき流体潤
滑と判定する。
【００２７】弾性流体潤滑と混合潤滑の境界は次のよう
に判定する。弾性流体潤滑ではピン１Ａの突起部１１と
ディスク２の褶接面１１ａ，２ａ間にごく僅かながら油
膜Ｌが形成されているからピン１Ａとディスク２とは金
属接触していない。混合潤滑では、局所的にピン１Ａの
突起部１１とディスク２の褶接面１１ａ，２ａとが潤滑
油を介さず接触し、その接触部に熱起電力が発生する。
すなわち熱起電力が発生している領域は混合潤滑と判定
し、熱起電力が発生し始めるところを混合潤滑と弾性流
体潤滑との境界とする。
に判定する。弾性流体潤滑ではピン１Ａの突起部１１と
ディスク２の褶接面１１ａ，２ａ間にごく僅かながら油
膜Ｌが形成されているからピン１Ａとディスク２とは金
属接触していない。混合潤滑では、局所的にピン１Ａの
突起部１１とディスク２の褶接面１１ａ，２ａとが潤滑
油を介さず接触し、その接触部に熱起電力が発生する。
すなわち熱起電力が発生している領域は混合潤滑と判定
し、熱起電力が発生し始めるところを混合潤滑と弾性流
体潤滑との境界とする。
【００２８】図２（Ａ）は本摩擦摩耗試験機により得ら
れたデータの一例で、供試試料の材質はピン１Ａがアル
ミニウムでディスク２が鉄である。熱起電力は温度換算
値（以下、金属接触温度という）で示した。比較のため
別の温度センサで測定した、ピン１Ａの突起部１１とデ
ィスク２の褶接面１１ａ，２ａの潤滑油の油温（図中、
摩擦面温度）を併せて示す。またピン１Ａの突起部１１
とディスク２の褶接面１１ａ，２ａの摩擦力および押し
付け荷重Ｐより摩擦係数μを計算して得たストライベッ
ク曲線を併せて図示した。
れたデータの一例で、供試試料の材質はピン１Ａがアル
ミニウムでディスク２が鉄である。熱起電力は温度換算
値（以下、金属接触温度という）で示した。比較のため
別の温度センサで測定した、ピン１Ａの突起部１１とデ
ィスク２の褶接面１１ａ，２ａの潤滑油の油温（図中、
摩擦面温度）を併せて示す。またピン１Ａの突起部１１
とディスク２の褶接面１１ａ，２ａの摩擦力および押し
付け荷重Ｐより摩擦係数μを計算して得たストライベッ
ク曲線を併せて図示した。
【００２９】ストライベック曲線より混合潤滑と弾性流
体潤滑の境界は無次元項Ｎη／Ｐが大体０．５×１０-4
のあたりであり、弾性流体潤滑と流体潤滑の境界は無次
元項Ｎη／Ｐが大体１×１０-4のあたりであると推定さ
れるが正確には判定し難い。
体潤滑の境界は無次元項Ｎη／Ｐが大体０．５×１０-4
のあたりであり、弾性流体潤滑と流体潤滑の境界は無次
元項Ｎη／Ｐが大体１×１０-4のあたりであると推定さ
れるが正確には判定し難い。
【００３０】一方、金属接触温度は無次元項Ｎη／Ｐ＝
０．６×１０-4以下の領域で検出された。なお測定され
た金属接触温度は摩擦面温度との間で完全に一致はして
いないが対応関係があり熱起電力が検出されているもの
と認められる。すなわち無次元項Ｎη／Ｐ＝０．６×１
０-4以下の領域で、ピン１Ａの突起部１１とディスク２
の褶接面１１ａ，２ａ間が局所的に金属接触しているも
のと認められる。しかして混合潤滑と弾性流体潤滑の境
界は無次元項Ｎη／Ｐ＝０．６×１０-4と判定できる。
０．６×１０-4以下の領域で検出された。なお測定され
た金属接触温度は摩擦面温度との間で完全に一致はして
いないが対応関係があり熱起電力が検出されているもの
と認められる。すなわち無次元項Ｎη／Ｐ＝０．６×１
０-4以下の領域で、ピン１Ａの突起部１１とディスク２
の褶接面１１ａ，２ａ間が局所的に金属接触しているも
のと認められる。しかして混合潤滑と弾性流体潤滑の境
界は無次元項Ｎη／Ｐ＝０．６×１０-4と判定できる。
【００３１】また図２（Ｂ）は潤滑油の油膜Ｌの厚さを
ロータ回転角に対して示したもので、図２（Ａ）におけ
るＡ，Ｂ，Ｃに対応する無次元項Ｎη／Ｐの場合のデー
タである。油膜Ｌの最小厚さは無次元項Ｎη／Ｐに対し
て単調増加し、１μｍになるのは無次元項Ｎη／Ｐ＝
１．２×１０-4の時である。しかして弾性流体潤滑と流
体潤滑の境界は無次元項Ｎη／Ｐ＝１．２×１０-4と判
定できる。
ロータ回転角に対して示したもので、図２（Ａ）におけ
るＡ，Ｂ，Ｃに対応する無次元項Ｎη／Ｐの場合のデー
タである。油膜Ｌの最小厚さは無次元項Ｎη／Ｐに対し
て単調増加し、１μｍになるのは無次元項Ｎη／Ｐ＝
１．２×１０-4の時である。しかして弾性流体潤滑と流
体潤滑の境界は無次元項Ｎη／Ｐ＝１．２×１０-4と判
定できる。
【００３２】本摩擦摩耗試験機は潤滑油の劣化試験に用
い得る。すなわち連続してピン１Ａとディスク２とを相
対運動せしめて、熱起電力検出器５の出力の経時変化を
モニタすればよい。図３は熱起電力検出器の出力の経時
変化の一例で、潤滑油が正常な潤滑性を維持している間
はピン１Ａの突起部１１とディスク２の褶接面１１ａ，
２ａ間には油膜Ｌが保たれており、ピン１Ａとディスク
２間には熱起電力は生じない。しかし潤滑油が劣化して
油膜破壊が生じると金属接触が生じ、上記熱電対に熱起
電力が発生する。しかして熱起電力が検出された時点Ｔ
B において潤滑油の劣化による油膜破壊が発生したもの
と判定できる。また油膜センサ６で検出される油膜Ｌの
厚さの最小値を併せてモニタし潤滑状態が流体潤滑から
弾性流体潤滑を経て混合潤滑に到る、潤滑油の経時劣化
を観察することもできる。
い得る。すなわち連続してピン１Ａとディスク２とを相
対運動せしめて、熱起電力検出器５の出力の経時変化を
モニタすればよい。図３は熱起電力検出器の出力の経時
変化の一例で、潤滑油が正常な潤滑性を維持している間
はピン１Ａの突起部１１とディスク２の褶接面１１ａ，
２ａ間には油膜Ｌが保たれており、ピン１Ａとディスク
２間には熱起電力は生じない。しかし潤滑油が劣化して
油膜破壊が生じると金属接触が生じ、上記熱電対に熱起
電力が発生する。しかして熱起電力が検出された時点Ｔ
B において潤滑油の劣化による油膜破壊が発生したもの
と判定できる。また油膜センサ６で検出される油膜Ｌの
厚さの最小値を併せてモニタし潤滑状態が流体潤滑から
弾性流体潤滑を経て混合潤滑に到る、潤滑油の経時劣化
を観察することもできる。
【００３３】なおモータ８１のトルクを検出してピン１
Ａの突起部１１とディスク２の褶接面１１ａ，２ａにお
ける摩擦力を得るようにしたが、潤滑状態と無次元項Ｎ
η／Ｐの関係を得ることのみを評価の目的とするのであ
れば不要である。また潤滑状態を判定するだけであれば
摩擦速度Ｎや押し付け荷重Ｐの検出も不要である。
Ａの突起部１１とディスク２の褶接面１１ａ，２ａにお
ける摩擦力を得るようにしたが、潤滑状態と無次元項Ｎ
η／Ｐの関係を得ることのみを評価の目的とするのであ
れば不要である。また潤滑状態を判定するだけであれば
摩擦速度Ｎや押し付け荷重Ｐの検出も不要である。
【００３４】また図１において熱起電力検出器５の入力
部５１，５２と導通している導線４１，４２２の端部同
士を導通せしめてこれを基準接点となし、熱起電力検出
器５を導線４１もしくは４２２の中途に挿置する構成と
してもよい。
部５１，５２と導通している導線４１，４２２の端部同
士を導通せしめてこれを基準接点となし、熱起電力検出
器５を導線４１もしくは４２２の中途に挿置する構成と
してもよい。
【００３５】（第２実施形態）図４に本発明の別の摩擦
摩耗試験機の要部を示す。図１に示した摩擦摩耗試験機
のように油膜Ｌの厚さをピン１Ａの先端面１ａに嵌設し
た油膜センサ６で検出するのではなく別の構成で検出す
るようにしたもので、図中、図１と同一番号を付したも
のは実質的に同じ作用をするので第１実施形態との相違
点を中心に説明する。金属試料たるピン１Ｂは膜厚検出
用の基準面１ｃが突起部１１の先端面１１ａに平行に形
成してある。油膜センサ６はその検出面６ａがピン１Ｂ
の基準面１ｃに対向するように摩擦摩耗試験機の筐体８
４に設けてあり、検出面６ａとピン１Ｂの基準面１ｃ間
距離を検出するようになっている。油膜Ｌの厚さは、ピ
ン１Ｂの突起部１１の先端面１１ａとディスク２の表面
２ａ間が密着した状態と油膜Ｌが形成された状態との、
油膜センサ６の検出値の差から得るようになっている。
摩耗試験機の要部を示す。図１に示した摩擦摩耗試験機
のように油膜Ｌの厚さをピン１Ａの先端面１ａに嵌設し
た油膜センサ６で検出するのではなく別の構成で検出す
るようにしたもので、図中、図１と同一番号を付したも
のは実質的に同じ作用をするので第１実施形態との相違
点を中心に説明する。金属試料たるピン１Ｂは膜厚検出
用の基準面１ｃが突起部１１の先端面１１ａに平行に形
成してある。油膜センサ６はその検出面６ａがピン１Ｂ
の基準面１ｃに対向するように摩擦摩耗試験機の筐体８
４に設けてあり、検出面６ａとピン１Ｂの基準面１ｃ間
距離を検出するようになっている。油膜Ｌの厚さは、ピ
ン１Ｂの突起部１１の先端面１１ａとディスク２の表面
２ａ間が密着した状態と油膜Ｌが形成された状態との、
油膜センサ６の検出値の差から得るようになっている。
【００３６】かかる構成によっても潤滑油の油膜Ｌの膜
厚を得ることができ、弾性流体潤滑と流体潤滑の境界が
判定できる。
厚を得ることができ、弾性流体潤滑と流体潤滑の境界が
判定できる。
【００３７】（第３実施形態）図５に本発明のさらに別
の摩擦摩耗試験機を示す。図１の摩擦摩耗試験機の油膜
センサ６に代えて弾性流体潤滑と流体潤滑の境界を判定
する別のセンサを設けたもので、図中、図１と同一番号
を付したものは実質的に同じ作用をするので第１実施形
態との相違点を中心に説明する。金属試料たるピン１Ｃ
の突起部１１の周面１ｄには径方向対称位置に膜厚検出
手段たる２つの歪みゲージ７が接着してあり、ピン１Ｃ
の突起部１１の弾性変形量を検出するようになってい
る。歪みゲージ７の検出信号は、ピン１Ｃに形成した貫
通穴１３に挿通せしめたリード線７１により取り出され
る。なお歪みゲージ７を２つ設けたのは検出精度を高め
るためである。
の摩擦摩耗試験機を示す。図１の摩擦摩耗試験機の油膜
センサ６に代えて弾性流体潤滑と流体潤滑の境界を判定
する別のセンサを設けたもので、図中、図１と同一番号
を付したものは実質的に同じ作用をするので第１実施形
態との相違点を中心に説明する。金属試料たるピン１Ｃ
の突起部１１の周面１ｄには径方向対称位置に膜厚検出
手段たる２つの歪みゲージ７が接着してあり、ピン１Ｃ
の突起部１１の弾性変形量を検出するようになってい
る。歪みゲージ７の検出信号は、ピン１Ｃに形成した貫
通穴１３に挿通せしめたリード線７１により取り出され
る。なお歪みゲージ７を２つ設けたのは検出精度を高め
るためである。
【００３８】本摩擦摩耗試験機は上記第１実施形態の摩
擦摩耗試験機のごとく潤滑条件を規定する無次元項Ｎη
／Ｐを変化させながら、これに対する、歪みゲージ７で
検出されるピン１Ｃの突起部１１の弾性変形量のデータ
を収集する。
擦摩耗試験機のごとく潤滑条件を規定する無次元項Ｎη
／Ｐを変化させながら、これに対する、歪みゲージ７で
検出されるピン１Ｃの突起部１１の弾性変形量のデータ
を収集する。
【００３９】図６は歪みゲージ７で検出される弾性変形
量の無次元項Ｎη／Ｐに対する挙動のグラフで、弾性流
体潤滑および流体潤滑いずれの領域においても無次元項
に対して単調変化する。しかしその変化量は、充分な量
の潤滑油が存在し押し付け荷重Ｐを吸収し得る流体潤滑
ではごく小さい。一方ピン１Ｃの突起部１１とディスク
２の褶接面１１ａ，２ａ間に充分な量の潤滑油が存在せ
ず押し付け荷重Ｐを吸収し得ない弾性流体潤滑ではピン
１Ｃの突起部１１とディスク２の褶接面１１ａ，２ａの
近傍で大きな弾性変形が生じ、その弾性変形量は無次元
項Ｎη／Ｐの変化に対して敏感に変化する。
量の無次元項Ｎη／Ｐに対する挙動のグラフで、弾性流
体潤滑および流体潤滑いずれの領域においても無次元項
に対して単調変化する。しかしその変化量は、充分な量
の潤滑油が存在し押し付け荷重Ｐを吸収し得る流体潤滑
ではごく小さい。一方ピン１Ｃの突起部１１とディスク
２の褶接面１１ａ，２ａ間に充分な量の潤滑油が存在せ
ず押し付け荷重Ｐを吸収し得ない弾性流体潤滑ではピン
１Ｃの突起部１１とディスク２の褶接面１１ａ，２ａの
近傍で大きな弾性変形が生じ、その弾性変形量は無次元
項Ｎη／Ｐの変化に対して敏感に変化する。
【００４０】したがって歪ゲージ７で検出される弾性変
形量は弾性流体潤滑と流体潤滑の境界では変曲点Ｇが現
れる。しかして歪みゲージ７の出力の変曲点Ｇより弾性
流体潤滑と流体潤滑の境界が知られる。
形量は弾性流体潤滑と流体潤滑の境界では変曲点Ｇが現
れる。しかして歪みゲージ７の出力の変曲点Ｇより弾性
流体潤滑と流体潤滑の境界が知られる。
【００４１】なお上記各実施形態では混合潤滑、弾性流
体潤滑、流体潤滑の各境界の判定をできるようにした
が、混合潤滑と弾性流体潤滑の境界の判定が不要であれ
ば熱起電力検出器などの、ピンとディスク間の熱起電力
を検出するための構成は省略することができる。また弾
性流体潤滑と流体潤滑の境界の判定が不要であれば油膜
センサもしくは歪みゲージは省略することができる。
体潤滑、流体潤滑の各境界の判定をできるようにした
が、混合潤滑と弾性流体潤滑の境界の判定が不要であれ
ば熱起電力検出器などの、ピンとディスク間の熱起電力
を検出するための構成は省略することができる。また弾
性流体潤滑と流体潤滑の境界の判定が不要であれば油膜
センサもしくは歪みゲージは省略することができる。
【００４２】また上記各実施形態ではピン−ディスク方
式の摩擦摩耗試験機としたが、図８（Ａ）〜（Ｇ）に示
すような他の潤滑形態を与える方式の摩擦摩耗試験機と
することもできる。
式の摩擦摩耗試験機としたが、図８（Ａ）〜（Ｇ）に示
すような他の潤滑形態を与える方式の摩擦摩耗試験機と
することもできる。
【図１】（Ａ）は本発明の摩擦摩耗試験機の全体概要図
であり、（Ｂ）は本発明の摩擦摩耗試験機の要部の側面
図である。
であり、（Ｂ）は本発明の摩擦摩耗試験機の要部の側面
図である。
【図２】（Ａ）は本発明の摩擦摩耗試験機の作動を説明
する第１のグラフであり、（Ｂ）は本発明の摩擦摩耗試
験機の作動を説明する第２のグラフである。
する第１のグラフであり、（Ｂ）は本発明の摩擦摩耗試
験機の作動を説明する第２のグラフである。
【図３】本発明の摩擦摩耗試験機の作動を説明する第３
のグラフである。
のグラフである。
【図４】本発明の別の摩擦摩耗試験機の要部の側面図で
ある。
ある。
【図５】本発明のさらに別の摩擦摩耗試験機の要部の側
面図である。
面図である。
【図６】本発明のさらに別の摩擦摩耗試験機の作動を説
明するグラフである。
明するグラフである。
【図７】従来の摩擦摩耗試験機で得られるデータの一例
である。
である。
【図８】（Ａ），（Ｂ），（Ｃ），（Ｄ），（Ｅ），
（Ｆ），（Ｇ）はそれぞれ従来の摩擦摩耗試験機の一部
の例の斜視図である。
（Ｆ），（Ｇ）はそれぞれ従来の摩擦摩耗試験機の一部
の例の斜視図である。
【符号の説明】 １Ａ，１Ｂ，１Ｃ ピン（金属試料） ２ ディスク（金属試料） １１ａ，２ａ 褶接面 ４１ 導線（導通部材） ４２ 導通部材 ５ 熱起電力検出器（熱起電力検出手段） ６ 油膜センサ（油膜検出手段） ７ 歪みゲージ（歪み検出手段） Ｌ 油膜
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 吉永 融 愛知県西尾市下羽角町岩谷14番地 株式会 社日本自動車部品総合研究所内 (72)発明者 冨田 正広 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 日本電 装株式会社内 (72)発明者 勝井 晋一 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 日本電 装株式会社内
Claims (5)
- 【請求項１】 褶接して相対運動する一対の異種の金属
試料の褶接面間に潤滑油試料により油膜形成するととも
に上記金属試料の相対速度Ｎ、潤滑油の粘度η、上記両
金属試料間に作用する押し付け荷重Ｐよりなる潤滑条件
を可変として上記両金属試料および潤滑油試料について
の潤滑状態を評価する摩擦摩耗試験機であって、上記両
金属試料にはそれぞれこれと同材質の導通部材をその一
端において導通せしめ、上記両金属試料と上記両導通部
材とで上記両金属試料間の接触部を測温接点としかつ上
記導通部材の他端を基準接点とする熱電対を形成すると
ともに、上記熱電対に発生する熱起電力を検出する熱起
電力検出手段を設けてＮη／Ｐもしくは経時時間に対す
る熱起電力の挙動を評価することを特徴とする摩擦摩耗
試験機。 - 【請求項２】 褶接して相対運動する一対の金属試料の
褶接面間に潤滑油試料により油膜形成するとともに上記
金属試料の相対速度Ｎ、潤滑油の粘度η、上記両金属試
料間に作用する押し付け荷重Ｐよりなる潤滑条件を可変
として上記両金属試料および潤滑油試料についての潤滑
状態を評価する摩擦摩耗試験機であって、上記両金属試
料の褶接面に形成される油膜の膜厚を検出する膜厚検出
手段を設けてＮη／Ｐに対する油膜の膜厚の挙動を評価
することを特徴とする摩擦摩耗試験機。 - 【請求項３】 請求項２記載の摩擦摩耗試験機におい
て、上記両金属試料は異種の金属とし、上記両金属試料
にはそれぞれこれと同材質の導通部材をその一端におい
て導通せしめ、上記両金属試料と上記両導通部材とで上
記両金属試料間の接触部を測温接点としかつ上記導通部
材の他端を基準接点とする熱電対を形成するとともに、
上記熱電対に発生する熱起電力を検出する熱起電力検出
手段を設けてＮη／Ｐもしくは経時時間に対する熱起電
力の挙動を評価することを特徴とする摩擦摩耗試験機。 - 【請求項４】 褶接して相対運動する一対の金属試料の
褶接面間に潤滑油試料により油膜形成するとともに上記
金属試料の相対速度Ｎ、潤滑油の粘度η、上記両金属試
料間に作用する押し付け荷重Ｐよりなる潤滑条件を可変
として上記両金属試料および潤滑油試料についての潤滑
状態を評価する摩擦摩耗試験機であって、上記金属試料
の少なくとも一方に、該金属試料の弾性変形量を検出す
る歪み検出手段を設けてＮη／Ｐに対する弾性変形量の
挙動を評価することを特徴とする摩擦摩擦試験機。 - 【請求項５】 請求項４記載の摩擦摩耗試験機におい
て、上記両金属試料は異種の金属とし、上記両金属試料
にはそれぞれこれと同材質の導通部材をその一端におい
て導通せしめ、上記両金属試料と上記両導通部材とで上
記両金属試料間の接触部を測温接点としかつ上記導通部
材の他端を基準接点とする熱電対を形成するとともに、
上記熱電対に発生する熱起電力を検出する熱起電力検出
手段を設けてＮη／Ｐもしくは経時時間に対する熱起電
力の挙動を評価することを特徴とする摩擦摩耗試験機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20131296A JPH1026581A (ja) | 1996-07-11 | 1996-07-11 | 摩擦摩耗試験機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20131296A JPH1026581A (ja) | 1996-07-11 | 1996-07-11 | 摩擦摩耗試験機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1026581A true JPH1026581A (ja) | 1998-01-27 |
Family
ID=16438929
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20131296A Withdrawn JPH1026581A (ja) | 1996-07-11 | 1996-07-11 | 摩擦摩耗試験機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1026581A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001025752A1 (fr) * | 1999-10-06 | 2001-04-12 | S.A.R.L. Tribolinks | Tribometre a disque avec chauffage par induction |
| JP2010256195A (ja) * | 2009-04-27 | 2010-11-11 | Hitachi Ltd | 摩擦摩耗試験機 |
| JP2011095056A (ja) * | 2009-10-28 | 2011-05-12 | Nissei Plastics Ind Co | 摺動性評価方法及び摺動試験装置 |
| JP2014122795A (ja) * | 2012-12-20 | 2014-07-03 | Hino Motors Ltd | 往復動摩耗試験中の油膜厚測定方法 |
| CN105259064A (zh) * | 2015-10-13 | 2016-01-20 | 辽宁工业大学 | 一种试样表面晶粒具有择优取向的滑动磨损试验装置及计算方法 |
| CN113390866A (zh) * | 2020-03-12 | 2021-09-14 | 西南林业大学 | 一种可调参数空化发生及演化过程观测器 |
-
1996
- 1996-07-11 JP JP20131296A patent/JPH1026581A/ja not_active Withdrawn
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001025752A1 (fr) * | 1999-10-06 | 2001-04-12 | S.A.R.L. Tribolinks | Tribometre a disque avec chauffage par induction |
| FR2799547A1 (fr) * | 1999-10-06 | 2001-04-13 | Gradient Ass | Tribometre a disque pour la mesure des phenomenes tribologiques |
| US6783272B2 (en) | 1999-10-06 | 2004-08-31 | S.A.R.L. Tribolinks | Induction-heated disc tribometer |
| JP2010256195A (ja) * | 2009-04-27 | 2010-11-11 | Hitachi Ltd | 摩擦摩耗試験機 |
| JP2011095056A (ja) * | 2009-10-28 | 2011-05-12 | Nissei Plastics Ind Co | 摺動性評価方法及び摺動試験装置 |
| JP2014122795A (ja) * | 2012-12-20 | 2014-07-03 | Hino Motors Ltd | 往復動摩耗試験中の油膜厚測定方法 |
| CN105259064A (zh) * | 2015-10-13 | 2016-01-20 | 辽宁工业大学 | 一种试样表面晶粒具有择优取向的滑动磨损试验装置及计算方法 |
| CN113390866A (zh) * | 2020-03-12 | 2021-09-14 | 西南林业大学 | 一种可调参数空化发生及演化过程观测器 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20031007 |