JPH10252695A - 遠心式送風機とその形状決定方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 スクロールケースの径方向及び軸方向の幅を
巻始部から徐々に拡大させ、吐出流路の断面積を略線形
的に変化させることで最終端近傍においても断面積の急
拡大を抑え、もって圧力損失や騒音増加の低減を図る遠
心式送風機を提供する。 【解決手段】 スクロールケースの巻始部での径外方向
の幅をｒ₀ 、巻始部を起点とする巻き角度θだけ変位し
た部位の径外方向の幅をｒとした場合にｒをa₁・θ^b1＋
ｒ₀ （a₁＞０、b₁＞０) で表し、スクロールケースの巻
始部での軸方向の幅をｈ₀ 、巻始部を起点とする巻き角
度θだけ変位した部位の軸方向の幅をｈとした場合にｈ
をa₂・θ^b2＋ｈ₀ （a₂＞０、b₂＞０) で表し、１．０＜
b₁＋b₂＜２．０の関係を満たすようにb₁及びb₂が各々決
定される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、多羽翼ファンを
スクロールケースに収納してなる遠心式送風機とその形
状を決定する方法に関し、特に、スクロールケースの形
状を改良するものに関する。

【０００２】

【従来の技術】遠心式送風機の送風出口部分の流路断面
を急拡大させることは、圧力損失や騒音の増大、風速分
布の乱れ等を伴うことから、従来においては、特開平５
−１９５９９５号公報、特開平７−２０８３９６号公報
に示されるものが考えられている。

【０００３】これらは、モータによって回転される多羽
翼ファンと、この多羽翼ファンを収納するスクロールケ
ースとからなり、スクロールケースは、多羽翼ファンの
軸方向一端側に空気取入口を形成した上側板と、この上
側板に対向する下側板と、上側板の外周端と下側板の外
周端とを連結する外周壁とを備えているもので、上側板
と下側板は、渦巻状の吐出流路が形成されるように中心
から外周端までの距離が徐々に大きくなっており、下側
板は、多羽翼ファンから吹き出される空気を下方へ導く
ように中央から径外方向に対して下方へ傾斜する面（傾
斜面連結部１５）と、この傾斜面連結部１５に続いて渦
巻状の傾斜平板部１４とを有し、この傾斜平板部１４を
巻始部から６０度ほど角変位した部位から下方へ徐々に
膨出させるようにしたものである。

【０００４】このように、径方向と軸方向との幅を徐々
に大きくする技術的思想そのものは、本出願人による先
願があり（実開平１−１０８３９８号公報）、上述のも
のにあっては、下側壁を傾斜面連結部と傾斜平板部とか
ら構成するように変更を加えたものとなっている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】上述した遠心式送風機
は、径方向と軸方向とを拡大するので、径方向のみが広
がる旧式の送風機と同程度の流路容積を確保しつつ、送
風機自体の小型化を図ることができるものであり、特
に、送風機の取付場所でスクロールケースの径方向に大
きなスペースを確保できない場合には、上述の送風機の
使用が余儀なくされる。

【０００６】しかしながら、径方向と軸方向との広がり
方如何によっては、圧力損失を大きくしたり、騒音を充
分に低減できなかったりするものであるが、上述の公報
には、この点の検討がなされておらず、吐出流路を渦巻
状にするとか、軸方向の幅を徐々に広げるといっても具
体的にどのように設定すると性能の向上につながるのか
全く言及されていない。

【０００７】一般に、従来の送風機の場合、多羽翼ファ
ンの中心からスクロールケースの外周壁までの距離は、
巻始部で最も短くｒ₀ となっており、この部分から巻き
角度θだけ変位した部位の中心からの距離をｒとすれ
ば、ｒ＝ｒ₀ ＋a₁・θで表すことができる。この比例式
は、ｒ₀ ・tan(α) ・θ＋ｒ₀ と等価であり、αを拡が
り角、ｒ₀ ・tan(α) を拡がり率と称する。また、軸方
向の幅ｈも、巻始部で最も小さくｈ₀ となっており、こ
こからθの変位に伴って増加する比例関数ｈ＝ｈ₀ ＋a₂
・θとして表すことができる。よって、送風機の径方向
と軸方向との幅が巻始部から徐々に拡大するモデルを想
定する場合には、吐出流路の断面積Ｓが数式１に示され
るようになる。以下において、このようなモデルを従来
モデルというものとする。

【０００８】

【数１】

【０００９】本発明者の調査、研究によれば、徐々に径
や幅が増加するθの範囲を０〜３００度とし、適宜に係
数を選んで吐出流路の巻始部（θ＝０度）での断面積を
およそ１０００ｍｍ² 、最終端（θ＝３００度）での断
面積をおよそ９０００ｍｍ²となるように設定すると、
吐出流路の断面積は、図１の実線で示されるように一見
なだらかに変移し、断面積の変化率も破線で示されるよ
うになだらかに増加させることができる。しかしなが
ら、上述のように断面積Ｓがθの２次関数で表される場
合には、巻き角度の小さいうちは断面積の変化がゆるや
かであるが、吐出流路の最終端近傍にあっては、２次関
数の性質上、断面積が急速に大きくなり、空気が外周壁
から剥離して渦流を形成し、圧力損失や騒音の増大を招
くことが判明している。

【００１０】これを防ぐには、吐出流路の最終端（θ＝
３００度）より手前の部分から流路断面を増加せずに一
定としたり、径方向や軸方向の幅を徐々に大きくする始
点を巻始部から所定角度（５０〜６０度）だけ変位させ
ることで対応することも考えられる。上述した従来技術
にあっても、下側壁を６０度ほど角変位した部位から徐
々に下方へ膨出させていることから、この点を配慮して
いるものと思料される。

【００１１】また、現行品の中にも、吐出流路の最終端
近傍での急速な断面増加を避けるために、巻始部からお
よそ５０度変位した部位を境にしてそこから徐々に軸方
向及び径方向の幅を増加させるようにしたものが知られ
ている。このような現行品を従来モデルと同様に巻始部
で約１０００ｍｍ² とし、最終端（巻き角度３００度）
で９０００ｍｍ² となるように調節すると、図２に示さ
れるような特性となる。この特性から明らかなように、
断面を漸増させる始点を巻始部からずらす上述の構成に
あっては、θ＝５０度の部位に断面積が増加し始める変
曲点が生じると共に、実線で示す断面増加の特性を得る
には、破線で示されるように断面変化率の不連続を余儀
なくされるものとなっている。その結果、断面積の変曲
点や断面変化率が不連続となる部位において空気の流れ
が乱れ、これが圧力損失を招いたり、騒音増加の低減を
妨げる要因となっていた。

【００１２】そこで、この発明においては、スクロール
ケースの径方向及び軸方向の幅を巻始部から徐々に拡大
させる送風機を形成するも、吐出流路の断面積を略線形
的に拡大することで最終端近傍においても断面積の急拡
大を抑え、もって圧力損失や騒音増加の低減を図ると共
に静圧を高めて性能の向上を図ることができる遠心式送
風機とそのような送風機の形状を決定する方法を提供す
ることを課題としている。

【００１３】

【課題を解決するための手段】本出願人は、スクロール
ケースの径方向の長さｒと、軸方向の高さｈを数式２の
（１）と（２）のような一般式で定義することを試み
た。この場合の、吐出流路の断面積Ｓは数２の（３）の
ように表すことができ、従来モデルにおいては、このｒ
とｈが比例的に増加することから、指数ｂ₁ とｂ₂ は共
に１．０となっていた。即ち、従来においては、ｂ₁ ＋
ｂ₂ ＝２のモデルを想定したものであった。そこで、も
し、（３）式のｒ・ｈが、a₃・θ＋r₀・h₀となるθの一
時関数に近似できるのであれば、断面積Ｓはほぼ一定の
割合で変化すると言えるのであり、最終端近傍での断面
積の急拡大を抑えることができる。本発明はこの知見に
基づき、鋭意研究を重ねた結果、完成するに至ったもの
である。尚、ａ₁ 、ａ₂ 、ａ₃ は係数であり、ｂ₁ 、ｂ
₂ は指数係数である。

【００１４】

【数２】 ｒ＝a₁・θ^b1＋ｒ₀ ・・・（１） ｈ＝a₂・θ^b2＋ｈ₀ ・・・（２） Ｓ＝ｒ・ｈ＝（ a₁ ・θ^b1＋r₀)( a₂ ・θ^b2＋h₀） ＝a₁a₂θ^b1+b2 ＋a₁h₀θ^b1＋a₂r₀θ^b2＋r₀h₀ ・・・（３）

【００１５】即ち、本発明にかかる遠心式送風機は、軸
方向から吸引した空気を径外方向へ送風する多羽翼ファ
ンと、前記多羽翼ファンの周囲に設けられる吐出流路が
流路断面を最小とする巻始部から渦巻状に徐々に拡大し
て形成されるスクロールケースとを備え、巻始部を起点
とする巻き角度の変移に伴い、前記スクロールケースの
径外方向の幅が前記巻き角度を底とする第１の指数関数
をもって漸増され、前記軸方向の幅が前記巻き角度を底
とする第２の指数関数をもって漸増され、前記第１の指
数関数の指数と前記第２の指数関数の指数とは、両指数
の和が１．０より大きく且つ２．０より小さくなる範囲
で設定されていることを特徴としている（請求項１）。

【００１６】したがって、図１で示される従来のモデル
（ｂ₁ ＋ｂ₂ ＝２）に対し、ｂ₁ ＋ｂ₂ を僅かに小さく
して吐出流路の断面積を１０００ｍｍ² から９０００ｍ
ｍ²にかけて変化させた送風機モデル（以下、新モデル
という）を解析すると、吐出流路の断面積は図４の実線
で示されるように、従来モデル（ｂ₁ ＋ｂ₂ ＝２）に対
して始点と終点の断面積が同じでも途中の変化履歴が異
なり、僅かではあるがスロープが直線に近づく。また、
断面変化率も僅かではあるがスロープが緩やかになるこ
とが確認された。この場合に、ｂ₁ とｂ₂ は必ずしも同
じ値である必要はなく、試行錯誤の結果、最適な性能が
得られる値を導けばよい。よって、ｂ₁＋ｂ₂ を２．０
より小さくすることで流路断面の急増加を従来よりも抑
えることができる。

【００１７】また、最終端近傍での断面積変化を小さく
したいのであれば、その極端な選択としてｂ₁ ＋ｂ₂ ＝
１．０の関係を満たすようなものが考えられる。このよ
うな関係は、径方向をｒ＝ｒ₀ ＋a₁・θの関係（ｂ₁ ＝
１）をもって徐々に大きくし、ｈを一定（ｂ₂ ＝０）と
した場合、即ち、径方向のみを徐々に拡大させる従前の
スクロール形状を想起させるものであるが、径方向と軸
方向の両方を増加させる今回提案する送風機にあって
は、ｂ₁ ＋ｂ₂ ＞１．０の関係を満たすことで、断面積
の履歴を巻始部から終端部の全範囲にかけて線形に近づ
け、断面変化率のスロープも緩やかなものとすることが
できる。

【００１８】上述の範囲のうち、前記第１の指数関数の
指数ｂ₁ と前記第２の指数関数の指数ｂ₂ との和をさら
に１．５≦ｂ₁ ＋ｂ₂ ＜２．０の範囲で設定するように
してもよい（請求項２）。図４の実線で示される断面積
の履歴は、２．０に近づくほど下に凸となり、逆に１．
０に近づくほど図示されていないが上に凸となる。スク
ロールケースの径方向と軸方向をそれぞれ比例的に変化
させる従来の構成を基準にして断面積の履歴をできるだ
け線形変化させる方向へ設計変更したいのであれば、ｂ
₁ ＋ｂ₂ を１．５までの範囲とすることが望ましいとい
える。

【００１９】ここで、巻始部を起点として流路断面を徐
々に漸増させる巻き角度の範囲は、通常用いられる送風
機と同様に０〜３００度とすればよい（請求項３）。ま
た、径方向の拡がり率は、上述のように比例的に増加す
るものを想定しても、対数的に増加するものを想定して
もよく、軸方向の巾にあっても、同様に、比例的に増加
するものを想定しても、対数的に増加するものを想定し
てもよい。即ち、上述のように、ｒとｈを共に比例的に
増加する場合に限るものではなく、ｒを比例的に増加さ
せ、ｈを対数的に増加させる場合や、逆にｒを対数的に
増加させ、ｈを比例的に増加させる組み合わせの場合に
あっても、断面積の増加を線形に近づけるための指数係
数として上述の値を提示することができる。

【００２０】送風機のスクロールケースの形状を決定す
るより具体的な手法としては、スクロールケースの巻始
部での径方向の幅をｒ₀ 、巻始部を起点とする巻き角度
θだけ変位した部位の径方向の幅をｒとした場合にｒを
a₁・θ^b1＋ｒ₀ （a₁＞０、b₁＞０) で表し、スクロール
ケースの巻始部での軸方向の幅をｈ₀ 、巻始部を起点と
する巻き角度θだけ変位した部位の軸方向の幅をｈとし
た場合にｈをa₂・θ^b2＋ｈ₀ （a₂＞０、b₂＞０) で表
し、各関数の指数係数を１．０＜b₁＋b₂＜２．０の関係
を満たすように決定するとよい（請求項４）。ここで、
b₁＋b₂の関係は、前述した観点から１．０＜b₁＋b₂≦
１．５を満たすものであってもよく（請求項５）、巻き
角度の範囲も、巻始部を起点として３００度までとすれ
ばよい（請求項６）。

【００２１】

【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の形態を図
面により説明する。図３おいて、遠心式送風機１は、モ
ータの軸に固装されたシロッコファン２をスクロールケ
ース３に収納して構成され、例えば車両用空調ユニット
のユニットケース内に空気を吸引するために用いられ
る。スクロールケースは、ベルマウスが一体又は別体に
設けられた開口部４を有する上側壁５と、この上側壁５
と所定の間隔をあけて対向配置され、図示しないモータ
が固定される下側壁６と、これら上側壁５と下側壁６と
の外周端を結ぶように設けられた外周壁７とを有し、上
側壁５は平坦に形成され、この上側壁に開口部４を覆う
内外気切換装置が取り付けられ、この内外気切換装置を
介して開口部４へ空気が導かれるようになっている。

【００２２】外周壁７は、巻始部８を起点として、ここ
からシロッコファンの回転方向に沿って巻き角度θをと
った場合に、θの増加に伴ってシロッコファン２の中心
からの距離が徐々に拡大する螺旋状に形成され、したが
って、シロッコファン２の周囲には、巻始部８から徐々
に流路断面を拡大する吐出流路９が形成されている。ま
た、下側壁６は、シロッコファン２で覆われる部分を除
いて、巻始部８から巻き角度θの増加に伴って徐々に下
方へ膨出する形状をなしている。

【００２３】本構成例では、シロッコファン２の中心か
ら外周壁７までの距離ｒと、吐出流路９の上下幅ｈとを
数式３で示すように設定し、ｂ₁ ＋ｂ₂ ＝１．９として
いる。また、従来と同様にｒとｈとを増加させる範囲
は、巻始部８を起点としてここからθ＝３００度の範囲
とし、吐出流路９の巻始部（θ＝０度）での断面積をお
よそ１０００ｍｍ² 、最終端（θ＝３００度）での断面
積をおよそ９０００ｍｍ² となるようにしている。ここ
で、指数を０．９７、０．９３としたことに特別な根拠
はないが、従来モデル（ｂ₁ ＋ｂ₂ ＝２）に近いモデル
を構築してどの程度の効果が得られるのかを見るために
試行錯誤の末に決定されたものである。

【００２４】

【数３】ｒ＝a₁・θ^0.97＋ｒ₀ ｈ＝a₂・θ^0.93＋ｈ₀

【００２５】これによって得られた送風機は、図４に示
されるように、従来モデル（ｂ₁ ＋ｂ₂ ＝２．０）の流
路断面に関する特性と近似するものであるが、ｂ₁ ＋ｂ
₂ ＝１．９の本構成例では、僅かではあるが、断面積の
変化を表す特性線がθの一次式を表す直線（Ｓ＝a₃・θ
＋r₀・h₀）に近づき、断面積の変化率を表す特性線は、
傾きがより小さくなってなだらかなスロープとなる。

【００２６】モータの回転によりシロッコファン２が回
転すると、内外気切換装置を介して開口部４へ導かれた
空気は、軸方向からシロッコファン２に吸引され、径外
方向へ圧送される。この径外方向に吹き出した空気は、
シロッコファン２の回転と同方向に外周壁７に沿って流
れるが、この流れを流速ベクトル分布によって見ると、
図５に示されるようになる。

【００２７】この流速ベクトル分布を図２で示す現行品
の流速ベクトル分布（図６）と比較すると、現行品（図
６）にあっては、ベクトル分布が巻始部８から５０度の
範囲で密となり、この部分で流速が早くなり、エネルギ
ー損失が大きくなっていること等を伺い知ることができ
るのに対し、新モデル（図５）にあっては、巻始部８で
のみ密となるが、巻始部８の直後からベクトルの重なり
が少なくなり、全体としてエネルギー損失の少ない良好
な流通状態を伺い知ることができる。

【００２８】送風器の性能は、一般的に、静圧、又はこ
れと動圧との和で決定れる全圧（＝静圧＋動圧）が高い
ほど良いとされるが、新モデルにあっては、図７の破線
で示されるように、現行品（実線で示す）と比較してみ
ても、全圧、静圧、共に増大し、現行品に比べて約５％
の圧力（Ｐａ）増加となった。

【００２９】上述の例にあっては、従来モデル（b₁＋b₂
＝２．０）からのわずかな指数のずれによってどの程度
の変化が得られるのかを検討するために構築されたモデ
ルであり、流路断面Ｓを充分に線形近似できたものとは
言えないが、１．０＜b₁＋b₂＜２．０の範囲でb₁とb₂の
選択を適切に行うことによって流路断面をほぼ線形的に
変化させることができる理屈を示している。

【００３０】このように、各指数が１．０＜b₁＋b₂＜
２．０の範囲で設定されることから、断面履歴を決定す
る演算式に自由度が増し、b₁とb₂の選択如何によっては
Ｓ≒a₃・θ＋r₀・h₀で近似する断面履歴を持つスクロー
ル形状を構築することが可能となる。流路断面をほぼ線
形的に変化させるような演算式は一義的に決定できるも
のではなく、b₁とb₂は試行錯誤の末に１．０＜b₁＋b₂＜
２．０の範囲から選定されるものであるが、現在のとこ
ろこの範囲を超えて選定する場合には、従来モデル以上
に流路断面の変化が改善されないことが判っている。ま
た、流路断面を従来モデル（b₁＋b₂＝２．０）から線形
的に近づける場合を予定するのであれば、１．０＜b₁＋
b₂≦１．５の範囲において指数係数を試行錯誤の末に選
定すればよい。

【００３１】

【発明の効果】以上述べたように、この発明によれば、
スクロールケースの径方向と軸方向のそれぞれの幅が指
数関数で表され、両指数関数の指数の和が１．０より大
きく２．０より小さく設定されるので、あるいは、１．
５以上で２．０より小さく設定されるので、単純に断面
積を増加させて何ら定量的な配慮がなされていなかった
従前の遠心式送風機に比べて、吐出流路の断面の増加を
線形に近づけることができ、巻き角度の増加に伴って増
加する流路断面に変曲点が形成されたり、流路断面の変
化率に不連続部分が形成されることがなくなり、しか
も、巻始部から最終端の全区間において流路断面の急激
な変化を抑えることができるようになる。

【００３２】よって、吐出流路内を外周壁に沿って移動
する空気が外周壁から剥離する現象を抑えることがで
き、圧力損失や騒音増加の低減を図ることができる。ま
た、圧力損失が低減できることから、静圧を高めて送風
機の性能を向上させることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は、従来モデル（b₁＋b₂＝２．０）の遠心
式送風機の流路断面に関する特性線を示し、実線は巻き
角度θの変化に対する流路断面の変化を示し、破線は巻
き角度θの変化に対する断面変化率の変化を示す。

【図２】図２は、現行品の遠心式送風機において流路断
面の始端と終端との大きさを従来モデルに合わせた場合
の流路断面に関する特性線を示し、実線は巻き角度θの
変化に対する流路断面の変化を示し、破線は巻き角度θ
の変化に対する断面変化率の変化を示す。

【図３】図３は、本発明にかかる遠心式送風機の概略を
示す外観図であり、図３（ａ）は平面図、図３（ｂ）は
側面図である。

【図４】図４は、新モデル（b₁＋b₂＝１．９）と従来モ
デル（b₁＋b₂＝２．０）の流路断面に関する特性線を示
し、実線は巻き角度θの変化に対する流路断面の変化を
示し、破線は巻き角度θの変化に対する断面変化率の変
化を示す。

【図５】図５は、新モデルでの流速ベクトル分布を示
し、図６（ａ）は、図３のＡ−Ａ断面で測定した結果、
図６（ｂ）は、図３のＢ−Ｂ断面で測定した結果、図６
（ｃ）は、図３のＣ−Ｃ断面で測定した結果をそれぞれ
示す。

【図６】図６は、現行品での流速ベクトル分布を示し、
図５（ａ）は、上側壁近傍（図３のＡ−Ａ断面に相当す
る部分）で測定した結果、図５（ｂ）は、中央部分（図
３のＢ−Ｂ断面に相当する部分）で測定した結果、図５
（ｃ）は、下側壁近傍（図３のＣ−Ｃ断面に相当する部
分）で測定した結果をそれぞれ示す。

【図７】図７は、現行品と本案である新モデルとの全圧
及び静圧の特性線を示し、実線は現行品を破線は新モデ
ルの特性を示す。

【符号の説明】

１ 遠心式送風機 ２ シロッコファン ３ スクロールケース ５ 上側壁 ６ 下側壁 ７ 外周壁 ８ 巻始部 ９ 吐出流路

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 軸方向から吸引した空気を径外方向へ送
   風する多羽翼ファンと、前記多羽翼ファンの周囲に設け
   られる吐出流路が流路断面を最小とする巻始部から渦巻
   状に徐々に拡大して形成されるスクロールケースとを備
   えてなる遠心式送風機において、 巻始部を起点とする巻き角度の変移に伴い、前記スクロ
   ールケースの径外方向の幅が前記巻き角度を底とする第
   １の指数関数をもって漸増され、前記軸方向の幅が前記
   巻き角度を底とする第２の指数関数をもって漸増され、
   前記第１の指数関数の指数と前記第２の指数関数の指数
   とは、両指数の和が１．０より大きく且つ２．０より小
   さくなる範囲で設定されていることを特徴とする遠心式
   送風機。
2. 【請求項２】 請求項１にかかる遠心式送風機におい
   て、前記第１の指数関数の指数と前記第２の指数関数の
   指数とは、請求項１の範囲に代えて、両指数の和が１．
   ５以上であり且つ２．０より小さくなる範囲で設定され
   ることを特徴とする遠心式送風機。
3. 【請求項３】 巻始部を起点として流路断面を漸増させ
   る巻き角度の範囲は３００度である請求項１又は２記載
   の遠心式送風機。
4. 【請求項４】 軸方向から吸引した空気を径外方向へ送
   風する多羽翼ファンと、この多羽翼ファンを収納し、前
   記多羽翼ファンの周囲に巻き角度の変移に伴い流路断面
   を巻始部から徐々に拡大する吐出流路が形成されている
   スクロールケースとを備えてなる遠心式送風機の形状決
   定方法にあって、 前記スクロールケースの巻始部での径外方向の幅を
   ｒ₀ 、前記巻始部を起点とする巻き角度θだけ変位した
   部位の径外方向の幅をｒとした場合に ｒ＝a₁・θ^b1＋ｒ₀ （a₁＞０、b₁＞０) で表し、前記スクロールケースの巻始部での軸方向の幅
   をｈ₀ 、前記巻始部を起点とする巻き角度θだけ変位し
   た部位の軸方向の幅をｈとした場合に ｈ＝a₂・θ^b2＋ｈ₀ （a₂＞０、b₂＞０) で表し、 １．０＜b₁＋b₂＜２．０ の関係を満たすようにb₁及びb₂が各々決定されることを
   特徴とする遠心式送風機の形状決定方法。
5. 【請求項５】 請求項３にかかる遠心式送風機におい
   て、b₁＋b₂は、請求項３の関係に代えて １．０＜b₁＋b₂≦１．５ の関係を満たすものであることを特徴とする遠心式送風
   機の形状決定方法。
6. 【請求項６】 巻始部を起点として流路断面を漸増させ
   る巻き角度の範囲を３００度までとする請求項４又は５
   記載の遠心式送風機の形状決定方法。