JPH1024245A - 主蒸気圧力制御時における竪型ミルの制御方法 - Google Patents
主蒸気圧力制御時における竪型ミルの制御方法Info
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- JPH1024245A JPH1024245A JP18020796A JP18020796A JPH1024245A JP H1024245 A JPH1024245 A JP H1024245A JP 18020796 A JP18020796 A JP 18020796A JP 18020796 A JP18020796 A JP 18020796A JP H1024245 A JPH1024245 A JP H1024245A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 主蒸気圧力の制御性を高めることができ、主
蒸気圧力偏差が生じた場合に、短時間に所望の主蒸気圧
力が得られ、かつその間の圧力変動が小さい竪型ミルの
制御方法を提供する。 【解決手段】 主蒸気圧力指令Ａ及び計測圧力ＴＰから
必要給炭量ＣＦと、一次空気量の上限・下限制御範囲内
のＰＡＦを算出し、必要給炭量ＣＦを基準に一次空気量
ＦＡを上限・下限値の範囲で余分に増減させる。
蒸気圧力偏差が生じた場合に、短時間に所望の主蒸気圧
力が得られ、かつその間の圧力変動が小さい竪型ミルの
制御方法を提供する。 【解決手段】 主蒸気圧力指令Ａ及び計測圧力ＴＰから
必要給炭量ＣＦと、一次空気量の上限・下限制御範囲内
のＰＡＦを算出し、必要給炭量ＣＦを基準に一次空気量
ＦＡを上限・下限値の範囲で余分に増減させる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ボイラの主蒸気圧力制
御時における竪型ミルの制御方法に関する。
御時における竪型ミルの制御方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】図４は、竪型ミルを用いた石炭焚きボイ
ラの全体構成図である。この図において、１０は竪型ミ
ル、２０は石炭焚きボイラ、２５は蒸気タービン、３０
は制御装置である。竪型ミル１０は、給炭機１１、粉砕
機１２、粗粒分離器１３、等からなり、粉砕機１２は、
回転テーブル１４、圧下ローラ１５、等から構成され、
給炭機１１により原料炭１を回転テーブル１４に供給
し、回転テーブル１４の回転により原料炭１を圧下ロー
ラ１５で粉砕し、下方から供給される一次空気２により
粉砕され細粒化した石炭を粗粉分離器１３に空気輸送
し、粗粉分離器１３により粗粒をミル内に戻し、微細化
した微粉炭３を石炭焚きボイラ２０に供給するようにな
っている。給炭機１１による原料炭１の供給量は、搬送
モータ１１ａの回転速度により調節される。また、一次
空気２の供給量は、一次空気ラインに設けられた流量制
御ダンパ１６で調節され、空気流量検出器１７により流
量ＦＥ２が検出される。
ラの全体構成図である。この図において、１０は竪型ミ
ル、２０は石炭焚きボイラ、２５は蒸気タービン、３０
は制御装置である。竪型ミル１０は、給炭機１１、粉砕
機１２、粗粒分離器１３、等からなり、粉砕機１２は、
回転テーブル１４、圧下ローラ１５、等から構成され、
給炭機１１により原料炭１を回転テーブル１４に供給
し、回転テーブル１４の回転により原料炭１を圧下ロー
ラ１５で粉砕し、下方から供給される一次空気２により
粉砕され細粒化した石炭を粗粉分離器１３に空気輸送
し、粗粉分離器１３により粗粒をミル内に戻し、微細化
した微粉炭３を石炭焚きボイラ２０に供給するようにな
っている。給炭機１１による原料炭１の供給量は、搬送
モータ１１ａの回転速度により調節される。また、一次
空気２の供給量は、一次空気ラインに設けられた流量制
御ダンパ１６で調節され、空気流量検出器１７により流
量ＦＥ２が検出される。
【０００３】石炭焚きボイラ２０は、複数の微粉炭バー
ナ２１を有し、各微粉炭バーナ２１にそれぞれ竪型ミル
１０が微粉炭管２２を介して連結されている。また、各
石炭焚きボイラ２０は、蒸発ドラム２３を有し、この蒸
発ドラム２３で分離された水蒸気を蒸気ライン２４を介
して蒸気タービン２５に供給し、発電機２６を駆動して
発電するようになっている。蒸気ライン２４には、蒸気
圧力検出器２７と蒸気流量検出器２８が取り付けられて
おり、蒸気タービン２５に供給する水蒸気の圧力ＴＰと
流量ＦＥ１を検出するようになっている。
ナ２１を有し、各微粉炭バーナ２１にそれぞれ竪型ミル
１０が微粉炭管２２を介して連結されている。また、各
石炭焚きボイラ２０は、蒸発ドラム２３を有し、この蒸
発ドラム２３で分離された水蒸気を蒸気ライン２４を介
して蒸気タービン２５に供給し、発電機２６を駆動して
発電するようになっている。蒸気ライン２４には、蒸気
圧力検出器２７と蒸気流量検出器２８が取り付けられて
おり、蒸気タービン２５に供給する水蒸気の圧力ＴＰと
流量ＦＥ１を検出するようになっている。
【０００４】制御装置３０には、空気流量検出器１７，
蒸気圧力検出器２７，蒸気流量検出器２８からの検出信
号ＦＥ２，ＴＰ，ＦＥ１と、ボイラ２０からの主蒸気圧
力指令Ａが入力され、搬送モータ１１ａ及び流量制御ダ
ンパ１６に給炭量信号ＣＦと一次空気量信号ＰＡＦを出
すようになっている。
蒸気圧力検出器２７，蒸気流量検出器２８からの検出信
号ＦＥ２，ＴＰ，ＦＥ１と、ボイラ２０からの主蒸気圧
力指令Ａが入力され、搬送モータ１１ａ及び流量制御ダ
ンパ１６に給炭量信号ＣＦと一次空気量信号ＰＡＦを出
すようになっている。
【０００５】図５は、制御装置３０における従来の制御
ロジック図であり、ボイラの主蒸気圧力制御時における
竪型ミルの制御を示している。この図に示すように、従
来の制御装置３０では、主蒸気圧力指令Ａと圧力検出器
２７からの計測圧力ＴＰとの差を減算器３１で計算し、
これを比例積分調節器３２で給炭量信号ＣＦ１に変換
し、加算器３４で計測蒸気流量ＦＥ１を関数発生器３３
で変換した給炭量信号ＣＦ２に加算し、この加算信号
（給炭量信号ＣＦ）により搬送モータ１１ａの速度を増
減速するようになっている。更に、この給炭量信号ＣＦ
を関数発生器３５で一次空気量信号ＰＡＦ１に変換し、
計測空気流量ＦＥ２との差を減算器３６で一次空気量信
号ＰＡＦを計算し、この一次空気量信号ＰＡＦにより流
量制御ダンパ１６を開閉制御するようになっている。従
って、従来のボイラの主蒸気圧力制御では、縦型ミルの
給炭量ＣＦをまず制御し、次いで一次空気量ＰＡＦを給
炭量の変化に対応してプログラム風量制御していた。
ロジック図であり、ボイラの主蒸気圧力制御時における
竪型ミルの制御を示している。この図に示すように、従
来の制御装置３０では、主蒸気圧力指令Ａと圧力検出器
２７からの計測圧力ＴＰとの差を減算器３１で計算し、
これを比例積分調節器３２で給炭量信号ＣＦ１に変換
し、加算器３４で計測蒸気流量ＦＥ１を関数発生器３３
で変換した給炭量信号ＣＦ２に加算し、この加算信号
（給炭量信号ＣＦ）により搬送モータ１１ａの速度を増
減速するようになっている。更に、この給炭量信号ＣＦ
を関数発生器３５で一次空気量信号ＰＡＦ１に変換し、
計測空気流量ＦＥ２との差を減算器３６で一次空気量信
号ＰＡＦを計算し、この一次空気量信号ＰＡＦにより流
量制御ダンパ１６を開閉制御するようになっている。従
って、従来のボイラの主蒸気圧力制御では、縦型ミルの
給炭量ＣＦをまず制御し、次いで一次空気量ＰＡＦを給
炭量の変化に対応してプログラム風量制御していた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】図６は、上述した竪型
ミルの特性図であり、（Ａ）は給炭量と一次空気量との
関係、（Ｂ）は給炭量と空燃比（空気／燃料の比率）と
の関係を示している。この図に示すように、給炭量が少
ない範囲では、竪型ミル１０の一次空気２の流量は、竪
型ミル１０の石炭落下を抑制でき、微粉炭管流速を確保
できる最低流量に設定されており、この範囲では定格運
転時に比較して空燃比は高く（空気の比率が大きく）な
っている。一方、給炭量が多くなると、一次空気量は給
炭量に比例して増大し、これにつれて空燃比が低下し、
定格運転時には空燃比はほぼ１．５前後になる。
ミルの特性図であり、（Ａ）は給炭量と一次空気量との
関係、（Ｂ）は給炭量と空燃比（空気／燃料の比率）と
の関係を示している。この図に示すように、給炭量が少
ない範囲では、竪型ミル１０の一次空気２の流量は、竪
型ミル１０の石炭落下を抑制でき、微粉炭管流速を確保
できる最低流量に設定されており、この範囲では定格運
転時に比較して空燃比は高く（空気の比率が大きく）な
っている。一方、給炭量が多くなると、一次空気量は給
炭量に比例して増大し、これにつれて空燃比が低下し、
定格運転時には空燃比はほぼ１．５前後になる。
【０００７】上述したように、従来のボイラの主蒸気圧
力制御では、竪型ミルの給炭量をまず制御し、次いで一
次空気量を給炭量の変化に対応してプログラム風量制御
していたので、給炭量に指令を出してもミル自体が大き
な時定数を持つため、ボイラの蒸発量（主蒸気圧力）と
の位相ズレを起こし、主蒸気圧力制御に困難をきたして
いた。
力制御では、竪型ミルの給炭量をまず制御し、次いで一
次空気量を給炭量の変化に対応してプログラム風量制御
していたので、給炭量に指令を出してもミル自体が大き
な時定数を持つため、ボイラの蒸発量（主蒸気圧力）と
の位相ズレを起こし、主蒸気圧力制御に困難をきたして
いた。
【０００８】すなわち、竪型ミル１０は、給炭機１１か
ら供給される原料炭１を回転テーブル１４上に落下供給
して圧下ローラ１５との間で粉砕し、粉砕した粉体をノ
ズルから吹き上げる一次空気２により上昇させ、粗粉分
離器１３で分級して微粉炭３を石炭焚きボイラ２０のバ
ーナ２１に供給するため、竪型ミル１０に原料炭１が供
給されてから微粉炭３が出炭されるまでにはかなりの時
間がかかり、時間遅れを生じ、このため主蒸気圧力指令
Ａを増加させても安定した主蒸気圧力が得られるまでに
時間がかかるばかりでなく、その間の圧力変動が大きく
なる問題点があった。
ら供給される原料炭１を回転テーブル１４上に落下供給
して圧下ローラ１５との間で粉砕し、粉砕した粉体をノ
ズルから吹き上げる一次空気２により上昇させ、粗粉分
離器１３で分級して微粉炭３を石炭焚きボイラ２０のバ
ーナ２１に供給するため、竪型ミル１０に原料炭１が供
給されてから微粉炭３が出炭されるまでにはかなりの時
間がかかり、時間遅れを生じ、このため主蒸気圧力指令
Ａを増加させても安定した主蒸気圧力が得られるまでに
時間がかかるばかりでなく、その間の圧力変動が大きく
なる問題点があった。
【０００９】本発明は上述した問題点を解決するために
創案されたものである。すなわち、本発明の目的は、主
蒸気圧力の制御性を高めることができ、主蒸気圧力偏差
が生じた場合に、短時間に所望の主蒸気圧力が得られ、
かつその間の圧力変動が小さい竪型ミルの制御方法を提
供することにある。
創案されたものである。すなわち、本発明の目的は、主
蒸気圧力の制御性を高めることができ、主蒸気圧力偏差
が生じた場合に、短時間に所望の主蒸気圧力が得られ、
かつその間の圧力変動が小さい竪型ミルの制御方法を提
供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本願発明の発明者は、
ボールミルの場合、一次空気量と微粉炭バーナへ搬送さ
れる微粉炭量はほぼ比例関係にあること（ミルのバーナ
への出炭量は、搬送空気量に対してほぼ１：１であ
る）、及び主蒸気圧力の制御性を高めるためには、重
油、ガスと同様に、バーナに投入される燃料（微粉炭）
を制御する必要があり、竪型ミルの場合、これが搬送空
気である一次空気流量に相当することに着目した。本発
明はかかる新規の知見に基づくものである。
ボールミルの場合、一次空気量と微粉炭バーナへ搬送さ
れる微粉炭量はほぼ比例関係にあること（ミルのバーナ
への出炭量は、搬送空気量に対してほぼ１：１であ
る）、及び主蒸気圧力の制御性を高めるためには、重
油、ガスと同様に、バーナに投入される燃料（微粉炭）
を制御する必要があり、竪型ミルの場合、これが搬送空
気である一次空気流量に相当することに着目した。本発
明はかかる新規の知見に基づくものである。
【００１１】すなわち、本発明によれば、主蒸気圧力指
令Ａ及び計測圧力ＴＰから必要給炭量ＣＦと、一次空気
量の上限・下限値を算出し、必要給炭量ＣＦを基準に一
次空気量ＰＡＦを上限・下限値の範囲で余分に増減させ
る、ことを特徴とする主蒸気圧力制御時における竪型ミ
ルの制御方法が提供される。
令Ａ及び計測圧力ＴＰから必要給炭量ＣＦと、一次空気
量の上限・下限値を算出し、必要給炭量ＣＦを基準に一
次空気量ＰＡＦを上限・下限値の範囲で余分に増減させ
る、ことを特徴とする主蒸気圧力制御時における竪型ミ
ルの制御方法が提供される。
【００１２】また、本発明によれば、主蒸気圧力指令Ａ
と計測圧力ＴＰとの差を給炭量信号ＣＦ１に変換し、こ
れに計測蒸気流量ＦＥ１を変換した給炭量信号ＣＦ２を
加算し、この加算信号により搬送モータの速度を増減速
して給炭量を変化させ、同時に、給炭量信号ＣＦを一次
空気量信号ＰＡＦ１に変換し、計測空気流量ＦＥ２との
差から一次空気量信号ＰＡＦを計算し、この一次空気量
信号ＰＡＦにより流量制御ダンパを開閉制御して一次空
気量を変化させる主蒸気圧力制御時における竪型ミルの
制御方法において、主蒸気圧力指令Ａと計測圧力ＴＰと
の差と計測蒸気流量ＦＥ１とから一次空気量の上限・下
限値を算出し、該上限・下限値の範囲で一次空気量ＰＡ
Ｆを余分に増減させる、ことを特徴とする主蒸気圧力制
御時における竪型ミルの制御方法が提供される。
と計測圧力ＴＰとの差を給炭量信号ＣＦ１に変換し、こ
れに計測蒸気流量ＦＥ１を変換した給炭量信号ＣＦ２を
加算し、この加算信号により搬送モータの速度を増減速
して給炭量を変化させ、同時に、給炭量信号ＣＦを一次
空気量信号ＰＡＦ１に変換し、計測空気流量ＦＥ２との
差から一次空気量信号ＰＡＦを計算し、この一次空気量
信号ＰＡＦにより流量制御ダンパを開閉制御して一次空
気量を変化させる主蒸気圧力制御時における竪型ミルの
制御方法において、主蒸気圧力指令Ａと計測圧力ＴＰと
の差と計測蒸気流量ＦＥ１とから一次空気量の上限・下
限値を算出し、該上限・下限値の範囲で一次空気量ＰＡ
Ｆを余分に増減させる、ことを特徴とする主蒸気圧力制
御時における竪型ミルの制御方法が提供される。
【００１３】上記本発明の方法によれば、主蒸気圧力指
令Ａが変化する場合に、従来と同様にまず給炭量を変化
させ、一次空気量自体は給炭量の変化に対応してプログ
ラム風量制御する。しかし、このままでは、ミル自体の
大きな時定数により、ボイラの蒸発量（主蒸気圧力）と
の位相ズレを起こし、主蒸気圧力制御に困難をきたす。
そこで、本発明によれば、一次空気量の上限・下限値を
算出し、該上限・下限値の範囲で一次空気量ＰＡＦを余
分に増減させる。この上限・下限値は竪型ミルが安定操
業できる範囲で予め設定する。
令Ａが変化する場合に、従来と同様にまず給炭量を変化
させ、一次空気量自体は給炭量の変化に対応してプログ
ラム風量制御する。しかし、このままでは、ミル自体の
大きな時定数により、ボイラの蒸発量（主蒸気圧力）と
の位相ズレを起こし、主蒸気圧力制御に困難をきたす。
そこで、本発明によれば、一次空気量の上限・下限値を
算出し、該上限・下限値の範囲で一次空気量ＰＡＦを余
分に増減させる。この上限・下限値は竪型ミルが安定操
業できる範囲で予め設定する。
【００１４】この方法により、例えば主蒸気圧力指令Ａ
が増加する場合に、給炭量指令が増加すると同時に、一
次空気量の上限・下限値の範囲で一次空気量ＰＡＦを余
分に増加させて、一次空気量に比例して微粉炭量を増大
させることができ、これにより、主蒸気圧力の制御性を
高めることができ、主蒸気圧力偏差が生じた場合に、短
時間に所望の主蒸気圧力が得られ、かつその間の圧力変
動を低減することができる。従って、この制御方式によ
り、過渡的な主蒸気圧の偏差が是正され、安定運用につ
なげることができる。
が増加する場合に、給炭量指令が増加すると同時に、一
次空気量の上限・下限値の範囲で一次空気量ＰＡＦを余
分に増加させて、一次空気量に比例して微粉炭量を増大
させることができ、これにより、主蒸気圧力の制御性を
高めることができ、主蒸気圧力偏差が生じた場合に、短
時間に所望の主蒸気圧力が得られ、かつその間の圧力変
動を低減することができる。従って、この制御方式によ
り、過渡的な主蒸気圧の偏差が是正され、安定運用につ
なげることができる。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下、本発明の好ましい実施形態
を図面を参照して説明する。なお、各図において、共通
する部分には同一の符号を付して使用する。図１は、本
発明の竪型ミルの制御方法を行う制御ロジック図であ
る。この図において、本発明の制御方法を行う制御装置
４０では、主蒸気圧力指令Ａと圧力検出器２７からの計
測圧力ＴＰとの差を減算器３１で計算し、これを主蒸気
圧力偏差関数検出器４１により一次空気量に変換し、乗
算器４３で計測蒸気流量ＦＥ１を関数発生器４２で変換
した量に乗算し、比例調節器４４と高低制限器４５によ
り、給炭量指令ベースの上限・下限関数発生器４７，２
８の出力範囲内で、一次空気量の修正一次空気流量ＰＡ
Ｆ２を算出し、これを加算器４６で一次空気量信号ＰＡ
Ｆ１に加算し、計測空気流量ＦＥ２との差を減算器３６
で一次空気量信号ＰＡＦを計算し、この一次空気量信号
ＰＡＦにより流量制御ダンパ１６を開閉制御するように
なっている。その他の構成は、図６と同様である。
を図面を参照して説明する。なお、各図において、共通
する部分には同一の符号を付して使用する。図１は、本
発明の竪型ミルの制御方法を行う制御ロジック図であ
る。この図において、本発明の制御方法を行う制御装置
４０では、主蒸気圧力指令Ａと圧力検出器２７からの計
測圧力ＴＰとの差を減算器３１で計算し、これを主蒸気
圧力偏差関数検出器４１により一次空気量に変換し、乗
算器４３で計測蒸気流量ＦＥ１を関数発生器４２で変換
した量に乗算し、比例調節器４４と高低制限器４５によ
り、給炭量指令ベースの上限・下限関数発生器４７，２
８の出力範囲内で、一次空気量の修正一次空気流量ＰＡ
Ｆ２を算出し、これを加算器４６で一次空気量信号ＰＡ
Ｆ１に加算し、計測空気流量ＦＥ２との差を減算器３６
で一次空気量信号ＰＡＦを計算し、この一次空気量信号
ＰＡＦにより流量制御ダンパ１６を開閉制御するように
なっている。その他の構成は、図６と同様である。
【００１６】上述した制御装置４０により、主蒸気圧力
指令Ａ及び計測圧力ＴＰから必要給炭量ＣＦと、一次空
気量の上限・下限値を算出し、必要給炭量ＣＦを基準に
一次空気量ＰＡＦを上限・下限値の範囲内で余分に増減
させることができる。
指令Ａ及び計測圧力ＴＰから必要給炭量ＣＦと、一次空
気量の上限・下限値を算出し、必要給炭量ＣＦを基準に
一次空気量ＰＡＦを上限・下限値の範囲内で余分に増減
させることができる。
【００１７】図２は、図１の制御ロジックによる給炭量
と一次空気量との関係図である。この図において、横軸
は給炭量、縦軸は一次空気量であり、図中の実線は給炭
量の変化に対応したプログラム風量制御量である。ま
た、図中の上下の細線は、一次空気量ＰＡＦの上限・下
限値である。本発明の方法によれば、例えば主蒸気圧力
が低下する場合に、給炭量指令が図で１から２に増加す
ると同時に、一次空気量の上限・下限値の範囲で一次空
気量ＰＡＦを余分に３まで増加させる。これにより、一
次空気量に比例して微粉炭量を増大させることができ、
この上限・下限値の範囲で一次空気量ＰＡＦを余分に増
減させることにより、主蒸気圧力の制御性を高めること
ができ、主蒸気圧力指令が変化する場合に、短時間に所
望の主蒸気圧力が得られ、かつその間の圧力変動を低減
することができる。
と一次空気量との関係図である。この図において、横軸
は給炭量、縦軸は一次空気量であり、図中の実線は給炭
量の変化に対応したプログラム風量制御量である。ま
た、図中の上下の細線は、一次空気量ＰＡＦの上限・下
限値である。本発明の方法によれば、例えば主蒸気圧力
が低下する場合に、給炭量指令が図で１から２に増加す
ると同時に、一次空気量の上限・下限値の範囲で一次空
気量ＰＡＦを余分に３まで増加させる。これにより、一
次空気量に比例して微粉炭量を増大させることができ、
この上限・下限値の範囲で一次空気量ＰＡＦを余分に増
減させることにより、主蒸気圧力の制御性を高めること
ができ、主蒸気圧力指令が変化する場合に、短時間に所
望の主蒸気圧力が得られ、かつその間の圧力変動を低減
することができる。
【００１８】図３は、ボールミルの場合の一次空気量と
微粉炭量との関係を示している。ボールミルを用いた石
炭焚きボイラでは、主蒸気圧力指令の変化に対応して一
次空気量を変化させており、主蒸気圧力の制御性が高い
ことが知られている。このことから、過渡的には一次空
気流量を増減すれば、微粉搬送力が増減すると言える。
従って、竪型ミルの場合にも、主蒸気圧力指令の変化に
対応して一次空気量を変化させることにより、主蒸気圧
力の制御性を高めることができる。
微粉炭量との関係を示している。ボールミルを用いた石
炭焚きボイラでは、主蒸気圧力指令の変化に対応して一
次空気量を変化させており、主蒸気圧力の制御性が高い
ことが知られている。このことから、過渡的には一次空
気流量を増減すれば、微粉搬送力が増減すると言える。
従って、竪型ミルの場合にも、主蒸気圧力指令の変化に
対応して一次空気量を変化させることにより、主蒸気圧
力の制御性を高めることができる。
【００１９】しかし、実際の運転では、竪型ミルを安定
操業するために、一次空気流量を大きく変化させること
はできない。そこで、上述したように、上限・下限値の
範囲内で一次空気量ＰＡＦを余分に増減させることによ
り、安定操業を維持しながら、主蒸気圧力の制御性を高
めるように制御する。なお、上限・下限値の範囲は、実
際の計測圧力が圧力指令値に近づくにつれて小さくな
り、安定化するまでの圧力変動を低減できる。
操業するために、一次空気流量を大きく変化させること
はできない。そこで、上述したように、上限・下限値の
範囲内で一次空気量ＰＡＦを余分に増減させることによ
り、安定操業を維持しながら、主蒸気圧力の制御性を高
めるように制御する。なお、上限・下限値の範囲は、実
際の計測圧力が圧力指令値に近づくにつれて小さくな
り、安定化するまでの圧力変動を低減できる。
【００２０】なお、本発明は上述した実施形態に限定さ
れず、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々変更できる
ことは勿論である。
れず、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々変更できる
ことは勿論である。
【００２１】
【発明の効果】上述したように、本発明の方法により、
例えば主蒸気圧力が設定値Ａより低下した場合に、給炭
量指令が増加すると同時に、一次空気量の上限・下限値
の範囲で一次空気量ＰＡＦを余分に増加させて、一次空
気量に比例して微粉炭量を増大させることができ、これ
により、主蒸気圧力の制御性を高めることができ、主蒸
気圧力偏差が生じた場合に、短時間に所望の主蒸気圧力
が得られ、かつその間の圧力変動を低減することができ
る。従って、この制御方式により、過渡的な主蒸気圧の
偏差が是正され、安定運用につなげることができる。
例えば主蒸気圧力が設定値Ａより低下した場合に、給炭
量指令が増加すると同時に、一次空気量の上限・下限値
の範囲で一次空気量ＰＡＦを余分に増加させて、一次空
気量に比例して微粉炭量を増大させることができ、これ
により、主蒸気圧力の制御性を高めることができ、主蒸
気圧力偏差が生じた場合に、短時間に所望の主蒸気圧力
が得られ、かつその間の圧力変動を低減することができ
る。従って、この制御方式により、過渡的な主蒸気圧の
偏差が是正され、安定運用につなげることができる。
【００２２】従って、本発明の主蒸気圧力制御時におけ
る竪型ミルの制御方法は、主蒸気圧力の制御性を高める
ことができ、主蒸気圧力偏差が生じた場合に、短時間に
所望の主蒸気圧力が得られ、かつその間の圧力変動を低
減できる、等の優れた効果を有する。
る竪型ミルの制御方法は、主蒸気圧力の制御性を高める
ことができ、主蒸気圧力偏差が生じた場合に、短時間に
所望の主蒸気圧力が得られ、かつその間の圧力変動を低
減できる、等の優れた効果を有する。
【図１】本発明の竪型ミルの制御方法を行う制御ロジッ
ク図である。
ク図である。
【図２】図１の制御ロジックによる給炭量と一次空気量
との関係図である。
との関係図である。
【図３】ボールミルの一次空気量と微粉炭量との関係図
である。
である。
【図４】竪型ミルを用いた石炭焚きボイラの全体構成図
である。
である。
【図５】制御装置３０における従来の制御ロジック図で
ある。
ある。
【図６】竪型ミルの特性図である。
１ 原料炭 ２ 一次空気 ３ 微粉炭 １０ 竪型ミル １１ 給炭機 １２ 粉砕機 １３ 粗粒分離器 １４ 回転テーブル １５ 圧下ローラ １６ 流量制御ダンパ １７ 空気流量検出器 ２０ 石炭焚きボイラ ２１ 微粉炭バーナ ２２ ダクト ２３ 蒸気ドラム ２４ 蒸気ライン ２５ 蒸気タービン ２６ 発電機 ２７ 蒸気圧力検出器 ２８ 蒸気流量検出器 ３０ 制御装置 ３１，３６ 減算器 ３２ 比例積分調節器 ３３，３５ 関数発生器 ４０ 制御装置 ４１，４２ 関数発生器 ４３ 乗算器 ４４ 比例調節器 ４５ 高低制限器 ４６ 加算器 ４７ 関数発生器 ４８ 関数発生器
Claims (2)
- 【請求項１】 主蒸気圧力指令Ａ及び計測圧力ＴＰから
必要給炭量ＣＦと、一次空気量の上限・下限値を算出
し、必要給炭量ＣＦを基準に一次空気量ＰＡＦを上限・
下限値の範囲で余分に増減させる、ことを特徴とする主
蒸気圧力制御時における竪型ミルの制御方法。 - 【請求項２】 主蒸気圧力指令Ａと計測圧力ＴＰとの差
を給炭量信号ＣＦ１に変換し、これに計測蒸気流量ＦＥ
１を変換した給炭量信号ＣＦ２を加算し、この加算信号
により搬送モータの速度を増減速して給炭量を変化さ
せ、同時に、給炭量信号ＣＦを一次空気量信号ＰＡＦ１
に変換し、計測空気流量ＦＥ２との差から一次空気量信
号ＰＡＦを計算し、この一次空気量信号ＰＡＦにより流
量制御ダンパを開閉制御して一次空気量を変化させる主
蒸気圧力制御時における竪型ミルの制御方法において、 主蒸気圧力指令Ａと計測圧力ＴＰとの差と計測蒸気流量
ＦＥ１とから一次空気量の上限・下限値を算出し、該上
限・下限値の範囲で一次空気量ＰＡＦを余分に増減させ
る、ことを特徴とする主蒸気圧力制御時における竪型ミ
ルの制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18020796A JP3707063B2 (ja) | 1996-07-10 | 1996-07-10 | 主蒸気圧力制御時における竪型ミルの制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18020796A JP3707063B2 (ja) | 1996-07-10 | 1996-07-10 | 主蒸気圧力制御時における竪型ミルの制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1024245A true JPH1024245A (ja) | 1998-01-27 |
| JP3707063B2 JP3707063B2 (ja) | 2005-10-19 |
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ID=16079280
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18020796A Expired - Fee Related JP3707063B2 (ja) | 1996-07-10 | 1996-07-10 | 主蒸気圧力制御時における竪型ミルの制御方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3707063B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103567052A (zh) * | 2013-11-12 | 2014-02-12 | 神华集团有限责任公司 | 一种磨煤机启动控制系统及方法 |
-
1996
- 1996-07-10 JP JP18020796A patent/JP3707063B2/ja not_active Expired - Fee Related
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