JPH10218658A - 耐酸化性付与炭素含有耐火物 - Google Patents
耐酸化性付与炭素含有耐火物Info
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- JPH10218658A JPH10218658A JP9020845A JP2084597A JPH10218658A JP H10218658 A JPH10218658 A JP H10218658A JP 9020845 A JP9020845 A JP 9020845A JP 2084597 A JP2084597 A JP 2084597A JP H10218658 A JPH10218658 A JP H10218658A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 溶融金属精錬設備に付属した溶融金属容器の
内張りに使用される炭素含有耐火物の使用条件の過酷化
に対応し、耐スポーリング性に優れ、かつ耐酸化性を他
の特性とのバランスをとりながら向上させる。 【解決手段】 炭素粉末３〜３０重量％と、耐酸化性付
与剤として１〜１０重量％の遷移金属を含有するＡｌ−
遷移金属系合金または５〜３０重量％のＳｉを含有する
Ａｌ−遷移元素金属系合金を０．３〜７重量％とを含有
する耐酸化性付与炭素含有耐火物。さらにはＡｌ，Ｍ
ｇ，Ｃａ，Ｓｉから選ばれる単一金属あるいはそれらの
合金をＡｌ−遷移元素金属系合金とは別途に含有する耐
酸化性付与炭素含有耐火物。さらには炭素含有耐火物を
構成する耐火性骨材がマグネシアやアルミナを主成分と
する耐酸化性付与炭素含有耐火物。
内張りに使用される炭素含有耐火物の使用条件の過酷化
に対応し、耐スポーリング性に優れ、かつ耐酸化性を他
の特性とのバランスをとりながら向上させる。 【解決手段】 炭素粉末３〜３０重量％と、耐酸化性付
与剤として１〜１０重量％の遷移金属を含有するＡｌ−
遷移金属系合金または５〜３０重量％のＳｉを含有する
Ａｌ−遷移元素金属系合金を０．３〜７重量％とを含有
する耐酸化性付与炭素含有耐火物。さらにはＡｌ，Ｍ
ｇ，Ｃａ，Ｓｉから選ばれる単一金属あるいはそれらの
合金をＡｌ−遷移元素金属系合金とは別途に含有する耐
酸化性付与炭素含有耐火物。さらには炭素含有耐火物を
構成する耐火性骨材がマグネシアやアルミナを主成分と
する耐酸化性付与炭素含有耐火物。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、二次燃焼比率の高
い転炉、混銑車、溶融還元炉などの溶融金属容器の内張
り材として好適に使用でき耐酸化性を付与した炭素含有
耐火物に関する。
い転炉、混銑車、溶融還元炉などの溶融金属容器の内張
り材として好適に使用でき耐酸化性を付与した炭素含有
耐火物に関する。
【０００２】
【従来の技術】溶融金属精錬設備に付属して使用される
耐火物が具備すべき条件は、一般的にいって耐スポーリ
ング性、耐スラグ侵入性、耐摩耗性に優れていることで
ある。この条件を満たすために最近では炭素を含有した
耐火性骨材を主原料とする耐火物が使用されるようにな
り、例えば溶融金属容器の内張り材として、転炉ではマ
グネシア・カーボン質耐火物があり、混銑車、溶融還元
炉ではアルミナ・ＳｉＣ・カーボン質またはアルミナ・
カーボン質耐火物などがある。
耐火物が具備すべき条件は、一般的にいって耐スポーリ
ング性、耐スラグ侵入性、耐摩耗性に優れていることで
ある。この条件を満たすために最近では炭素を含有した
耐火性骨材を主原料とする耐火物が使用されるようにな
り、例えば溶融金属容器の内張り材として、転炉ではマ
グネシア・カーボン質耐火物があり、混銑車、溶融還元
炉ではアルミナ・ＳｉＣ・カーボン質またはアルミナ・
カーボン質耐火物などがある。
【０００３】さらに、最近では、精錬する鋼の高級化に
伴い、転炉、混銑車での精錬温度の上昇、二次燃焼比率
の上昇、溶融還元やスクラップ溶解など、その使用条件
は著しく過酷なものになっており、とくに、炭素含有耐
火物の場合、このような条件下における炭素の酸化によ
る耐火物組織の劣化による特性の低下は避けられない。
伴い、転炉、混銑車での精錬温度の上昇、二次燃焼比率
の上昇、溶融還元やスクラップ溶解など、その使用条件
は著しく過酷なものになっており、とくに、炭素含有耐
火物の場合、このような条件下における炭素の酸化によ
る耐火物組織の劣化による特性の低下は避けられない。
【０００４】この炭素の酸化防止のために、耐酸化性付
与剤を耐火物に配合することが過去に提案されている。
例えば、特公昭６０−２２６９号公報、特公平１−５２
３４９号公報、特公平５−４５５４６号公報、特開昭６
３−５５１５９号公報などには、Ａｌ，Ｍｇ，Ｃａ，Ｓ
ｉなどの各種単体金属やそれらの合金が、特公昭６１−
１９５８４号公報にはＳｉＣ，Ｂ4Ｃなどの炭化物が、
また、特開平５−１７０５１４号公報、特開平５−１７
０５１９号公報、特開平３−４５５５３号公報などには
金属硼化物が開示されている。
与剤を耐火物に配合することが過去に提案されている。
例えば、特公昭６０−２２６９号公報、特公平１−５２
３４９号公報、特公平５−４５５４６号公報、特開昭６
３−５５１５９号公報などには、Ａｌ，Ｍｇ，Ｃａ，Ｓ
ｉなどの各種単体金属やそれらの合金が、特公昭６１−
１９５８４号公報にはＳｉＣ，Ｂ4Ｃなどの炭化物が、
また、特開平５−１７０５１４号公報、特開平５−１７
０５１９号公報、特開平３−４５５５３号公報などには
金属硼化物が開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、これらの従来
の耐酸化性付与剤は、Ａｌ，Ｍｇ，Ｃａ，Ｓｉなどの金
属の場合には多量に使用しなければならず、炭素含有耐
火物が有する耐スポーリング性、耐食性などの特性を損
なう。また、Ｂ4Ｃ，ＳｉＣなどの炭化物や硼化金属化
合物系耐酸化性付与剤の添加は、その使用中に分解して
耐火物（基地）の耐食性の低下や組織劣化を招く、その
分解生成物が溶融金属に混入して成分に悪影響を及ぼす
場合もある。
の耐酸化性付与剤は、Ａｌ，Ｍｇ，Ｃａ，Ｓｉなどの金
属の場合には多量に使用しなければならず、炭素含有耐
火物が有する耐スポーリング性、耐食性などの特性を損
なう。また、Ｂ4Ｃ，ＳｉＣなどの炭化物や硼化金属化
合物系耐酸化性付与剤の添加は、その使用中に分解して
耐火物（基地）の耐食性の低下や組織劣化を招く、その
分解生成物が溶融金属に混入して成分に悪影響を及ぼす
場合もある。
【０００６】本発明が解決しようとする課題は、炭素含
有耐火物の含有炭素の酸化防止のための耐酸化性付与剤
による耐火物特性の劣化を防ぐ手段を見いだすことにあ
る。
有耐火物の含有炭素の酸化防止のための耐酸化性付与剤
による耐火物特性の劣化を防ぐ手段を見いだすことにあ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明においては、各種
耐酸化性付与剤として添加されるＡｌの炭化及び酸化に
よる炭素含有耐火物への耐酸化性付与機能は、適量の遷
移元素金属と合金化したものの添加によって促進される
ことを見出した。
耐酸化性付与剤として添加されるＡｌの炭化及び酸化に
よる炭素含有耐火物への耐酸化性付与機能は、適量の遷
移元素金属と合金化したものの添加によって促進される
ことを見出した。
【０００８】すなわち、本発明は、炭素粉末３〜３０重
量％と、耐酸化性付与剤としてのＡｌ−遷移元素金属系
合金を０．３〜７重量％と残部が耐火性骨材から成るこ
とを特徴とする耐酸化性付与炭素含有耐火物である。
量％と、耐酸化性付与剤としてのＡｌ−遷移元素金属系
合金を０．３〜７重量％と残部が耐火性骨材から成るこ
とを特徴とする耐酸化性付与炭素含有耐火物である。
【０００９】炭素含有耐火物中でのＡｌは、約８００°
Ｃ以上の温度領域において、耐火物中のバインダーの炭
素分や炭素粉末と反応してＡｌ4Ｃ3→スピネル（ＭｇＯ
・Ａｌ2Ｏ3）→ＡｌＮと変化しながら、炭素含有耐火物
の耐酸化特性や強度特性を向上させる。そのメカニズム
としてはＡｌ4Ｃ3やスピネル（ＭｇＯ−Ａｌ2Ｏ3）の生
成は体積膨張であり、かつ炭素含有耐火物のボンド機能
を有するため、熱間強度、耐食性、耐酸化性の向上に機
能するものと考えられる。
Ｃ以上の温度領域において、耐火物中のバインダーの炭
素分や炭素粉末と反応してＡｌ4Ｃ3→スピネル（ＭｇＯ
・Ａｌ2Ｏ3）→ＡｌＮと変化しながら、炭素含有耐火物
の耐酸化特性や強度特性を向上させる。そのメカニズム
としてはＡｌ4Ｃ3やスピネル（ＭｇＯ−Ａｌ2Ｏ3）の生
成は体積膨張であり、かつ炭素含有耐火物のボンド機能
を有するため、熱間強度、耐食性、耐酸化性の向上に機
能するものと考えられる。
【００１０】遷移元素金属との合金化によって、このＡ
ｌの機能は、より効果的に発揮させ得る。詳細メカニズ
ムは不明ではあるが、遷移元素金属がＡｌの反応の触媒
的に機能し促進剤として作用するためと思われ、結果的
に合金として添加することによりＡｌ4Ｃ3，スピネル
（ＭｇＯ−Ａｌ2Ｏ3）の生成が促進され、耐酸化特性や
強度特性を向上させる。但し、この作用は合金化によっ
て達成されるものであって、Ａｌと遷移元素金属の併用
系では、この添加効果は期待できない。
ｌの機能は、より効果的に発揮させ得る。詳細メカニズ
ムは不明ではあるが、遷移元素金属がＡｌの反応の触媒
的に機能し促進剤として作用するためと思われ、結果的
に合金として添加することによりＡｌ4Ｃ3，スピネル
（ＭｇＯ−Ａｌ2Ｏ3）の生成が促進され、耐酸化特性や
強度特性を向上させる。但し、この作用は合金化によっ
て達成されるものであって、Ａｌと遷移元素金属の併用
系では、この添加効果は期待できない。
【００１１】
【発明の実施の形態】また、Ａｌ−遷移元素金属系合金
として、これにＳｉを含む多成分系の合金を単独または
Ａｌ−遷移元素金属系合金と併用できる。この場合に
は、この作用に加えて、Ａｌ4Ｃ3の水和（消化）反応が
抑制されると同時にＳｉの高温での炭化により生成され
るβ−ＳｉＣが炭素含有耐火物中で強固なボンドを形成
し、熱間強度特性と耐消化特性の一層の改善がもたらさ
れる。
として、これにＳｉを含む多成分系の合金を単独または
Ａｌ−遷移元素金属系合金と併用できる。この場合に
は、この作用に加えて、Ａｌ4Ｃ3の水和（消化）反応が
抑制されると同時にＳｉの高温での炭化により生成され
るβ−ＳｉＣが炭素含有耐火物中で強固なボンドを形成
し、熱間強度特性と耐消化特性の一層の改善がもたらさ
れる。
【００１２】Ａｌ−遷移元素金属系合金の単独添加と、
Ａｌ−Ｓｉ−遷移元素金属系合金の単独添加もしくは併
用添加とで異なる点として、１４００°Ｃ還元熱処理後
のサンプルを大気中（相対湿度６０〜７０％）に放置す
ると、前者は１週間後に消化による亀裂を発生したが、
後者には異常が認められず、耐消化性に優れることが判
明した。つまり、実炉での使用が連続使用であれば問題
ないが、一度使用（受熱）後冷却され、再度使用される
場合には、添加合金中のＳｉの存在により発揮されるこ
の耐消化性が必要の具備条件となる。
Ａｌ−Ｓｉ−遷移元素金属系合金の単独添加もしくは併
用添加とで異なる点として、１４００°Ｃ還元熱処理後
のサンプルを大気中（相対湿度６０〜７０％）に放置す
ると、前者は１週間後に消化による亀裂を発生したが、
後者には異常が認められず、耐消化性に優れることが判
明した。つまり、実炉での使用が連続使用であれば問題
ないが、一度使用（受熱）後冷却され、再度使用される
場合には、添加合金中のＳｉの存在により発揮されるこ
の耐消化性が必要の具備条件となる。
【００１３】遷移元素は、元素周期律表の３Ａ〜７Ａ族
と８族の金属をいう。この遷移元素金属は一般に入手可
能なもので、特にＣｒ，Ｍｎ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉなどが
望ましく、その中の一種または二種以上が使用される。
と８族の金属をいう。この遷移元素金属は一般に入手可
能なもので、特にＣｒ，Ｍｎ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉなどが
望ましく、その中の一種または二種以上が使用される。
【００１４】このＡｌ−遷移元素金属系合金あるいはＡ
ｌ−Ｓｉ−遷移元素金属系合金は、遷移元素金属含有量
が１〜１０重量％の範囲でその効果を十分に発揮し、１
重量％より少ない場合、その機能が十分に発揮されず、
１０重量％より多い場合は、炭素含有耐火物の特性を低
下させる。
ｌ−Ｓｉ−遷移元素金属系合金は、遷移元素金属含有量
が１〜１０重量％の範囲でその効果を十分に発揮し、１
重量％より少ない場合、その機能が十分に発揮されず、
１０重量％より多い場合は、炭素含有耐火物の特性を低
下させる。
【００１５】また、Ａｌ−Ｓｉ−遷移元素金属系合金に
おいて、Ｓｉの含有量が５重量％より少ない場合、その
機能が十分に発揮されず、３０重量％より多い場合は、
炭素含有耐火物の特性を低下させる。
おいて、Ｓｉの含有量が５重量％より少ない場合、その
機能が十分に発揮されず、３０重量％より多い場合は、
炭素含有耐火物の特性を低下させる。
【００１６】このＡｌ−遷移元素金属系合金あるいはＡ
ｌ−Ｓｉ−遷移元素金属系合金は、０．３から７重量％
の範囲で添加する。その添加量が０．３重量％より少な
い場合、その機能が十分に発揮されず、７重量％より多
い場合、耐スポーリング性が顕著に低下する。またＡｌ
−遷移元素金属系合金とＡｌ−Ｓｉ−遷移元素金属系合
金とを併用する場合は、それぞれ単独添加する場合と同
様の理由により、その添加量の合量は０．３〜７重量％
の範囲であることが望ましい。これら添加合金の粒度
は、反応性、均一分散性の点からその粒度は２００μｍ
以下であることが望ましい。
ｌ−Ｓｉ−遷移元素金属系合金は、０．３から７重量％
の範囲で添加する。その添加量が０．３重量％より少な
い場合、その機能が十分に発揮されず、７重量％より多
い場合、耐スポーリング性が顕著に低下する。またＡｌ
−遷移元素金属系合金とＡｌ−Ｓｉ−遷移元素金属系合
金とを併用する場合は、それぞれ単独添加する場合と同
様の理由により、その添加量の合量は０．３〜７重量％
の範囲であることが望ましい。これら添加合金の粒度
は、反応性、均一分散性の点からその粒度は２００μｍ
以下であることが望ましい。
【００１７】本発明にある炭素含有耐火物へのＡｌ−遷
移元素金属系合金あるいはＡｌ−Ｓｉ−遷移元素金属系
合金の適正量の添加により耐酸化特性や強度特性の向上
に非常に有効であるが、必要に応じて、従来から添加さ
れているＡｌ，Ｍｇ，Ｃａ，Ｓｉから選ばれる単一金属
あるいはそれらの合金との併用で使用しても良く、本発
明の添加合金の機能を阻害しない。
移元素金属系合金あるいはＡｌ−Ｓｉ−遷移元素金属系
合金の適正量の添加により耐酸化特性や強度特性の向上
に非常に有効であるが、必要に応じて、従来から添加さ
れているＡｌ，Ｍｇ，Ｃａ，Ｓｉから選ばれる単一金属
あるいはそれらの合金との併用で使用しても良く、本発
明の添加合金の機能を阻害しない。
【００１８】本発明に使用される炭素粉末は、天然また
は人造の黒鉛、コークス、カーボンブラック、メソフェ
イズカーボンなどをいい、できるだけ高純度のものが好
ましい。炭素粉末の含有量は、３重量％より少ない場
合、耐スポーリング性と耐スラグ浸食性の低下が顕著と
なり、３０重量％より多い場合、配合の充填性が極めて
低下する。
は人造の黒鉛、コークス、カーボンブラック、メソフェ
イズカーボンなどをいい、できるだけ高純度のものが好
ましい。炭素粉末の含有量は、３重量％より少ない場
合、耐スポーリング性と耐スラグ浸食性の低下が顕著と
なり、３０重量％より多い場合、配合の充填性が極めて
低下する。
【００１９】使用する耐火性骨材は、主成分としてマグ
ネシアやアルミナで構成され、できるだけ高純度、高か
さ比重であることが好ましく、電融品、焼成品いずれも
使用可能である。
ネシアやアルミナで構成され、できるだけ高純度、高か
さ比重であることが好ましく、電融品、焼成品いずれも
使用可能である。
【００２０】本発明の炭素含有耐火物は、前述の炭素粉
末、耐火性骨材、Ａｌ−遷移元素金属系合金あるいはＡ
ｌ−Ｓｉ−遷移元素金属系合金、あるいは必要に応じて
添加される単一金属またはその合金とで所定量を調整し
た配合に、ピッチ、タール、フェノールレジン、変性フ
ェノールレジン、シリコーンレジンなどのバインダーを
適量添加し、混練、成形、熱処理を施すことにより得ら
れる。熱処理に関しては、１５０〜３００°Ｃで熱処理
することにより不焼成炭素含有耐火物が得られ、５００
〜１４００°Ｃで還元熱処理することにより焼成炭素含
有耐火物が得られる。
末、耐火性骨材、Ａｌ−遷移元素金属系合金あるいはＡ
ｌ−Ｓｉ−遷移元素金属系合金、あるいは必要に応じて
添加される単一金属またはその合金とで所定量を調整し
た配合に、ピッチ、タール、フェノールレジン、変性フ
ェノールレジン、シリコーンレジンなどのバインダーを
適量添加し、混練、成形、熱処理を施すことにより得ら
れる。熱処理に関しては、１５０〜３００°Ｃで熱処理
することにより不焼成炭素含有耐火物が得られ、５００
〜１４００°Ｃで還元熱処理することにより焼成炭素含
有耐火物が得られる。
【００２１】
【００２２】
【実施例１】マグネシア・カーボン質耐火物の組織中に
おける耐酸化性付与剤としての本発明のＡｌ−遷移元素
金属系合金と従来の添加金属との熱的挙動について比較
調査した。
おける耐酸化性付与剤としての本発明のＡｌ−遷移元素
金属系合金と従来の添加金属との熱的挙動について比較
調査した。
【００２３】表１に示す原料組成Ａ（実施例）とＢ（比
較例）に、それぞれ液状のフェノール系バインダーを適
量添加して、混練、アムスラー成形、硬化処理（２５０
°Ｃ×１０ｈｒ）を施してマグネシア・カーボンれんが
を得た。これらのサンプルにＣＯ雰囲気下で各設定温度
で熱処理を施した後、粉末Ｘ線回折法による鉱物相の同
定を行い、Ｘ線強度比を求め、相対比較した。強度比の
比較にはＳｉを内部標準サンプルとして採用した。
較例）に、それぞれ液状のフェノール系バインダーを適
量添加して、混練、アムスラー成形、硬化処理（２５０
°Ｃ×１０ｈｒ）を施してマグネシア・カーボンれんが
を得た。これらのサンプルにＣＯ雰囲気下で各設定温度
で熱処理を施した後、粉末Ｘ線回折法による鉱物相の同
定を行い、Ｘ線強度比を求め、相対比較した。強度比の
比較にはＳｉを内部標準サンプルとして採用した。
【００２４】
【表１】 図１は実施例Ａの熱的挙動を鉱物相の変化によって示
し、図２は従来例を示す。その結果、図１に示すＡｌ−
遷移元素金属系合金を使用したサンプルの方が、図２に
示す従来サンプルよりれんがの耐酸化特性や強度特性を
向上させるスピネルの生成温度が低温側ヘシフトし、Ａ
ｌ4Ｃ3やスピネル（ＭｇＯ−Ａｌ2Ｏ3）の生成量が増加
していることが確認された。Ａｌ−Ｓｉ−遷移元素金属
系合金でもこれと同様な作用が確認された。なお、両図
の場合、ＭｇＯとグラファイトの鉱物相は、耐酸化性付
与剤と比較してその存在の影響が大きいために省略して
いる。
し、図２は従来例を示す。その結果、図１に示すＡｌ−
遷移元素金属系合金を使用したサンプルの方が、図２に
示す従来サンプルよりれんがの耐酸化特性や強度特性を
向上させるスピネルの生成温度が低温側ヘシフトし、Ａ
ｌ4Ｃ3やスピネル（ＭｇＯ−Ａｌ2Ｏ3）の生成量が増加
していることが確認された。Ａｌ−Ｓｉ−遷移元素金属
系合金でもこれと同様な作用が確認された。なお、両図
の場合、ＭｇＯとグラファイトの鉱物相は、耐酸化性付
与剤と比較してその存在の影響が大きいために省略して
いる。
【００２５】
【実施例２】転炉用内張り材としてのマグネシア・カー
ボン質耐火物に関する実施例を示す。表２に示す原料組
成にそれぞれ液状のフェノール系バインダーを適量添加
して、混練、真空フリクション成形、乾燥（１００°Ｃ
×１２ｈｒ）、硬化処理（２５０°Ｃ×１０ｈｒ）を施
してマグネシア・カーボンれんがを得た。
ボン質耐火物に関する実施例を示す。表２に示す原料組
成にそれぞれ液状のフェノール系バインダーを適量添加
して、混練、真空フリクション成形、乾燥（１００°Ｃ
×１２ｈｒ）、硬化処理（２５０°Ｃ×１０ｈｒ）を施
してマグネシア・カーボンれんがを得た。
【００２６】
【表２】 ここでは、耐火性骨材の原料として電融マグネシアクリ
ンカーと焼結マグネシアクリンカーを併用し、炭素粉末
は純度９８％の天然黒鉛を使用した。
ンカーと焼結マグネシアクリンカーを併用し、炭素粉末
は純度９８％の天然黒鉛を使用した。
【００２７】表２の比較例に示すように、Ａｌ−遷移元
素金属系合金あるいはＡｌ−Ｓｉ−遷移元素金属系合金
の添加量が規定量の範囲外であると、実施例に比較して
耐酸化性、耐食性、熱間強度、耐スポーリング性のいず
れかに関して劣る。
素金属系合金あるいはＡｌ−Ｓｉ−遷移元素金属系合金
の添加量が規定量の範囲外であると、実施例に比較して
耐酸化性、耐食性、熱間強度、耐スポーリング性のいず
れかに関して劣る。
【００２８】
【実施例３】本発明を混銑車用内張り材としてのアルミ
ナ・ＳｉＣ・カーボン質耐火物に適用した実施例を示
す。
ナ・ＳｉＣ・カーボン質耐火物に適用した実施例を示
す。
【００２９】表３に示す原料組成にそれぞれ液状のフェ
ノール系バインダーを適量添加して、混練、真空フリク
ション成形、乾燥（１００°Ｃ×１２ｈｒ）、硬化処理
（２５０°Ｃ×１Ｏｈｒ）を施してアルミナ・ＳｉＣ・
カーボン質耐火物を得た。ここでは、耐火性骨材原料と
して電融アルミナクリンカーを使用し、炭素粉末は純度
９８％の天然黒鉛を使用した。
ノール系バインダーを適量添加して、混練、真空フリク
ション成形、乾燥（１００°Ｃ×１２ｈｒ）、硬化処理
（２５０°Ｃ×１Ｏｈｒ）を施してアルミナ・ＳｉＣ・
カーボン質耐火物を得た。ここでは、耐火性骨材原料と
して電融アルミナクリンカーを使用し、炭素粉末は純度
９８％の天然黒鉛を使用した。
【００３０】
【表３】 表３の比較例に示すように、Ａｌ−遷移元素金属系合金
及び／またはＡｌ−Ｓｉ−遷移元素金属系合金の添加量
が規定量の範囲外であると、実施例に比較して耐酸化
性、耐食性、熱間強度、耐スポーリング性のいずれかに
関して劣ることがわかる。
及び／またはＡｌ−Ｓｉ−遷移元素金属系合金の添加量
が規定量の範囲外であると、実施例に比較して耐酸化
性、耐食性、熱間強度、耐スポーリング性のいずれかに
関して劣ることがわかる。
【００３１】
（１）従来の炭素含有耐火物の耐酸化性を向上させる一
手段として、耐酸化性付与剤として使用されるＡｌ系金
属の酸化防止機能を促進させ、技術的にかなり困難であ
った耐酸化性の向上と組織強化を、その他の特性を損な
うことなく同時に達成できたことは実用上非常に有効で
ある。
手段として、耐酸化性付与剤として使用されるＡｌ系金
属の酸化防止機能を促進させ、技術的にかなり困難であ
った耐酸化性の向上と組織強化を、その他の特性を損な
うことなく同時に達成できたことは実用上非常に有効で
ある。
【００３２】（２）本発明の炭素含有耐火物は総合的に
耐スポーリング性に優れ、耐酸化性、耐食性、熱間強度
がバランスよく発揮できる。
耐スポーリング性に優れ、耐酸化性、耐食性、熱間強度
がバランスよく発揮できる。
【図１】 本発明の耐酸化性付与剤の熱的挙動を示す。
【図２】 従来の耐酸化性付与剤の熱的挙動を示す。
Claims (4)
- 【請求項１】 炭素粉末３〜３０重量％と、耐酸化性付
与剤として１〜１０重量％の遷移金属を含有するＡｌ−
遷移金属合金を０．３〜７重量％とを含有する耐酸化性
付与炭素含有耐火物。 - 【請求項２】 耐酸化性付与剤としてのＡｌ−遷移金属
合金が５〜３０重量％のＳｉを含有する請求項１に記載
の耐酸化性付与炭素含有耐火物。 - 【請求項３】 Ａｌ，Ｍｇ，Ｃａ，Ｓｉから選ばれる単
一金属あるいはそれらの合金をＡｌ−遷移金属合金とは
別途に含有する請求項１または請求項２に記載の耐酸化
性付与炭素含有耐火物。 - 【請求項４】 炭素含有耐火物を構成する耐火骨材がマ
グネシアやアルミナを主成分とする請求項１から請求項
３の何れかに記載の耐酸化性付与炭素含有耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9020845A JPH10218658A (ja) | 1997-02-03 | 1997-02-03 | 耐酸化性付与炭素含有耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9020845A JPH10218658A (ja) | 1997-02-03 | 1997-02-03 | 耐酸化性付与炭素含有耐火物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10218658A true JPH10218658A (ja) | 1998-08-18 |
Family
ID=12038425
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9020845A Pending JPH10218658A (ja) | 1997-02-03 | 1997-02-03 | 耐酸化性付与炭素含有耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10218658A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5068887B1 (ja) * | 2011-04-27 | 2012-11-07 | 新日本製鐵株式会社 | 真空脱ガス槽及びこれを用いた脱ガス処理方法 |
-
1997
- 1997-02-03 JP JP9020845A patent/JPH10218658A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5068887B1 (ja) * | 2011-04-27 | 2012-11-07 | 新日本製鐵株式会社 | 真空脱ガス槽及びこれを用いた脱ガス処理方法 |
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