JPH10196762A - トルクコンバータのインペラシェル及びその成形方法 - Google Patents
トルクコンバータのインペラシェル及びその成形方法Info
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- JPH10196762A JPH10196762A JP9003380A JP338097A JPH10196762A JP H10196762 A JPH10196762 A JP H10196762A JP 9003380 A JP9003380 A JP 9003380A JP 338097 A JP338097 A JP 338097A JP H10196762 A JPH10196762 A JP H10196762A
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- F16H41/28—Details with respect to manufacture, e.g. blade attachment
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- F16H—GEARING
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
- B23P15/00—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass
- B23P15/006—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass turbine wheels
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H41/00—Rotary fluid gearing of the hydrokinetic type
- F16H41/24—Details
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- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- General Details Of Gearings (AREA)
- Supercharger (AREA)
- Control Of Fluid Gearings (AREA)
- Hybrid Electric Vehicles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 作動油がインペラからタービンに流れる際の
作動油のエネルギー損失を抑え、トルクコンバータの性
能を向上させる。 【解決手段】 トルクコンバータ１のインペラシェル４
０ａは、本体部４１と接続部４２と段差部４３とを備え
る。本体部４１は、インペラブレード４０ｂが装着され
る湾曲した内周面４１ａを有しており、タービン５に対
向するように配置される。接続部４２は、内周面４１ａ
の外周端よりも径の大きな円筒状であり、フロントカバ
ー３に固定される。段差部４３は、本体部４１のエンジ
ン側の端部と接続部４２のトランスミッション側の端部
とを連結する。内周面４１ａと段差部４３のエンジン側
の面４３ａとからなるコーナー部Ｆの半径寸法は、プレ
スによる予備成形の後にプレスによる仕上げ成形が施さ
れることによって、４ｍｍ以下に成形される。
作動油のエネルギー損失を抑え、トルクコンバータの性
能を向上させる。 【解決手段】 トルクコンバータ１のインペラシェル４
０ａは、本体部４１と接続部４２と段差部４３とを備え
る。本体部４１は、インペラブレード４０ｂが装着され
る湾曲した内周面４１ａを有しており、タービン５に対
向するように配置される。接続部４２は、内周面４１ａ
の外周端よりも径の大きな円筒状であり、フロントカバ
ー３に固定される。段差部４３は、本体部４１のエンジ
ン側の端部と接続部４２のトランスミッション側の端部
とを連結する。内周面４１ａと段差部４３のエンジン側
の面４３ａとからなるコーナー部Ｆの半径寸法は、プレ
スによる予備成形の後にプレスによる仕上げ成形が施さ
れることによって、４ｍｍ以下に成形される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、トルクコンバータ
のインペラシェル、特にインペラシェルの外周部分の構
造及び成形方法に関する。
のインペラシェル、特にインペラシェルの外周部分の構
造及び成形方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】図４に、従来一般的に使用されているト
ルクコンバータの概略断面図を示す。トルクコンバータ
は、主として、フロントカバー３と、３種の羽根車（イ
ンペラ４，タービン５，ステータ６）とから構成され、
フロントカバー３に入力されたトルクをタービン５に伝
達してタービン５に固定される出力軸に出力する。イン
ペラ４は、インペラシェル４ａと、インペラシェル４ａ
の内側に装着された複数のインペラブレード４ｂと、イ
ンペラシェル４ａの内周端に固定されているインペラハ
ブ４ｃとを有している。インペラシェル４ａの外周部の
形状は、図５の実線で示す形状である。タービン５は、
タービンシェル５ａと、タービンシェル５ａに装着され
た複数のタービンブレード５ｂとを有している。インペ
ラ４がフロントカバー３とともに回転すると、この回転
により速度エネルギーを持った作動油がインペラ４，タ
ービン５，ステータ６の間を循環し、タービン５が作動
油の速度エネルギーを吸収して出力軸を回転させる。こ
のとき、トルクコンバータの外周部では、インペラ４か
らタービン５へと作動油が流れる。
ルクコンバータの概略断面図を示す。トルクコンバータ
は、主として、フロントカバー３と、３種の羽根車（イ
ンペラ４，タービン５，ステータ６）とから構成され、
フロントカバー３に入力されたトルクをタービン５に伝
達してタービン５に固定される出力軸に出力する。イン
ペラ４は、インペラシェル４ａと、インペラシェル４ａ
の内側に装着された複数のインペラブレード４ｂと、イ
ンペラシェル４ａの内周端に固定されているインペラハ
ブ４ｃとを有している。インペラシェル４ａの外周部の
形状は、図５の実線で示す形状である。タービン５は、
タービンシェル５ａと、タービンシェル５ａに装着され
た複数のタービンブレード５ｂとを有している。インペ
ラ４がフロントカバー３とともに回転すると、この回転
により速度エネルギーを持った作動油がインペラ４，タ
ービン５，ステータ６の間を循環し、タービン５が作動
油の速度エネルギーを吸収して出力軸を回転させる。こ
のとき、トルクコンバータの外周部では、インペラ４か
らタービン５へと作動油が流れる。
【０００３】このトルクコンバータの性能は、流路内の
作動油のエネルギー損失の大小に左右される。この作動
油のエネルギー損失は、トルクコンバータ内の流路形状
や羽根形状等に大きく影響される。トルクコンバータ内
では、インペラ４と対向するようにタービン５が配置さ
れるが、インペラ４とタービン５との間には隙間が存在
する。したがって、トルクコンバータの外周部ではイン
ペラ４側からタービン５側へと作動油が流れるが、作動
油が全てタービン５の内周側に流れるわけではなく、作
動油の一部は隙間からタービン５の外周側に流れてしま
う。これにより、作動油のエネルギーが損失する。
作動油のエネルギー損失の大小に左右される。この作動
油のエネルギー損失は、トルクコンバータ内の流路形状
や羽根形状等に大きく影響される。トルクコンバータ内
では、インペラ４と対向するようにタービン５が配置さ
れるが、インペラ４とタービン５との間には隙間が存在
する。したがって、トルクコンバータの外周部ではイン
ペラ４側からタービン５側へと作動油が流れるが、作動
油が全てタービン５の内周側に流れるわけではなく、作
動油の一部は隙間からタービン５の外周側に流れてしま
う。これにより、作動油のエネルギーが損失する。
【０００４】このエネルギー損失を抑えるためには、イ
ンペラシェル４ａの外周部の形状を図５に点線で示す断
面形状とすることが望ましい。しかし、インペラシェル
４ａは通常プレス成形によって製作されているため、実
際の製品であるインペラシェル４ａの形状は図５の実線
で示す断面形状となり、作動油の一部は図５の矢印で示
すようにタービンシェル５ａの外周側（図５の上側）に
流れ、これがトルクコンバータのトルク伝達効率を低下
させている。
ンペラシェル４ａの外周部の形状を図５に点線で示す断
面形状とすることが望ましい。しかし、インペラシェル
４ａは通常プレス成形によって製作されているため、実
際の製品であるインペラシェル４ａの形状は図５の実線
で示す断面形状となり、作動油の一部は図５の矢印で示
すようにタービンシェル５ａの外周側（図５の上側）に
流れ、これがトルクコンバータのトルク伝達効率を低下
させている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、作動
油がインペラからタービンに流れる際の作動油のエネル
ギー損失を抑え、トルクコンバータの性能を向上させる
ことにある。
油がインペラからタービンに流れる際の作動油のエネル
ギー損失を抑え、トルクコンバータの性能を向上させる
ことにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載のトルク
コンバータのインペラシェルは、エンジン側の回転体に
連結されるフロントカバーとともに作動油室を形成し、
内周部に複数のインペラブレードが装着され、トランス
ミッション側の回転体に連結されるタービンに作動油を
流すことによってエンジン側の回転体からトランスミッ
ション側の回転体へトルクを伝達させるものである。こ
のインペラシェルは、本体部と、接続部と、段差部とを
備えている。本体部は、インペラブレードが装着される
湾曲した内周面を有しており、タービンに対向するよう
に配置される。接続部は、本体部の内周面の外周端より
も径の大きな円筒形状であって、フロントカバーに固定
される。段差部は、本体部のエンジン側の端部と接続部
のトランスミッション側の端部とを連結する。また、本
体部の内周面と段差部のエンジン側の面とからなるコー
ナー部の半径寸法は、プレスによる予備成形の後にプレ
スによる仕上げ成形が施されることによって、４ｍｍ以
下に成形される。
コンバータのインペラシェルは、エンジン側の回転体に
連結されるフロントカバーとともに作動油室を形成し、
内周部に複数のインペラブレードが装着され、トランス
ミッション側の回転体に連結されるタービンに作動油を
流すことによってエンジン側の回転体からトランスミッ
ション側の回転体へトルクを伝達させるものである。こ
のインペラシェルは、本体部と、接続部と、段差部とを
備えている。本体部は、インペラブレードが装着される
湾曲した内周面を有しており、タービンに対向するよう
に配置される。接続部は、本体部の内周面の外周端より
も径の大きな円筒形状であって、フロントカバーに固定
される。段差部は、本体部のエンジン側の端部と接続部
のトランスミッション側の端部とを連結する。また、本
体部の内周面と段差部のエンジン側の面とからなるコー
ナー部の半径寸法は、プレスによる予備成形の後にプレ
スによる仕上げ成形が施されることによって、４ｍｍ以
下に成形される。
【０００７】ここでは、プレスによる予備成形及びプレ
スによる仕上げ成形という複数回のプレス成形を行うこ
とによって、本体部の内周面と段差部のエンジン側の面
とからなるコーナー部の半径寸法が４ｍｍ以下に成形さ
れている。これにより、本体部の湾曲した内周面に沿っ
て内周側から外周側へと流れる作動油が、トルクコンバ
ータの外周部においてタービンの外周側へ流れ難くな
る。これにより、作動油がインペラ側からタービン側に
流れる際の作動油のエネルギー損失が抑えられる。すな
わち、トルクコンバータの外周部においてインペラシェ
ル側からタービン側へ流れる作動油のうちタービンの内
周側に流れる割合が増加し、インペラからタービンへの
トルク伝達効率が向上する。
スによる仕上げ成形という複数回のプレス成形を行うこ
とによって、本体部の内周面と段差部のエンジン側の面
とからなるコーナー部の半径寸法が４ｍｍ以下に成形さ
れている。これにより、本体部の湾曲した内周面に沿っ
て内周側から外周側へと流れる作動油が、トルクコンバ
ータの外周部においてタービンの外周側へ流れ難くな
る。これにより、作動油がインペラ側からタービン側に
流れる際の作動油のエネルギー損失が抑えられる。すな
わち、トルクコンバータの外周部においてインペラシェ
ル側からタービン側へ流れる作動油のうちタービンの内
周側に流れる割合が増加し、インペラからタービンへの
トルク伝達効率が向上する。
【０００８】請求項２に記載のトルクコンバータのイン
ペラシェルは、エンジン側の回転体に連結されるフロン
トカバーとともに作動油室を形成し、内周部に複数のイ
ンペラブレードが装着され、トランスミッション側の回
転体に連結されるタービンに作動油を流すことによって
エンジン側の回転体からトランスミッション側の回転体
へトルクを伝達させるものである。このインペラシェル
は、本体部と、接続部と、段差部とを備えている。本体
部は、インペラブレードが装着される湾曲した内周面を
有しており、タービンに対向するように配置される。接
続部は、本体部の内周面の外周端よりも径の大きな円筒
形状であって、フロントカバーに固定される。段差部
は、本体部のエンジン側の端部と接続部のトランスミッ
ション側の端部とを連結する。また、トルクコンバータ
の軸に対して平行でありかつ基準線（後述）を含む周面
Ａ（図２参照）と本体部の内周面とが交差する位置Ｄ
は、プレスによる予備成形の後にプレスによる仕上げ成
形を施すことによって、トルクコンバータの軸に対して
直交しておりかつ基準線を含む面Ｂからの距離が３ｍｍ
以下となっている。ここで基準線とは、トルクコンバー
タの軸に対して平行でありかつタービンのシェルの内周
面の外周端を含む周面Ａと、トルクコンバータの軸に対
して直交しておりかつインペラブレードのエンジン側外
周端を含む面Ｂとの交線Ｃである。
ペラシェルは、エンジン側の回転体に連結されるフロン
トカバーとともに作動油室を形成し、内周部に複数のイ
ンペラブレードが装着され、トランスミッション側の回
転体に連結されるタービンに作動油を流すことによって
エンジン側の回転体からトランスミッション側の回転体
へトルクを伝達させるものである。このインペラシェル
は、本体部と、接続部と、段差部とを備えている。本体
部は、インペラブレードが装着される湾曲した内周面を
有しており、タービンに対向するように配置される。接
続部は、本体部の内周面の外周端よりも径の大きな円筒
形状であって、フロントカバーに固定される。段差部
は、本体部のエンジン側の端部と接続部のトランスミッ
ション側の端部とを連結する。また、トルクコンバータ
の軸に対して平行でありかつ基準線（後述）を含む周面
Ａ（図２参照）と本体部の内周面とが交差する位置Ｄ
は、プレスによる予備成形の後にプレスによる仕上げ成
形を施すことによって、トルクコンバータの軸に対して
直交しておりかつ基準線を含む面Ｂからの距離が３ｍｍ
以下となっている。ここで基準線とは、トルクコンバー
タの軸に対して平行でありかつタービンのシェルの内周
面の外周端を含む周面Ａと、トルクコンバータの軸に対
して直交しておりかつインペラブレードのエンジン側外
周端を含む面Ｂとの交線Ｃである。
【０００９】トルクコンバータ外周部でインペラ側から
タービン側に流れる作動油がタービンの外周側に流れる
ことを抑えるためには、インペラシェルの本体部の内周
面が外周部にてタービンのシェルの内周面の外周端より
も外周側にはみ出さないことが望ましい。従来のプレス
成形によるインペラシェルでは、インペラブレードのエ
ンジン側外周端からトランスミッション側に大きく離れ
た位置からインペラシェルの本体部の内周面がタービン
のシェルの内周面の外周端よりも外周側に延びる形状と
なっている。これに対して本請求項のインペラシェルで
は、プレスによる予備成形及びプレスによる仕上げ成形
という複数回のプレス成形を行うことによって、インペ
ラシェルの本体部の内周面がタービンのシェルの内周面
の外周端よりも外周側に延びる位置Ｄを、インペラブレ
ードのエンジン側外周端からトランスミッション側に３
ｍｍ以下の範囲内としている。このため、本体部の湾曲
した内周面に沿って内周側から外周側へと流れる作動油
の本体部のエンジン側の端部近傍におけるベクトルが、
よりトルクコンバータの軸に平行な向きのベクトルに近
づく。すなわち、トルクコンバータの外周部において、
作動油がタービンの外周側へ流れ難くなる。これによ
り、作動油がインペラ側からタービン側に流れる際の作
動油のエネルギー損失が抑えられる。
タービン側に流れる作動油がタービンの外周側に流れる
ことを抑えるためには、インペラシェルの本体部の内周
面が外周部にてタービンのシェルの内周面の外周端より
も外周側にはみ出さないことが望ましい。従来のプレス
成形によるインペラシェルでは、インペラブレードのエ
ンジン側外周端からトランスミッション側に大きく離れ
た位置からインペラシェルの本体部の内周面がタービン
のシェルの内周面の外周端よりも外周側に延びる形状と
なっている。これに対して本請求項のインペラシェルで
は、プレスによる予備成形及びプレスによる仕上げ成形
という複数回のプレス成形を行うことによって、インペ
ラシェルの本体部の内周面がタービンのシェルの内周面
の外周端よりも外周側に延びる位置Ｄを、インペラブレ
ードのエンジン側外周端からトランスミッション側に３
ｍｍ以下の範囲内としている。このため、本体部の湾曲
した内周面に沿って内周側から外周側へと流れる作動油
の本体部のエンジン側の端部近傍におけるベクトルが、
よりトルクコンバータの軸に平行な向きのベクトルに近
づく。すなわち、トルクコンバータの外周部において、
作動油がタービンの外周側へ流れ難くなる。これによ
り、作動油がインペラ側からタービン側に流れる際の作
動油のエネルギー損失が抑えられる。
【００１０】請求項３に記載のトルクコンバータのイン
ペラシェルは、請求項２で規定する基準線を以下に規定
する基準線に置き換えた請求項２に記載のインペラシェ
ルである。請求項３における基準線は、トルクコンバー
タの軸に対して平行でありかつインペラブレードのエン
ジン側外周端を含む周面Ａと、トルクコンバータの軸に
対して直交しておりかつインペラブレードのエンジン側
外周端を含む面Ｂとの交線Ｃである。
ペラシェルは、請求項２で規定する基準線を以下に規定
する基準線に置き換えた請求項２に記載のインペラシェ
ルである。請求項３における基準線は、トルクコンバー
タの軸に対して平行でありかつインペラブレードのエン
ジン側外周端を含む周面Ａと、トルクコンバータの軸に
対して直交しておりかつインペラブレードのエンジン側
外周端を含む面Ｂとの交線Ｃである。
【００１１】このインペラシェルでは、プレスによる予
備成形及びプレスによる仕上げ成形という複数回のプレ
ス成形を行うことによって、インペラシェルの本体部の
内周面がインペラブレードのエンジン側外周端よりも外
周側に延びる位置Ｄを、インペラブレードのエンジン側
外周端からトランスミッション側に３ｍｍ以下の範囲内
としている。このため、本体部の湾曲した内周面に沿っ
て内周側から外周側へと流れる作動油の本体部のエンジ
ン側の端部近傍におけるベクトルが、よりトルクコンバ
ータの軸に平行な向きのベクトルに近づく。すなわち、
トルクコンバータの外周部において、作動油がタービン
の外周側へ流れ難くなる。これにより、作動油がインペ
ラ側からタービン側に流れる際の作動油のエネルギー損
失が抑えられる。
備成形及びプレスによる仕上げ成形という複数回のプレ
ス成形を行うことによって、インペラシェルの本体部の
内周面がインペラブレードのエンジン側外周端よりも外
周側に延びる位置Ｄを、インペラブレードのエンジン側
外周端からトランスミッション側に３ｍｍ以下の範囲内
としている。このため、本体部の湾曲した内周面に沿っ
て内周側から外周側へと流れる作動油の本体部のエンジ
ン側の端部近傍におけるベクトルが、よりトルクコンバ
ータの軸に平行な向きのベクトルに近づく。すなわち、
トルクコンバータの外周部において、作動油がタービン
の外周側へ流れ難くなる。これにより、作動油がインペ
ラ側からタービン側に流れる際の作動油のエネルギー損
失が抑えられる。
【００１２】請求項４に記載のトルクコンバータのイン
ペラシェルは、請求項２又は３に記載のインペラシェル
において、プレスによる予備成形の後にプレスによる仕
上げ成形が施されることにより、トルクコンバータの軸
に対して直交しておりかつ基準線を含む面Ｂと段差部の
エンジン側の面とが交差する位置Ｅがトルクコンバータ
の軸に対して平行でありかつ基準線を含む周面Ａから３
ｍｍ以下に成形されている。
ペラシェルは、請求項２又は３に記載のインペラシェル
において、プレスによる予備成形の後にプレスによる仕
上げ成形が施されることにより、トルクコンバータの軸
に対して直交しておりかつ基準線を含む面Ｂと段差部の
エンジン側の面とが交差する位置Ｅがトルクコンバータ
の軸に対して平行でありかつ基準線を含む周面Ａから３
ｍｍ以下に成形されている。
【００１３】ここでは、トルクコンバータの軸に対して
平行でありかつ基準線を含む周面Ａよりも外周側の本体
部の内周面の傾きが、よりトルクコンバータの軸に対し
て平行に近づく。これにより、トルクコンバータの外周
部においてインペラシェル側からタービン側へ流れる作
動油のうちタービンの外周側に流れる量が抑えられ、ト
ルクコンバータのトルク伝達効率が向上する。
平行でありかつ基準線を含む周面Ａよりも外周側の本体
部の内周面の傾きが、よりトルクコンバータの軸に対し
て平行に近づく。これにより、トルクコンバータの外周
部においてインペラシェル側からタービン側へ流れる作
動油のうちタービンの外周側に流れる量が抑えられ、ト
ルクコンバータのトルク伝達効率が向上する。
【００１４】請求項５に記載のトルクコンバータのイン
ペラシェルは、請求項２から４のいずれかに記載のイン
ペラシェルにおいて、本体部の内周面と段差部のエンジ
ン側の面との交差部分は曲面であり、この曲面の基準線
からの最短距離は、プレスによる予備成形の後にプレス
による仕上げ成形が施されることによって、１ｍｍ以下
となっている。
ペラシェルは、請求項２から４のいずれかに記載のイン
ペラシェルにおいて、本体部の内周面と段差部のエンジ
ン側の面との交差部分は曲面であり、この曲面の基準線
からの最短距離は、プレスによる予備成形の後にプレス
による仕上げ成形が施されることによって、１ｍｍ以下
となっている。
【００１５】請求項６に記載のトルクコンバータのイン
ペラシェルは、エンジン側の回転体に連結されるフロン
トカバーとともに作動油室を形成し、内周部に複数のイ
ンペラブレードが装着され、トランスミッション側の回
転体に連結されるタービンに作動油を流すことによって
エンジン側の回転体からトランスミッション側の回転体
へトルクを伝達させるものである。このインペラシェル
は、本体部と、接続部と、段差部とを備えている。本体
部は、インペラブレードが装着される湾曲した内周面を
有しており、タービンに対向するように配置される。接
続部は、本体部の内周面の外周端よりも径の大きな円筒
形状であって、フロントカバーに固定される。段差部
は、本体部のエンジン側の端部と接続部のトランスミッ
ション側の端部とを連結する。また、トルクコンバータ
の軸に対して平行でありかつ基準線を含む周面Ａと本体
部の内周面とが交差する位置Ｄは、プレスによる予備成
形の後にプレスによる仕上げ成形が施されることによっ
て、トルクコンバータの軸に対して直交しておりかつ基
準線を含む面Ｂから３ｍｍ以下となっている。ここで基
準線とは、トルクコンバータの軸に対して平行でありか
つインペラブレードのエンジン側外周端を含む周面Ａ
と、段差部のエンジン側の面のうちトルクコンバータの
軸に直交する面に対する勾配が２５／１００以下の面の
中心を含みかつトルクコンバータの軸に対して直交する
面Ｂとの交線Ｃである。
ペラシェルは、エンジン側の回転体に連結されるフロン
トカバーとともに作動油室を形成し、内周部に複数のイ
ンペラブレードが装着され、トランスミッション側の回
転体に連結されるタービンに作動油を流すことによって
エンジン側の回転体からトランスミッション側の回転体
へトルクを伝達させるものである。このインペラシェル
は、本体部と、接続部と、段差部とを備えている。本体
部は、インペラブレードが装着される湾曲した内周面を
有しており、タービンに対向するように配置される。接
続部は、本体部の内周面の外周端よりも径の大きな円筒
形状であって、フロントカバーに固定される。段差部
は、本体部のエンジン側の端部と接続部のトランスミッ
ション側の端部とを連結する。また、トルクコンバータ
の軸に対して平行でありかつ基準線を含む周面Ａと本体
部の内周面とが交差する位置Ｄは、プレスによる予備成
形の後にプレスによる仕上げ成形が施されることによっ
て、トルクコンバータの軸に対して直交しておりかつ基
準線を含む面Ｂから３ｍｍ以下となっている。ここで基
準線とは、トルクコンバータの軸に対して平行でありか
つインペラブレードのエンジン側外周端を含む周面Ａ
と、段差部のエンジン側の面のうちトルクコンバータの
軸に直交する面に対する勾配が２５／１００以下の面の
中心を含みかつトルクコンバータの軸に対して直交する
面Ｂとの交線Ｃである。
【００１６】従来のプレス成形によるインペラシェルで
は、段差部のエンジン側の面のトルクコンバータの軸に
直交する面に対する勾配が大きく、タービンとの干渉を
避けると、必然的にインペラシェルの本体部の内周面が
タービンからトランスミッション側に大きく離れた位置
からインペラブレードのエンジン側外周端よりも外周側
に延びる形状となる。本請求項のインペラシェルでは、
プレスによる予備成形及びプレスによる仕上げ成形とい
う複数回のプレス成形を行うことによって、段差部のエ
ンジン側の面の一部のトルクコンバータの軸に直交する
面に対する勾配が２５／１００以下となり、これによ
り、インペラシェルの本体部の内周面がインペラブレー
ドのエンジン側外周端よりも外周側に延びる位置Ｄをタ
ービン側に近づけることができる。このため、トルクコ
ンバータの外周部において、作動油がタービンの外周側
へ流れ難くなる。これにより、作動油がインペラ側から
タービン側に流れる際の作動油のエネルギー損失が抑え
られる。
は、段差部のエンジン側の面のトルクコンバータの軸に
直交する面に対する勾配が大きく、タービンとの干渉を
避けると、必然的にインペラシェルの本体部の内周面が
タービンからトランスミッション側に大きく離れた位置
からインペラブレードのエンジン側外周端よりも外周側
に延びる形状となる。本請求項のインペラシェルでは、
プレスによる予備成形及びプレスによる仕上げ成形とい
う複数回のプレス成形を行うことによって、段差部のエ
ンジン側の面の一部のトルクコンバータの軸に直交する
面に対する勾配が２５／１００以下となり、これによ
り、インペラシェルの本体部の内周面がインペラブレー
ドのエンジン側外周端よりも外周側に延びる位置Ｄをタ
ービン側に近づけることができる。このため、トルクコ
ンバータの外周部において、作動油がタービンの外周側
へ流れ難くなる。これにより、作動油がインペラ側から
タービン側に流れる際の作動油のエネルギー損失が抑え
られる。
【００１７】請求項７に記載のトルクコンバータのイン
ペラシェルは、請求項６に記載のトルクコンバータのイ
ンペラシェルにおいて、プレスによる予備成形の後にプ
レスによる仕上げ成形が施されることにより、トルクコ
ンバータの軸に対して直交しておりかつ基準線を含む面
Ｂと段差部のエンジン側の面とが交差する位置Ｅがトル
クコンバータの軸に対して平行でありかつ基準線を含む
周面Ａから３ｍｍ以下に形成されている。
ペラシェルは、請求項６に記載のトルクコンバータのイ
ンペラシェルにおいて、プレスによる予備成形の後にプ
レスによる仕上げ成形が施されることにより、トルクコ
ンバータの軸に対して直交しておりかつ基準線を含む面
Ｂと段差部のエンジン側の面とが交差する位置Ｅがトル
クコンバータの軸に対して平行でありかつ基準線を含む
周面Ａから３ｍｍ以下に形成されている。
【００１８】ここでは、トルクコンバータの軸に対して
平行でありかつ基準線を含む周面Ａよりも外周側の本体
部の内周面の傾きが、よりトルクコンバータの軸に対し
て平行に近づく。これにより、トルクコンバータの外周
部においてインペラシェル側からタービン側へ流れる作
動油のうちタービンの外周側に流れる量が抑えられ、ト
ルクコンバータのトルク伝達効率が向上する。
平行でありかつ基準線を含む周面Ａよりも外周側の本体
部の内周面の傾きが、よりトルクコンバータの軸に対し
て平行に近づく。これにより、トルクコンバータの外周
部においてインペラシェル側からタービン側へ流れる作
動油のうちタービンの外周側に流れる量が抑えられ、ト
ルクコンバータのトルク伝達効率が向上する。
【００１９】請求項８に記載のトルクコンバータのイン
ペラシェルは、請求項６又は７に記載のインペラシェル
において、本体部の内周面と段差部のエンジン側の面と
の交差部分は曲面であり、この曲面の基準線からの最短
距離は、プレスによる予備成形の後にプレスによる仕上
げ成形が施されることによって、１ｍｍ以下となってい
る。
ペラシェルは、請求項６又は７に記載のインペラシェル
において、本体部の内周面と段差部のエンジン側の面と
の交差部分は曲面であり、この曲面の基準線からの最短
距離は、プレスによる予備成形の後にプレスによる仕上
げ成形が施されることによって、１ｍｍ以下となってい
る。
【００２０】請求項９に記載のトルクコンバータのイン
ペラシェルは、エンジン側の回転体に連結されるフロン
トカバーとともに作動油室を形成し、内周部に複数のイ
ンペラブレードが装着され、トランスミッション側の回
転体に連結されるタービンに作動油を流すことによって
エンジン側の回転体からトランスミッション側の回転体
へトルクを伝達させるものである。このインペラシェル
は、本体部と、接続部と、段差部とを備えている。本体
部は、インペラブレードが装着される湾曲した内周面を
有しており、タービンに対向するように配置される。接
続部は、本体部の内周面の外周端よりも径の大きな円筒
形状であって、フロントカバーに固定される。段差部
は、本体部のエンジン側の端部と接続部のトランスミッ
ション側の端部とを連結する。また、このインペラシェ
ルは、プレスによる予備成形の後、プレスによる仕上げ
成形が施される。仕上げ成形は、本体部の内周面の外周
部を成形する第１面がトルクコンバータの軸に対して実
質的に平行でありかつ段差部のエンジン側の面を成形す
る第２面が第１面と直交するような金型によって行われ
る。
ペラシェルは、エンジン側の回転体に連結されるフロン
トカバーとともに作動油室を形成し、内周部に複数のイ
ンペラブレードが装着され、トランスミッション側の回
転体に連結されるタービンに作動油を流すことによって
エンジン側の回転体からトランスミッション側の回転体
へトルクを伝達させるものである。このインペラシェル
は、本体部と、接続部と、段差部とを備えている。本体
部は、インペラブレードが装着される湾曲した内周面を
有しており、タービンに対向するように配置される。接
続部は、本体部の内周面の外周端よりも径の大きな円筒
形状であって、フロントカバーに固定される。段差部
は、本体部のエンジン側の端部と接続部のトランスミッ
ション側の端部とを連結する。また、このインペラシェ
ルは、プレスによる予備成形の後、プレスによる仕上げ
成形が施される。仕上げ成形は、本体部の内周面の外周
部を成形する第１面がトルクコンバータの軸に対して実
質的に平行でありかつ段差部のエンジン側の面を成形す
る第２面が第１面と直交するような金型によって行われ
る。
【００２１】従来のプレスにより一体成形されるインペ
ラシェルでは、本体部の内周面の外周部はトルクコンバ
ータの軸に対して大きく傾いており、実質的な平行部分
が存在していない。このため、本体部の内周面の外周部
近傍において、インペラ側からタービン側へ流れる作動
油の速度ベクトルの径方向外側向きの成分がトルクコン
バータの軸方向の成分に対して比較的大きい。したがっ
て、タービンの外周側に流れてタービンを有効に回転さ
せない作動油の割合が高くなり、作動油がインペラ側か
らタービン側に流れる際の作動油のエネルギー損失が大
きくなる。特に、偏平型のトルクコンバータ（軸方向寸
法を抑えるようにした軸方向に薄いトルクコンバータ）
では、段差部とつながる本体部外周部分の内周面の接線
の方向はより径方向外周向きとなり、作動油のエネルギ
ー損失が大きい。
ラシェルでは、本体部の内周面の外周部はトルクコンバ
ータの軸に対して大きく傾いており、実質的な平行部分
が存在していない。このため、本体部の内周面の外周部
近傍において、インペラ側からタービン側へ流れる作動
油の速度ベクトルの径方向外側向きの成分がトルクコン
バータの軸方向の成分に対して比較的大きい。したがっ
て、タービンの外周側に流れてタービンを有効に回転さ
せない作動油の割合が高くなり、作動油がインペラ側か
らタービン側に流れる際の作動油のエネルギー損失が大
きくなる。特に、偏平型のトルクコンバータ（軸方向寸
法を抑えるようにした軸方向に薄いトルクコンバータ）
では、段差部とつながる本体部外周部分の内周面の接線
の方向はより径方向外周向きとなり、作動油のエネルギ
ー損失が大きい。
【００２２】本請求項のインペラシェルでは、プレスに
よる予備成形及びプレスによる仕上げ成形という複数回
のプレス成形を行うことによって、本体部の内周面の外
周部にトルクコンバータの軸に対して実質的に平行な部
分が設けられる。この本体部の内周面の外周部の実質的
な平行部分によって、本体部の湾曲した内周面に沿って
内周側から外周側へと流れる作動油が、トルクコンバー
タの軸の向きに近い流れの向きに変えられる。このた
め、従来に較べて、トルクコンバータの外周部において
インペラ側からタービン側へ流れる作動油の速度ベクト
ルの径方向外側向きの成分が軸方向の成分に対して相対
的に減少する。したがって、本体部に対向する位置に配
置されているタービンの外周側へ流れる作動油の割合が
減少し、作動油のエネルギー損失が抑えられ、トルクコ
ンバータのトルク伝達効率が向上する。また、プレスに
よる予備成形及びプレスによる仕上げ成形という複数回
のプレス成形を行うことによって段差部のエンジン側の
面がトルクコンバータの軸に直交する面に近い傾きとな
るため、段差部のエンジン側の面と隣接する本体部の内
周面の外周部を従来よりもタービン側に位置させてもタ
ービンとの干渉が避けられる。
よる予備成形及びプレスによる仕上げ成形という複数回
のプレス成形を行うことによって、本体部の内周面の外
周部にトルクコンバータの軸に対して実質的に平行な部
分が設けられる。この本体部の内周面の外周部の実質的
な平行部分によって、本体部の湾曲した内周面に沿って
内周側から外周側へと流れる作動油が、トルクコンバー
タの軸の向きに近い流れの向きに変えられる。このた
め、従来に較べて、トルクコンバータの外周部において
インペラ側からタービン側へ流れる作動油の速度ベクト
ルの径方向外側向きの成分が軸方向の成分に対して相対
的に減少する。したがって、本体部に対向する位置に配
置されているタービンの外周側へ流れる作動油の割合が
減少し、作動油のエネルギー損失が抑えられ、トルクコ
ンバータのトルク伝達効率が向上する。また、プレスに
よる予備成形及びプレスによる仕上げ成形という複数回
のプレス成形を行うことによって段差部のエンジン側の
面がトルクコンバータの軸に直交する面に近い傾きとな
るため、段差部のエンジン側の面と隣接する本体部の内
周面の外周部を従来よりもタービン側に位置させてもタ
ービンとの干渉が避けられる。
【００２３】請求項１０に記載のトルクコンバータのイ
ンペラシェルは、請求項９に記載のインペラシェルにお
いて、金型の第１面及び第２面の交線Ｃは、タービンの
シェルの内周面の外周端を含むトルクコンバータの軸に
平行な周面Ａ上にあり、かつタービンのシェルの内周面
の外周端からトルクコンバータの軸方向に沿ってトラン
スミッション側に１ｍｍから５ｍｍの間の任意の距離だ
け離れたトルクコンバータの軸に直交する面Ｂ上にあ
る。
ンペラシェルは、請求項９に記載のインペラシェルにお
いて、金型の第１面及び第２面の交線Ｃは、タービンの
シェルの内周面の外周端を含むトルクコンバータの軸に
平行な周面Ａ上にあり、かつタービンのシェルの内周面
の外周端からトルクコンバータの軸方向に沿ってトラン
スミッション側に１ｍｍから５ｍｍの間の任意の距離だ
け離れたトルクコンバータの軸に直交する面Ｂ上にあ
る。
【００２４】インペラシェルの本体部とタービンのシェ
ルとの隙間は、トルクコンバータ内を冷却のために循環
している油の流路であるため、所定寸法を確保する必要
がある。タービンのシェルの動的な変形を考慮すると、
インペラシェルの本体部とタービンのシェルとの隙間は
１ｍｍ以上必要となる。一方、この隙間が大きくなる
と、この隙間部分でインペラ側からタービン側に流れる
作動油に渦が発生してエネルギーが損失する。したがっ
て、ここでは金型の第１面及び第２面の交線Ｃ、すなわ
ち、設計上の本体部の内周面と段差部のエンジン側の面
との交線を、上記のように設定している。
ルとの隙間は、トルクコンバータ内を冷却のために循環
している油の流路であるため、所定寸法を確保する必要
がある。タービンのシェルの動的な変形を考慮すると、
インペラシェルの本体部とタービンのシェルとの隙間は
１ｍｍ以上必要となる。一方、この隙間が大きくなる
と、この隙間部分でインペラ側からタービン側に流れる
作動油に渦が発生してエネルギーが損失する。したがっ
て、ここでは金型の第１面及び第２面の交線Ｃ、すなわ
ち、設計上の本体部の内周面と段差部のエンジン側の面
との交線を、上記のように設定している。
【００２５】請求項１１に記載のトルクコンバータのイ
ンペラシェルは、請求項１０に記載のインペラシェルに
おいて、仕上げ成形後の本体部の内周面と段差部のエン
ジン側の面とから成るコーナー部は、半径寸法が４ｍｍ
以下の形状に成形されている。ここでは、プレスによる
予備成形及びプレスによる仕上げ成形という複数回のプ
レス成形を行うことによって、本体部の内周面と段差部
のエンジン側の面とから成るコーナー部の半径寸法が４
ｍｍ以下に成形されている。これにより、トルクコンバ
ータの外周部において作動油がタービンの外周側へ流れ
難くなり、作動油がインペラ側からタービン側に流れる
際の作動油のエネルギー損失が抑えられる。
ンペラシェルは、請求項１０に記載のインペラシェルに
おいて、仕上げ成形後の本体部の内周面と段差部のエン
ジン側の面とから成るコーナー部は、半径寸法が４ｍｍ
以下の形状に成形されている。ここでは、プレスによる
予備成形及びプレスによる仕上げ成形という複数回のプ
レス成形を行うことによって、本体部の内周面と段差部
のエンジン側の面とから成るコーナー部の半径寸法が４
ｍｍ以下に成形されている。これにより、トルクコンバ
ータの外周部において作動油がタービンの外周側へ流れ
難くなり、作動油がインペラ側からタービン側に流れる
際の作動油のエネルギー損失が抑えられる。
【００２６】請求項１２に記載のトルクコンバータのイ
ンペラシェルは、請求項１０に記載のインペラシェルで
あって、金型の第１面及び第２面の交線Ｃを含むトルク
コンバータの軸に平行な仮想の周面Ａと仕上げ成形後の
本体部の内周面とが交差する位置Ｄは、金型の第１面及
び第２面の交線Ｃからの距離が３ｍｍ以下である。ま
た、金型の第１面及び第２面の交線Ｃを含むトルクコン
バータの軸に直交する仮想の面Ｂと仕上げ成形後の段差
部のエンジン側の面とが交差する位置Ｅは、金型の第１
面及び第２面の交線Ｃからの距離が３ｍｍ以下である。
ンペラシェルは、請求項１０に記載のインペラシェルで
あって、金型の第１面及び第２面の交線Ｃを含むトルク
コンバータの軸に平行な仮想の周面Ａと仕上げ成形後の
本体部の内周面とが交差する位置Ｄは、金型の第１面及
び第２面の交線Ｃからの距離が３ｍｍ以下である。ま
た、金型の第１面及び第２面の交線Ｃを含むトルクコン
バータの軸に直交する仮想の面Ｂと仕上げ成形後の段差
部のエンジン側の面とが交差する位置Ｅは、金型の第１
面及び第２面の交線Ｃからの距離が３ｍｍ以下である。
【００２７】本請求項のインペラシェルでは、プレスに
よる予備成形及びプレスによる仕上げ成形という複数回
のプレス成形を行うことによって、金型の第１面及び第
２面の交線Ｃ、すなわち設計上の本体部の内周面と段差
部のエンジン側の面との交線に対する仕上げ成形後のイ
ンペラシェルの形状のずれを上記のように抑えている。
これにより、トルクコンバータの外周部において作動油
がタービンの外周側へ流れ難くなり、作動油がインペラ
側からタービン側に流れる際の作動油のエネルギー損失
が抑えられる。
よる予備成形及びプレスによる仕上げ成形という複数回
のプレス成形を行うことによって、金型の第１面及び第
２面の交線Ｃ、すなわち設計上の本体部の内周面と段差
部のエンジン側の面との交線に対する仕上げ成形後のイ
ンペラシェルの形状のずれを上記のように抑えている。
これにより、トルクコンバータの外周部において作動油
がタービンの外周側へ流れ難くなり、作動油がインペラ
側からタービン側に流れる際の作動油のエネルギー損失
が抑えられる。
【００２８】請求項１３に記載のトルクコンバータのイ
ンペラシェルは、請求項１０から１２のいずれかに記載
のインペラシェルにおいて、仕上げ成形後の本体部の内
周面と段差部のエンジン側の面とから成るコーナー部の
内周側の面は、金型の第１面及び第２面の交線Ｃからの
最短距離が１ｍｍ以下である。請求項１４に記載のトル
クコンバータのインペラシェルの成形方法は、請求項１
から１３のいずれかに記載のインペラシェルの成形方法
であって、第１工程と、第２工程とを備えている。第１
工程では、本体部及び接続部をプレス成形するととも
に、段差部を予備プレス成形する。第２工程では、予備
プレス成形された段差部を仕上げプレス成形する。
ンペラシェルは、請求項１０から１２のいずれかに記載
のインペラシェルにおいて、仕上げ成形後の本体部の内
周面と段差部のエンジン側の面とから成るコーナー部の
内周側の面は、金型の第１面及び第２面の交線Ｃからの
最短距離が１ｍｍ以下である。請求項１４に記載のトル
クコンバータのインペラシェルの成形方法は、請求項１
から１３のいずれかに記載のインペラシェルの成形方法
であって、第１工程と、第２工程とを備えている。第１
工程では、本体部及び接続部をプレス成形するととも
に、段差部を予備プレス成形する。第２工程では、予備
プレス成形された段差部を仕上げプレス成形する。
【００２９】請求項１５に記載のトルクコンバータのイ
ンペラシェルの成形方法は、請求項１４に記載の成形方
法において、第２工程を行う際に、本体部と接続部とを
軸方向に相対的に近づけさせる。単にプレス成形を行っ
た場合、本体部の自由端あるいは接続部の自由端は移動
が規制されておらず、インペラシェルが延びることによ
り、プレスの金型形状に対する成形後の形状のずれが大
きくなる。ここでは、インペラシェルの延びを規制し、
さらに積極的にプレス成形時にインペラシェル、特に段
差部を圧縮している。これにより、圧縮されたインペラ
シェルが金型に囲まれる空間に広がろうとするため、成
形形状が向上する。このようにして、プレスの金型形状
に対する成形後の形状のずれを、従来のプレス成形では
達成し得ない量に抑えている。
ンペラシェルの成形方法は、請求項１４に記載の成形方
法において、第２工程を行う際に、本体部と接続部とを
軸方向に相対的に近づけさせる。単にプレス成形を行っ
た場合、本体部の自由端あるいは接続部の自由端は移動
が規制されておらず、インペラシェルが延びることによ
り、プレスの金型形状に対する成形後の形状のずれが大
きくなる。ここでは、インペラシェルの延びを規制し、
さらに積極的にプレス成形時にインペラシェル、特に段
差部を圧縮している。これにより、圧縮されたインペラ
シェルが金型に囲まれる空間に広がろうとするため、成
形形状が向上する。このようにして、プレスの金型形状
に対する成形後の形状のずれを、従来のプレス成形では
達成し得ない量に抑えている。
【００３０】請求項１６に記載のトルクコンバータのイ
ンペラシェルの成形方法は、請求項１５に記載の成形方
法において、第１工程において、本体部の外周に凸部あ
るいは凹部を形成させる。また、第２工程において、本
体部の凸部あるいは凹部に係合する凹部あるいは凸部を
有する係止用金型を使用して、本体部と接続部とを軸方
向に相対的に近づけさせる際に本体部の凸部あるいは凹
部と係止用金型の凹部あるいは凸部とを係止させる。
ンペラシェルの成形方法は、請求項１５に記載の成形方
法において、第１工程において、本体部の外周に凸部あ
るいは凹部を形成させる。また、第２工程において、本
体部の凸部あるいは凹部に係合する凹部あるいは凸部を
有する係止用金型を使用して、本体部と接続部とを軸方
向に相対的に近づけさせる際に本体部の凸部あるいは凹
部と係止用金型の凹部あるいは凸部とを係止させる。
【００３１】ここでは、本体部を凸部あるいは凹部によ
り係止用金型と係止させ、本体部の凸部あるいは凹部よ
りも内周側の部分に圧縮力が伝わることを抑え、段差部
周辺により圧縮がかかるようにするとともに、第１工程
にて成形された本体部に余分な変形が発生することを抑
制している。
り係止用金型と係止させ、本体部の凸部あるいは凹部よ
りも内周側の部分に圧縮力が伝わることを抑え、段差部
周辺により圧縮がかかるようにするとともに、第１工程
にて成形された本体部に余分な変形が発生することを抑
制している。
【００３２】
【発明の実施の形態】図１は、本発明の一実施形態が採
用されたトルクコンバータ１を示している。ここでは、
Ｏ−Ｏがトルクコンバータ１の回転軸であり、図の左側
にエンジン（図示せず）が配置され、図の右側にトラン
スミッション（図示せず）が配置されている。
用されたトルクコンバータ１を示している。ここでは、
Ｏ−Ｏがトルクコンバータ１の回転軸であり、図の左側
にエンジン（図示せず）が配置され、図の右側にトラン
スミッション（図示せず）が配置されている。
【００３３】このトルクコンバータ１は、エンジン側の
クランクシャフトからトランスミッションのメインドラ
イブシャフトにトルクを伝達するための機構であり、主
として、エンジン側のクランクシャフトにフレキシブル
プレートを介して連結されるフロントカバー３と、本実
施形態の一実施形態であるインペラシェル４０ａを含む
インペラ４０と、タービン５と、ステータ６と、ロック
アップクラッチ２とから構成されている。フロントカバ
ー３とインペラ４０のインペラシェル４０ａとは外周部
で溶接され、両者で作動油室を形成している。
クランクシャフトからトランスミッションのメインドラ
イブシャフトにトルクを伝達するための機構であり、主
として、エンジン側のクランクシャフトにフレキシブル
プレートを介して連結されるフロントカバー３と、本実
施形態の一実施形態であるインペラシェル４０ａを含む
インペラ４０と、タービン５と、ステータ６と、ロック
アップクラッチ２とから構成されている。フロントカバ
ー３とインペラ４０のインペラシェル４０ａとは外周部
で溶接され、両者で作動油室を形成している。
【００３４】インペラ４０は、インペラシェル４０ａ
と、インペラシェル４０ａの内側に固定された複数のイ
ンペラブレード４０ｂと、インペラシェル４０ａの内周
端に固定されているインペラハブ４０ｃとから構成され
ている。インペラシェル４０ａは、本体部４１と、接続
部４２と、段差部４３とから構成される。本体部４１
は、タービン５に対向するように配置されており、湾曲
した内周面４１ａを有している。この内周面４１ａの外
周部分には、図２に示すように、回転軸Ｏ−Ｏに実質的
に平行な平行部４１ｂが形成されている。また、内周面
４１ａには、インペラブレード４０ｂが装着される。接
続部４２は、本体部４１の内周面４１ａの外周端よりも
径の大きな円筒形状であって、フロントカバー３に固定
される。段差部４３は、本体部４１のエンジン側の端部
と接続部４３のトランスミッション側の端部とを連結す
る部分である。このインペラシェル４０ａの詳細な形状
及び成形方法については後述する。
と、インペラシェル４０ａの内側に固定された複数のイ
ンペラブレード４０ｂと、インペラシェル４０ａの内周
端に固定されているインペラハブ４０ｃとから構成され
ている。インペラシェル４０ａは、本体部４１と、接続
部４２と、段差部４３とから構成される。本体部４１
は、タービン５に対向するように配置されており、湾曲
した内周面４１ａを有している。この内周面４１ａの外
周部分には、図２に示すように、回転軸Ｏ−Ｏに実質的
に平行な平行部４１ｂが形成されている。また、内周面
４１ａには、インペラブレード４０ｂが装着される。接
続部４２は、本体部４１の内周面４１ａの外周端よりも
径の大きな円筒形状であって、フロントカバー３に固定
される。段差部４３は、本体部４１のエンジン側の端部
と接続部４３のトランスミッション側の端部とを連結す
る部分である。このインペラシェル４０ａの詳細な形状
及び成形方法については後述する。
【００３５】タービン５は、作動油室内でインペラシェ
ル４０ａの本体部４１と対向するように配置されてお
り、主に、タービンシェル５ａと、タービンシェル５ａ
に固定された複数のタービンブレード５ｂとから構成さ
れている。タービンシェル５ａの内周端は、タービンハ
ブ８のフランジ部に複数のリベット９により固定されて
いる。また、タービンハブ８の内周には、トランスミッ
ション側から延びるメインドライブシャフトと連結する
ためのスプライン孔８ａが形成されている。
ル４０ａの本体部４１と対向するように配置されてお
り、主に、タービンシェル５ａと、タービンシェル５ａ
に固定された複数のタービンブレード５ｂとから構成さ
れている。タービンシェル５ａの内周端は、タービンハ
ブ８のフランジ部に複数のリベット９により固定されて
いる。また、タービンハブ８の内周には、トランスミッ
ション側から延びるメインドライブシャフトと連結する
ためのスプライン孔８ａが形成されている。
【００３６】ステータ６は、インペラ４０とタービン５
との間に配置されており、ワンウェイクラッチ７を介し
て、トランスミッションのハウジングに固定されたステ
ータシャフトに固定されている。ロックアップクラッチ
２は、フロントカバー３とタービン５とを機械的に連結
するための機構であり、フロントカバー３とタービン５
との間に配置される。
との間に配置されており、ワンウェイクラッチ７を介し
て、トランスミッションのハウジングに固定されたステ
ータシャフトに固定されている。ロックアップクラッチ
２は、フロントカバー３とタービン５とを機械的に連結
するための機構であり、フロントカバー３とタービン５
との間に配置される。
【００３７】次に、作動油について説明する。フロント
カバー３とインペラシェル４０ａとで形成される作動油
室には、インペラ４０とタービン５とを流体的に連結す
るため及びロックアップクラッチ２を作動させるための
作動油が充填されている。この作動油は、タービンハブ
８とフロントカバー３の内周部との隙間から導入され、
ロックアップクラッチ２とフロントカバー３との隙間を
通ってタービン５の外周側周辺に流れる。この作動油
は、インペラシェル４０ａの本体部４１の外周部とター
ビンシェル５ａの外周部との隙間からインペラ４０とタ
ービン５との間に形成される空間に流入し、ステータ６
の内周部とタービンシェル５ａの内周部との隙間から流
出される。このような作動油の循環は、トルクコンバー
タ１内での発熱をトルクコンバータ１の外部に流出させ
る働きをしている。
カバー３とインペラシェル４０ａとで形成される作動油
室には、インペラ４０とタービン５とを流体的に連結す
るため及びロックアップクラッチ２を作動させるための
作動油が充填されている。この作動油は、タービンハブ
８とフロントカバー３の内周部との隙間から導入され、
ロックアップクラッチ２とフロントカバー３との隙間を
通ってタービン５の外周側周辺に流れる。この作動油
は、インペラシェル４０ａの本体部４１の外周部とター
ビンシェル５ａの外周部との隙間からインペラ４０とタ
ービン５との間に形成される空間に流入し、ステータ６
の内周部とタービンシェル５ａの内周部との隙間から流
出される。このような作動油の循環は、トルクコンバー
タ１内での発熱をトルクコンバータ１の外部に流出させ
る働きをしている。
【００３８】次に、トルクコンバータ１の動作について
説明する。エンジン側のクランクシャフトからのトルク
は、図示しないフレキシブルプレートからフロントカバ
ー３に入力される。このトルクはインペラシェル４０ａ
に伝達される。これにより、インペラ４０が回転し、作
動油がインペラシェル４０ａ側からタービン５側へと流
れる。この作動油の流れによってタービン５が回転し、
タービン５のトルクはタービンハブ８を介してメインド
ライブシャフトに出力される。
説明する。エンジン側のクランクシャフトからのトルク
は、図示しないフレキシブルプレートからフロントカバ
ー３に入力される。このトルクはインペラシェル４０ａ
に伝達される。これにより、インペラ４０が回転し、作
動油がインペラシェル４０ａ側からタービン５側へと流
れる。この作動油の流れによってタービン５が回転し、
タービン５のトルクはタービンハブ８を介してメインド
ライブシャフトに出力される。
【００３９】次に、インペラシェル４０ａについて、詳
細に説明する。インペラシェル４０ａのプレス成形方法
については後述するが、本実施形態に示すインペラシェ
ル４０ａは、後述のプレス成形方法を用いることによ
り、従来のプレス成形によるインペラシェルでは達成さ
れ得ない形状となっている。以下、まず設計上のインペ
ラシェル４０ａの仮想の形状を定義した上で、成形され
たインペラシェル４０ａの形状を説明する。
細に説明する。インペラシェル４０ａのプレス成形方法
については後述するが、本実施形態に示すインペラシェ
ル４０ａは、後述のプレス成形方法を用いることによ
り、従来のプレス成形によるインペラシェルでは達成さ
れ得ない形状となっている。以下、まず設計上のインペ
ラシェル４０ａの仮想の形状を定義した上で、成形され
たインペラシェル４０ａの形状を説明する。
【００４０】インペラシェル４０ａの本体部４１の内周
面４１ａがタービンシェル５ａの内周面の外周端よりも
外周側にはみ出すと、トルクコンバータ１の外周部でイ
ンペラシェル４０ａ側からタービン５側に流れる作動油
がタービン５の外周側に流れる割合が増加する。また、
段差部４３のエンジン側の面４３ａのトルクコンバータ
の軸に直交する面に対する勾配が大きいと、段差部４３
とタービンシェル５ａとの間に所定の隙間を確保するた
めに必然的に本体部４１がタービン５からトランスミッ
ション側に離れ、作動油が段差部４３に沿ってタービン
５の外周側に流れる割合が増加する。これらの不具合
（作動油のエネルギー損失の原因）を抑えるためには、
設計上、インペラシェル４０ａを図２の点線で示す形状
とすることが望ましい。すなわち、本体部４１の内周面
４１ａのうち段差部４３のエンジン側の面４３ａと隣接
する面が、回転軸Ｏ−Ｏに対して平行でありかつタービ
ンシェル５ａの内周面の外周端を含む周面Ａ上に位置
し、段差部４３のエンジン側の面４３ａのうち内周面４
１ａと隣接する面が、回転軸Ｏ−Ｏに対して直交してお
りかつインペラブレード４０ｂのエンジン側外周端を含
む面Ｂ上に位置することが望ましい。一方ここでは、ト
ルクコンバータ１の外周部にてインペラシェル４０ａ側
からタービン５側に流れる作動油の流れを効率よくする
ために、タービンシェル５ａの内周面の外周端の回転軸
Ｏ−Ｏからの距離とインペラブレード４０ｂのエンジン
側外周端の回転軸Ｏ−Ｏからの距離とを等しくしてい
る。したがって、本体部４１の内周面４１ａのうち段差
部４３のエンジン側の面４３ａと隣接する面は、回転軸
Ｏ−Ｏに対して平行でありかつインペラブレード４０ｂ
のエンジン側外周端を含む周面Ａ上に位置することが望
ましいと言い換えることもできる。ここで、周面Ａと面
Ｂとの交線を基準交線Ｃと定義する。
面４１ａがタービンシェル５ａの内周面の外周端よりも
外周側にはみ出すと、トルクコンバータ１の外周部でイ
ンペラシェル４０ａ側からタービン５側に流れる作動油
がタービン５の外周側に流れる割合が増加する。また、
段差部４３のエンジン側の面４３ａのトルクコンバータ
の軸に直交する面に対する勾配が大きいと、段差部４３
とタービンシェル５ａとの間に所定の隙間を確保するた
めに必然的に本体部４１がタービン５からトランスミッ
ション側に離れ、作動油が段差部４３に沿ってタービン
５の外周側に流れる割合が増加する。これらの不具合
（作動油のエネルギー損失の原因）を抑えるためには、
設計上、インペラシェル４０ａを図２の点線で示す形状
とすることが望ましい。すなわち、本体部４１の内周面
４１ａのうち段差部４３のエンジン側の面４３ａと隣接
する面が、回転軸Ｏ−Ｏに対して平行でありかつタービ
ンシェル５ａの内周面の外周端を含む周面Ａ上に位置
し、段差部４３のエンジン側の面４３ａのうち内周面４
１ａと隣接する面が、回転軸Ｏ−Ｏに対して直交してお
りかつインペラブレード４０ｂのエンジン側外周端を含
む面Ｂ上に位置することが望ましい。一方ここでは、ト
ルクコンバータ１の外周部にてインペラシェル４０ａ側
からタービン５側に流れる作動油の流れを効率よくする
ために、タービンシェル５ａの内周面の外周端の回転軸
Ｏ−Ｏからの距離とインペラブレード４０ｂのエンジン
側外周端の回転軸Ｏ−Ｏからの距離とを等しくしてい
る。したがって、本体部４１の内周面４１ａのうち段差
部４３のエンジン側の面４３ａと隣接する面は、回転軸
Ｏ−Ｏに対して平行でありかつインペラブレード４０ｂ
のエンジン側外周端を含む周面Ａ上に位置することが望
ましいと言い換えることもできる。ここで、周面Ａと面
Ｂとの交線を基準交線Ｃと定義する。
【００４１】次に、成形されたインペラシェル４０ａの
形状を説明する。まず、周面Ａと本体部４１の内周面４
１ａとが交差する位置Ｄは、面Ｂからの距離が３ｍｍ以
下であり、面Ｂと段差部４３のエンジン側の面４３ａと
が交差する位置Ｅは、周面Ａからの距離が３ｍｍ以下で
ある。また、本体部４１の内周面４１ａと段差部４３の
エンジン側の面４３ａとの交差部分は断面が曲面Ｆとな
るが、この曲面Ｆの基準交線Ｃからの最短距離は１ｍｍ
以下である。
形状を説明する。まず、周面Ａと本体部４１の内周面４
１ａとが交差する位置Ｄは、面Ｂからの距離が３ｍｍ以
下であり、面Ｂと段差部４３のエンジン側の面４３ａと
が交差する位置Ｅは、周面Ａからの距離が３ｍｍ以下で
ある。また、本体部４１の内周面４１ａと段差部４３の
エンジン側の面４３ａとの交差部分は断面が曲面Ｆとな
るが、この曲面Ｆの基準交線Ｃからの最短距離は１ｍｍ
以下である。
【００４２】さらに、インペラシェル４０ａの本体部４
１の内周面４１ａと段差部４３のエンジン側の面４３ａ
とからなるコーナー部分の半径寸法（曲面Ｆの半径寸
法）は、４ｍｍ以下である。また、段差部４３のエンジ
ン側の面４３ａは、その一部に回転軸Ｏ−Ｏに直交する
面に対する勾配が２５／１００以下の面を有しており、
この面の中心を含みかつ回転軸Ｏ−Ｏに対して直交する
面は、本実施形態ではほぼ面Ｂと一致している。
１の内周面４１ａと段差部４３のエンジン側の面４３ａ
とからなるコーナー部分の半径寸法（曲面Ｆの半径寸
法）は、４ｍｍ以下である。また、段差部４３のエンジ
ン側の面４３ａは、その一部に回転軸Ｏ−Ｏに直交する
面に対する勾配が２５／１００以下の面を有しており、
この面の中心を含みかつ回転軸Ｏ−Ｏに対して直交する
面は、本実施形態ではほぼ面Ｂと一致している。
【００４３】なお、図４に示す従来のトルクコンバータ
に較べて、図１に示す上記形状のインペラシェル４０ａ
を採用したトルクコンバータ１では、性能実験の結果、
全ての速度比域においてトルク伝達効率が向上してお
り、平均して約１％の効率向上が達成されている。次
に、インペラシェル４０ａの成形方法について説明す
る。
に較べて、図１に示す上記形状のインペラシェル４０ａ
を採用したトルクコンバータ１では、性能実験の結果、
全ての速度比域においてトルク伝達効率が向上してお
り、平均して約１％の効率向上が達成されている。次
に、インペラシェル４０ａの成形方法について説明す
る。
【００４４】まず、板材を予備的にプレスすることによ
って、図３に示すインペラシェル４０ａの形状に成形す
る。インペラシェル４０ａの本体部４１の外周面には凹
部４１ｃが形成される。ここでは３本の溝のような凹部
４１ｃが形成されているが、後述する機能を果たす限り
少なくとも１つ形成されていればよい。次に、図３に示
す金型６１，６２，６５，６６等を使用して、プレスに
よる仕上げ成形を行う。ここでは、金型６１，６２，６
５等に保持されたインペラシェル４０ａを金型６６に対
して押し下げることによって成形を行う。金型６１は、
本体部４１，段差部４３，及び接続部４２の外周面を成
形する面を有し、本体部４１を成形する面には上述の凹
部４１ｃと係合する凸部６１ａが設けられている。金型
６５は、本体部４１の内周面４１ａの平行部４１ｂを成
形する第１面６５ａを有している。金型６６は、段差部
４３のエンジン側の面４３ａを成形する第２面６６ａ
と、接続部４２のエンジン側の端部を押す第３面６６ｂ
とを有している。第１面６５ａはトルクコンバータ１の
回転軸に対して実質的に平行である。第２面６６ａは、
第１面６５ａに直交、すなわちトルクコンバータ１の回
転軸に直交する面となっている。第３面６６ｂと接続部
４２のエンジン側の端部との距離ｎは、プレスのストロ
ークである距離ｍよりも短い。したがって、仕上げプレ
スでは、プレスの途中から第３面６６ｂが接続部４２の
エンジン側の端部を押し始め、接続部４２及び段差部４
３が圧縮されて金型６１，６５，６６で囲まれる空間に
広がろうとするため、特に段差部４３周辺のコーナー部
分において肉厚が薄くならず、また所定の形状に成形さ
れ易くなる。なお、接続部４２及び段差部４３はプレス
の途中から圧縮させられるが、本体部４１は軸方向に凹
部４１ｃを介して金型６１の凸部６１ａにより支持され
ており、本体部４１の凹部４１ｃよりも内周側は殆ど圧
縮されず余分な変形が抑えられる。
って、図３に示すインペラシェル４０ａの形状に成形す
る。インペラシェル４０ａの本体部４１の外周面には凹
部４１ｃが形成される。ここでは３本の溝のような凹部
４１ｃが形成されているが、後述する機能を果たす限り
少なくとも１つ形成されていればよい。次に、図３に示
す金型６１，６２，６５，６６等を使用して、プレスに
よる仕上げ成形を行う。ここでは、金型６１，６２，６
５等に保持されたインペラシェル４０ａを金型６６に対
して押し下げることによって成形を行う。金型６１は、
本体部４１，段差部４３，及び接続部４２の外周面を成
形する面を有し、本体部４１を成形する面には上述の凹
部４１ｃと係合する凸部６１ａが設けられている。金型
６５は、本体部４１の内周面４１ａの平行部４１ｂを成
形する第１面６５ａを有している。金型６６は、段差部
４３のエンジン側の面４３ａを成形する第２面６６ａ
と、接続部４２のエンジン側の端部を押す第３面６６ｂ
とを有している。第１面６５ａはトルクコンバータ１の
回転軸に対して実質的に平行である。第２面６６ａは、
第１面６５ａに直交、すなわちトルクコンバータ１の回
転軸に直交する面となっている。第３面６６ｂと接続部
４２のエンジン側の端部との距離ｎは、プレスのストロ
ークである距離ｍよりも短い。したがって、仕上げプレ
スでは、プレスの途中から第３面６６ｂが接続部４２の
エンジン側の端部を押し始め、接続部４２及び段差部４
３が圧縮されて金型６１，６５，６６で囲まれる空間に
広がろうとするため、特に段差部４３周辺のコーナー部
分において肉厚が薄くならず、また所定の形状に成形さ
れ易くなる。なお、接続部４２及び段差部４３はプレス
の途中から圧縮させられるが、本体部４１は軸方向に凹
部４１ｃを介して金型６１の凸部６１ａにより支持され
ており、本体部４１の凹部４１ｃよりも内周側は殆ど圧
縮されず余分な変形が抑えられる。
【００４５】本実施形態では、予備的なプレス成形を行
った後に上記のような仕上げプレス成形を施すことによ
って、図２の実線で示すようなインペラシェル４０ａの
外周部の形状に成形している。
った後に上記のような仕上げプレス成形を施すことによ
って、図２の実線で示すようなインペラシェル４０ａの
外周部の形状に成形している。
【００４６】
【発明の効果】本発明では、プレスによる予備成形及び
プレスによる仕上げ成形という複数回のプレス成形を行
うことによって、プレス成形によるインペラシェルの外
周部の形状を改善したため、トルクコンバータの外周部
において作動油がインペラ側からタービン側に流れる際
の作動油のエネルギー損失が抑えられ、トルク伝達効率
が向上する。
プレスによる仕上げ成形という複数回のプレス成形を行
うことによって、プレス成形によるインペラシェルの外
周部の形状を改善したため、トルクコンバータの外周部
において作動油がインペラ側からタービン側に流れる際
の作動油のエネルギー損失が抑えられ、トルク伝達効率
が向上する。
【図１】本発明の一実施形態を採用したトルクコンバー
タの縦断面概略図。
タの縦断面概略図。
【図２】インペラシェル外周部分拡大図。
【図３】仕上げプレス拡大概略図。
【図４】従来のトルクコンバータの縦断面概略図。
【図５】従来のインペラシェル外周部分拡大図。
１ トルクコンバータ ３ フロントカバー ５ タービン ５ａ タービンシェル ４０ａ インペラシェル ４０ｂ インペラブレード ４１ 本体部 ４１ａ 内周面 ４１ｂ 平行部 ４１ｃ 凹部 ４２ 接続部 ４３ 段差部 ６１，６２，６５，６６ 金型 ６１ａ 凸部 ６５ａ 第１面 ６６ａ 第２面
Claims (16)
- 【請求項１】エンジン側の回転体に連結されるフロント
カバーとともに作動油室を形成し、内周部に複数のイン
ペラブレードが装着され、トランスミッション側の回転
体に連結されるタービンに作動油を流すことによってエ
ンジン側の回転体からトランスミッション側の回転体へ
トルクを伝達させるトルクコンバータのインペラシェル
であって、 前記インペラブレードが装着される湾曲した内周面を有
し、前記タービンに対向するように配置される本体部
と、 前記本体部の内周面の外周端よりも径の大きな円筒形状
であって、前記フロントカバーに固定される接続部と、 前記本体部のエンジン側の端部と前記接続部のトランス
ミッション側の端部とを連結する段差部と、を備え、 プレスによる予備成形の後にプレスによる仕上げ成形が
施されることにより、前記本体部の内周面と前記段差部
のエンジン側の面とからなるコーナー部の半径寸法が４
ｍｍ以下に成形される、トルクコンバータのインペラシ
ェル。 - 【請求項２】エンジン側の回転体に連結されるフロント
カバーとともに作動油室を形成し、内周部に複数のイン
ペラブレードが装着され、トランスミッション側の回転
体に連結されるタービンに作動油を流すことによってエ
ンジン側の回転体からトランスミッション側の回転体へ
トルクを伝達させるトルクコンバータのインペラシェル
であって、 前記インペラブレードが装着される湾曲した内周面を有
し、前記タービンに対向するように配置される本体部
と、 前記本体部の内周面の外周端よりも径の大きな円筒形状
であって、前記フロントカバーに固定される接続部と、 前記本体部のエンジン側の端部と前記接続部のトランス
ミッション側の端部とを連結する段差部と、を備え、 前記トルクコンバータの軸に対して平行でありかつ前記
タービンのシェルの内周面の外周端を含む周面Ａと前記
トルクコンバータの軸に対して直交しておりかつ前記イ
ンペラブレードのエンジン側外周端を含む面Ｂとの交線
Ｃを基準線としたときに、プレスによる予備成形の後に
プレスによる仕上げ成形が施されることにより、前記ト
ルクコンバータの軸に対して平行でありかつ前記基準線
を含む周面Ａと前記本体部の内周面とが交差する位置Ｄ
が前記トルクコンバータの軸に対して直交しておりかつ
前記基準線を含む面Ｂから３ｍｍ以下に成形される、ト
ルクコンバータのインペラシェル。 - 【請求項３】前記基準線の代わりに、前記トルクコンバ
ータの軸に対して平行でありかつ前記インペラブレード
のエンジン側外周端を含む周面Ａと前記トルクコンバー
タの軸に対して直交しておりかつ前記インペラブレード
のエンジン側外周端を含む面Ｂとの交線Ｃを基準線とす
る、請求項２に記載のトルクコンバータのインペラシェ
ル。 - 【請求項４】プレスによる予備成形の後にプレスによる
仕上げ成形が施されることにより、前記トルクコンバー
タの軸に対して直交しておりかつ前記基準線を含む面Ｂ
と前記段差部のエンジン側の面とが交差する位置Ｅが前
記トルクコンバータの軸に対して平行でありかつ前記基
準線を含む周面Ａから３ｍｍ以下に成形される、請求項
２又は３に記載のトルクコンバータのインペラシェル。 - 【請求項５】前記本体部の内周面と前記段差部のエンジ
ン側の面との交差部分は曲面であり、 プレスによる予備成形の後にプレスによる仕上げ成形が
施されることにより、前記曲面の前記基準線からの最短
距離が１ｍｍ以下となる、 請求項２から４のいずれかに記載のトルクコンバータの
インペラシェル。 - 【請求項６】エンジン側の回転体に連結されるフロント
カバーとともに作動油室を形成し、内周部に複数のイン
ペラブレードが装着され、トランスミッション側の回転
体に連結されるタービンに作動油を流すことによってエ
ンジン側の回転体からトランスミッション側の回転体へ
トルクを伝達させるトルクコンバータのインペラシェル
であって、 前記インペラブレードが装着される湾曲した内周面を有
し、前記タービンに対向するように配置される本体部
と、 前記本体部の内周面の外周端よりも径の大きな円筒形状
であって、前記フロントカバーに固定される接続部と、 前記本体部のエンジン側の端部と前記接続部のトランス
ミッション側の端部とを連結する段差部と、を備え、 前記トルクコンバータの軸に対して平行でありかつ前記
インペラブレードのエンジン側外周端を含む周面Ａと前
記段差部のエンジン側の面のうち前記トルクコンバータ
の軸に直交する面に対する勾配が２５／１００以下の面
の中心を含みかつ前記トルクコンバータの軸に対して直
交する面Ｂとの交線Ｃを基準線としたときに、プレスに
よる予備成形の後にプレスによる仕上げ成形が施される
ことにより、前記トルクコンバータの軸に対して平行で
ありかつ前記基準線を含む周面Ａと前記本体部の内周面
とが交差する位置Ｄが前記トルクコンバータの軸に対し
て直交しておりかつ前記基準線を含む面から３ｍｍ以下
に形成される、トルクコンバータのインペラシェル。 - 【請求項７】プレスによる予備成形の後にプレスによる
仕上げ成形が施されることにより、前記トルクコンバー
タの軸に対して直交しておりかつ前記基準線を含む面Ｂ
と前記段差部のエンジン側の面とが交差する位置Ｅが前
記トルクコンバータの軸に対して平行でありかつ前記基
準線を含む周面Ａから３ｍｍ以下に形成される、請求項
６に記載のトルクコンバータのインペラシェル。 - 【請求項８】前記本体部の内周面と前記段差部のエンジ
ン側の面との交差部分は曲面であり、 プレスによる予備成形の後にプレスによる仕上げ成形が
施されることにより、前記曲面の前記基準線からの最短
距離が１ｍｍ以下となる、請求項６又は７に記載のトル
クコンバータのインペラシェル。 - 【請求項９】エンジン側の回転体に連結されるフロント
カバーとともに作動油室を形成し、内周部に複数のイン
ペラブレードが装着され、トランスミッション側の回転
体に連結されるタービンに作動油を流すことによってエ
ンジン側の回転体からトランスミッション側の回転体へ
トルクを伝達させるトルクコンバータのインペラシェル
であって、 前記インペラブレードが装着される湾曲した内周面を有
し、前記タービンに対向するように配置される本体部
と、 前記本体部の内周面の外周端よりも径の大きな円筒形状
であって、前記フロントカバーに固定される接続部と、 前記本体部のエンジン側の端部と前記接続部のトランス
ミッション側の端部とを連結する段差部と、を備え、 プレスによる予備成形の後、前記本体部の内周面の外周
部を成形する第１面が前記トルクコンバータの軸に対し
て実質的に平行でありかつ前記段差部のエンジン側の面
を成形する第２面が前記第１面と直交するような金型に
よってプレスによる仕上げ成形が施される、トルクコン
バータのインペラシェル。 - 【請求項１０】前記金型の第１面及び第２面の交線Ｃ
は、前記タービンのシェルの内周面の外周端を含む前記
トルクコンバータの軸に平行な周面Ａ上にあり、かつ前
記タービンのシェルの内周面の外周端から前記トルクコ
ンバータの軸方向に沿って前記トランスミッション側に
１ｍｍから５ｍｍの間の任意の距離だけ離れた前記トル
クコンバータの軸に直交する面Ｂ上にある、請求項９に
記載のトルクコンバータのインペラシェル。 - 【請求項１１】前記仕上げ成形後の前記本体部の内周面
と前記段差部のエンジン側の面とから成るコーナー部
は、半径寸法が４ｍｍ以下の形状に成形されている、請
求項１０に記載のトルクコンバータのインペラシェル。 - 【請求項１２】前記金型の第１面及び第２面の交線Ｃを
含む前記トルクコンバータの軸に平行な仮想の周面Ａと
前記仕上げ成形後の前記本体部の内周面とが交差する位
置Ｄは、前記金型の第１面及び第２面の交線Ｃからの距
離が３ｍｍ以下であり、 前記金型の第１面及び第２面の交線Ｃを含む前記トルク
コンバータの軸に直交する仮想の面Ｂと前記仕上げ成形
後の前記段差部のエンジン側の面とが交差する位置Ｅ
は、前記金型の第１面及び第２面の交線Ｃからの距離が
３ｍｍ以下である、請求項１０に記載のトルクコンバー
タのインペラシェル。 - 【請求項１３】前記仕上げ成形後の前記本体部の内周面
と前記段差部のエンジン側の面とから成るコーナー部の
内周側の面は、前記金型の第１面及び第２面の交線Ｃか
らの最短距離が１ｍｍ以下である、請求項１０から１２
のいずれかに記載のトルクコンバータのインペラシェ
ル。 - 【請求項１４】請求項１から１３のいずれかに記載のト
ルクコンバータのインペラシェルの成形方法であって、 前記本体部及び前記接続部をプレス成形するとともに、
前記段差部を予備プレス成形する第１工程と、 予備プレス成形された前記段差部を仕上げプレス成形す
る第２工程と、を備えたトルクコンバータのインペラシ
ェルの成形方法。 - 【請求項１５】前記第２工程において、前記本体部と前
記接続部とを軸方向に相対的に近づけさせる、請求項１
４に記載のトルクコンバータのインペラシェルの成形方
法。 - 【請求項１６】前記第１工程において、前記本体部の外
周に凸部あるいは凹部を形成させ、 前記第２工程において、前記本体部の凸部あるいは凹部
に係合する凹部あるいは凸部を有する係止用金型を使用
し、前記本体部と前記接続部とを軸方向に相対的に近づ
けさせる際に前記本体部の凸部あるいは凹部と前記係止
用金型の凹部あるいは凸部とを係止させる、請求項１５
に記載のトルクコンバータのインペラシェルの成形方
法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00338097A JP3884119B2 (ja) | 1997-01-10 | 1997-01-10 | トルクコンバータのインペラシェル |
| US09/002,868 US6024538A (en) | 1997-01-10 | 1998-01-05 | Impeller shell of torque converter and method of forming the same |
| DE19800657A DE19800657C2 (de) | 1997-01-10 | 1998-01-09 | Herstellungsverfahren eines Laufradgehäuses eines Drehmomentwandlers |
| KR1019980000371A KR100279507B1 (ko) | 1997-01-10 | 1998-01-09 | 토오크 컨버터의 임펠러 쉘과 상기 임펠러 쉘의 성형 방법 |
| FR9800159A FR2758376B1 (fr) | 1997-01-10 | 1998-01-09 | Carter de rotor d'un convertisseur de couple et procede pour former ce carter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00338097A JP3884119B2 (ja) | 1997-01-10 | 1997-01-10 | トルクコンバータのインペラシェル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10196762A true JPH10196762A (ja) | 1998-07-31 |
| JP3884119B2 JP3884119B2 (ja) | 2007-02-21 |
Family
ID=11555755
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00338097A Expired - Lifetime JP3884119B2 (ja) | 1997-01-10 | 1997-01-10 | トルクコンバータのインペラシェル |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6024538A (ja) |
| JP (1) | JP3884119B2 (ja) |
| KR (1) | KR100279507B1 (ja) |
| DE (1) | DE19800657C2 (ja) |
| FR (1) | FR2758376B1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104325248A (zh) * | 2014-10-28 | 2015-02-04 | 重庆永达精密机械有限公司 | 一种焊接夹具 |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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