JPH10196483A - 燃料噴射ポンプの噴射時期制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 極めて簡単な手段によってフランジ３０とケ
ーシング３９との接合が破壊されにくく、油圧制御弁２
７がポンプハウジング１７からはずれるのを防止するこ
とができる油圧制御弁に特徴を有する噴射時期制御装置
を提供する。 【解決手段】 フランジ３０とケーシング３９とを、ポ
ンプハウジング１７に近接する側から溶接しているの
で、溶接部がはがれにくく、フランジ３０のケーシング
３９からの抜け荷重が飛躍的に大きくなり、油圧制御弁
２７がポンプハウジング１７からはずれることがなくな
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、主としてディーゼ
ルエンジンに使用される燃料噴射ポンプに係り、特に、
分配型の燃料噴射ポンプに付設され、電子式制御装置の
指令を受けて燃料の噴射時期を自由に調整するための油
圧制御弁に特徴を有する噴射時期制御装置に関するもの
である。

【０００２】

【従来の技術】例えば、実開昭６３−１１０６４０号公
報に記載されているように、ディーゼルエンジン用の分
配型燃料噴射ポンプにおいては、燃料噴射時期を制御す
るために、燃料を圧送するプランジャを駆動するカムの
タイミングを変化させるタイマピストンを設けている。
そしてタイマピストンの両側の室の間に設けられた油圧
制御弁のような手段によって、それらの室に作用する油
圧を調整することによってタイマピストンを移動させて
燃料の噴射時期を調整することができるようになってい
る。

【０００３】油圧制御弁をソレノイドコイルによって電
磁的に開閉作動させるようにしたものが、例えば実開昭
５６−１７３７３６号公報に記載されている。このよう
な燃料油圧制御弁としての電磁弁におけるソレノイドコ
イルへの通電又は遮断を電子式制御装置を用いて制御す
ることにより、タイマピストンの両側の室の間に作用す
る油圧を変化させてタイマピストンの位置を調整するよ
うにすれば、燃料噴射ポンプの燃料噴射時期を電子的に
制御することが可能になる。

【０００４】図９は従来から使用されている油圧制御弁
８０を用いた噴射時期制御装置である。図９においてフ
ランジ８２とケーシング８３は、ろう付けによって一体
になっている。燃料噴射ポンプの圧送のたびに、ハウジ
ンク室８１の圧力は高くなり、ケーシング８３は、図９
において右方向に力を受ける。そのため、万一、フラン
ジ８２とケーシング８３のろう付けが破壊されても、油
圧制御弁８０がポンプハウジング８４からはずれて燃料
が外部に漏れるという最悪事態が起きないように、フラ
ンジ８２がケーシング８３にろう付けされている部分で
はケーシング８３が抜け出るのを防止する方向にケーシ
ング８３に段差８５が設けてある。ただし、ろう付けが
破壊された場合、バルブボデー８６及びポンプハウジン
グ８４に設けてある流路の位置関係はずれて、油圧制御
弁８０としての機能は損なわれる。

【０００５】ところで、近年の納入先メーカーからのコ
ストダウン要求から、生産量が多いガソリンエンジンに
おいて吸気管に燃料を噴射するために使用される図１０
に示す燃料噴射弁１００の部品の一部を用いることによ
って、噴射時期制御装置用の油圧制御弁のコストダウン
を図ることが検討されている。図２はガソリンエンジン
において吸気管に燃料を噴射するために使用される燃料
噴射弁１００の部品の一部を用いることによってコスト
ダウンを図った油圧制御弁を用いた噴射時期制御装置の
第１の実施形態を示す断面構成図である。

【０００６】図１０に示す燃料噴射弁１００のケーシン
グ９９にＯリング７６のための溝を加工して、図２に示
す油圧制御弁２７のケーシング３９に用いた場合、万
一、フランジ３０とケーシング３９の接合が破壊された
時に備えて、油圧制御弁２７がポンプハウジング１７か
らはずれるのを防止する方向の段差を設けることができ
ず信頼性の面で問題がある。そのため、フランジ３０と
ケーシング３９を一体にすると共に信頼性を向上する新
たな方法が望まれている。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】本発明は前述のような
従来技術の問題点に鑑み、極めて簡単な手段によってフ
ランジ３０とケーシング３９との接合が破壊されにく
く、油圧制御弁２７がポンプハウジング１７からはずれ
るのを防止することができる油圧制御弁に特徴を有する
噴射時期制御装置を提供することを目的としている。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明は前記目的を達成
するために請求項１ないし請求項４の技術的手段を採用
する。請求項１によれば、フランジとケーシングとを、
ポンプハウジングに近接する側から溶接しているので、
溶接部がはがれにくく、フランジのケーシングからの抜
け荷重が飛躍的に大きくなり、油圧制御弁がポンプハウ
ジングからはずれることがなくなる。

【０００９】また、請求項２によれば、溶接をレーザー
溶接としているので、スパッタが飛びにくく、スパッタ
がフランジ、ケーシング等に付着することが少ないの
で、スパッタの除去のための工数が必要なくなる。ま
た、請求項３によれば、シールエッジの直径が弁ニード
ルの直径と実質的に等しいので、タイマ高圧室の圧力に
よって中心軸方向の力を弁ニードルが受けることが無
く、安定した作動が得られる。

【００１０】また、請求項４によれば、フィルターによ
り燃料中のごみや、燃料中の水分が凍ってできる氷結し
た水分の除去ができる。

【００１１】

【発明の実施の形態】本発明の油圧制御弁に特徴を有す
る噴射時期制御装置の第１の実施形態を説明するための
前提として、それが適用される対象である分配型燃料噴
射ポンプを説明することにする。図１は本発明の油圧制
御弁に特徴を有する第１の実施形態の噴射時期制御装置
を用いた分配型燃料噴射ポンプの断面構造図である。

【００１２】まず、図１に示された分配型燃料噴射ポン
プ１の構造を説明する。ドライブシャフト２は図示しな
いエンジンによって、エンジン回転数の２分の１の回転
数と同期して回転駆動される。ドライブシャフト２には
シグナルロータ３が同軸的に取付られており、その外周
には凸状の歯が複数個形成されている。４は回転角セン
サであって、シグナルロータ３の外周に対向しており、
シグナルロータ３の凸状歯の電磁誘導によって機関回転
数に応じたパルス信号を発生して、電子式制御装置５へ
出力する。ここで電子式制御装置５はスピル弁１８と油
圧制御弁２７を駆動する駆動回路を含んでいる。ドライ
ブシャフト２には燃料を圧送するプランジャ６を駆動す
るフェイスカム７と、燃料のフィードポンプであるベー
ン式のポンプ８が連結されている。フェイスカム７はプ
ランジャ６と一体となってスプリング９によってローラ
リング１０に設けられたローラ１１に押しつけられる。

【００１３】従って、フェイスカム７がドライブシャフ
ト２によって回転駆動されることにより、フェイスカム
７の凸部がローラ１１に乗り上げて、フェイスカム７自
体とそれに一体化されたプランジャ６が、回転運動を伴
うプランジャ６の軸線方向の往復運動をすることにな
る。プランジャ６はポンプシリンダ１２のシリンダボア
１２ａ内に挿入されて、その先端に圧力室１３を形成し
ているので、プランジャ６の往復運動の成分によって圧
力室１３の容積が拡縮し、それと同時に回転運動の成分
によって圧力室１３にはそれに開口する吸入側と吐出側
のポートが切り換えられて連通する。フィードポンプ８
の吐出ポート１４から吐出される約１０気圧に加圧され
た燃料は燃料室１５に貯留されているが、その燃料が圧
力室１３に吸入され、高圧に加圧されて所定のタイミン
グに燃料噴射弁１６へ圧送され、図示しない機関の燃焼
室内へ噴射されることになる。燃料噴射ポンプ１のディ
スヘッド５０には圧力室１３の圧力を解放するスピル弁
１８が設けられており、スピル弁１８を電子式制御装置
５によって開閉することによって、燃料の噴射開始時期
や噴射量、噴射率を制御することができる。

【００１４】ローラリング１０はドライブシャフト２の
軸線を中心として所定の角度範囲内で回動することが出
来る。その回動によって円筒状の外周面１０ａとローラ
１１の位置が回転方向に移動するので、フェイスカム７
の凸部がローラ１１に乗り上げる時期が変化し、それに
よって燃料噴射時期を変化させることができる。ローラ
リング１０を回動させるために、スライドピン１９がロ
ーラリング１０から図１の下方へ伸びており、その下端
が、ポンプハウジング１７内に形成されたタイマシリン
ダ２０内で左右の方向に往復摺動することができるよう
に嵌合しているタイマピストン２１に係合している。

【００１５】次に、噴射時期制御装置の要部について、
図２を用いて説明する。図２においてタイマピストン２
１の上側のタイマ高圧室２２はタイマピストン２１内に
設けられた絞り２３、逆止弁５３を介して燃料室１５に
連通していて、フィードポンプ８によって加圧された燃
料を受け入れている。その油圧がタイマピストン２１を
下方へ押すことになるが、それに対抗してタイマピスト
ン２１の下側のタイマ低圧室２４内にはタイマスプリン
グ２５が装着されている。タイマ低圧室２４は、図１に
示すようにフィードポンプ８の吸入ポート２６に連通し
ていて、作動中は常に低圧になっている。タイマ高圧室
２２に作用している燃料の油圧即ち供給圧は、機関回転
数、従ってドライブシャフト２の回転数に関連して大小
に変化するので、その油圧による付勢力とタイマスプリ
ング２５の付勢力とが釣り合う位置へタイマピストン２
１が移動し、スライドピン１９を介してローラリング１
０が回動調節されることによって、燃料の噴射時期が機
関回転数に応じて変化することになる。また、プランジ
ャ６の圧送行程時には、タイマピストン２１は、フェイ
スカム７が受ける圧送反力によって、スライドピン１９
を介して図２中上方向に圧送圧力を受けるので、タイマ
高圧室２２は一時的に高圧となる。

【００１６】タイマ高圧室２２とタイマ低圧室２４との
間に電磁弁からなる油圧制御弁２７が挿入されており、
油圧制御弁２７を電子式制御装置５に電気的に連結して
開閉制御することによって、タイマ高圧室２２内の油圧
を部分的にタイマ低圧室２４側へ逃がして調整し、タイ
マピストン２１の位置とローラリング１０の回転方向の
位置を変化させ、それによって燃料の噴射時期を制御し
ている。

【００１７】このように、図１に示されたフェイスカム
圧送式の分配型燃料噴射ポンプ１のための噴射時期制御
装置（タイマ装置）２８は、タイマシリンダ２０とタイ
マピストン２１、及びタイマピストン２１に連動するロ
ーラリング１０、タイマピストン２１の位置を制御する
油圧制御弁２７等からなっている。なお、理解を容易に
するために、図１においてはドライブシャフト２とタイ
マピストン２１が平行に描かれているが、前述のような
作動をさせるために、図２に示すように後者は前者に対
して直角の方向に交差している。同様に、フィードポン
プ８の軸もドライブシャフト２の同一軸線上の延長部分
であるが、ドライブシャフト２に対して９０°回転させ
て描かれている。

【００１８】前述の回転数センサ４は、ローラリング１
０の外周面１０ａ上に担持されており、その出力信号が
電子式制御装置５に入力されているが、電子式制御装置
５にはその他にも図１に示すように機関からＴＤＣ信号
として示す上死点信号や、機関の負荷の大きさを示すア
クセル開度信号、冷却水温を検出する水温センサからの
出力信号等が入力される。

【００１９】次に本発明の特徴である油圧制御弁２７の
第１の実施形態について図２を用いて説明する。図２
は、図１に示す燃料噴射ポンプの一部分を別の角度から
見た断面図である。油圧制御弁２７はフランジ３０とボ
ルト３１によってポンプハウジング１７に固定されてい
る。バルブボデー４０の中心には弁ニードル４３が摺動
し得るバルブシリンダ４４が形成されており、その側面
に環状に開口する流路６０と、左端に弁座３７として開
口する流路６１が形成されている。バルブボデー４０と
ポンプハウジング１７は嵌合されており、流路６０は流
路３２と流路４１を介してタイマ高圧室２２に、また流
路６１は流路３３と流路４２を介してタイマ低圧室２４
にそれぞれ連通している。

【００２０】図３は油圧制御弁２７の中心軸に沿った拡
大断面図である。バルブボデー４０の中心のバルブシリ
ンダ４４内には、左右方向に移動可能な弁ニードル４３
が配設されて摺動自在となっている。弁ニードル４３の
図３中右側にはアーマチャ５２が圧入によって固定され
ており、アーマチャ５２はステータ２９と間隔（エアギ
ャップ）をもって対向している。また、ステータ２９の
内部には、スプリング室６２が設けられ、スプリング５
７を設けている。アーマチャ５２はスプリング５７の弾
力により常時図３中左方向に付勢されている。

【００２１】従って、コイル５４に通電を行っていない
時は、弁ニードル４３の先端が弁座３７に密着して図３
に示すように油圧制御弁２７は閉弁しており、タイマ高
圧室２２とタイマ低圧室２４の間の連通を遮断してい
る。コイル５４に通電を行うと、アーマチャ５２はステ
ータ２９に吸引されてスプリング５７のバネ力に抗して
図３中右方向に動き、アーマチャ５２と一体となってい
る弁ニードル４３の先端は弁座３７から離れて、油圧制
御弁２７は開弁状態となり、タイマ高圧室２２とタイマ
低圧室２４は連通する。

【００２２】ここで、コイル５４が破損した場合は、燃
料噴射時期が最も進角した方が、最も遅角するよりも良
いため、前述のように、油圧制御弁２７はノーマリクロ
ーズ（常閉）となるように構成されている。コイル５４
は、コイルボビン４９に巻かれており、ケーシング３９
内に収納されている。ケーシング３９の図３中左端は、
かしめ加工によってバルブボデー４０を固定して一体化
しており、図３中右端もかしめ加工によってステータ２
９等を固定している。

【００２３】図４は本発明の特徴である油圧制御弁２７
の第１の実施形態についての弁ニードル４３の先端部付
近の構造を示す中心軸方向に沿った要部断面図である。
図４を用いて弁ニードル４３の先端部の構造について説
明する。なお、図４は開弁状態を示す図であり、図３は
閉弁時を示す図である。バルブボデー４０の内部には、
弁ニードル４３を取り囲むように流路６０が形成されて
いると共に、弁ニードル４３の下流側には流路６１が設
けられており、流路６０と６１の間は弁座３７と弁ニー
ドル４３により連通または遮断される。弁ニードル４３
は弁径 ｄ₁ が５．０ｍｍ、弁ニードル先端の円錐面３
４の傾斜角θ₁ ＝９３°としてあり、流路側の弁座３７
の円錐面は、右端径ｄ₂ が５．１ｍｍ、傾斜角θ₂ が９
０°としてある。

【００２４】弁ニードル４３の先端部の構造は以上のよ
うになっているため、閉弁時には円錐面３４のシールエ
ッジ３５が弁座３７の面に密着して流路６０、６１間が
遮断される。そのため、閉弁時には流路６０、すなわち
タイマ高圧室２２の圧力によって図４中左右方向の力を
弁ニードル４３は受けることは無く、安定した作動が得
られる。

【００２５】なお、本実施形態では、シールエッジ３５
の直径が弁ニードル４３の直径と等しくしてあるが、弁
ニードル４３の直径より作動不良が起きない程度に僅か
に小さくしても良い。図５は横軸に時間をとった、各時
刻における図１の分配型燃料噴射ポンプの各部の作動状
態を示すタイムチャートである。

【００２６】図１、図２、図５を用いて全体の作動を説
明する。電子式制御装置５によって電磁スピル弁１８の
コイルへの通電が開始されると、電磁スピル弁１８は閉
弁する。ドライブシャフト２の回転に伴ってプランジャ
６基端のフェイスカム７がローラ１１に乗り上げて、プ
ランジャ６が前進作動して燃料を圧縮し、圧力室１３の
圧力は高くなり、燃料噴射弁１６に燃料が圧送されて、
図示しない気筒内への燃料噴射が開始される。燃料の圧
送中は圧力室１３の圧力は高く、その間、プランジャ６
からローラ１１、ローラリング１０、スライドピン１
９、タイマピストン２１へとトルク反力が働き、タイマ
高圧室２２の圧力も高圧になる。

【００２７】タイマ高圧室２２の圧力が高圧になると、
逆止弁５３は閉弁して、タイマ高圧室２２から燃料室１
５に燃料が逆流するのを防止する。また、タイマ高圧室
２２の圧力が高くなると、それと連通している流路４
１、３２、６０の圧力も高くなるが、前述のように、弁
ニードル４３が閉弁しているときには、弁ニードル４３
には流路６０の圧力によって図２中左右方向の力を受け
ない構成になっているため、弁ニードル４３の安定した
動作が得られる。

【００２８】一方、ポンプハウジング１７とバルブボデ
ー４０の嵌合部から高圧の燃料がわずかに漏れるため、
ハウジング室７９の圧力は高くなる。本実施例の場合、
ポンプハウジング１７とバルブボデー４０の嵌合部の隙
間は約１０μｍであり、その場合、ハウジング室７９の
ピーク圧力はタイマ高圧室２２のピーク圧力の約３分の
１となる。そのため、油圧制御弁２７は圧送のたびに図
２中右方向に力を受ける。その力は、近年の排気ガス規
制強化に伴う高噴射圧化のため、ますます大きくなって
いる。

【００２９】そのため、圧送のたびごとにケーシング３
９とフランジ３０とが剥離するように力が作用する。そ
こで、本発明では図３に示すようにフランジ３０とケー
シング３９を図３中の左側（図２のポンプハウジング１
７側）からレーザー溶接することにより問題点を解決す
る。

【００３０】ケーシング３９は軟質磁性材料である電磁
ステンレス鋼が用いられフランジ３０は電磁ステンレス
鋼、またはオーステナイト系ステンレス鋼が用いられて
おり、同じ材質あるいは似た材質とすることでレーザー
溶接時における熱膨張による歪みを少なくしている。図
６はフランジ３０の溶接の位置と図６中矢印方向にケー
シング３９に力をかけた場合の破壊のし方を示した説明
図であり、（Ａ）はフランジ３０とケーシング３９とを
図２中のコネクタ７５側からレーザー溶接した場合の溶
接金属７８の状態を示す断面図、（Ｂ）は図６中矢印方
向に力をかけた場合の破断の状態を示す断面図、（Ｃ）
はフランジ３０とケーシング３９とを図２中のポンプハ
ウジング１７側からレーザー溶接した場合の溶接金属７
７の状態を示す断面図、（Ｄ）は図６中矢印方向に力を
かけた場合の破断の状態を示す断面図を各々示す。

【００３１】また図７は、図６（Ａ）に示すようにフラ
ンジ３０とケーシング３９とを図２中のコネクタ７５側
からレーザー溶接した場合のフランジ３０の静的な抜け
荷重と、図６（Ｃ）に示すようにフランジ３０とケーシ
ング３９とを図２中のポンプハウジング１７側からレー
ザー溶接した場合のフランジ３０の静的な抜け荷重とを
比較したグラフである。

【００３２】ここで、図６、図７を用いて図３中左側か
らレーザー溶接する利点について説明する。図６（Ａ）
のフランジ３０とケーシング３９を図３中右側（コネク
タ７５側）からレーザー溶接した図において、フランジ
３０とケーシング３９との間にはレーザー溶接によっ
て、溶接金属７８が形成され、溶接金属７８によって、
フランジ３０とケーシング３９は一体になる。溶接金属
７８とフランジ３０の境界、及び溶接金属７８とケーシ
ング３９の境界が最も強度的に弱い。油圧制御弁２７が
図２中右側に力を受けた場合、ケーシング３９は図６
中、矢印に示す方向に力を受ける。そのため、図６
（Ｂ）に示すように、強度の弱いフランジ３０と溶接金
属７８の境界が破断する。レーザー溶接の条件を２００
Ｗ、４．４Ｊで行った時のフランジ３０の静的な抜け荷
重の実験値は、図７に示すように実験サンプル数ｎ＝５
において、４５０〜４８０ｋｇｆであった。動的な（繰
り返し）抜け荷重は、静的な抜け荷重より小さい。その
ため、繰り返し荷重（２００ｋｇｆ）により、万一、フ
ランジ３０とケーシング３９との溶接が破断した場合に
は、燃料漏れが起きる。

【００３３】そこで、本発明では図６（Ｃ）に示すよう
に、図３中左側（図２中のポンプハウジング１７側）を
レーザー溶接する。その場合、フランジ３０と溶接金属
７７との剥離、及びケーシング３９と溶接金属７７との
剥離が発生しただけでは、ケーシング３９が図中右方向
に動くことは出来ないため、図２中で油圧制御弁２７が
ポンプハウジング１７からはずれることは無い。図６
（Ｄ）に示すように溶接金属７７が切断されるかたちで
のみフランジ３０がケーシング３９から剥がれるため、
静的な抜け荷重の実験値は図７に示すように１９０５〜
１９７５ｋｇｆとなり、油圧制御弁２７がポンプハウジ
ング１７からはずれて燃料漏れを起こすようなことは無
い。

【００３４】すなわち、本発明では溶接金属７７が、従
来技術の段差８５（図９）に相当する役割をしている。
また、本発明においては、図６（Ｃ）に示すように、溶
接時の位置決めが容易になるように、ケーシング３９の
外径を図６（Ｃ）中右側（コネクタ側）を拡径するかた
ちの段差７０を、ケーシング３９に設けるのが望まし
い。

【００３５】次に、第１の実施形態の作用を図１及び図
２を用いて説明する。電子式制御装置５によってコイル
５４への通電が行われると、弁ニードル４３は開弁位置
へ移動し、油圧制御弁２７が開弁する。それによってタ
イマ高圧室２２の油（燃料）がタイマ低圧室２４に流れ
るので、タイマ高圧室２２の圧力は低下し、スプリング
２５によってタイマピストン２１は図２中上方へ移動
し、噴射時期は遅角方向に変化する。電子式制御装置５
によってコイル５４への通電が停止されると、スプリン
グ５７の付勢力により弁ニードル４３は閉弁位置へ移動
し、油圧制御弁２７は閉弁して、タイマ高圧室２２とタ
イマ低圧室２４との間の連通は遮断される。その結果、
タイマ高圧室２２の油圧が燃料室１５の圧力まで上昇し
て、タイマピストン２１は図２において下行し、噴射時
期は進角方向に変化する。

【００３６】図８は本発明を適用した油圧制御弁２７を
用いた噴射時期制御装置の第２の実施形態を示す断面図
である。油圧制御弁２７の弁ニードル４３とバルブボデ
ー４０間に、燃料中のごみや、燃料中の氷結した水分等
の異物がかみ込み、作動不良を起こすのを防止するため
に、流路６０より上流側にフィルター６３を設けたもの
である。

【００３７】また、図２に示した第１の実施形態では流
路３２と流路４１との位置合わせ、流路３３と流路４２
との位置合わせが必要であったが、図８に示す第２の実
施形態では流路３２の外側に環状にフィルター６３が設
けられているので、位置合わせが必要無い。また、フィ
ルター６３はバルブボデー４０を取り囲むように配設し
てあり、異物が流路３２、流路６０に侵入するのを防
ぐ。

【００３８】このようにフィルター６３を配設した場
合、ハウジング室６４はタイマ高圧室２２からタイマ低
圧室２４に至る流路の一部であり、流路６５を介してタ
イマ高圧室２２に連通しているため、ハウジング室６４
の圧力は、タイマ高圧室２２の圧力と同じである。その
ため、圧送のたびにハウジング室６４の圧力は大きくな
るが、図２に示した第１の実施形態のハウジング室７９
よりもハウジング室６４の圧力は、はるかに大きく、油
圧制御弁２７が図８中右方向に受ける力も大きい。その
ため、本発明は図８に示すような第２の実施形態のよう
に、油圧制御弁２７にフィルター６３を設けた場合は、
第１の実施形態の場合よりも更に有効である。

【００３９】なお、第１および第２の実施形態において
は、フランジ３０とケーシング３９はレーザー溶接する
のが望ましいが、それ以外の溶接、例えばアーク溶接で
もよい。また、本発明はタイマ高圧室２２の圧力を油圧
制御弁２７で制御するタイマ高圧室制御方式の分配型燃
料噴射ポンプだけでなく、タイマ低圧室２４の圧力を油
圧制御弁２７で制御するタイマ低圧室制御方式の分配型
燃料噴射ポンプにも適用できる。

【００４０】また、本発明はフェイスカム圧送式分配型
燃料噴射ポンプに適用することができるばかりでなく、
それ自体は周知のインナーカム圧送式の分配型燃料噴射
ポンプにも適用することができる。更に、サーボ式のタ
イマ装置を用いた分配型燃料噴射ポンプにも適用するこ
とができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の油圧制御弁に特徴を有する第１の実施
形態の噴射時期制御装置を用いた分配型燃料噴射ポンプ
の断面構造図である。

【図２】本発明の油圧制御弁に特徴を有する第１の実施
形態の噴射時期制御装置の要部を示す断面構造図であ
る。

【図３】第１の実施形態の噴射時期制御装置に用いられ
る油圧制御弁２７の中心軸に沿った拡大断面図である。

【図４】本発明の特徴である油圧制御弁２７の第１の実
施形態についての弁ニードル４３の先端部付近の構造を
示す中心軸方向に沿った要部断面図である。

【図５】横軸に時間をとった、各時刻における図１の分
配型燃料噴射ポンプの各部の作動状態を示すタイムチャ
ートである。

【図６】フランジ３０の溶接の位置と図６中矢印方向に
ケーシング３９に力をかけた場合の破壊のし方を示した
説明図であり、（Ａ）はフランジ３０とケーシング３９
とを図２中のコネクタ７５側からレーザー溶接した場合
の溶接金属７８の状態を示す断面図、（Ｂ）は図６中矢
印方向に力をかけた場合の破断の状態を示す断面図、
（Ｃ）はフランジ３０とケーシング３９とを図２中のポ
ンプハウジング１７側からレーザー溶接した場合の溶接
金属７７の状態を示す断面図、（Ｄ）は図６中矢印方向
に力をかけた場合の破断の状態を示す断面図を各々示
す。

【図７】図６（Ａ）に示すようにフランジ３０とケーシ
ング３９とを図２中のコネクタ７５側からレーザー溶接
した場合のフランジ３０の静的な抜け荷重と、図６
（Ｃ）に示すようにフランジ３０とケーシング３９とを
図２中のポンプハウジング１７側からレーザー溶接した
場合のフランジ３０の静的な抜け荷重とを比較したグラ
フである。

【図８】本発明を適用した油圧制御弁２７を用いた噴射
時期制御装置の第２の実施形態を示す断面図である。

【図９】従来から使用されている油圧制御弁８０を用い
た噴射時期制御装置である。

【図１０】生産量が多いガソリンエンジンにおいて吸気
管に燃料を噴射するために使用される燃料噴射弁１００
の構造を示す断面図である。

【符号の説明】

１ 燃料噴射ポンプ ５ 電子式制御装置 ６ プランジャ １７ ポンプハウジング ２０ タイマシリンダ ２１ タイマピストン ２２ タイマ高圧室 ２４ タイマ低圧室 ２７ 油圧制御弁 ２８ 噴射時期制御装置 ３０ フランジ ３４ 円錐面 ３５ シールエッジ ３７ 弁座 ３９ ケーシング ４０ バルブボデー ４３ 弁ニードル ４４ バルブシリンダ ６３ フィルター

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 プランジャの往復運動によって燃料を燃
   料噴射弁へ圧送して噴射させる内燃機関用の燃料噴射ポ
   ンプに付設され、タイマシリンダと、該タイマシリンダ
   の両端に形成されたタイマ高圧室及びタイマ低圧室と、
   前記タイマシリンダ内に摺動自在に挿入されてタイマ高
   圧室及びタイマ低圧室の差圧に応じて移動して燃料の噴
   射時期を調整するタイマピストンと、前記タイマ高圧室
   及び前記タイマ低圧室の少なくとも一方の圧力を変化さ
   せるための油圧制御弁とを備えている噴射時期制御装置
   において、前記油圧制御弁をポンプハウジングに取り付
   けるためのフランジとケーシングとを前記ポンプハウジ
   ングに近接する側から溶接した前記油圧制御弁を用いた
   ことを特徴とする燃料噴射ポンプの噴射時期制御装置。
2. 【請求項２】 前記溶接をレーザー溶接としたことを特
   徴とする請求項１に記載の燃料噴射ポンプの噴射時期制
   御装置。
3. 【請求項３】 前記油圧制御弁がバルブボデーと、該バ
   ルブボデー内に形成されて一端側に実質的に円錐形の弁
   座を備えているバルブシリンダと、該バルブシリンダ内
   に摺動自在に挿入されて電子式制御装置によって移動さ
   せられると共に、少なくとも一部に円錐形の前記弁座を
   開閉する円錐面を形成された弁ニードルとを備えてお
   り、しかも、閉弁時に前記弁ニードルの前記円錐面と円
   錐形の前記弁座とが接触する円形の線であるシールエッ
   ジの直径が、前記弁ニードルの直径と実質的に等しくな
   るように設定されていることを特徴とする請求項１また
   は請求項２のいずれかに記載の燃料噴射ポンプの噴射時
   期制御装置。
4. 【請求項４】 前記バルブボデーの周辺にフィルターを
   設けたことを特徴とする請求項１ないし請求項３のいず
   れかに記載の燃料噴射ポンプの噴射時期制御装置。