JP3296529B2 - 燃料噴射装置 - Google Patents

燃料噴射装置

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JP3296529B2
JP3296529B2 JP02502295A JP2502295A JP3296529B2 JP 3296529 B2 JP3296529 B2 JP 3296529B2 JP 02502295 A JP02502295 A JP 02502295A JP 2502295 A JP2502295 A JP 2502295A JP 3296529 B2 JP3296529 B2 JP 3296529B2
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M47/00—Fuel-injection apparatus operated cyclically with fuel-injection valves actuated by fluid pressure
    • F02M47/02—Fuel-injection apparatus operated cyclically with fuel-injection valves actuated by fluid pressure of accumulator-injector type, i.e. having fuel pressure of accumulator tending to open, and fuel pressure in other chamber tending to close, injection valves and having means for periodically releasing that closing pressure
    • F02M47/027—Electrically actuated valves draining the chamber to release the closing pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M63/00—Other fuel-injection apparatus having pertinent characteristics not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00; Details, component parts, or accessories of fuel-injection apparatus, not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M39/00 - F02M61/00 or F02M67/00; Combination of fuel pump with other devices, e.g. lubricating oil pump
    • F02M63/0003—Fuel-injection apparatus having a cyclically-operated valve for connecting a pressure source, e.g. constant pressure pump or accumulator, to an injection valve held closed mechanically, e.g. by springs, and automatically opened by fuel pressure
    • F02M63/0007—Fuel-injection apparatus having a cyclically-operated valve for connecting a pressure source, e.g. constant pressure pump or accumulator, to an injection valve held closed mechanically, e.g. by springs, and automatically opened by fuel pressure using electrically actuated valves

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、蓄圧式の燃料噴射装置
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、特開昭５９−１６５８５８号
公報に開示されるように、燃料噴射弁の背圧室にワンウ
ェイオリフィスを設けた蓄圧式燃料噴射装置が知られて
いる。このような燃料噴射装置は、例えば図８に示すよ
うに、燃料噴射弁２００と三方電磁弁２０２とコモンレ
ール２０４と油圧ポンプ２０６とから構成される。ワン
ウェイオリフィス２１３は、オリフィス２１１ａが形成
された可動部材２１１と圧縮コイルスプリング２１２と
からなる。
【０００３】コモンレール２０４で蓄圧された燃料は第
１の燃料通路２２１から燃料溜室２１８に供給されると
ともに、第２の燃料通路２２２から三方電磁弁２０２を
経由して背圧室２１０に供給可能である。三方電磁弁２
０２は、通電ONにより背圧室２１０と低圧側の第２の燃
料通路２２２とを連通させ、通電OFF により高圧側の第
２の燃料通路２２２と背圧室２１０とを連通させる。三
方電磁弁２０２への通電をOFF にして背圧室側２１０に
高圧燃料を供給し、油圧ピストン２１６が弁座２１９に
着座している状態から三方電磁弁２０２への通電ONにし
て背圧室２１０を低圧側の燃料通路２２２とを連通する
と、背圧室２１０の高圧燃料がオリフィス２１１ａから
徐々に低圧側の第２の燃料通路２２２に排出される。す
ると、燃料溜室２１８内の燃料圧力により油圧ピストン
２１６が緩やかにリフトすることから、燃料噴射開始直
後から噴射量が緩やかに増加する噴射率（以下、「デル
タ型噴射率」という）を可能にしている。ここで、噴射
率とは、燃料噴射ノズルから噴射される噴射量の時間的
変化割合をいう。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、図８に
示されるような蓄圧式燃料噴射装置によると、内燃機関
の運転状態にかかわらず背圧室内のワンウェイオリフィ
スが常に作用することから、燃料噴射開始直後から急峻
に噴射量を増加させ短期間に大量の燃料を噴射させる噴
射率（以下、「矩形型噴射率」という）が要求される高
速高負荷運転時でも、デルタ型噴射率の燃料噴射を行う
ことになる。すると、矩形型噴射率よりデルタ型噴射率
の方が噴射期間が長くまた噴射終了時期が遅いことか
ら、ＮＯｘの増大やスモークの悪化等を招くという問題
がある。
【０００５】本発明の目的は、デルタ型噴射率と矩形型
噴射率とを選択可能な燃料噴射装置を提供することであ
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記の課題を解決するた
めの本発明による請求項１記載の燃料噴射装置は、燃料
圧力を高圧に蓄圧する蓄圧室を有する蓄圧手段と、前記
蓄圧手段で蓄圧された高圧燃料が流入可能な燃料溜室
と、この燃料溜室に連通し軸方向に形成される案内孔
と、この案内孔の燃料下流側端部に位置する噴孔と、前
記噴孔より燃料上流側に位置しかつ前記燃料溜室より燃
料下流側に位置する弁座を有する弁ボディと、前記案内
孔に往復摺動可能に収容され、前記弁座に当接時に閉弁
し離間時に開弁する弁部材と、前記弁座に前記弁部材が
当接する方向に前記弁部材を付勢する付勢手段と、前記
弁部材を閉側または開側に制御する圧力制御室と、前記
燃料溜室の圧力を制御する第１の制御手段と、前記圧力
制御室の圧力を制御する第２の制御手段とを備え、前記
第１の制御手段は、前記蓄圧手段と前記燃料溜室とを接
続する第１の通路に設けられる第１の三方電磁弁であっ
て、前記第１の通路の前記蓄圧手段側に接続される第１
の入力ポートと、前記第１の通路の前記燃料溜室側に接
続される第１の入出力ポートと、低圧側に接続される第
１の出力ポートとを有し、前記第１の入力ポートと前記
第１の入出力ポートとを連通させるとき前記第１の入出
力ポートと前記第１の出力ポートとの連通を遮断し、前
記第１の入力ポートと前記第１の入出力ポートとの連通
を遮断するとき前記第１の入出力ポートと前記第１の出
力ポートとを連通させる第１の三方電磁弁であり、前記
第２の制御手段は、前記第１の三方電磁弁と前記燃料溜
室との間の前記第１の通路に連通し前記第１の通路と前
記圧力制御室とを接続する第２の通路に設けられる第２
の三方電磁弁であって、前記第２の通路の前記第１の三
方電磁弁側に接続される第２の入力ポートと、前記第２
の通路の前記圧力制御室側に接続される第２の入出力ポ
ートと、低圧側に接続される第２の出力ポートとを有
し、前記第２の入力ポートと前記第２の入出力ポートと
を連通させるとき前記第２の入出力ポートと前記第２の
出力ポートとの連通を遮断し、前記第２の入力ポートと
前記第２の入出力ポートとの連通を遮断するとき前記第
２の入出力ポートと前記第２の出力ポートとを連通させ
る第２の三方電磁弁であり、 前記第１の制御手段と前記
第２の制御手段との切替制御によりデルタ型噴射率と矩
形型噴射率とを切替えることを特徴とする。
【０００７】
【０００８】
【０００９】さらにまた、本発明による請求項２記載の
燃料噴射装置の制御方法は、請求項１記載の燃料噴射装
置の制御方法であって、前記第１の入出力ポートと前記
第１の出力ポートとを連通させる前記第１の三方電磁弁
の第１の制御によって前記噴孔と前記燃料溜室との連通
を前記弁部材により閉じ、前記第２の入出力ポートと前
記第２の出力ポートとを連通させる前記第２の三方電磁
弁の第２の制御によって前記圧力制御室と前記第１の通
路との連通を遮断し、前記第１の入力ポートと前記第１
の入出力ポートとを連通させる前記第１の三方電磁弁の
第３の制御によって開けられた前記噴孔から燃料を噴射
させるデルタ型噴射率制御と、前記第１の入力ポートと
前記第１の入出力ポートとを連通させる前記第１の三方
電磁弁の第４の制御と、前記第２の入力ポートと前記第
２の入出力ポートとを連通させる前記第２の三方電磁弁
の第５の制御とによって前記噴孔と前記燃料溜室との連
通を前記弁部材により閉じ、前記第２の入出力ポートと
前記第２の出力ポートとを連通させる前記第２の三方電
磁弁の第６の制御によって開けられた前記噴孔から燃料
を噴射させる矩形型噴射率制御とを含むことを特徴とす
る。
【００１０】また、本発明による請求項３記載の燃料噴
射装置は、燃料圧力を高圧に蓄圧する蓄圧室を有する蓄
圧手段と、前記蓄圧手段で蓄圧された高圧燃料が流入可
能な燃料溜室と、この燃料溜室に連通し軸方向に形成さ
れる案内孔と、この案内孔の燃料下流側端部に位置する
噴孔と、前記噴孔より燃料上流側に位置しかつ前記燃料
溜室より燃料下流側に位置する弁座を有する弁ボディ
と、前記案内孔に往復摺動可能に収容され、前記弁座に
当接時に閉弁し離間時に開弁する弁部材と、前記弁座に
前記弁部材が当接する方向に前記弁部材を付勢する付勢
手段と、前記弁部材を閉側または開側に制御する圧力制
御室と、前記燃料溜室の圧力を制御する第１の制御手段
と、前記圧力制御室の圧力を制御する第２の制御手段と
を備え、前記第１の制御手段は、前記蓄圧手段と前記燃
料溜室とを接続する第１の通路に設けられる二方電磁弁
であって、前記第１の通路の前記蓄圧手段側に接続され
る第１の入力ポートと、前記第１の通路の前記燃料溜室
側に接続される第１の出力ポートとを有し、前記第１の
入力ポートと前記第１の出力ポートとを連通させる二方
電磁弁であり、前記第２の制御手段は、前記二方電磁弁
と前記燃料溜室との間の前記第１の通路に連通し前記第
１の通路と前記圧力制御室とを接続する第２の通路に設
けられる三方電磁弁であって、前記第２の通路の前記二
方電磁弁側に接続される第２の入力ポートと、前記第２
の通路の前記圧力制御室側に接続される第２の入出力ポ
ートと、低圧側に接続される第２の出力ポートとを有
し、前記第２の入力ポートと前記第２の入出力ポートと
を連通させるとき前記第２の入出力ポートと前記第２の
出力ポートとの連通を遮断する第１の制御状態と、前記
第２の入力ポートと前記第２の入出力ポートとの連通を
遮断するとき前記第２の入出力ポートと前記第２の出力
ポートとを連通させる第２の制御状態とを有し、前記第
１の制御状態と前記第２の制御状態との間を移行中に前
記第２の入力ポートと前記第２の出力ポートとが連通す
る三方電磁弁であり、 前記第１の制御手段と前記第２の
制御手段との切替制御によりデルタ型噴射率と矩形型噴
射率とを切替えることを特徴とする燃料噴射装置。
【００１１】さらに、本発明による請求項４記載の燃料
噴射装置の制御方法は、請求項３記載の燃料噴射装置の
制御方法であって、前記第２の入力ポートと前記第２の
入出力ポートとを連通させる前記三方電磁弁の第１の制
御と、前記噴孔から燃料が噴射する前に前記第２の入出
力ポートと前記第２の出力ポートとを連通させる前記三
方電磁弁の第２の制御と、前記第１の制御と前記第２の
制御とを繰返し行う第３の制御とによって前記噴孔と前
記燃料溜室との連通を前記弁部材により閉じ、前記第１
の入力ポートと前記第１の出力ポートとを連通させる第
４の制御によって開けられた前記噴孔から燃料を噴射さ
せるデルタ型噴射率制御と、前記第１の入力ポートと前
記第１の出力ポートとを連通させる前記二方電磁弁の第
５の制御と、前記第２の入力ポートと前記第２の入出力
ポートとを連通させる前記三方電磁弁の第６の制御とに
よって前記噴孔と前記燃料溜室との連通を前記弁部材に
より閉じ、前記第２の入出力ポートと前記第２の出力ポ
ートと連通させる前記三方電磁弁の第７の制御によって
開けられた前記噴孔から燃料を噴射させる矩形型噴射率
制御とを含むことを特徴とする。
【００１２】
【作用および発明の効果】本発明の請求項１記載の燃料
噴射装置によると、弁ボディの燃料溜室と蓄圧手段との
連通と遮断とを切替える第１の制御手段および弁ボディ
の圧力制御室と蓄圧手段との連通と遮断とを切替える第
２の制御手段によりデルタ型噴射率と矩形型噴射率とを
選択できる。
【００１３】具体的には、第１の三方電磁弁の制御によ
り燃料溜室が第１の三方電磁弁を経由して低圧側に連通
し、第２の三方電磁弁の制御により圧力制御室が第２の
三方電磁弁を経由して低圧側に連通することから、燃料
溜室と圧力制御室との双方を低圧側に連通させると、燃
料溜室と圧力制御室との双方の内圧が低下する。また、
付勢手段の付勢力により弁部材が閉弁方向に移動して噴
孔と燃料溜室との連通を遮断する。この状態で蓄圧手段
から燃料溜室に高圧燃料が供給されるように第１の三方
電磁弁を制御すると、低圧状態の燃料溜室に高圧燃料が
次第に供給されることから、燃料溜室内の燃料圧の低圧
から高圧への上昇にともない付勢手段による付勢力に抗
して弁部材が噴孔を開く方向に緩やかに移動する。する
と、緩やかに噴射を開始することからデルタ型噴射率を
実現できる。また、第１の三方電磁弁の制御により燃料
溜室と蓄圧手段とを連通させ、さらに第２の三方電磁弁
の制御により圧力制御室と蓄圧手段とを連通させると、
燃料溜室および圧力制御室に高圧燃料が供給される。す
ると、弁部材が閉弁方向に移動して噴孔と燃料溜室との
連通を遮断する。この状態で、第２の三方電磁弁の制御
により圧力制御室を低圧側に連通させると高圧燃料が低
圧側に排出され圧力制御室の内圧が急激に低下すること
から、付勢手段による付勢力に抗して弁部材が噴孔を開
く方向に急峻に移動する。すると、急峻に噴射を開始す
ることから矩形型噴射率を実現できる。これにより、例
えば燃料噴射時期が速く燃料噴射期間が長い燃料噴射特
性を要求する低速低負荷運転時にはデルタ型噴射率を選
択し、燃料噴射時期が遅く燃料噴射期間が短い燃料噴射
特性を要求する高速高負荷運転時には矩形型噴射率を選
択することで、ＮＯｘの減少やスモークの改善等を図る
効果がある。
【００１４】本発明の請求項２記載の燃料噴射装置の制
御方法によると、第１の三方電磁弁の第１の制御により
燃料溜室と圧力制御室との双方を低圧側に連通させ、噴
孔を弁部材によって閉じ、第２の三方電磁弁の第２の制
御により次の第３の制御によって圧力制御室に高圧燃料
が供給されるのを防いだ後、第１の三方電磁弁の第３の
制御によって蓄圧手段から低圧状態の燃料溜室に高圧燃
料が次第に供給される。これにより、燃料溜室内の燃料
圧の低圧から高圧への上昇にともない弁部材が噴孔を開
く方向に緩やかに移動するためデルタ型噴射率を実現で
きる。また、第１の三方電磁弁の第４の制御により燃料
溜室を蓄圧手段と連通させ、第２の三方電磁弁の第５の
制御により圧力制御室を低圧側に連通させる。これによ
り、圧力制御室の内圧の急激な低下にともない弁部材が
噴孔を開く方向に急峻に移動するため矩形型噴射率を実
現できる。
【００１５】本発明の請求項３記載の燃料噴射装置によ
ると、第２の通路に設けられる三方電磁弁は、三方電磁
弁の第１の制御状態と第２の制御状態との間を移行中に
第１の入力ポートと第１の出力ポートとが連通すること
から、第１の制御状態と第２の制御状態とを繰返し行う
ことで、燃料溜室と低圧側とを断続的に連通させ燃料溜
室の内圧を開弁圧より低くすることができる。この状態
から蓄圧手段から低圧状態の燃料溜室に高圧燃料が次第
に供給されるように二方電磁弁を制御すると、燃料溜室
内の燃料圧の低圧から高圧への上昇にともない弁部材が
噴孔を開く方向に緩やかに移動しデルタ型噴射率を実現
できる。また、二方電磁弁の制御により燃料溜室を蓄圧
手段と連通させた状態で、三方電磁弁の制御により圧力
制御室を低圧側に連通させると圧力制御室の内圧が急激
に低下することから、弁部材が噴孔を開く方向に急峻に
移動し矩形型噴射率を実現できる。したがって、二方電
磁弁と三方電磁弁との制御によりデルタ型噴射率と矩形
型噴射率とを選択でき、比較的高価な三方電磁弁の使用
個数を削減し製造コストを低減する効果がある。
【００１６】本発明の請求項４記載の燃料噴射装置の制
御方法によると、三方電磁弁の第１の制御と第２の制御
とを繰返し行う第３の制御により、第１の入力ポートと
第１の出力ポートとが断続的に連通し燃料溜室が低圧状
態となる。この状態から二方電磁弁の第４の制御によっ
て蓄圧手段から低圧状態の燃料溜室に高圧燃料が次第に
供給される。これにより、燃料溜室内の燃料圧の低圧か
ら高圧への上昇にともない弁部材が噴孔を開く方向に緩
やかに移動するためデルタ型噴射率を実現できる。ま
た、二方電磁弁の第５の制御により燃料溜室を蓄圧手段
と連通させ、三方電磁弁の第６の制御により圧力制御室
を低圧側に連通させる。これにより、圧力制御室の内圧
の急激な低下にともない弁部材が噴孔を開く方向に急峻
に移動するため矩形型噴射率を実現できる。したがっ
て、二方電磁弁と三方電磁弁との制御によりデルタ型噴
射率と矩形型噴射率とを選択でき、製造コストを低減す
る効果がある。
【００１７】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。 （第１実施例）本発明の第１実施例による燃料噴射装置
を図１〜図３に示す。図１に示すように、燃料タンク１
から吸上げられた燃料は、燃料ポンプ３により加圧され
コモンレール５に供給される。コモンレール５の下流側
には三方弁である第１電磁弁７が配設され、この第１電
磁弁７の入力ポート７ａには通路８ａを経由してコモン
レール５が接続される。そのため、この第１電磁弁７に
コモンレール５内の高圧燃料が供給される。第１電磁弁
７の非通電時、入力ポート７ａと連通し出力ポート７ｃ
と遮断される第１電磁弁７の入出力ポート７ｂには、通
路８ｂが接続され、また通電時、この入出力ポート７ｂ
と連通し入力ポート７ａと遮断される第１電磁弁７の出
力ポート７ｃには、通路８ｃが接続されている。この通
路８ｃの端部は燃料タンク１に接続され大気に開放され
ている。さらに、後述する燃料噴射弁１０の燃料溜室１
４ｂに連通する通路８ｄが通路８ｂに接続されている。
【００１８】第２電磁弁９は、第１電磁弁７と同様、三
方弁の機能を有している。この第２電磁弁９の入力ポー
ト９ａには、通路８ｂが接続され第１電磁弁７の入出力
ポート７ｂと連通している。第２電磁弁９の非通電時、
この入力ポート９ａと連通し出力ポート９ｃと遮断され
る第２電磁弁９の入出力ポート９ｂには、通路８ｆが接
続され、また通電時、この入出力ポート９ｂと連通し入
力ポート９ａと遮断される第２電磁弁９の出力ポート９
ｃには、通路８ｅが接続されている。この通路８ｅの端
部は燃料タンク１に接続され大気に開放されている。ま
た通路８ｆは、燃料噴射弁１０の制御室１１ｂに接続さ
れている。
【００１９】上述した構成をとることにより、第１電磁
弁７が非通電状態であれば燃料噴射弁１０の燃料溜室１
４ｂにコモンレール５内の高圧燃料が供給され、第１電
磁弁７および第２電磁弁９がともに非通電状態であれば
燃料噴射弁１０の制御室１１ｂにコモンレール５内の高
圧燃料が供給されるようになっている。なお、請求項に
記載した「第１の通路」には通路８ａ、通路８ｂおよび
通路８ｄが相当し、請求項に記載した「第２の通路」に
は通路８ｆが相当する。また、請求項に記載した「低圧
側」には通路８ｃおよび通路８ｅが相当する。
【００２０】次に燃料噴射弁１０の構成について説明す
る。図１に示すように、燃料噴射弁１０のケーシング１
１の一端部側に形成される摺動孔１１ａ内には、この摺
動孔１１ａ内を往復移動自在な形状の大径ピストン１２
が収容されている。この大径ピストン１２の一端面とケ
ーシング１１の内壁とから区画形成される制御室１１ｂ
には前述した第２電磁弁９の入出力ポート９ｂに連通す
る通路８ｆが接続されている。
【００２１】一方、ケーシング１１の他端部側に形成さ
れるスプリング室１１ｃ内には、大径ピストン１２の他
端面側に形成される軸部１２ａが通された圧縮コイルス
プリング１３が収容されている。この圧縮コイルスプリ
ング１３は、軸部１２ａの端部に形成される鍔部１２ｂ
と、摺動孔１１ａとスプリング室１１ｃとの間のケーシ
ング１１の内壁に形成される環状の凸部１１ｄとの間に
位置しており、後述するノズル部２０側に大径ピストン
１２を付勢している。
【００２２】ケーシング１１の他端部側には、ノズル部
２０が配設されている。バルブボディ１４に形成される
摺動孔１４ａ内には、この摺動孔１４ａ内を往復移動自
在な形状の小径ピストン１５が収容されている。この小
径ピストン１５の外径は、ケーシング１１内に収容され
る大径ピストン１２の外径より小さく設定されており、
小径ピストン１５の一端部と前述した軸部１２ａの鍔部
１２ｂとが接続されている。小径ピストン１５の他端部
側には、ノズルニードル１６が形成されている。このノ
ズルニードル１６の外径は、小径ピストン１５の外径よ
り小さく設定されている。このノズルニードル１６によ
って開閉可能な噴孔１９がバルブボディ１４の端部に形
成されている。またノズルニードル１６と小径ピストン
１５との接続部の周囲には、環状の燃料溜室１４ｂがバ
ルブボディ１４の内壁によって形成されている。さらに
この燃料溜室１４ｂに連通する燃料通路１７がバルブボ
ディ１４とケーシング１１との双方に形成されている。
この燃料通路１７は、前述した第１電磁弁７の入出力ポ
ート７ｂに連通する通路８ｄと接続されている。
【００２３】上述した構成により、一体に接続された大
径ピストン１２、軸部１２ａ、鍔部１２ｂ、小径ピスト
ン１５およびノズルニードル１６が図１で上下に往復移
動されることにより、噴孔１９と燃料溜室１４ｂとの連
通が開閉される。つまり、制御室１１ｂの内圧により大
径ピストン１２を図１で下方向（閉弁方向）に付勢する
付勢力と圧縮コイルスプリング１３による付勢力との和
（以下、「閉弁方向の付勢力」という）が燃料溜室１４
ｂの内圧により小径ピストン１５を図１で上方向（開弁
方向）に付勢する付勢力（以下、「開弁方向の付勢力」
という）より大きいとき、ノズルニードル１６が図１で
下方向（閉弁方向）に移動して噴孔１９と燃料溜室１４
ｂとの連通を閉じ、また閉弁方向の付勢力が開弁方向の
付勢力より小さいとき、ノズルニードル１６が図１で上
方向（開弁方向）に移動して噴孔１９と燃料溜室１４ｂ
との連通を開く。なお、請求項に記載した「弁部材」に
は大径ピストン１２、軸部１２ａ、小径ピストン１５お
よびノズルニードル１６が相当する。
【００２４】次に、第１実施例による燃料噴射装置の作
動について説明する。第１実施例による燃料噴射装置の
噴射率には、デルタ型噴射率と矩形型噴射率とがある。 (1) まず、デルタ型噴射率を実現する燃料噴射装置の作
動を図１および図２に基づいて説明する。図１に示す第
１電磁弁７を通電状態、第２電磁弁９を非通電状態にす
ることにより、第１電磁弁７の入出力ポート７ｂと出力
ポート７ｃとが連通し、第２電磁弁９の入力ポート９ａ
と入出力ポート９ｂとが連通する（図２に示す時期
）。すると、第１電磁弁７を経由して低圧側と燃料溜
室１４ｂとが連通し、第２電磁弁９および第１電磁弁７
を経由して低圧側と制御室１１ｂとが連通することか
ら、燃料溜室１４ｂ内の燃料および制御室１１ｂ内の燃
料が第１電磁弁７の出力ポート７ｃより排出される。こ
れにより、燃料溜室１４ｂ、制御室１１ｂ、通路８ｂ、
通路８ｄおよび通路８ｆの内圧が低圧になる。このと
き、コモンレール５からの高圧燃料は第１電磁弁７によ
って遮断され、また燃料溜室１４ｂの内圧はノズルニー
ドル１６の開弁圧（以下、「開弁圧」という）より低く
なるためノズルニードル１６は閉弁状態になる。
【００２５】次に、第２電磁弁９を通電状態にすること
により、第２電磁弁９の入力ポート９ａと入出力ポート
９ｂとの連通を遮断し、入出力ポート９ｂと出力ポート
９ｃとを連通させる（図２に示す時期）。この第２電
磁弁９の制御は、この後に行われる第１電磁弁７を非通
電状態にする制御によって燃料溜室１４ｂに高圧燃料が
供給されるとき制御室１１ｂに高圧燃料を流入させない
ために行われ、これにより通路８ｂと通路８ｆとの連通
が遮断される。このとき、第２電磁弁９を経由して低圧
側と制御室１１ｂとが連通することから、制御室１１ｂ
の内圧はさらに低下する。
【００２６】この状態から第１電磁弁７を非通電状態に
することにより第１電磁弁７の入力ポート７ａと入出力
ポート７ｂとが連通することから、コモンレール５から
高圧燃料が通路８ｂ、８ｄおよび燃料通路１７を経由し
て燃料溜室１４ｂに供給される（図２に示す時期）。
このとき、第２電磁弁９の入力ポート９ａと入出力ポー
ト９ｂとの連通が遮断されているため、制御室１１ｂに
は高圧燃料が供給されない。この第１電磁弁７を非通電
状態にする燃料噴射時期は、第１電磁弁７の入出力ポー
ト７ｂから通路８ｂ、８ｄおよび燃料通路１７のそれぞ
れの長さから求められる油圧的応答遅れの時間を見込み
設定されている。
【００２７】燃料溜室１４ｂに高圧燃料が供給され始め
ると、燃料溜室１４ｂの内圧が徐々に上昇し、やがて開
弁圧に達すると、ノズルニードル１６が緩やかにリフト
して噴孔１９と燃料溜室１４ｂとが連通することにより
燃料噴射を開始する（図２に示す時期）。このとき、
低圧状態の燃料溜室１４ｂに高圧燃料が次第に供給され
ることから、燃料溜室１４ｂの内圧が低圧から高圧へ徐
々に上昇する。すると、燃料溜室１４ｂの内圧の上昇に
ともないノズルニードル１６が緩やかにリフトする。つ
まり、噴射率は緩やかな傾きで増加する（図２に示す区
間）。
【００２８】所定の噴射終了時期に達したとき、第２電
磁弁９を非通電状態にする（図２に示す時期）。する
と、第２電磁弁９の入力ポート９ａと入出力ポート９ｂ
とが連通することから、コモンレール５から高圧燃料が
通路８ｂおよび通路８ｆを経由して制御室１１ｂに供給
される。この制御室１１ｂへの高圧燃料の供給によって
制御室１１ｂの内圧が上昇するため、閉弁方向の付勢力
が開弁方向の付勢力より大きくなりノズルニードル１６
が閉弁方向に瞬時に移動する。したがって、噴孔１９と
燃料溜室１４ｂとの連通が閉じ燃料噴射がシャープカッ
トされ、燃料噴射を終了する（図２に示す時期）。
【００２９】上述したように、第１実施例の燃料噴射装
置によると、図２に示す区間のような緩やかな傾きで
増加する噴射率、すなわち噴射開始から噴射終了まで１
サイクルにおいてデルタ型噴射率を実現することができ
る。 (2) 次に、矩形型噴射率を実現する燃料噴射装置の作動
を図１および図３に基づいて説明する。図１に示す第１
電磁弁７を通電状態にし、第２電磁弁９を非通電状態に
すると（図３に示す時期）、制御室１１ｂおよび燃料
溜室１４ｂに高圧燃料が供給されノズルニードル１６が
閉弁方向に移動して噴孔１９と燃料溜室１４ｂとの連通
を遮断する。この状態で図１に示す第２電磁弁９を通電
状態にする（図３に示す時期）。このとき、第１電磁
弁７を常時通電状態にしていることから、コモンレール
５から通路８ｂ、８ｄおよび燃料通路１７を経由して高
圧燃料が常に燃料溜室１４ｂに供給されている。一方、
第２電磁弁９を通電状態にしたことにより、制御室１１
ｂの内圧が急激に低下する。したがって、開弁方向の付
勢力が閉弁方向の付勢力より大きくなるため、ノズルニ
ードル１６がリフトし燃料噴射を開始する（図３に示す
時期）。燃料溜室１４ｂには常に高圧燃料が供給され
ていることから、リフトを始めたノズルニードル１６は
急激にリフトを完了する（図３に示す時期）。そのた
め、噴射率は急峻な傾きで増加する（図３に示す区間
）。
【００３０】所定の噴射終了時期に達したとき、第２電
磁弁９を非通電状態にすると（図３に示す時期）、コ
モンレール５から高圧燃料が制御室１１ｂに供給され
る。これにより、制御室１１ｂの内圧が上昇して閉弁方
向の付勢力が開弁方向の付勢力より大きくなるため、ノ
ズルニードル１６が閉弁方向に瞬時に移動する。したが
って、噴孔１９と燃料溜室１４ｂとの連通が閉じ燃料噴
射がシャープカットされ、燃料噴射を終了する（図３に
示す時期）。
【００３１】上述したように、第１実施例の燃料噴射装
置によると、第１電磁弁７を常時通電状態にし第２電磁
弁９だけを制御することにより、図３に示す区間のよ
うな急峻な傾きで増加する噴射率、すなわち噴射開始か
ら噴射終了まで１サイクルにおいて矩形型噴射率を実現
することができる。第１実施例によると、第１電磁弁７
と第２電磁弁９とにより、燃料噴射弁１０の制御室１１
ｂと燃料溜室１４ｂとの内圧を開弁圧より低下させた
後、第２電磁弁９の制御により燃料溜室１４ｂに高圧燃
料を供給するため、ノズルニードル１６を閉弁方向に付
勢する圧縮コイルスプリング１３の付勢力に抗して燃料
溜室１４ｂの内圧の上昇にともない緩やかにノズルニー
ドル１６がリフトする。これによりデルタ型噴射率を実
現できる。また第１電磁弁７を常時通電状態にし第２電
磁弁９だけを制御することにより、燃料溜室１４ｂには
常に高圧燃料が供給されていることから、リフトを始め
たノズルニードル１６は急激にリフトを完了する。これ
により矩形型噴射率を実現できる。したがって、第１電
磁弁７と第２の電磁弁９との制御によりデルタ型噴射率
と矩形型噴射率とを選択できる効果がある。
【００３２】なお、多気筒タイプの内燃機関の各気筒に
対応するように、燃料噴射弁１０、第１電磁弁７および
第２電磁弁９を各気筒毎に設けた場合、燃料噴射弁１０
が開弁または閉弁不良を生じたとき、次の構成および作
動により作動不良後の対策が可能になる。燃料噴射弁１
０の制御室１１ｂ等の圧力を検出する圧力センサまたは
ノズルニードル１６のリフト量等を検出する位置センサ
を各燃料噴射弁１０に取付ける。このセンサから燃料噴
射弁１０の作動不良を検知したとき、該当する作動不良
の燃料噴射弁１０の第１電磁弁７を通電状態とすること
でこの燃料噴射弁１０への高圧燃料の供給が遮断される
ことから、作動不良の燃料噴射弁１０の異常噴射等を防
止することができる。また、燃料噴射弁１０が作動不良
を生ずると内燃機関の回転数が変動するため、この異常
を検出するセンサには内燃機関の回転数を検出するセン
サを使用いても良い。
【００３３】（第２実施例）本発明の第２実施例による
燃料噴射装置を図４に示す。第１実施例と実質的に同一
の構成部分については同一符号を付す。図４に示す第２
実施例は、４気筒タイプの内燃機関の各気筒に対応する
燃料噴射弁１０を１個の第１電磁弁７で制御する例であ
る。ここで、燃料タンク１、燃料ポンプ３、コモンレー
ル５、第１電磁弁７、第２電磁弁９および燃料噴射弁１
０は第１実施例と同一の構成からなる。
【００３４】図４に示すように、コモンレール５に接続
される第１電磁弁７には、気筒＃１〜＃４に対応する４
つの燃料噴射弁１０に接続される各通路２１ａ、ｂ、
ｃ、ｄおよび２２ａ、ｂ、ｃ、ｄが接続されている。こ
れらの通路２１ａ、ｂ、ｃ、ｄは第１実施例で説明した
通路８ｂに相当し、通路２２ａ、ｂ、ｃ、ｄは第１実施
例で説明した通路８ｄに相当する。つまり、第２電磁弁
９を備えた４つの燃料噴射弁１０が第１電磁弁７に並列
接続されている。
【００３５】第２実施例の燃料噴射装置では、各気筒毎
に噴射時期が重複しないことから、４つの燃料噴射弁１
０のうち、２つ以上の燃料噴射弁１０を同時に制御する
必要がない。したがって、気筒＃１の燃料噴射弁１０を
制御している間は、気筒＃２〜＃４の燃料噴射弁１０を
閉弁状態に保つ必要があり、そのためには第１実施例で
説明したように、第２電磁弁９を非通電状態にすれば良
いことになる。つまり、燃料噴射する必要がない燃料噴
射弁１０の第２電磁弁９を非通電状態し、燃料噴射する
必要がある燃料噴射弁１０の第２電磁弁９および第１電
磁弁７について第１実施例で説明したデルタ型噴射率制
御を行うことで、燃料噴射する必要がある燃料噴射弁１
０のデルタ型噴射率が実現できる。また同様に、矩形型
噴射率の場合についても、燃料噴射する必要がない燃料
噴射弁１０の第２電磁弁９を非通電状態し、燃料噴射す
る必要がある燃料噴射弁１０の第２電磁弁９について第
１実施例で説明した矩形型噴射率制御を行うことで矩形
型噴射率が実現できる。この場合、第１電磁弁７は常時
通電状態にする。
【００３６】第２実施例によると、噴射時期が重複しな
い複数の燃料噴射弁１０を制御するとき、燃料噴射する
必要がない燃料噴射弁１０の第２電磁弁９を非通電状態
にしておけば閉弁状態を保つことができることから、第
２電磁弁９の燃料上流側に位置する第１電磁弁７を各燃
料噴射弁１０毎に配設する必要がない。これにより、複
数の燃料噴射弁１０で１個の第１電磁弁７を共用するこ
とができ、第１電磁弁７の使用個数を削減し製品コスト
を大幅に低減する効果がある。
【００３７】（第３実施例）本発明の第３実施例による
燃料噴射装置を図５〜図７に示す。第１実施例と実質的
に同一の構成部分については同一符号を付す。図５〜図
７に示す第３実施例は、コモンレール５の下流側に位置
する第１電磁弁を二方弁で構成し、デルタ型噴射率およ
び矩形型噴射率を実現した例である。
【００３８】図５に示すように、コモンレール５の下流
側には二方弁である二方電磁弁５１が通路を経由して接
続されている。この二方電磁弁５１は、通電時、入力ポ
ート５１ａと出力ポート５１ｂとが連通し、非通電時、
入力ポート５１ａと出力ポート５１ｂとが遮断される構
成を有する。出力ポート５１ｂは、通路５３を経由して
燃料噴射弁１０に接続されている。
【００３９】図６に示すように、燃料噴射弁１０の上部
は三方電磁弁１３０を備えており、この三方電磁弁１３
０は、弁手段とこの弁手段を駆動する駆動手段とから構
成される。弁手段は、このバルブボディ１３１に形成さ
れるシリンダ１３１ａ内にアウタバルブ１３２が往復移
動自在に嵌合され、そのアウタバルブ１３２に軸方向に
延びるよう形成される内部孔１３２ａにはインナバルブ
１３３が往復移動自在に嵌合されている。シリンダ１３
１ａに形成されるアウタシート１４０はアウタバルブ１
３２が離接する弁座部であり、アウタバルブ１３２に形
成されるインナシート１４１がインナバルブ１３３が離
接する弁座部である。アウタバルブ１３２には、径方向
に貫通する貫通孔１５６が例えば９０°間隔で４個形成
されている。
【００４０】駆動手段は、ケース１５０にソレノイドハ
ウジング１３４を介して固定される固定鉄心としてのス
テータ１３５と、このステータ１３５に取り付けられる
コイル１３６と、アウタバルブ１３２に固定され、通電
時ステータ１３５側に吸引される可動鉄心１３７と、ア
ウタバルブ１３２を反吸引側に付勢する圧縮コイルスプ
リング１３８とから構成される。コイル１３６を固定す
る固定鉄心としてのステータ１３５はソレノイドハウジ
ング１３４内に収容され、このソレノイドハウジング１
３４は円筒状のケース１５０内に収容されている。
【００４１】アウタバルブ１３２に形成される貫通孔１
５６に対向する径外方向側のシリンダ１３１ａの内壁に
はグルーブ１５２が形成され、このグルーブ１５２に連
通する２本の燃料通路１５４がバルブボディ１３１に形
成されている。この燃料通路１５４は、燃料溜室１４ｂ
に連通する燃料通路１７に接続されている。またアウタ
バルブ１３２には、内部孔１３２ａをインナシート１４
１方向の下端まで延長し貫通する内孔１５８が形成され
ている。
【００４２】バルブボディ１３１には、燃料通路１５４
の他に、シリンダ１３１ａに形成されるアウタシート１
４０付近から径方向外側に向って延び低圧側に連通する
ドレン通路１５９が形成されており、またアウタシート
１４０付近から軸方向下端側に向って延び貫通する通路
１６０が形成されている。この通路１６０の一端は、前
述した内孔１５８と連通しており、他端はシリンダ１３
１ａ内に形成された制御室１１ｂに連通している。
【００４３】ここで、三方電磁弁１３０の作動について
説明する。図６に示すように、三方電磁弁１３０の通電
時、励磁状態であることから、ステータ１３５に可動鉄
心１３７が当接し、可動鉄心１３７に取付けられたアウ
タバルブ１３２がアウタシート１４０から離座する。こ
れにより、連通していた燃料通路１５４と貫通孔１５６
とが遮断され、また燃料通路１６０を経由して制御室１
１ｂがドレン通路１５９と連通可能になる。
【００４４】一方、三方電磁弁１３０が通電から非通電
に切換わると、消磁状態になることからステータ１３５
に当接していた可動鉄心１３７が圧縮コイルスプリング
の付勢力により図６で下方に向って付勢される。する
と、可動鉄心１３７の移動に伴いアウタバルブ１３２が
図６で下方に移動し、遮断されていた燃料通路１５４と
貫通孔１５６と連通し始める。このとき、アウタバルブ
１３２はアウタシート１４０にまだ着座していないた
め、この燃料通路１５４と貫通孔１５６と連通し始めて
からアウタバルブ１３２がアウタシート１４０に着座す
るまでの僅かな期間、貫通孔１５６および内孔１５８を
経由して燃料通路１５４とドレン通路１５９とが連通可
能になる。つまり、三方電磁弁１３０の入力ポート１３
０ａと出力ポート１３０ｃとが連通可能になる。この僅
かな期間に生ずる入力ポート１３０ａと出力ポート１３
０ｃとの連通は、三方電磁弁１３０が非通電から通電に
切換わるときも同様に生じ、三方電磁弁１３０の通電、
非通電を繰返し行うことで入力ポート１３０ａと出力ポ
ート１３０ｃとが断続的に連通する。
【００４５】アウタバルブ１３２がアウタシート１４０
に着座すると、内孔１５８とドレン通路１５９との間は
遮断され、貫通孔１５６、内孔１５８および燃料通路１
６０を経由して燃料通路１５４と制御室１１ｂとが連通
する。次に、第３実施例による燃料噴射装置の作動を図
５〜図７に基づいて説明する。
【００４６】デルタ型噴射率の燃料噴射を行う作動につ
いて説明する。図５に示す二方電磁弁５１を通電状態に
することにより、コモンレール５からの高圧燃料の供給
を遮断する。その後、燃料噴射弁１０から燃料噴射が行
われない程度の速い周期で三方電磁弁１３０の通電、非
通電を繰返し行う。すると、前述したように三方電磁弁
１３０のアウタバルブ１３２が移動する僅かな期間、図
５に示す三方電磁弁１３０の入力ポート１３０ａと出力
ポート１３０ｃとが繰返し連通することから、燃料噴射
弁１０の燃料溜室１４ｂが燃料通路１７、１６２、１５
４、三方電磁弁１３０およびドレン通路１５９を経由し
て低圧側と断続的に連通することになる。したがって、
燃料溜室１４ｂの内圧は、図７に示すように下り階段状
に圧力が徐々に減少する。つまり、二方電磁弁５１に三
方弁を用いることなく燃料溜室１４ｂの内圧を低圧にす
ることができる。
【００４７】また、三方電磁弁１３０の通電状態時、制
御室１１ｂとドレン通路１５９とが燃料通路１６０を経
由して連通し、三方電磁弁１３０の非通電状態時、制御
室１１ｂと燃料通路１７とが燃料通路１５４を経由して
連通することから、速い周期で行われる三方電磁弁１３
０の通電、非通電に伴い制御室１１ｂの内圧は、図７に
示すように減少と増加とを繰返しながら徐々に減少す
る。
【００４８】この状態から、第１実施例と同様、三方電
磁弁１３０を通電状態、二方電磁弁５１を通電状態にす
ることによりコモンレール５から高圧燃料が通路５３、
１６２および燃料通路１７を経由して燃料溜室１４ｂに
供給される。このとき、低圧状態の燃料溜室１４ｂに高
圧燃料が次第に供給されることから、燃料溜室１４ｂの
内圧が低圧から高圧へ徐々に上昇する。すると、燃料溜
室１４ｂの内圧の上昇にともないノズルニードル１６が
緩やかにリフトする。つまり、噴射率は緩やかな傾きで
増加し、デルタ型噴射率が実現する。
【００４９】矩形型噴射率の燃料噴射を行う作動は、図
５に示す二方電磁弁５１を常時通電状態にして三方電磁
弁１３０を通電または非通電状態にすることで、第１実
施例において図１および図３に基づいて説明した矩形型
噴射率の燃料噴射の作動と同様に可能となる。第３実施
例によると、三方電磁弁１３０の通電、非通電を繰返し
行うことで入力ポート１３０ａと出力ポート１３０ｃと
が断続的に連通することから、燃料溜室１４ｂ内の高圧
燃料を三方電磁弁１３０を経由して低圧側に逃がすこと
ができる。これにより、低圧側と連通する通路を二方電
磁弁５１に持たせる必要がなくなり、二方電磁弁５１に
三方電磁弁より安価な二方弁を用いることができる。し
たがって、製品コストを低減する効果がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施例による燃料噴射装置の全体
構成図である。
【図２】第１実施例のデルタ型噴射時の開弁および閉弁
制御を示すタイムチャート図である。
【図３】第１実施例の矩形型噴射時の開弁および閉弁制
御を示すタイムチャート図である。
【図４】本発明の第２実施例による燃料噴射装置の全体
構成図である。
【図５】本発明の第３実施例による燃料噴射装置の全体
構成図である。
【図６】第３実施例による燃料噴射装置に用いる三方電
磁弁の断面図である。
【図７】第３実施例のデルタ型噴射時の開弁および閉弁
制御を示すタイムチャート図である。
【図８】従来の燃料噴射装置の全体構成図である。
【符号の説明】
１ 燃料タンク ３ 燃料ポンプ ５ コモンレール （蓄圧手段） ７ 第１電磁弁 （第１の制御手段、第１
の三方電磁弁） ７ａ、５１ａ 入力ポート （第１の入力ポート） ７ｂ 入出力ポート （第１の入出力ポート） ７ｃ、５１ｂ 出力ポート （第１の出力ポート） ８ａ、ｂ、ｄ 通路 （第１の通路） ８ｃ、ｅ 通路 （低圧側） ８ｆ 通路 （第２の通路） ９ 第２電磁弁 （第２の制御手段、第２
の三方電磁弁） ９ａ、１３０ａ 入力ポート （第２の入力ポート） ９ｂ、１３０ｂ 入出力ポート（第２の入出力ポート） ９ｃ、１３０ｃ 出力ポート （第２の出力ポート） １０ 燃料噴射弁 １１ ケーシング （弁ボディ） １１ａ、１４ａ 摺動孔 （案内孔） １１ｂ 制御室 （圧力制御室） １２ 大径ピストン （弁部材） １２ａ 軸部 （弁部材） １３ 圧縮コイルスプリング（付勢手段） １４ バルブボディ （弁ボディ） １４ｂ 燃料溜室 １５ 小径ピストン （弁部材） １６ ノズルニードル （弁部材） １９ 噴孔 ５１ 二方電磁弁 （第１の制御手段） １３０ 三方電磁弁 （第２の制御手段）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｆ０２Ｍ 47/00 Ｆ０２Ｍ 47/00 Ｐ 47/02 47/02 55/02 ３５０ 55/02 ３５０Ｐ (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F02M 47/00 F02M 47/02 F02M 45/00 F02M 55/02 350 F02M 61/20 F02D 1/02 301 F02D 41/38

Claims (4)

    (57)【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 燃料圧力を高圧に蓄圧する蓄圧室を有す
    る蓄圧手段と、 前記蓄圧手段で蓄圧された高圧燃料が流入可能な燃料溜
    室と、この燃料溜室に連通し軸方向に形成される案内孔
    と、この案内孔の燃料下流側端部に位置する噴孔と、前
    記噴孔より燃料上流側に位置しかつ前記燃料溜室より燃
    料下流側に位置する弁座を有する弁ボディと、 前記案内孔に往復摺動可能に収容され、前記弁座に当接
    時に閉弁し離間時に開弁する弁部材と、 前記弁座に前記弁部材が当接する方向に前記弁部材を付
    勢する付勢手段と、 前記弁部材を閉側または開側に制御する圧力制御室と、 前記燃料溜室の圧力を制御する第１の制御手段と、 前記圧力制御室の圧力を制御する第２の制御手段とを備
    え、 前記第１の制御手段は、前記蓄圧手段と前記燃料溜室と
    を接続する第１の通路に設けられる第１の三方電磁弁で
    あって、前記第１の通路の前記蓄圧手段側に接続される
    第１の入力ポートと、前記第１の通路の前記燃料溜室側
    に接続される第１の入出力ポートと、低圧側に接続され
    る第１の出力ポートとを有し、前記第１の入力ポートと
    前記第１の入出力ポートとを連通させるとき前記第１の
    入出力ポートと前記第１の出力ポートとの連通を遮断
    し、前記第１の入力ポートと前記第１の入出力ポートと
    の連通を遮断するとき前記第１の入出力ポートと前記第
    １の出力ポートとを連通させる第１の三方電磁弁であ
    り、 前記第２の制御手段は、前記第１の三方電磁弁と前記燃
    料溜室との間の前記第１の通路に連通し前記第１の通路
    と前記圧力制御室とを接続する第２の通路に設けられる
    第２の三方電磁弁であって、前記第２の通路の前記第１
    の三方電磁弁側に接続される第２の入力ポートと、前記
    第２の通路の前記圧力制御室側に接続される第２の入出
    力ポートと、低圧側に接続される第２の出力ポートとを
    有し、前記第２の入力ポートと前記第２の入出力ポート
    とを連通させるとき前記第２の入出力ポートと前記第２
    の出力ポートとの連通を遮断し、前記第２の入力ポート
    と前記第２の入出力ポートとの連通を遮断するとき前記
    第２の入出力ポートと前記第２の出力ポートとを連通さ
    せる第２の三方電磁弁であり、 前記第１の制御手段と前記第２の制御手段との切替制御
    により デルタ型噴射率と矩形型噴射率とを切替えること
    を特徴とする燃料噴射装置。
  2. 【請求項２】 請求項１記載の燃料噴射装置の制御方法
    であって、 前記第１の入出力ポートと前記第１の出力ポートとを連
    通させる前記第１の三方電磁弁の第１の制御によって前
    記噴孔と前記燃料溜室との連通を前記弁部材により閉
    じ、前記第２の入出力ポートと前記第２の出力ポートと
    を連通させる前記第２の三方電磁弁の第２の制御によっ
    て前記圧力制御室と前記第１の通路との連通を遮断し、
    前記第１の入力ポートと前記第１の入出力ポートとを連
    通させる前記第１の三方電磁弁の第３の制御によって開
    けられた前記噴孔から燃料を噴射させるデルタ型噴射率
    制御と、 前記第１の入力ポートと前記第１の入出力ポートとを連
    通させる前記第１の三方電磁弁の第４の制御と、前記第
    ２の入力ポートと前記第２の入出力ポートとを連通させ
    る前記第２の三方電磁弁の第５の制御とによって前記噴
    孔と前記燃料溜室との連通を前記弁部材により閉じ、前
    記第２の入出力ポートと前記第２の出力ポートとを連通
    させる前記第２の三方電磁弁の第６の制御によって開け
    られた前記噴孔から燃料を噴射させる矩形型噴射率制御
    とを含むことを特徴とする燃料噴射装置の制御方法。
  3. 【請求項３】 燃料圧力を高圧に蓄圧する蓄圧室を有す
    る蓄圧手段と、 前記蓄圧手段で蓄圧された高圧燃料が流入可能な燃料溜
    室と、この燃料溜室に連通し軸方向に形成される案内孔
    と、この案内孔の燃料下流側端部に位置する噴孔と、前
    記噴孔より燃料上流側に位置しかつ前記燃料溜室より燃
    料下流側に位置する弁座を有する弁ボディと、 前記案内孔に往復摺動可能に収容され、前記弁座に当接
    時に閉弁し離間時に開弁する弁部材と、 前記弁座に前記弁部材が当接する方向に前記弁部材を付
    勢する付勢手段と、 前記弁部材を閉側または開側に制御する圧力制御室と、 前記燃料溜室の圧力を制御する第１の制御手段と、 前記圧力制御室の圧力を制御する第２の制御手段とを備
    え、 前記第１の制御手段は、前記蓄圧手段と前記燃料溜室と
    を接続する第１の通路に設けられる二方電磁弁であっ
    て、前記第１の通路の前記蓄圧手段側に接続される第１
    の入力ポートと、前記第１の通路の前記燃料溜室側に接
    続される第１の出力ポートとを有し、前記第１の入力ポ
    ートと前記第１の出力ポートとを連通させる二方電磁弁
    であり、 前記第２の制御手段は、前記二方電磁弁と前記燃料溜室
    との間の前記第１の通路に連通し前記第１の通路と前記
    圧力制御室とを接続する第２の通路に設けられる三方電
    磁弁であって、前記第２の通路の前記二方電磁弁側に接
    続される第２の入力ポートと、前記第２の通路の前記圧
    力制御室側に接続される第２の入出力ポートと、低圧側
    に接続される第２の出力ポートとを有し、前記第２の入
    力ポートと前記第２の入出力ポートとを連通させるとき
    前記第２の入出力ポートと前記第２の出力ポートとの連
    通を遮断する第１の制御状態と、前記第２の入力ポート
    と前記第２の入出力ポートとの連通を遮断するとき前記
    第２の入出力ポートと前記第２の出力ポートとを連通さ
    せる第２の制御状態とを有し、前記第１の制御状態と前
    記第２の制御状態との間を移行中に前記第２の入力ポー
    トと前記第２の出力ポートとが連通する三方電磁弁であ
    り、 前記第１の制御手段と前記第２の制御手段との切替制御
    によりデルタ型噴射率と矩形型噴射率とを切替えること
    を特徴とする燃料噴射装置。
  4. 【請求項４】 請求項３記載の燃料噴射装置の制御方法
    であって、 前記第２の入力ポートと前記第２の入出力ポートとを連
    通させる前記三方電磁弁の第１の制御と、前記噴孔から
    燃料が噴射する前に前記第２の入出力ポートと前記第２
    の出力ポートとを連通させる前記三方電磁弁の第２の制
    御と、前記第１の制御と前記第２の制御とを繰返し行う
    第３の制御とによって前記噴孔と前記燃料溜室との連通
    を前記弁部材により閉じ、前記第１の入力ポートと前記
    第１の出力ポートとを連通させる第４の制御によって開
    けられた前記噴孔から燃料を噴射させるデルタ型噴射率
    制御と、 前記第１の入力ポートと前記第１の出力ポートとを連通
    させる前記二方電磁弁の第５の制御と、前記第２の入力
    ポートと前記第２の入出力ポートとを連通させる前記三
    方電磁弁の第６の制御とによって前記噴孔と前記燃料溜
    室との連通を前記弁部材により閉じ、前記第２の入出力
    ポートと前記第２の出力ポートと連通させる前記三方電
    磁弁の第７の制御によって開けられた前記噴孔から燃料
    を噴射させる矩形型噴射率制御とを含むことを特徴とす
    る燃料噴射装置の制御方法。
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