JPH10183283A - 耐孔食性に優れたアルミニウム合金クラッド材 - Google Patents
耐孔食性に優れたアルミニウム合金クラッド材Info
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- JPH10183283A JPH10183283A JP35580296A JP35580296A JPH10183283A JP H10183283 A JPH10183283 A JP H10183283A JP 35580296 A JP35580296 A JP 35580296A JP 35580296 A JP35580296 A JP 35580296A JP H10183283 A JPH10183283 A JP H10183283A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 クラッド材における孔食の進行を抑制す
る。 【解決手段】 Ａｌ合金芯材の片面または両面に、Ｓ
ｎ：０．０３〜０．１５％、Ｆｅ：０．１〜１．０％を
含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなる皮材をクラ
ッドする。 【効果】 皮材における腐食が面状腐食形態になっ
て局部的な孔食の進行が防止され、効果的な陽極作用が
得られ、結果としてクラッド材における耐孔食性が改善
される。
る。 【解決手段】 Ａｌ合金芯材の片面または両面に、Ｓ
ｎ：０．０３〜０．１５％、Ｆｅ：０．１〜１．０％を
含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなる皮材をクラ
ッドする。 【効果】 皮材における腐食が面状腐食形態になっ
て局部的な孔食の進行が防止され、効果的な陽極作用が
得られ、結果としてクラッド材における耐孔食性が改善
される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐孔食性を改善し
たアルミニウム合金クラッド材に関するものである。
たアルミニウム合金クラッド材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、ＡｌやＡｌ合金は強固な自然酸
化皮膜で覆われているので耐食性に優れていることが知
られているが、この酸化皮膜が何らかの原因で局部的に
破れると、この部分のみで腐食を生じて深さ方向に腐食
が進行し、いわゆる「孔食」が発生して早期に貫通孔が
生ずるという問題がある。特に、自動車用熱交換器のラ
ジエータやヒータコア等のように腐食環境で使用される
製品では、上記現象が顕著になるため、その対策として
片面に芯材よりも電気化学的に卑な犠牲陽極皮材を貼り
あわせたクラッド材が用いられている。このクラッド材
では、皮材と芯材との電気化学的性質の差によって皮材
が優先的に腐食されることを利用して芯材の防食を図っ
ている。
化皮膜で覆われているので耐食性に優れていることが知
られているが、この酸化皮膜が何らかの原因で局部的に
破れると、この部分のみで腐食を生じて深さ方向に腐食
が進行し、いわゆる「孔食」が発生して早期に貫通孔が
生ずるという問題がある。特に、自動車用熱交換器のラ
ジエータやヒータコア等のように腐食環境で使用される
製品では、上記現象が顕著になるため、その対策として
片面に芯材よりも電気化学的に卑な犠牲陽極皮材を貼り
あわせたクラッド材が用いられている。このクラッド材
では、皮材と芯材との電気化学的性質の差によって皮材
が優先的に腐食されることを利用して芯材の防食を図っ
ている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、犠牲陽極皮材
における腐食も、局部的な孔食の発生になりやすく、し
たがって犠牲陽極材が溶け残されたまま腐食が芯材内部
へ進行してしまうため陽極効率が低く、薄肉材料では比
較的早期に貫通孔が生じてしまうという問題がある。本
発明は、上記事情を背景としてなされたものであり、皮
材の陽極効率を高め、よって芯材の耐食性を効果的に向
上させたアルミニウム合金クラッド材を提供することを
目的とする。
における腐食も、局部的な孔食の発生になりやすく、し
たがって犠牲陽極材が溶け残されたまま腐食が芯材内部
へ進行してしまうため陽極効率が低く、薄肉材料では比
較的早期に貫通孔が生じてしまうという問題がある。本
発明は、上記事情を背景としてなされたものであり、皮
材の陽極効率を高め、よって芯材の耐食性を効果的に向
上させたアルミニウム合金クラッド材を提供することを
目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明者達は、種々検討した結果、優れた耐孔食性
を維持したまま巨視的孔食を抑えるには、皮材において
微視的な孔食を高密度で形成させれば良いことを見いだ
した。また、Ａｌ合金ではこの微視的な孔食はＡｌ中に
分散する異種金属の粒子との界面で優先的に発生するこ
とが分かった。したがって、上記目的のためにはＡｌ中
に固溶度が少なく、かつ、Ａｌと化合物を形成しない元
素を含む合金を用い、この元素よりなる粒子をいかに高
密度で、かつ、均一に分散させ、それぞれの粒子に対応
する孔食を均一に発生させられるかがポイントとなる。
さらには、いかにして孔食の発生起点とはならないマト
リックスの溶解を進行させ、微視的孔食の深さ方向への
成長速度と同程度にするのかがポイントとなる。
め、本発明者達は、種々検討した結果、優れた耐孔食性
を維持したまま巨視的孔食を抑えるには、皮材において
微視的な孔食を高密度で形成させれば良いことを見いだ
した。また、Ａｌ合金ではこの微視的な孔食はＡｌ中に
分散する異種金属の粒子との界面で優先的に発生するこ
とが分かった。したがって、上記目的のためにはＡｌ中
に固溶度が少なく、かつ、Ａｌと化合物を形成しない元
素を含む合金を用い、この元素よりなる粒子をいかに高
密度で、かつ、均一に分散させ、それぞれの粒子に対応
する孔食を均一に発生させられるかがポイントとなる。
さらには、いかにして孔食の発生起点とはならないマト
リックスの溶解を進行させ、微視的孔食の深さ方向への
成長速度と同程度にするのかがポイントとなる。
【０００５】すなわち、本発明の耐孔食性に優れたアル
ミニウム合金クラッド材のうち第１の発明は、Ａｌ合金
芯材の片面または両面に、重量％で、Ｓｎ：０．０３〜
０．１５％、Ｆｅ：０．１〜１．０％を含有し、残部が
Ａｌと不可避不純物からなる皮材がクラッドされている
ことを特徴とする。
ミニウム合金クラッド材のうち第１の発明は、Ａｌ合金
芯材の片面または両面に、重量％で、Ｓｎ：０．０３〜
０．１５％、Ｆｅ：０．１〜１．０％を含有し、残部が
Ａｌと不可避不純物からなる皮材がクラッドされている
ことを特徴とする。
【０００６】第２の発明は、第１の発明において、皮材
中に、Ｓｎ粒子が平均で１０6／ｃｍ2以上の密度で分散
していることを特徴とする。第３の発明は、第１または
第２の発明において、皮材成分として、さらに、重量％
で、Ｍｇ：０．１〜２．０％を含有することを特徴とす
る。
中に、Ｓｎ粒子が平均で１０6／ｃｍ2以上の密度で分散
していることを特徴とする。第３の発明は、第１または
第２の発明において、皮材成分として、さらに、重量％
で、Ｍｇ：０．１〜２．０％を含有することを特徴とす
る。
【０００７】第４の発明は、第１〜第３の発明におい
て、芯材は、重量％で、Ｍｎ：０．３〜１．８％、Ｓ
ｉ：０．０５〜１．０％、Ｃｕ：０．０２〜０．８％を
含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなる組成のＡｌ
合金であることを特徴とする。第５の発明は、第４の発
明において、芯材成分として、さらに、重量％で、Ｔ
ｉ：０．０２〜０．２％、Ｚｒ：０．０２〜０．２％の
うち一種又は二種を含有することを特徴とする。
て、芯材は、重量％で、Ｍｎ：０．３〜１．８％、Ｓ
ｉ：０．０５〜１．０％、Ｃｕ：０．０２〜０．８％を
含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなる組成のＡｌ
合金であることを特徴とする。第５の発明は、第４の発
明において、芯材成分として、さらに、重量％で、Ｔ
ｉ：０．０２〜０．２％、Ｚｒ：０．０２〜０．２％の
うち一種又は二種を含有することを特徴とする。
【０００８】第６の発明は、第１〜第５の発明におい
て、Ａｌ合金芯材の片面に皮材がクラッドされ、該芯材
の他面にろう材がクラッドされていることを特徴とす
る。
て、Ａｌ合金芯材の片面に皮材がクラッドされ、該芯材
の他面にろう材がクラッドされていることを特徴とす
る。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明のアルミニウム合金クラッ
ド材は、アルミニウム合金芯材の片面または両面に皮材
がクラッドされたものであり、芯材の片面のみに皮材を
クラッドする際には、芯材の他面には、何もクラッドし
ないものでもよく、また、他の目的でろう材等の材料を
クラッドするものであってもよい。また、芯材、ろう材
の種別は特に限定されないが、通常は高強度のＡｌ−Ｍ
ｎ系合金が使用され、ろう材にはＡｌ−Ｓｉ系合金が使
用される。
ド材は、アルミニウム合金芯材の片面または両面に皮材
がクラッドされたものであり、芯材の片面のみに皮材を
クラッドする際には、芯材の他面には、何もクラッドし
ないものでもよく、また、他の目的でろう材等の材料を
クラッドするものであってもよい。また、芯材、ろう材
の種別は特に限定されないが、通常は高強度のＡｌ−Ｍ
ｎ系合金が使用され、ろう材にはＡｌ−Ｓｉ系合金が使
用される。
【００１０】上記クラッド材の製造方法は特に限定され
るものではなく、常法により製造することができるが、
通常は、圧延によるクラッドがなされる。なお、上記ク
ラッド材におけるそれぞれの板厚比も特に限定されるも
のではない。また、本発明では、皮材の耐孔食性が改善
されることにより皮材の薄肉化が可能であるが、本発明
としては特に皮材の厚さが限定されるものではなく、芯
材等のその他の材料の板厚も限定されるものではない。
上記により得られたクラッド材は、適当な加工等を経て
所望の製品や部材として使用することができ、また、ろ
う付用の部材として使用することもできる。
るものではなく、常法により製造することができるが、
通常は、圧延によるクラッドがなされる。なお、上記ク
ラッド材におけるそれぞれの板厚比も特に限定されるも
のではない。また、本発明では、皮材の耐孔食性が改善
されることにより皮材の薄肉化が可能であるが、本発明
としては特に皮材の厚さが限定されるものではなく、芯
材等のその他の材料の板厚も限定されるものではない。
上記により得られたクラッド材は、適当な加工等を経て
所望の製品や部材として使用することができ、また、ろ
う付用の部材として使用することもできる。
【００１１】そして、本発明のクラッド材は、皮材にお
いて耐孔食性が改善され、よって芯材に対する陽極効果
が十分なものとなり、芯材の防食を確実にする。これを
具体的に説明すると、通常、Ａｌ中のＳｎは高温ではあ
る程度固溶するのに対し、室温ではほとんど固溶しな
い。これを溶体化処理後急冷すると強制固溶するが、徐
冷すると析出する。徐冷の時の析出では、通常は粗大な
粒子が低密度で形成される。これに対してＦｅを含有す
る合金ではＡｌ−Ｆｅ化合物上に優先してＳｎが析出す
るので、Ａｌ−Ｆｅ化合物の分布に応じて、Ｓｎ析出物
がより高密度で形成されるようになり、腐食によって生
じる孔食も高密度となる。この高密度の孔食により、腐
食が進行すると全面溶解型の腐食形態になり、局部的に
深さ方向に腐食が進行するのを抑制し、結果として耐孔
食性を向上させる。これにより皮材の犠牲材としての陽
極作用が確実に発揮され、よって芯材の防食が図られる
ことになる。上記観点を含めて選定された皮材等の成分
限定理由を以下に説明する。
いて耐孔食性が改善され、よって芯材に対する陽極効果
が十分なものとなり、芯材の防食を確実にする。これを
具体的に説明すると、通常、Ａｌ中のＳｎは高温ではあ
る程度固溶するのに対し、室温ではほとんど固溶しな
い。これを溶体化処理後急冷すると強制固溶するが、徐
冷すると析出する。徐冷の時の析出では、通常は粗大な
粒子が低密度で形成される。これに対してＦｅを含有す
る合金ではＡｌ−Ｆｅ化合物上に優先してＳｎが析出す
るので、Ａｌ−Ｆｅ化合物の分布に応じて、Ｓｎ析出物
がより高密度で形成されるようになり、腐食によって生
じる孔食も高密度となる。この高密度の孔食により、腐
食が進行すると全面溶解型の腐食形態になり、局部的に
深さ方向に腐食が進行するのを抑制し、結果として耐孔
食性を向上させる。これにより皮材の犠牲材としての陽
極作用が確実に発揮され、よって芯材の防食が図られる
ことになる。上記観点を含めて選定された皮材等の成分
限定理由を以下に説明する。
【００１２】（皮材） Ｓｎ：０．０３〜０．１５％ Ｓｎは、Ｆｅとの共存によってマトリックス中に、高密
度、微細に析出分散して微視的孔食の発生源となる。こ
こで、Ｓｎが０．０３％未満であると、Ｓｎ析出物が十
分に得られず、上記作用が得られない。一方、Ｓｎ含有
量が０．１５％を越えると、Ｓｎ析出物が粗大化して却
って十分な密度が得られず、上記作用が不十分になる。
これらの点からＳｎ含有量を上記範囲に限定する。な
お、同様の理由で下限を０．０５％、上限を０．１３％
とするのが望ましく、さらに、下限を０．０７％、上限
を０．１２％とするのが一層望ましい。
度、微細に析出分散して微視的孔食の発生源となる。こ
こで、Ｓｎが０．０３％未満であると、Ｓｎ析出物が十
分に得られず、上記作用が得られない。一方、Ｓｎ含有
量が０．１５％を越えると、Ｓｎ析出物が粗大化して却
って十分な密度が得られず、上記作用が不十分になる。
これらの点からＳｎ含有量を上記範囲に限定する。な
お、同様の理由で下限を０．０５％、上限を０．１３％
とするのが望ましく、さらに、下限を０．０７％、上限
を０．１２％とするのが一層望ましい。
【００１３】また、上記Ｓｎが析出する結果、そのＳｎ
粒子が平均で１０6／ｃｍ2以上の密度で分散しているの
が望ましく、このときに、確実に微視的孔食の数が多く
なって巨視的には全面溶解となる。なお、上記密度（１
０6／ｃｍ2以上）は、少なくとも皮材の表面部で実質的
に達成されていればよいが、皮材の全体積においても実
質的に上記数値（１０6／ｃｍ2）以上であるのが望まし
い。
粒子が平均で１０6／ｃｍ2以上の密度で分散しているの
が望ましく、このときに、確実に微視的孔食の数が多く
なって巨視的には全面溶解となる。なお、上記密度（１
０6／ｃｍ2以上）は、少なくとも皮材の表面部で実質的
に達成されていればよいが、皮材の全体積においても実
質的に上記数値（１０6／ｃｍ2）以上であるのが望まし
い。
【００１４】Ｆｅ：０．１〜１．０％ Ｆｅは、マトリックス中でＦｅ化合物を形成し、この化
合物がＳｎの析出起点になり、高密度のＳｎ粒子の析出
を可能にする。なお、Ｆｅ含有量が０．１％未満である
と、充分な数のＡｌ−Ｆｅ化合物が形成されず、上記作
用が十分に得られない。一方、Ｆｅ含有量が１．０％を
越えると、粗大なＦｅ化合物が形成されて耐食性が低下
する。これらのためＦｅ含有量を上記範囲に限定した。
なお、同様の理由で下限を０．２％、上限を０．８％と
するのが望ましく、さらに、下限を０．３％、上限を
０．７％とするのが一層望ましい。
合物がＳｎの析出起点になり、高密度のＳｎ粒子の析出
を可能にする。なお、Ｆｅ含有量が０．１％未満である
と、充分な数のＡｌ−Ｆｅ化合物が形成されず、上記作
用が十分に得られない。一方、Ｆｅ含有量が１．０％を
越えると、粗大なＦｅ化合物が形成されて耐食性が低下
する。これらのためＦｅ含有量を上記範囲に限定した。
なお、同様の理由で下限を０．２％、上限を０．８％と
するのが望ましく、さらに、下限を０．３％、上限を
０．７％とするのが一層望ましい。
【００１５】Ｍｇ：０．１〜２．０％ Ｍｇはマトリックス中に固溶して材料強度を向上させ、
さらに熱処理等により芯材中に拡散し、芯材中のＳｉと
Ｍｇ2Ｓｉを形成して芯材の強度を向上させる作用があ
るため所望により含有させる。なお、Ｍｇ含有量が０．
１％未満であると、上記作用が十分に得られず、一方、
２．０％を越えると、加工性が低下するため、Ｍｇ含有
量を上記範囲とする。なお、同様の理由で下限を０．３
％、上限を１．５％とするのが望ましく、さらに、下限
を０．７％、上限を１．２％とするのが一層望ましい。
さらに熱処理等により芯材中に拡散し、芯材中のＳｉと
Ｍｇ2Ｓｉを形成して芯材の強度を向上させる作用があ
るため所望により含有させる。なお、Ｍｇ含有量が０．
１％未満であると、上記作用が十分に得られず、一方、
２．０％を越えると、加工性が低下するため、Ｍｇ含有
量を上記範囲とする。なお、同様の理由で下限を０．３
％、上限を１．５％とするのが望ましく、さらに、下限
を０．７％、上限を１．２％とするのが一層望ましい。
【００１６】（芯材）芯材として用いられるＡｌ−Ｍｎ
系合金の望ましい一形態を説明する。 Ｍｎ：０．３〜１．８％ Ｍｎは、Ａｌ−Ｍｎ系化合物としてマトリックス中に分
散し、耐食性を低下させることなく強度を向上させる。
なお、Ｍｎ含有量が０．３％未満であると、上記作用が
十分に得られず、一方、１．８％を越えると、加工性が
低下するので、Ｍｎの含有量を上記範囲に限定する。な
お、同様の理由で下限を０．７％、上限を１．５％とす
るのが望ましい。
系合金の望ましい一形態を説明する。 Ｍｎ：０．３〜１．８％ Ｍｎは、Ａｌ−Ｍｎ系化合物としてマトリックス中に分
散し、耐食性を低下させることなく強度を向上させる。
なお、Ｍｎ含有量が０．３％未満であると、上記作用が
十分に得られず、一方、１．８％を越えると、加工性が
低下するので、Ｍｎの含有量を上記範囲に限定する。な
お、同様の理由で下限を０．７％、上限を１．５％とす
るのが望ましい。
【００１７】Ｓｉ：０．０５〜１．０％ Ｓｉは、Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系化合物としてマトリックス
中に分散し、あるいはマトリックスに固溶して強度を向
上させる。さらに熱処理等により皮材から拡散したＭｇ
とＭｇ2Ｓｉを形成し強度を向上させる。なお、Ｓｉ含
有量が０．０５％未満であると、上記作用が十分に得ら
れず、一方、１．０％を越えると、融点が低下し、ろう
付熱処理時に溶融してしまう。またＳｉ粒子の析出・晶
出により腐食速度が増加し、耐食性が低下する。これら
のため、Ｓｉ含有量は上記範囲とする。なお、同様の理
由で下限を０．２％、上限を０．７％とするのが望まし
い。
中に分散し、あるいはマトリックスに固溶して強度を向
上させる。さらに熱処理等により皮材から拡散したＭｇ
とＭｇ2Ｓｉを形成し強度を向上させる。なお、Ｓｉ含
有量が０．０５％未満であると、上記作用が十分に得ら
れず、一方、１．０％を越えると、融点が低下し、ろう
付熱処理時に溶融してしまう。またＳｉ粒子の析出・晶
出により腐食速度が増加し、耐食性が低下する。これら
のため、Ｓｉ含有量は上記範囲とする。なお、同様の理
由で下限を０．２％、上限を０．７％とするのが望まし
い。
【００１８】Ｃｕ：０．０２〜０．８％ Ｃｕは、マトリックスに固溶して強度を向上させ、ま
た、芯材の電気化学的性質を貴にし、皮材（及びろう
材）との電位差を大きくして防食上有効な電位分布を形
成する。なお、Ｃｕの含有量が０．０２％未満である
と、上記作用が十分に得られず、一方、０．８％を越え
ると、融点が低下し、ろう付熱処理時に溶融してしま
う。また、粒界腐食が起こり耐食性が低下する。これら
のため、Ｃｕ含有量を上記範囲とする。なお、同様の理
由で下限を０．３％、上限を０．５％とするのが望まし
い。
た、芯材の電気化学的性質を貴にし、皮材（及びろう
材）との電位差を大きくして防食上有効な電位分布を形
成する。なお、Ｃｕの含有量が０．０２％未満である
と、上記作用が十分に得られず、一方、０．８％を越え
ると、融点が低下し、ろう付熱処理時に溶融してしま
う。また、粒界腐食が起こり耐食性が低下する。これら
のため、Ｃｕ含有量を上記範囲とする。なお、同様の理
由で下限を０．３％、上限を０．５％とするのが望まし
い。
【００１９】Ｔｉ、Ｚｒ：０．０２〜０．２％ Ｔｉ、Ｚｒは、ろう付後に微細な金属間化合物として分
散し、強度を向上させるので、所望により１種以上を含
有させる。なお、これら含有量がそれぞれ０．０２％未
満であると、上記作用が十分に得られず、一方、０．２
％を越えると加工性が低下するので、Ｔｉ、Ｚｒの含有
量を上記範囲とする。なお、同様の理由で、それぞれ下
限を０．０５％、上限を０．１５％とするのが望まし
い。
散し、強度を向上させるので、所望により１種以上を含
有させる。なお、これら含有量がそれぞれ０．０２％未
満であると、上記作用が十分に得られず、一方、０．２
％を越えると加工性が低下するので、Ｔｉ、Ｚｒの含有
量を上記範囲とする。なお、同様の理由で、それぞれ下
限を０．０５％、上限を０．１５％とするのが望まし
い。
【００２０】なお、皮材においてＳｎを高密度に析出さ
せるためには、上記成分の特定に加え、製造上、Ｓｎを
析出させる配慮をするのが望ましい。前述したように、
Ａｌ中のＳｎは溶体化処理後急冷すると強制固溶するた
め、溶体化状態からは急冷を避けて徐冷するのが望まし
い。なお、溶体化状態は、積極的な熱処理の他、ろう付
時の加熱によっても得ることができる。Ｓｎを固溶させ
ることなく十分に析出させるためには、溶体化の状態
（通常は５８０℃以上）から４５℃／ｍｉｎ以下（望ま
しくは３０℃／ｍｉｎ以下）の冷却速度で冷却するのが
望ましいが、この徐冷状態は、少なくとも４５０℃（望
ましくは３００℃）まで維持するものであればよく、そ
の後は、急冷することによってもＳｎの析出は妨げられ
ない。また、上記徐冷を行わない場合でも、３００〜５
００℃で１〜６０分保持する熱処理によってＳｎを析出
させることもでき、上記徐冷と組み合わせることもでき
る。上記保持後は急冷することもできる。
せるためには、上記成分の特定に加え、製造上、Ｓｎを
析出させる配慮をするのが望ましい。前述したように、
Ａｌ中のＳｎは溶体化処理後急冷すると強制固溶するた
め、溶体化状態からは急冷を避けて徐冷するのが望まし
い。なお、溶体化状態は、積極的な熱処理の他、ろう付
時の加熱によっても得ることができる。Ｓｎを固溶させ
ることなく十分に析出させるためには、溶体化の状態
（通常は５８０℃以上）から４５℃／ｍｉｎ以下（望ま
しくは３０℃／ｍｉｎ以下）の冷却速度で冷却するのが
望ましいが、この徐冷状態は、少なくとも４５０℃（望
ましくは３００℃）まで維持するものであればよく、そ
の後は、急冷することによってもＳｎの析出は妨げられ
ない。また、上記徐冷を行わない場合でも、３００〜５
００℃で１〜６０分保持する熱処理によってＳｎを析出
させることもでき、上記徐冷と組み合わせることもでき
る。上記保持後は急冷することもできる。
【００２１】
【実施例】以下に本発明の一実施例を説明する。皮材と
して表１に示す合金を用意し、芯材としてＡｌ−１．０
Ｍｎ−０．５Ｓｉ−０．１５Ｃｕ合金１とＡｌ−１．２
Ｍｎ−０．１Ｓｉ−０．５Ｃｕ−０．１１Ｔｉ合金２を
用意した。次いで、上記皮材と芯材とを表１に示す組み
合わせで選択し、板厚：０．５ｍｍ、クラッド率：１０
％、調質：Ｏ材のクラッド材を作製した後、６００℃×
３ｍｉｎのろう付相当熱処理を行い、その後、それぞれ
０．５℃／ｍｉｎ（炉冷相当）、１５℃／ｍｉｎ（徐冷
相当）、１００℃／ｍｉｎ（空冷相当）の速度で冷却し
た。得られた試験片について、それぞれＳＥＭで観察
し、単位面積当たりの微細粒子の数を数えることによっ
てＳｎ粒子密度を測定し、さらに、Ｃｕ2+１０ｐｐｍ添
加の水道水に３０日間浸漬し、孔食の発生数、最大孔食
深さを測定した。これらの結果は表２に示した。
して表１に示す合金を用意し、芯材としてＡｌ−１．０
Ｍｎ−０．５Ｓｉ−０．１５Ｃｕ合金１とＡｌ−１．２
Ｍｎ−０．１Ｓｉ−０．５Ｃｕ−０．１１Ｔｉ合金２を
用意した。次いで、上記皮材と芯材とを表１に示す組み
合わせで選択し、板厚：０．５ｍｍ、クラッド率：１０
％、調質：Ｏ材のクラッド材を作製した後、６００℃×
３ｍｉｎのろう付相当熱処理を行い、その後、それぞれ
０．５℃／ｍｉｎ（炉冷相当）、１５℃／ｍｉｎ（徐冷
相当）、１００℃／ｍｉｎ（空冷相当）の速度で冷却し
た。得られた試験片について、それぞれＳＥＭで観察
し、単位面積当たりの微細粒子の数を数えることによっ
てＳｎ粒子密度を測定し、さらに、Ｃｕ2+１０ｐｐｍ添
加の水道水に３０日間浸漬し、孔食の発生数、最大孔食
深さを測定した。これらの結果は表２に示した。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】表２から明らかなように、本発明材では、
孔食が高密度で発生しており、最大孔食深さが大幅に小
さくなっている。なお、発明材の中でも、ろう付相当熱
処理後の冷却速度を１００℃／ｍｉｎにして急冷したも
のは、Ｓｎ粒子密度、孔食密度ともにその他の発明材よ
りも小さくなり、最大孔食深さも深くなっている。した
がって、熱処理後の冷却を徐冷とした方が、耐孔食性の
改善に有利であることが示されている。一方、比較材は
いずれも、Ｓｎ粒子密度、孔食密度とも発明材よりも大
幅に少なく、したがって最大孔食深さが数倍深く、耐孔
食性に劣っていることが示されている。なお、上記実施
例では、芯材の片面に皮材をクラッドし、他面には何も
クラッドしていないものについて説明したが、前述した
ように他面にろう材等をクラッドしたものであっても同
様の作用を得ることができる。
孔食が高密度で発生しており、最大孔食深さが大幅に小
さくなっている。なお、発明材の中でも、ろう付相当熱
処理後の冷却速度を１００℃／ｍｉｎにして急冷したも
のは、Ｓｎ粒子密度、孔食密度ともにその他の発明材よ
りも小さくなり、最大孔食深さも深くなっている。した
がって、熱処理後の冷却を徐冷とした方が、耐孔食性の
改善に有利であることが示されている。一方、比較材は
いずれも、Ｓｎ粒子密度、孔食密度とも発明材よりも大
幅に少なく、したがって最大孔食深さが数倍深く、耐孔
食性に劣っていることが示されている。なお、上記実施
例では、芯材の片面に皮材をクラッドし、他面には何も
クラッドしていないものについて説明したが、前述した
ように他面にろう材等をクラッドしたものであっても同
様の作用を得ることができる。
【００２５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の耐孔食性
に優れたアルミニウム合金クラッド材によれば、Ａｌ合
金芯材の片面または両面に、重量％で、Ｓｎ：０．０３
〜０．１５％、Ｆｅ：０．１〜１．０％を含有し、残部
がＡｌと不可避不純物からなる皮材をクラッドしたの
で、皮材の腐食が面状腐食形態になって耐孔食性が改善
され、よって皮材の犠牲作用が確実になり、結果として
クラッド材全体の耐食性が向上する。また、上記成分に
Ｍｇを０．１〜２．０％含有させれば、上記作用が得ら
れるとともに、皮材、芯材の強度を向上させることがで
きる。
に優れたアルミニウム合金クラッド材によれば、Ａｌ合
金芯材の片面または両面に、重量％で、Ｓｎ：０．０３
〜０．１５％、Ｆｅ：０．１〜１．０％を含有し、残部
がＡｌと不可避不純物からなる皮材をクラッドしたの
で、皮材の腐食が面状腐食形態になって耐孔食性が改善
され、よって皮材の犠牲作用が確実になり、結果として
クラッド材全体の耐食性が向上する。また、上記成分に
Ｍｇを０．１〜２．０％含有させれば、上記作用が得ら
れるとともに、皮材、芯材の強度を向上させることがで
きる。
Claims (6)
- 【請求項１】 Ａｌ合金芯材の片面または両面に、重量
％で、Ｓｎ：０．０３〜０．１５％、Ｆｅ：０．１〜
１．０％を含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなる
皮材がクラッドされていることを特徴とする耐孔食性に
優れたアルミニウム合金クラッド材 - 【請求項２】 皮材中に、Ｓｎ粒子が平均で１０6／ｃ
ｍ2以上の密度で分散していることを特徴とする請求項
１記載の耐孔食性に優れたアルミニウム合金クラッド材 - 【請求項３】 皮材成分として、さらに、重量％で、Ｍ
ｇ：０．１〜２．０％を含有することを特徴とする請求
項１または２に記載の耐孔食性に優れたアルミニウム合
金クラッド材 - 【請求項４】 芯材は、重量％で、Ｍｎ：０．３〜１．
８％、Ｓｉ：０．０５〜１．０％、Ｃｕ：０．０２〜
０．８％を含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなる
組成のＡｌ合金であることを特徴とする請求項１〜３の
いずれかに記載の耐孔食性に優れたアルミニウム合金ク
ラッド材 - 【請求項５】 芯材成分として、さらに、重量％で、Ｔ
ｉ：０．０２〜０．２％、Ｚｒ：０．０２〜０．２％の
うち一種又は二種を含有することを特徴とする請求項４
に記載の耐孔食性に優れたアルミニウム合金クラッド材 - 【請求項６】 Ａｌ合金芯材の片面に皮材がクラッドさ
れ、該芯材の他面にろう材がクラッドされていることを
特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の耐孔食性に
優れたアルミニウム合金クラッド材
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35580296A JPH10183283A (ja) | 1996-12-25 | 1996-12-25 | 耐孔食性に優れたアルミニウム合金クラッド材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35580296A JPH10183283A (ja) | 1996-12-25 | 1996-12-25 | 耐孔食性に優れたアルミニウム合金クラッド材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10183283A true JPH10183283A (ja) | 1998-07-14 |
Family
ID=18445828
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35580296A Pending JPH10183283A (ja) | 1996-12-25 | 1996-12-25 | 耐孔食性に優れたアルミニウム合金クラッド材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10183283A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6736911B1 (en) | 1999-07-09 | 2004-05-18 | Toyo Aluminium Kabushiki Kaisha | Aluminum alloy, aluminum alloy foil, container and method of preparing aluminum alloy foil |
-
1996
- 1996-12-25 JP JP35580296A patent/JPH10183283A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6736911B1 (en) | 1999-07-09 | 2004-05-18 | Toyo Aluminium Kabushiki Kaisha | Aluminum alloy, aluminum alloy foil, container and method of preparing aluminum alloy foil |
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