JPH10183267A - ニッケル−亜鉛母合金及びその製造方法 - Google Patents
ニッケル−亜鉛母合金及びその製造方法Info
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- JPH10183267A JPH10183267A JP8318994A JP31899496A JPH10183267A JP H10183267 A JPH10183267 A JP H10183267A JP 8318994 A JP8318994 A JP 8318994A JP 31899496 A JP31899496 A JP 31899496A JP H10183267 A JPH10183267 A JP H10183267A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 鋼材表面に耐食性を付与するため溶融亜鉛メ
ッキ処理を施す際の亜鉛メッキ浴の浴組成を調整するた
めに使用するニッケル−亜鉛母合金及びその製造方法を
提供する。 【解決手段】 420℃〜490℃に保持したニッケル
−亜鉛母合金の溶湯から鋳造若しくは490℃から42
0℃まで所定時間をかけて除冷した溶湯から鋳造するこ
と、又はニッケル−亜鉛母合金を400℃〜490℃で
熱処理することにより、高融点のγ相を低融点のδ相に
変化させることが可能となり、溶融亜鉛メッキ浴中のニ
ッケル含有量を常時適正に維持し、ケイ素を含む鋼板の
溶融亜鉛メッキの施工に対し大きく寄与できる。
ッキ処理を施す際の亜鉛メッキ浴の浴組成を調整するた
めに使用するニッケル−亜鉛母合金及びその製造方法を
提供する。 【解決手段】 420℃〜490℃に保持したニッケル
−亜鉛母合金の溶湯から鋳造若しくは490℃から42
0℃まで所定時間をかけて除冷した溶湯から鋳造するこ
と、又はニッケル−亜鉛母合金を400℃〜490℃で
熱処理することにより、高融点のγ相を低融点のδ相に
変化させることが可能となり、溶融亜鉛メッキ浴中のニ
ッケル含有量を常時適正に維持し、ケイ素を含む鋼板の
溶融亜鉛メッキの施工に対し大きく寄与できる。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋼材表面に耐食性
を付与するため溶融亜鉛メッキ処理を施す際の亜鉛メッ
キ浴の浴組成を調整するために使用するニッケル−亜鉛
母合金及びその製造方法に関する。
を付与するため溶融亜鉛メッキ処理を施す際の亜鉛メッ
キ浴の浴組成を調整するために使用するニッケル−亜鉛
母合金及びその製造方法に関する。
【0002】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】所謂キ
ルド鋼材と呼ばれる珪素、燐を含む鋼材が一般構造物等
に用いられているが、腐食を防止するため鋼材表面には
溶融亜鉛メッキ処理を施すのが一般的である。しかしな
がら、亜鉛のみの浴を用いてメッキを施すと、耐食性の
劣る鉄−亜鉛の合金層が異常に発達し光沢のなくなるヤ
ケを生ずるとともに、部分的に亜鉛付着量が増加する等
の現象が発生する。
ルド鋼材と呼ばれる珪素、燐を含む鋼材が一般構造物等
に用いられているが、腐食を防止するため鋼材表面には
溶融亜鉛メッキ処理を施すのが一般的である。しかしな
がら、亜鉛のみの浴を用いてメッキを施すと、耐食性の
劣る鉄−亜鉛の合金層が異常に発達し光沢のなくなるヤ
ケを生ずるとともに、部分的に亜鉛付着量が増加する等
の現象が発生する。
【0003】この様な現象に対する対策として、従来よ
りニッケルを0.05〜0.2重量%含有する亜鉛浴を
使用してメッキする方法が効果的である事が知られてい
る。しかしながらメッキ操業を続けていると、メッキ浴
はメッキ物によって持ち去られるためその分の亜鉛及び
ニッケルを補給する必要がある。0.05〜0.2重量
%ニッケルの浴組成を維持するため、ニッケルの地金を
浴に投入してもニッケルの融点は1455℃であるの
で、通常のメッキ浴温度430℃〜500℃では迅速な
溶解は不可能である。
りニッケルを0.05〜0.2重量%含有する亜鉛浴を
使用してメッキする方法が効果的である事が知られてい
る。しかしながらメッキ操業を続けていると、メッキ浴
はメッキ物によって持ち去られるためその分の亜鉛及び
ニッケルを補給する必要がある。0.05〜0.2重量
%ニッケルの浴組成を維持するため、ニッケルの地金を
浴に投入してもニッケルの融点は1455℃であるの
で、通常のメッキ浴温度430℃〜500℃では迅速な
溶解は不可能である。
【0004】このため一般的には約2〜3重量%ニッケ
ル−亜鉛母合金を使用して浴組成を調整している。しか
しながら、このような母合金は約15重量%のニッケル
と85重量%亜鉛からなるいわゆるγ相と言われるニッ
ケル−亜鉛の化合物が亜鉛相と解離している。上記γ相
ニッケル−亜鉛の化合物の融点は約880℃であるの
で、ニッケル地金を添加したときと同様に、メッキ浴温
度430℃〜500℃ではγ相は迅速に溶解せず、メッ
キ槽底に堆積する沈降物や浮遊するドロスに取り込ま
れ、目標とするニッケル含有量の浴組成を得る事は困難
である。
ル−亜鉛母合金を使用して浴組成を調整している。しか
しながら、このような母合金は約15重量%のニッケル
と85重量%亜鉛からなるいわゆるγ相と言われるニッ
ケル−亜鉛の化合物が亜鉛相と解離している。上記γ相
ニッケル−亜鉛の化合物の融点は約880℃であるの
で、ニッケル地金を添加したときと同様に、メッキ浴温
度430℃〜500℃ではγ相は迅速に溶解せず、メッ
キ槽底に堆積する沈降物や浮遊するドロスに取り込ま
れ、目標とするニッケル含有量の浴組成を得る事は困難
である。
【0005】本発明は、以上述べた問題に鑑み、操業中
のメッキ亜鉛浴に迅速に溶解して均一な組成のメッキ浴
を維持できるニッケル−亜鉛母合金の製造方法を提供す
ることを課題とする。
のメッキ亜鉛浴に迅速に溶解して均一な組成のメッキ浴
を維持できるニッケル−亜鉛母合金の製造方法を提供す
ることを課題とする。
【0006】
【課題を解決するための手段】本発明者等はこのような
課題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、ニッケル−亜
鉛母合金中のγ相を消失させ、融点の低いδ相に変える
ことにより、亜鉛浴中に迅速に溶解する母合金を製造す
る方法、及び組織の微細化と母合金の形状を細かくする
事により偏析をなくし亜鉛浴中に迅速に溶解する母合金
の製造方法を見い出し本発明を完成した。
課題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、ニッケル−亜
鉛母合金中のγ相を消失させ、融点の低いδ相に変える
ことにより、亜鉛浴中に迅速に溶解する母合金を製造す
る方法、及び組織の微細化と母合金の形状を細かくする
事により偏析をなくし亜鉛浴中に迅速に溶解する母合金
の製造方法を見い出し本発明を完成した。
【0007】本発明の第1のニッケル−亜鉛母合金の製
造方法は、10重量%以下のニッケルを含み、鉛1.8
重量%以下、鉄0.1重量%以下、カドミウム0.5重
量%以下、残部亜鉛及び不可避不純物からなるニッケル
−亜鉛母合金の製造方法において、ニッケルが亜鉛中に
完全に溶解した後、溶湯を420℃以上490℃以下の
温度で30分間以上保持することを特徴とする。
造方法は、10重量%以下のニッケルを含み、鉛1.8
重量%以下、鉄0.1重量%以下、カドミウム0.5重
量%以下、残部亜鉛及び不可避不純物からなるニッケル
−亜鉛母合金の製造方法において、ニッケルが亜鉛中に
完全に溶解した後、溶湯を420℃以上490℃以下の
温度で30分間以上保持することを特徴とする。
【0008】本発明の第2のニッケル−亜鉛母合金の製
造方法は、10重量%以下のニッケルを含み、鉛1.8
重量%以下、鉄0.1重量%以下、カドミウム0.5重
量%以下、残部亜鉛及び不可避不純物からなるニッケル
−亜鉛母合金の製造方法において、ニッケルが亜鉛中に
完全に溶解した後、溶湯を490℃から450℃まで3
0分以上かけて徐冷することを特徴とする。
造方法は、10重量%以下のニッケルを含み、鉛1.8
重量%以下、鉄0.1重量%以下、カドミウム0.5重
量%以下、残部亜鉛及び不可避不純物からなるニッケル
−亜鉛母合金の製造方法において、ニッケルが亜鉛中に
完全に溶解した後、溶湯を490℃から450℃まで3
0分以上かけて徐冷することを特徴とする。
【0009】本発明によれば、ニッケル−亜鉛母合金の
溶湯を420℃〜490℃で30分以上保持し、或いは
溶湯を490℃から420℃まで30分以上かけて徐冷
するすることにより、鋳造する溶湯中に生成しているγ
相(15重量%Ni)をδ相(9〜11重量%Ni)へ
変化させ、亜鉛合金溶湯中への溶解を容易にした。
溶湯を420℃〜490℃で30分以上保持し、或いは
溶湯を490℃から420℃まで30分以上かけて徐冷
するすることにより、鋳造する溶湯中に生成しているγ
相(15重量%Ni)をδ相(9〜11重量%Ni)へ
変化させ、亜鉛合金溶湯中への溶解を容易にした。
【0010】本発明の第3のニッケル−亜鉛母合金の製
造方法は、10重量%以下のニッケルを含み、鉛1.8
重量%以下、鉄0.1重量%以下、カドミウム0.5重
量%以下、残部亜鉛及び不可避不純物からなるニッケル
−亜鉛母合金の製造方法において、上記ニッケルが亜鉛
中に完全に溶解した後凝固製造したニッケル−亜鉛母合
金を、400℃以上490℃以下の温度で30分間以上
保持することを特徴とする。
造方法は、10重量%以下のニッケルを含み、鉛1.8
重量%以下、鉄0.1重量%以下、カドミウム0.5重
量%以下、残部亜鉛及び不可避不純物からなるニッケル
−亜鉛母合金の製造方法において、上記ニッケルが亜鉛
中に完全に溶解した後凝固製造したニッケル−亜鉛母合
金を、400℃以上490℃以下の温度で30分間以上
保持することを特徴とする。
【0011】本発明によれば、一旦溶解させた後の溶製
後の母合金を、400℃以上490℃以下の温度で30
分間以上保持することで、γ相をδ相へ変化させ、亜鉛
合金溶湯中への溶解を容易にした。
後の母合金を、400℃以上490℃以下の温度で30
分間以上保持することで、γ相をδ相へ変化させ、亜鉛
合金溶湯中への溶解を容易にした。
【0012】本発明の第4のニッケル−亜鉛母合金の製
造方法は、第1又は第2のニッケル−亜鉛母合金の製造
方法において、溶湯を水中に滴下し形状を細かくするこ
とを特徴とする。本発明によれば、溶湯を水中に滴下し
形状を細かくし、組織を微細化することにより、ニッケ
ルの偏析をなくし亜鉛合金溶湯中への溶解を容易にし
た。
造方法は、第1又は第2のニッケル−亜鉛母合金の製造
方法において、溶湯を水中に滴下し形状を細かくするこ
とを特徴とする。本発明によれば、溶湯を水中に滴下し
形状を細かくし、組織を微細化することにより、ニッケ
ルの偏析をなくし亜鉛合金溶湯中への溶解を容易にし
た。
【0013】本発明のニッケル−亜鉛母合金は、上記第
1乃至4のニッケル−亜鉛母合金の製造方法により製造
してなるものである。
1乃至4のニッケル−亜鉛母合金の製造方法により製造
してなるものである。
【0014】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を説明
する。
する。
【0015】本発明は、溶融亜鉛メッキ浴の組成調整に
用いられるニッケル−亜鉛母合金として10%以下のニ
ッケルを含む母合金の溶湯を、(1) 420℃〜490℃
に保持する、或いは(2) 溶湯を490℃から420℃ま
で30分以上かけて徐冷することにより、溶湯中に生成
しているγ相をδ相へ変化させる方法である。
用いられるニッケル−亜鉛母合金として10%以下のニ
ッケルを含む母合金の溶湯を、(1) 420℃〜490℃
に保持する、或いは(2) 溶湯を490℃から420℃ま
で30分以上かけて徐冷することにより、溶湯中に生成
しているγ相をδ相へ変化させる方法である。
【0016】また他の本発明は母合金の形状を細かくす
るとともに組織を微細化して偏析をなくし亜鉛浴中に溶
解を容易にするため溶湯を水中に滴下し、ショット品を
製造する方法である。
るとともに組織を微細化して偏析をなくし亜鉛浴中に溶
解を容易にするため溶湯を水中に滴下し、ショット品を
製造する方法である。
【0017】本発明の母合金の製造にあたり保持温度を
420℃〜490℃に限定した理由は次のとおりであ
る。
420℃〜490℃に限定した理由は次のとおりであ
る。
【0018】ニッケル10%以下の亜鉛合金は図1に示
すようにニッケルと亜鉛が液体状態で完全に溶けあって
いる温度から冷却してくると溶湯中に先ずγ相が析出し
てくる。
すようにニッケルと亜鉛が液体状態で完全に溶けあって
いる温度から冷却してくると溶湯中に先ずγ相が析出し
てくる。
【0019】温度が下がるにつれて析出するγ相の量は
増加し、490℃に達した時点で析出したγ相と溶湯と
が反応(包晶反応)して、ニッケル10重量%、亜鉛9
0重量%のδ相に変化する。さらに温度の低下につれて
10重量%ニッケルのδ相はニッケル含有量が減少し、
418.5℃で9重量%ニッケルのδ相に変化する。こ
れ以下の温度ではδ相の組成は変化しない。
増加し、490℃に達した時点で析出したγ相と溶湯と
が反応(包晶反応)して、ニッケル10重量%、亜鉛9
0重量%のδ相に変化する。さらに温度の低下につれて
10重量%ニッケルのδ相はニッケル含有量が減少し、
418.5℃で9重量%ニッケルのδ相に変化する。こ
れ以下の温度ではδ相の組成は変化しない。
【0020】しかしながら、γ相と溶湯が反応してδ相
に変化する包晶反応を完全に行わせるためには、490
℃以下の温度でなければならず、温度が低い程長い時間
を要する。冷却速度が十分に遅くない場合はγ相と溶湯
は反応しきれずγ相が残存する。十分な時間をかけると
ニッケル10重量%以下では包晶反応を完結する事が可
能でγ相は消失しδ相と(Zn)相を生じる。
に変化する包晶反応を完全に行わせるためには、490
℃以下の温度でなければならず、温度が低い程長い時間
を要する。冷却速度が十分に遅くない場合はγ相と溶湯
は反応しきれずγ相が残存する。十分な時間をかけると
ニッケル10重量%以下では包晶反応を完結する事が可
能でγ相は消失しδ相と(Zn)相を生じる。
【0021】δ相は融点が490℃と亜鉛メッキ浴の温
度(430〜500℃)と同等であり、δ相と(Zn)
相の混ざりあった母合金は430℃〜500℃の亜鉛浴
に添加すると直ちに溶解し、メッキ槽底の沈降物や浮遊
するドロスに取り込まれることもなく安定した浴組成が
得られる。
度(430〜500℃)と同等であり、δ相と(Zn)
相の混ざりあった母合金は430℃〜500℃の亜鉛浴
に添加すると直ちに溶解し、メッキ槽底の沈降物や浮遊
するドロスに取り込まれることもなく安定した浴組成が
得られる。
【0022】ここで490℃以下と限定した理由は、4
90℃を超えるとγ相がδ相に変化しないためである。
90℃を超えるとγ相がδ相に変化しないためである。
【0023】また420℃以上に限定した理由は、上述
したように、419℃以下では凝固してしまうからであ
る。
したように、419℃以下では凝固してしまうからであ
る。
【0024】490℃以下で鋳造可能なニッケル含有量
の低い母合金は、溶湯の状態で420℃以上490℃以
下の温度(望ましくは450℃〜480℃)に30分間
以上、望ましくは1時間以上保持し、あるいは490℃
から420℃まで30分以上、望ましくは1時間以上か
けて徐冷する。その後、要望される鋳型に鋳込む。更に
望ましくは水中に滴下し母合金形状を細かく、組織を微
細化する。
の低い母合金は、溶湯の状態で420℃以上490℃以
下の温度(望ましくは450℃〜480℃)に30分間
以上、望ましくは1時間以上保持し、あるいは490℃
から420℃まで30分以上、望ましくは1時間以上か
けて徐冷する。その後、要望される鋳型に鋳込む。更に
望ましくは水中に滴下し母合金形状を細かく、組織を微
細化する。
【0025】また490℃以下で鋳造の困難なニッケル
含有量の高い母合金は、490℃以上の鋳造可能な温度
で要望される鋳型に鋳込む。望ましくは水中に滴下し母
合金形状を細かく、組織を微細化する。その後溶製合金
の母合金を400℃〜490℃の温度で30分間以上、
望ましくは1時間以上保持することによりγ相をδ相に
変化させることが出来る。
含有量の高い母合金は、490℃以上の鋳造可能な温度
で要望される鋳型に鋳込む。望ましくは水中に滴下し母
合金形状を細かく、組織を微細化する。その後溶製合金
の母合金を400℃〜490℃の温度で30分間以上、
望ましくは1時間以上保持することによりγ相をδ相に
変化させることが出来る。
【0026】このようにして製造したニッケル−亜鉛母
合金は偏析もなく亜鉛溶湯中に容易に溶解し、溶湯を均
一化できるために溶融亜鉛メッキ浴のニッケル量を調整
するために用いて最適なものとなる。
合金は偏析もなく亜鉛溶湯中に容易に溶解し、溶湯を均
一化できるために溶融亜鉛メッキ浴のニッケル量を調整
するために用いて最適なものとなる。
【0027】
【実施例】以下、本発明の効果を示す実施例を説明する
が、本発明はこれに限定されるものではない。
が、本発明はこれに限定されるものではない。
【0028】〔実施例1〕 JIS H2107の規定による蒸留亜鉛地金(一
種)5Kgを10番黒鉛るつぼ中で溶解した後、溶湯温
度を650℃に保持し、その中に球状ニッケル150g
rを添加し、時々攪拌しながら完全に溶解するまで65
0℃に保持して、ニッケルが完全に溶解した溶湯を得
た。 このニッケルと亜鉛とが完全に混ざりあった状態か
ら、490℃で60分間保持する処理により母合金を溶
製した。 その後、溶製後の母合金中の化合物の組成をEPM
A(electoronprobe microana
lysis;電子プローブ微小部分析)法により観察
し、ニッケル−亜鉛の化合物を同定した。
種)5Kgを10番黒鉛るつぼ中で溶解した後、溶湯温
度を650℃に保持し、その中に球状ニッケル150g
rを添加し、時々攪拌しながら完全に溶解するまで65
0℃に保持して、ニッケルが完全に溶解した溶湯を得
た。 このニッケルと亜鉛とが完全に混ざりあった状態か
ら、490℃で60分間保持する処理により母合金を溶
製した。 その後、溶製後の母合金中の化合物の組成をEPM
A(electoronprobe microana
lysis;電子プローブ微小部分析)法により観察
し、ニッケル−亜鉛の化合物を同定した。
【0029】〔実施例2乃至9〕実施例1と同様に処理
して、溶湯を得た後、各々下記「表1」に示すように、
溶湯を保持温度490℃で30分間(実施例2)、49
0→450℃の除冷を60分間(実施例3)、490→
450℃の除冷を30分間(実施例4)、490→42
0℃の除冷を60分間(実施例5)、保持温度を420
℃で180分間(実施例6)と種々の条件で保持後、母
合金を鋳造した。また、溶製後の母合金の保持温度40
0℃で180分間の熱処理(実施例7)、保持温度45
0℃で60分間で熱処理(実施例8)及び保持温度42
0℃で120分間の熱処理(実施例9)と種々の熱処理
条件により、母合金を製造した。なお、実施例1乃至5
については、水中に滴下し、ショット形状にした。
して、溶湯を得た後、各々下記「表1」に示すように、
溶湯を保持温度490℃で30分間(実施例2)、49
0→450℃の除冷を60分間(実施例3)、490→
450℃の除冷を30分間(実施例4)、490→42
0℃の除冷を60分間(実施例5)、保持温度を420
℃で180分間(実施例6)と種々の条件で保持後、母
合金を鋳造した。また、溶製後の母合金の保持温度40
0℃で180分間の熱処理(実施例7)、保持温度45
0℃で60分間で熱処理(実施例8)及び保持温度42
0℃で120分間の熱処理(実施例9)と種々の熱処理
条件により、母合金を製造した。なお、実施例1乃至5
については、水中に滴下し、ショット形状にした。
【0030】〔実施例10及び11〕 JIS H2107の規定による蒸留亜鉛(一種)5Kgを
10番黒鉛るつぼ中で溶解した後、溶湯温度を650℃に
保持し、その中に、実施例10では、球状ニッケル25
0g(5%ニッケル目標)、実施例11では、球状ニッ
ケル500g(10%ニッケル目標)を添加し、時々攪
拌しながらニッケルの溶解を促す。 しかし、650℃では、この濃度のニッケルは完全
に溶解しないので、実施例10では、5%ニッケルの液
相線温度以上となる750℃、実施例11では、10%
ニッケルの液相線温度以上となる800℃まで昇温さ
せ、30分間保持し、ニッケルの完全溶解を確認した。 その後、溶湯を降温して480℃で30分間保持
し、鋳造して母合金を製造した。
10番黒鉛るつぼ中で溶解した後、溶湯温度を650℃に
保持し、その中に、実施例10では、球状ニッケル25
0g(5%ニッケル目標)、実施例11では、球状ニッ
ケル500g(10%ニッケル目標)を添加し、時々攪
拌しながらニッケルの溶解を促す。 しかし、650℃では、この濃度のニッケルは完全
に溶解しないので、実施例10では、5%ニッケルの液
相線温度以上となる750℃、実施例11では、10%
ニッケルの液相線温度以上となる800℃まで昇温さ
せ、30分間保持し、ニッケルの完全溶解を確認した。 その後、溶湯を降温して480℃で30分間保持
し、鋳造して母合金を製造した。
【0031】得られた実施例にかかる母合金における、
母合金中のNi含有量(重量%)、Ni−Zn化合
物中のNi含有量(重量%)及びNi−Zn化合物中
の形態の結果を「表1」に示す。
母合金中のNi含有量(重量%)、Ni−Zn化合
物中のNi含有量(重量%)及びNi−Zn化合物中
の形態の結果を「表1」に示す。
【0032】
【表1】
【0033】〔比較例1乃至6〕実施例1と同様に処理
して、溶湯を得た後、各々下記「表2」に示すように、
溶湯の保持温度を650℃で60分間(比較例1)、保
持温度500℃で60分間(比較例2)、保持温度49
0℃で10分間(比較例3)、490→450℃の除冷
を20分間(比較例6)、溶製後の母合金の保持温度4
20℃で10分間(比較例4)及び保持温度390℃で
30分間(比較例5)と種々の熱処理条件により、母合
金を溶製した。また、比較例1乃至3及び6について
は、水中に滴下し、ショット形状にした。得られた比較
例にかかる母合金における、母合金中のNi含有量
(重量%)、Ni−Zn化合物中のNi含有量(重量
%)及びNi−Zn化合物中の形態の結果を「表2」
に示す。
して、溶湯を得た後、各々下記「表2」に示すように、
溶湯の保持温度を650℃で60分間(比較例1)、保
持温度500℃で60分間(比較例2)、保持温度49
0℃で10分間(比較例3)、490→450℃の除冷
を20分間(比較例6)、溶製後の母合金の保持温度4
20℃で10分間(比較例4)及び保持温度390℃で
30分間(比較例5)と種々の熱処理条件により、母合
金を溶製した。また、比較例1乃至3及び6について
は、水中に滴下し、ショット形状にした。得られた比較
例にかかる母合金における、母合金中のNi含有量
(重量%)、Ni−Zn化合物中のNi含有量(重量
%)及びNi−Zn化合物中の形態の結果を「表2」
に示す。
【0034】
【表2】
【0035】「表1」及び「表2」の結果から明らかな
ように、420℃〜490℃に保持したニッケル−亜鉛
母合金の溶湯から鋳造若しくは490℃から420℃ま
で所定時間をかけて除冷した溶湯から鋳造すること、又
は溶製後のニッケル−亜鉛母合金を400℃〜490℃
で熱処理することにより、高融点のγ相を低融点のδ相
に変化させることができることが判明した。
ように、420℃〜490℃に保持したニッケル−亜鉛
母合金の溶湯から鋳造若しくは490℃から420℃ま
で所定時間をかけて除冷した溶湯から鋳造すること、又
は溶製後のニッケル−亜鉛母合金を400℃〜490℃
で熱処理することにより、高融点のγ相を低融点のδ相
に変化させることができることが判明した。
【0036】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
420℃〜490℃に保持したニッケル−亜鉛母合金の
溶湯から鋳造若しくは490℃から420℃まで所定時
間をかけて除冷した溶湯から鋳造すること、又は溶製後
のニッケル−亜鉛母合金を400℃〜490℃で熱処理
することにより、高融点のγ相を低融点のδ相に変化さ
せることが可能となり、溶融亜鉛メッキ浴中のニッケル
含有量を常時適正に維持し、ケイ素を含む鋼板の溶融亜
鉛メッキの施工に対し大きく寄与できる。
420℃〜490℃に保持したニッケル−亜鉛母合金の
溶湯から鋳造若しくは490℃から420℃まで所定時
間をかけて除冷した溶湯から鋳造すること、又は溶製後
のニッケル−亜鉛母合金を400℃〜490℃で熱処理
することにより、高融点のγ相を低融点のδ相に変化さ
せることが可能となり、溶融亜鉛メッキ浴中のニッケル
含有量を常時適正に維持し、ケイ素を含む鋼板の溶融亜
鉛メッキの施工に対し大きく寄与できる。
【図1】ニッケル10%以下の亜鉛合金の溶解状態を示
す図面である。
す図面である。
Claims (5)
- 【請求項1】 10重量%以下のニッケルを含み、鉛
1.8重量%以下、鉄0.1重量%以下、カドミウム
0.5重量%以下、残部亜鉛及び不可避不純物からなる
ニッケル−亜鉛母合金の製造方法において、 ニッケルが亜鉛中に完全に溶解した後、溶湯を420℃
以上490℃以下の温度で30分間以上保持することを
特徴とするニッケル−亜鉛母合金の製造方法。 - 【請求項2】 10重量%以下のニッケルを含み、鉛
1.8重量%以下、鉄0.1重量%以下、カドミウム
0.5重量%以下、残部亜鉛及び不可避不純物からなる
ニッケル−亜鉛母合金の製造方法において、 ニッケルが亜鉛中に完全に溶解した後、溶湯を490℃
から420℃まで30分以上かけて徐冷することを特徴
とするニッケル−亜鉛母合金の製造方法。 - 【請求項3】 10重量%以下のニッケルを含み、鉛
1.8重量%以下、鉄0.1重量%以下、カドミウム
0.5重量%以下、残部亜鉛及び不可避不純物からなる
ニッケル−亜鉛母合金の製造方法において、 上記ニッケルが亜鉛中に完全に溶解した後凝固製造した
ニッケル−亜鉛母合金を、400℃以上490℃以下の
温度で30分間以上保持することを特徴とするニッケル
−亜鉛母合金の製造方法。 - 【請求項4】 請求項1又は2記載のニッケル−亜鉛母
合金の製造方法において、 溶湯を水中に滴下し形状を細かくし、組織を微細化する
ことを特徴とするニッケル−亜鉛母合金の製造方法。 - 【請求項5】 請求項1乃至4記載のニッケル−亜鉛母
合金の製造方法により製造したニッケル−亜鉛母合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8318994A JPH10183267A (ja) | 1996-10-31 | 1996-11-29 | ニッケル−亜鉛母合金及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP28951496 | 1996-10-31 | ||
JP8-289514 | 1996-10-31 | ||
JP8318994A JPH10183267A (ja) | 1996-10-31 | 1996-11-29 | ニッケル−亜鉛母合金及びその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH10183267A true JPH10183267A (ja) | 1998-07-14 |
Family
ID=26557626
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8318994A Withdrawn JPH10183267A (ja) | 1996-10-31 | 1996-11-29 | ニッケル−亜鉛母合金及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH10183267A (ja) |
-
1996
- 1996-11-29 JP JP8318994A patent/JPH10183267A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20040203 |