JPH10181404A - 衝撃吸収ヘッドレスト - Google Patents
衝撃吸収ヘッドレストInfo
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- JPH10181404A JPH10181404A JP9271426A JP27142697A JPH10181404A JP H10181404 A JPH10181404 A JP H10181404A JP 9271426 A JP9271426 A JP 9271426A JP 27142697 A JP27142697 A JP 27142697A JP H10181404 A JPH10181404 A JP H10181404A
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- headrest
- absorbing
- urethane foam
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- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
- C08G18/00—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates
- C08G18/06—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen
- C08G18/28—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen characterised by the compounds used containing active hydrogen
- C08G18/40—High-molecular-weight compounds
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B27/00—Layered products comprising a layer of synthetic resin
- B32B27/40—Layered products comprising a layer of synthetic resin comprising polyurethanes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B5/00—Layered products characterised by the non- homogeneity or physical structure, i.e. comprising a fibrous, filamentary, particulate or foam layer; Layered products characterised by having a layer differing constitutionally or physically in different parts
- B32B5/18—Layered products characterised by the non- homogeneity or physical structure, i.e. comprising a fibrous, filamentary, particulate or foam layer; Layered products characterised by having a layer differing constitutionally or physically in different parts characterised by features of a layer of foamed material
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60N—SEATS SPECIALLY ADAPTED FOR VEHICLES; VEHICLE PASSENGER ACCOMMODATION NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B60N2/00—Seats specially adapted for vehicles; Arrangement or mounting of seats in vehicles
- B60N2/80—Head-rests
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60N—SEATS SPECIALLY ADAPTED FOR VEHICLES; VEHICLE PASSENGER ACCOMMODATION NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B60N2/00—Seats specially adapted for vehicles; Arrangement or mounting of seats in vehicles
- B60N2/80—Head-rests
- B60N2/888—Head-rests with arrangements for protecting against abnormal g-forces, e.g. by displacement of the head-rest
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
- C08G2110/00—Foam properties
- C08G2110/0083—Foam properties prepared using water as the sole blowing agent
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- Organic Chemistry (AREA)
- Chair Legs, Seat Parts, And Backrests (AREA)
- Seats For Vehicles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】使用フィーリングや外観品質を従来と同等に維
持しつつ、スプリングバックを回避することによりむち
打ち症を軽減する。 【解決手段】コア材２に、衝撃吸収特性を有し反撥弾性
率が３０％以下の低反撥弾性コア材を用いた。衝撃はコ
ア材２に伝わりコア材２が弾性変形したとき、コア材２
は３０％以下の反撥弾性率を有しているため、弾性変形
した後のスプリングバックが小さい。これによりむち打
ち症が軽減される。また使用フィーリングも良好であ
る。
持しつつ、スプリングバックを回避することによりむち
打ち症を軽減する。 【解決手段】コア材２に、衝撃吸収特性を有し反撥弾性
率が３０％以下の低反撥弾性コア材を用いた。衝撃はコ
ア材２に伝わりコア材２が弾性変形したとき、コア材２
は３０％以下の反撥弾性率を有しているため、弾性変形
した後のスプリングバックが小さい。これによりむち打
ち症が軽減される。また使用フィーリングも良好であ
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は自動車など車両の座
席に設けられて人体頭部を支持するヘッドレストに関
し、さらに詳しくは追突事故などの場合に人体頭部が衝
突した衝撃を吸収して、むち打ち症を軽減できる衝撃吸
収ヘッドレストに関する。
席に設けられて人体頭部を支持するヘッドレストに関
し、さらに詳しくは追突事故などの場合に人体頭部が衝
突した衝撃を吸収して、むち打ち症を軽減できる衝撃吸
収ヘッドレストに関する。
【０００２】
【従来の技術】衝突時の衝撃を吸収して人体を衝撃から
保護するために、近年の自動車には種々の衝撃吸収装置
が設けられている。例えばステアリングホイールやイン
ストルメントパネルにはエアバッグが内蔵され、衝突時
にエアバッグが瞬時に膨張することで乗員がステアリン
グホイールやインストルメントパネルに衝突するのを防
止している。
保護するために、近年の自動車には種々の衝撃吸収装置
が設けられている。例えばステアリングホイールやイン
ストルメントパネルにはエアバッグが内蔵され、衝突時
にエアバッグが瞬時に膨張することで乗員がステアリン
グホイールやインストルメントパネルに衝突するのを防
止している。
【０００３】また特開昭５８−５３５６０号公報には、
エアピン孔をもつ中空蛇腹状の衝撃吸収体を備えたステ
アリングホイールが提案されている。この提案によれ
ば、衝撃が加わり衝撃吸収体が圧縮された際に、エアピ
ン孔から空気を逃散させつつ空気圧縮抵抗で衝撃エネル
ギーを吸収することができる。したがってスプリングバ
ック（反力）が生じることなく、衝撃エネルギーを吸収
することができる。
エアピン孔をもつ中空蛇腹状の衝撃吸収体を備えたステ
アリングホイールが提案されている。この提案によれ
ば、衝撃が加わり衝撃吸収体が圧縮された際に、エアピ
ン孔から空気を逃散させつつ空気圧縮抵抗で衝撃エネル
ギーを吸収することができる。したがってスプリングバ
ック（反力）が生じることなく、衝撃エネルギーを吸収
することができる。
【０００４】さらに、ドアトリムの衝撃吸収構造とし
て、図６に示す技術も知られている。この衝撃吸収構造
は、ドアトリム１００の腰部１０１内に配設される腰部
衝撃吸収部材１０２と、肩部１０３内に配設される肩部
衝撃吸収部材１０４から構成されている。両衝撃吸収部
材１０２，１０４はそれぞれウレタンフォームからな
り、取付部位の内面形状に対応する取付面を有してブロ
ック状に形成されている。
て、図６に示す技術も知られている。この衝撃吸収構造
は、ドアトリム１００の腰部１０１内に配設される腰部
衝撃吸収部材１０２と、肩部１０３内に配設される肩部
衝撃吸収部材１０４から構成されている。両衝撃吸収部
材１０２，１０４はそれぞれウレタンフォームからな
り、取付部位の内面形状に対応する取付面を有してブロ
ック状に形成されている。
【０００５】この衝撃吸収構造は、ドア側面から加わる
衝撃エネルギーにより両衝撃吸収部材１０２，１０４が
座屈することで、その衝撃エネルギーを吸収しようとす
るものである。また自動車のヘッドレストは、内部に芯
材を有し表面に表皮体が被覆された発泡成形体から形成
されている。発泡成形体としてはウレタンフォームが主
流であり、表皮体の皺を防止して外観品質を高くするた
めに、あるいは使用フィーリングを高くするために、反
撥弾性率が５０％以上のウレタンフォームが用いられて
いる。
衝撃エネルギーにより両衝撃吸収部材１０２，１０４が
座屈することで、その衝撃エネルギーを吸収しようとす
るものである。また自動車のヘッドレストは、内部に芯
材を有し表面に表皮体が被覆された発泡成形体から形成
されている。発泡成形体としてはウレタンフォームが主
流であり、表皮体の皺を防止して外観品質を高くするた
めに、あるいは使用フィーリングを高くするために、反
撥弾性率が５０％以上のウレタンフォームが用いられて
いる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】従来のヘッドレストで
は、コア材としてウレタンフォームを用いているので、
図６に示した衝撃吸収構造と同様に、ウレタンフォーム
の弾性変形によりある程度の衝撃を吸収することができ
る。しかし追突時などに大きな衝撃が作用した場合に
は、ウレタンフォームの反撥弾性率が高いために、スプ
リングバックにより頭部にリバウンドが生じてむち打ち
症を軽減するには適していない。
は、コア材としてウレタンフォームを用いているので、
図６に示した衝撃吸収構造と同様に、ウレタンフォーム
の弾性変形によりある程度の衝撃を吸収することができ
る。しかし追突時などに大きな衝撃が作用した場合に
は、ウレタンフォームの反撥弾性率が高いために、スプ
リングバックにより頭部にリバウンドが生じてむち打ち
症を軽減するには適していない。
【０００７】そこで特開昭５８−５３５６０号公報に記
載されているようなエアピン孔をもつ衝撃吸収体を設け
ることも考えられるが、ヘッドレストの使用フィーリン
グが損なわれたり、外観が損なわれたりする場合があ
る。本発明はこのような事情に鑑みてなされたものであ
り、使用フィーリングや外観品質を従来と同等に維持し
つつ、スプリングバックを回避することによりむち打ち
症を軽減できるヘッドレストを提供することを目的とす
る。
載されているようなエアピン孔をもつ衝撃吸収体を設け
ることも考えられるが、ヘッドレストの使用フィーリン
グが損なわれたり、外観が損なわれたりする場合があ
る。本発明はこのような事情に鑑みてなされたものであ
り、使用フィーリングや外観品質を従来と同等に維持し
つつ、スプリングバックを回避することによりむち打ち
症を軽減できるヘッドレストを提供することを目的とす
る。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する請求
項１に記載のヘッドレストの特徴は、袋状の表皮と、表
皮内に配置されステーをもつ芯材と、表皮と芯材の間に
充填されたコア材とからなる車両用のヘッドレストにお
いて、コア材は全体が衝撃吸収特性を有し反撥弾性率が
３０％以下の低反撥弾性コア材よりなることにある。
項１に記載のヘッドレストの特徴は、袋状の表皮と、表
皮内に配置されステーをもつ芯材と、表皮と芯材の間に
充填されたコア材とからなる車両用のヘッドレストにお
いて、コア材は全体が衝撃吸収特性を有し反撥弾性率が
３０％以下の低反撥弾性コア材よりなることにある。
【０００９】また請求項２に記載のヘッドレストの特徴
は、請求項１に記載のヘッドレストにおいて、コア材は
平均分子量が４０００以下のポリオール成分をＮＣＯイ
ンデックス６０〜１１０で反応させて発泡されたウレタ
ンフォームであることにある。請求項３に記載のヘッド
レストの特徴は、袋状の表皮と、表皮内に配置されステ
ーをもつ芯材と、表皮と芯材の間に充填されたコア材と
からなる車両用のヘッドレストにおいて、コア材の一部
には、衝撃吸収特性を有し反撥弾性率が１０％以下の吸
収部が形成されていることにある。
は、請求項１に記載のヘッドレストにおいて、コア材は
平均分子量が４０００以下のポリオール成分をＮＣＯイ
ンデックス６０〜１１０で反応させて発泡されたウレタ
ンフォームであることにある。請求項３に記載のヘッド
レストの特徴は、袋状の表皮と、表皮内に配置されステ
ーをもつ芯材と、表皮と芯材の間に充填されたコア材と
からなる車両用のヘッドレストにおいて、コア材の一部
には、衝撃吸収特性を有し反撥弾性率が１０％以下の吸
収部が形成されていることにある。
【００１０】また請求項４に記載のヘッドレストの特徴
は、請求項３に記載のヘッドレストにおいて、コア材の
吸収部を除く部分は、吸収部の反撥弾性率より高い反撥
弾性率をもつ発泡体から形成されていることにある。請
求項５に記載のヘッドレストの特徴は、請求項３〜４に
記載のヘッドレストにおいて、吸収部は芯材の前方に配
置され、吸収部の後端面には剛性部材が配置されている
ことにある。
は、請求項３に記載のヘッドレストにおいて、コア材の
吸収部を除く部分は、吸収部の反撥弾性率より高い反撥
弾性率をもつ発泡体から形成されていることにある。請
求項５に記載のヘッドレストの特徴は、請求項３〜４に
記載のヘッドレストにおいて、吸収部は芯材の前方に配
置され、吸収部の後端面には剛性部材が配置されている
ことにある。
【００１１】さらに請求項６に記載のヘッドレストの特
徴は、請求項３〜５に記載のヘッドレストにおいて、コ
ア材及び吸収部はともにウレタンフォームであり、吸収
部は平均分子量が２０００以下のポリオール成分をＮＣ
Ｏインデックス６０〜１０５で反応させて発泡されたウ
レタンフォームであることにある。
徴は、請求項３〜５に記載のヘッドレストにおいて、コ
ア材及び吸収部はともにウレタンフォームであり、吸収
部は平均分子量が２０００以下のポリオール成分をＮＣ
Ｏインデックス６０〜１０５で反応させて発泡されたウ
レタンフォームであることにある。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明にいう反撥弾性率とは、弾
性を有する物品に適用される特性値であり、以下の反撥
弾性試験機と試験方法により算出される値をいう。 （１）試験片 大きさが一辺１００ｍｍ以上、厚さ５０ｍｍ以上で上下
両面が平行であること。 （２）試験機 磁石又はその他の方法によって試験片の上面から４６０
ｍｍの距離から、ＪＩＳ−Ｂ−１５０１（玉軸受用鋼
球）に規定する５／８並級の鋼球を回転しないように自
由落下させる機構をもつ試験機を用いる。 （３）試験方法 試験片を試験機の水平な台上に設置し、ＪＩＳ−Ｋ−６
４０１に準ずる直径１６ｍｍ、重さ１６．３ｇの鋼球を
試験片の上面４６０ｍｍの距離から自由落下させ、その
時の最高反撥距離を測定する。試験は、３個の試験片の
各々について行うか、又は１個の試験片の３箇所につい
てそれぞれ３回以上行い、それぞれの回数のうち最高反
撥距離を記録する。 （４）計算 反撥弾性率Ｒは、次の式によって算出し、３個の平均値
で表す。
性を有する物品に適用される特性値であり、以下の反撥
弾性試験機と試験方法により算出される値をいう。 （１）試験片 大きさが一辺１００ｍｍ以上、厚さ５０ｍｍ以上で上下
両面が平行であること。 （２）試験機 磁石又はその他の方法によって試験片の上面から４６０
ｍｍの距離から、ＪＩＳ−Ｂ−１５０１（玉軸受用鋼
球）に規定する５／８並級の鋼球を回転しないように自
由落下させる機構をもつ試験機を用いる。 （３）試験方法 試験片を試験機の水平な台上に設置し、ＪＩＳ−Ｋ−６
４０１に準ずる直径１６ｍｍ、重さ１６．３ｇの鋼球を
試験片の上面４６０ｍｍの距離から自由落下させ、その
時の最高反撥距離を測定する。試験は、３個の試験片の
各々について行うか、又は１個の試験片の３箇所につい
てそれぞれ３回以上行い、それぞれの回数のうち最高反
撥距離を記録する。 （４）計算 反撥弾性率Ｒは、次の式によって算出し、３個の平均値
で表す。
【００１３】Ｒ＝１００×Ｄ1 ／Ｄ0 ［ここに、Ｄ0 ：
落下距離４６０（ｍｍ）、Ｄ1 ：反撥距離（ｍｍ）］ ところで、従来は反撥弾性率が５０％以上でないと良好
な使用フィーリングが得られないとされていた。しかし
ながら本発明者らの研究によれば、使用フィーリングを
反撥弾性率のように鋼球を自由落下させるような大きな
加速度で評価するのは不適当であって、より小さな加速
度での衝突で評価されるべきものであることが明らかと
なった。そしてコア材の発泡特性を適切に設定すること
により、反撥弾性率を３０％以下としても良好な使用フ
ィーリングが得られることが明らかとなったのである。
落下距離４６０（ｍｍ）、Ｄ1 ：反撥距離（ｍｍ）］ ところで、従来は反撥弾性率が５０％以上でないと良好
な使用フィーリングが得られないとされていた。しかし
ながら本発明者らの研究によれば、使用フィーリングを
反撥弾性率のように鋼球を自由落下させるような大きな
加速度で評価するのは不適当であって、より小さな加速
度での衝突で評価されるべきものであることが明らかと
なった。そしてコア材の発泡特性を適切に設定すること
により、反撥弾性率を３０％以下としても良好な使用フ
ィーリングが得られることが明らかとなったのである。
【００１４】そこで請求項１に記載の発明の最大の特徴
は、コア材全体が衝撃吸収特性を有し反撥弾性率が３０
％以下、望ましくは２５％以下の低反撥弾性コア材より
なることにある。すなわち反撥弾性率が３０％以下の低
反撥弾性コア材を用いることにより、使用フィーリング
を良好に維持しつつスプリングバックを低減することが
可能となる。つまり請求項１に記載の発明のヘッドレス
トに大きな衝撃が加わると、衝撃によりコア材全体が弾
性変形する。このときコア材は３０％以下の反撥弾性率
を有しているため、弾性変形した後のスプリングバック
が小さい。これによりむち打ち症が軽減される。
は、コア材全体が衝撃吸収特性を有し反撥弾性率が３０
％以下、望ましくは２５％以下の低反撥弾性コア材より
なることにある。すなわち反撥弾性率が３０％以下の低
反撥弾性コア材を用いることにより、使用フィーリング
を良好に維持しつつスプリングバックを低減することが
可能となる。つまり請求項１に記載の発明のヘッドレス
トに大きな衝撃が加わると、衝撃によりコア材全体が弾
性変形する。このときコア材は３０％以下の反撥弾性率
を有しているため、弾性変形した後のスプリングバック
が小さい。これによりむち打ち症が軽減される。
【００１５】そして荷重が解除されると、コア材は徐々
に元の形状に復元されるので、再びヘッドレストとして
の使用が可能となる。なお、コア材の反撥弾性率が３０
％を超えると、スプリングバックが大きくなってむち打
ち症の軽減が困難となる。なお、請求項１に記載の発明
のヘッドレストにおいては、コア材の反撥弾性率が１０
％を超えるようにすることが望ましい。
に元の形状に復元されるので、再びヘッドレストとして
の使用が可能となる。なお、コア材の反撥弾性率が３０
％を超えると、スプリングバックが大きくなってむち打
ち症の軽減が困難となる。なお、請求項１に記載の発明
のヘッドレストにおいては、コア材の反撥弾性率が１０
％を超えるようにすることが望ましい。
【００１６】請求項１に記載の発明のヘッドレストに用
いられるコア材は、例えば熱可塑性エラストマ、シリコ
ーンゲルなどから形成することもできるが、請求項２に
記載したように、平均分子量が４０００以下のポリオー
ル成分をＮＣＯインデックス６０〜１１０で反応させて
発泡されたウレタンフォームから形成することが望まし
い。このようなウレタンフォームを用いることにより、
良好な使用フィーリングと耐スプリングバック性（スプ
リングバックの低減量が大きいこと）とを両立すること
ができる。なお、平均分子量が３０００以下のポリオー
ル成分を用いることがさらに望ましい。
いられるコア材は、例えば熱可塑性エラストマ、シリコ
ーンゲルなどから形成することもできるが、請求項２に
記載したように、平均分子量が４０００以下のポリオー
ル成分をＮＣＯインデックス６０〜１１０で反応させて
発泡されたウレタンフォームから形成することが望まし
い。このようなウレタンフォームを用いることにより、
良好な使用フィーリングと耐スプリングバック性（スプ
リングバックの低減量が大きいこと）とを両立すること
ができる。なお、平均分子量が３０００以下のポリオー
ル成分を用いることがさらに望ましい。
【００１７】反撥弾性率が３０％以下のウレタンフォー
ムを形成するためには、ポリオール成分の平均分子量を
４０００以下（望ましくは３０００以下）とする必要が
ある。ポリオール成分としては、フォームの基材となる
比較的高分子量の主ポリオールの他に、比較的高分子量
の補助ポリオール、架橋剤や鎖延長剤として機能する低
分子量のポリオールなど、種々のポリオールを混合して
用いられるが、これらのポリオールの数平均分子量とそ
の配合割合から求められる算術平均値（平均分子量）を
４０００以下とすることにより、得られるウレタンフォ
ームの反撥弾性率を３０％以下とすることができる。
ムを形成するためには、ポリオール成分の平均分子量を
４０００以下（望ましくは３０００以下）とする必要が
ある。ポリオール成分としては、フォームの基材となる
比較的高分子量の主ポリオールの他に、比較的高分子量
の補助ポリオール、架橋剤や鎖延長剤として機能する低
分子量のポリオールなど、種々のポリオールを混合して
用いられるが、これらのポリオールの数平均分子量とそ
の配合割合から求められる算術平均値（平均分子量）を
４０００以下とすることにより、得られるウレタンフォ
ームの反撥弾性率を３０％以下とすることができる。
【００１８】イソシアネートとしては、ＴＤＩ、ＭＤ
Ｉ、ＨＭＤＩなど種々のイソシアネートを用いることが
できるが、ＴＤＩを用いると得られるウレタンフォーム
の反撥弾性率を３０％以下に調製しやすく特に好まし
い。ＮＣＯインデックスが６０未満であると、ウレタン
フォームの形成が困難となり、ＮＣＯインデックスが１
１０を超えるとウレタンフォームの反撥弾性率を３０％
以下とすることが困難となる。特に好ましいＮＣＯイン
デックスの範囲は７０〜９５である。
Ｉ、ＨＭＤＩなど種々のイソシアネートを用いることが
できるが、ＴＤＩを用いると得られるウレタンフォーム
の反撥弾性率を３０％以下に調製しやすく特に好まし
い。ＮＣＯインデックスが６０未満であると、ウレタン
フォームの形成が困難となり、ＮＣＯインデックスが１
１０を超えるとウレタンフォームの反撥弾性率を３０％
以下とすることが困難となる。特に好ましいＮＣＯイン
デックスの範囲は７０〜９５である。
【００１９】ところで、コア全体が衝撃吸収特性を有す
るヘッドレストを提案してきたが、コア材の必要部位の
み衝撃吸収部材を設けることもできる。そこで請求項３
に記載の発明の特徴は、衝撃吸収特性を有し反撥弾性率
が１０％以下の吸収部がコア材の一部に形成されている
ところにある。すなわち請求項３に記載の発明のヘッド
レストに大きな衝撃が加わると、衝撃は吸収部に伝わり
吸収部が弾性変形する。このとき吸収部は１０％以下の
反撥弾性率を有しているため、弾性変形した後のスプリ
ングバックが小さい。これによりむち打ち症が軽減され
る。
るヘッドレストを提案してきたが、コア材の必要部位の
み衝撃吸収部材を設けることもできる。そこで請求項３
に記載の発明の特徴は、衝撃吸収特性を有し反撥弾性率
が１０％以下の吸収部がコア材の一部に形成されている
ところにある。すなわち請求項３に記載の発明のヘッド
レストに大きな衝撃が加わると、衝撃は吸収部に伝わり
吸収部が弾性変形する。このとき吸収部は１０％以下の
反撥弾性率を有しているため、弾性変形した後のスプリ
ングバックが小さい。これによりむち打ち症が軽減され
る。
【００２０】そして荷重が解除されると、吸収部は徐々
にもとの形状に復元されるので、再びヘッドレストとし
ての使用が可能となる。吸収部の反撥弾性率が１０％を
超えると、スプリングバックが大きくなってむち打ち症
の軽減には適さない。また請求項４に記載したように、
コア材の吸収部を除く部分は、吸収部の反撥弾性率より
高い反撥弾性率をもつ発泡体から形成することが好まし
い。こうすることにより使用フィーリングを従来と同等
に維持しつつ衝撃時のスプリングバックを小さくするこ
とが可能となる。
にもとの形状に復元されるので、再びヘッドレストとし
ての使用が可能となる。吸収部の反撥弾性率が１０％を
超えると、スプリングバックが大きくなってむち打ち症
の軽減には適さない。また請求項４に記載したように、
コア材の吸収部を除く部分は、吸収部の反撥弾性率より
高い反撥弾性率をもつ発泡体から形成することが好まし
い。こうすることにより使用フィーリングを従来と同等
に維持しつつ衝撃時のスプリングバックを小さくするこ
とが可能となる。
【００２１】この場合、吸収部は人体頭部が当接する前
方側に設けることが望ましく、芯材より前方側に配置す
ることが望ましい。そして吸収部の後端面には、請求項
５に記載したように、剛性部材が配置されていることが
望ましい。剛性部材の存在により、吸収部に加わった荷
重が吸収部より後方のコア材や芯材に伝わるのが阻止さ
れ、衝撃荷重を吸収部に集中させることができるので、
吸収部による衝撃の吸収とスプリングバックの低減作用
を最大に発現させることができる。なお、芯材を剛性部
材の代用とすることもできる。
方側に設けることが望ましく、芯材より前方側に配置す
ることが望ましい。そして吸収部の後端面には、請求項
５に記載したように、剛性部材が配置されていることが
望ましい。剛性部材の存在により、吸収部に加わった荷
重が吸収部より後方のコア材や芯材に伝わるのが阻止さ
れ、衝撃荷重を吸収部に集中させることができるので、
吸収部による衝撃の吸収とスプリングバックの低減作用
を最大に発現させることができる。なお、芯材を剛性部
材の代用とすることもできる。
【００２２】吸収部としては、例えばウレタンフォー
ム、熱可塑性エラストマ、シリコーンゲルなどから形成
することができるが、空孔をもつので弾性変形するため
のスペースが不要であること、使用フィーリングに優れ
ること、スプリングバックが小さいこと、衝撃後に形状
が回復することなどの面からウレタンフォームが最適で
ある。
ム、熱可塑性エラストマ、シリコーンゲルなどから形成
することができるが、空孔をもつので弾性変形するため
のスペースが不要であること、使用フィーリングに優れ
ること、スプリングバックが小さいこと、衝撃後に形状
が回復することなどの面からウレタンフォームが最適で
ある。
【００２３】このような反撥弾性率が１０％以下のウレ
タンフォームとしては、請求項６に記載したように、平
均分子量が２０００以下のポリオール成分をＮＣＯイン
デックス６０〜１０５で反応させて発泡されたウレタン
フォームを用いることが望ましい。反撥弾性率が１０％
以下のウレタンフォームを形成するためには、ポリオー
ル成分の平均分子量を２０００以下とする必要がある。
ポリオール成分としては、フォームの基材となる比較的
高分子量の主ポリオールの他に、比較的高分子量の補助
ポリオール、架橋剤や鎖延長剤として機能する低分子量
のポリオールなど、種々のポリオールを混合して用いら
れるが、これらのポリオールの数平均分子量とその配合
割合から求められる算術平均値（平均分子量）を２００
０以下とすることにより、得られるウレタンフォームの
反撥弾性率を１０％以下とすることができる。
タンフォームとしては、請求項６に記載したように、平
均分子量が２０００以下のポリオール成分をＮＣＯイン
デックス６０〜１０５で反応させて発泡されたウレタン
フォームを用いることが望ましい。反撥弾性率が１０％
以下のウレタンフォームを形成するためには、ポリオー
ル成分の平均分子量を２０００以下とする必要がある。
ポリオール成分としては、フォームの基材となる比較的
高分子量の主ポリオールの他に、比較的高分子量の補助
ポリオール、架橋剤や鎖延長剤として機能する低分子量
のポリオールなど、種々のポリオールを混合して用いら
れるが、これらのポリオールの数平均分子量とその配合
割合から求められる算術平均値（平均分子量）を２００
０以下とすることにより、得られるウレタンフォームの
反撥弾性率を１０％以下とすることができる。
【００２４】イソシアネートとしては、ＴＤＩ、ＭＤ
Ｉ、ＨＭＤＩなど種々のイソシアネートを用いることが
できるが、ＴＤＩを用いると得られるウレタンフォーム
の反撥弾性率を１０％以下に調製しやすく特に好まし
い。そしてＮＣＯインデックスが６０未満であると、ウ
レタンフォームの形成が困難となり、ＮＣＯインデック
スが１０５を超えるとウレタンフォームの反撥弾性率を
１０％以下とすることが困難となる。特に好ましいＮＣ
Ｏインデックスの範囲は６５〜８５である。
Ｉ、ＨＭＤＩなど種々のイソシアネートを用いることが
できるが、ＴＤＩを用いると得られるウレタンフォーム
の反撥弾性率を１０％以下に調製しやすく特に好まし
い。そしてＮＣＯインデックスが６０未満であると、ウ
レタンフォームの形成が困難となり、ＮＣＯインデック
スが１０５を超えるとウレタンフォームの反撥弾性率を
１０％以下とすることが困難となる。特に好ましいＮＣ
Ｏインデックスの範囲は６５〜８５である。
【００２５】吸収部をコア材中に配置するには、予め別
に形成された反撥弾性率が１０％以下の部材を、別に形
成されたコア材と一体化してもよいし、予め別に形成さ
れた反撥弾性率が１０％以下の部材を芯材とともに型内
に配置してコア材を成形することで一体化することもで
きる。また、コア材と吸収部を２ヘッド同時注入により
形成して一体化することも可能である。
に形成された反撥弾性率が１０％以下の部材を、別に形
成されたコア材と一体化してもよいし、予め別に形成さ
れた反撥弾性率が１０％以下の部材を芯材とともに型内
に配置してコア材を成形することで一体化することもで
きる。また、コア材と吸収部を２ヘッド同時注入により
形成して一体化することも可能である。
【００２６】
【実施例】以下、試験例及び実施例により本発明をより
具体的に説明する。 （１）試験例 ＜試験片Ａ＞各種ポリオールを混合して得られた平均分
子量が３５００のポリオール成分が５７重量部と、クル
ードＭＤＩ（ポリメリック4,4'−ジフェニルメタンジイ
ソシアネート）のプレポリマー４３重量部と、水３重量
部とを混合し、自由発泡させて発泡体を形成した。ＮＣ
Ｏインデックスは９５である。得られた発泡体を厚さ３
０ｍｍに切断し、試験片Ａを得た。
具体的に説明する。 （１）試験例 ＜試験片Ａ＞各種ポリオールを混合して得られた平均分
子量が３５００のポリオール成分が５７重量部と、クル
ードＭＤＩ（ポリメリック4,4'−ジフェニルメタンジイ
ソシアネート）のプレポリマー４３重量部と、水３重量
部とを混合し、自由発泡させて発泡体を形成した。ＮＣ
Ｏインデックスは９５である。得られた発泡体を厚さ３
０ｍｍに切断し、試験片Ａを得た。
【００２７】＜試験片Ｂ＞各種ポリオールを混合して得
られた平均分子量が３０００のポリオール成分が６９重
量部と、ＴＤＩ３１重量部と、水２．９重量部とを混合
し、自由発泡させて発泡体を形成した。ＮＣＯインデッ
クスは８０である。得られた発泡体を試験片Ａと同一の
大きさに切断し、試験片Ｂを得た。
られた平均分子量が３０００のポリオール成分が６９重
量部と、ＴＤＩ３１重量部と、水２．９重量部とを混合
し、自由発泡させて発泡体を形成した。ＮＣＯインデッ
クスは８０である。得られた発泡体を試験片Ａと同一の
大きさに切断し、試験片Ｂを得た。
【００２８】＜試験片Ｃ＞各種ポリオールを混合して得
られた平均分子量が２６００のポリオール成分が５８．
９重量部と、クルードＭＤＩ（ポリメリック4,4'−ジフ
ェニルメタンジイソシアネート）のプレポリマー４１．
１重量部と、水４重量部とを混合し、自由発泡させて発
泡体を形成した。ＮＣＯインデックスは８０である。得
られた発泡体を試験片Ａと同一の大きさに切断し、試験
片Ｃを得た。
られた平均分子量が２６００のポリオール成分が５８．
９重量部と、クルードＭＤＩ（ポリメリック4,4'−ジフ
ェニルメタンジイソシアネート）のプレポリマー４１．
１重量部と、水４重量部とを混合し、自由発泡させて発
泡体を形成した。ＮＣＯインデックスは８０である。得
られた発泡体を試験片Ａと同一の大きさに切断し、試験
片Ｃを得た。
【００２９】＜試験片Ｄ＞各種ポリオールを混合して得
られた平均分子量が１７５０のポリオール成分が７２重
量部と、ＴＤＩ２８重量部と、水１．０重量部とを混合
し、自由発泡させて発泡体を形成した。ＮＣＯインデッ
クスは１１０である。得られた発泡体を試験片Ａと同一
の大きさに切断し、試験片Ｄを得た。
られた平均分子量が１７５０のポリオール成分が７２重
量部と、ＴＤＩ２８重量部と、水１．０重量部とを混合
し、自由発泡させて発泡体を形成した。ＮＣＯインデッ
クスは１１０である。得られた発泡体を試験片Ａと同一
の大きさに切断し、試験片Ｄを得た。
【００３０】＜試験片Ｅ＞各種ポリオールを混合して得
られた平均分子量が４５００のポリオール成分が６６重
量部と、クルードＭＤＩ（ポリメリック4,4'−ジフェニ
ルメタンジイソシアネート）のプレポリマー４４重量部
と、水３重量部とを混合し、自由発泡させて発泡体を形
成した。ＮＣＯインデックスは７０である。得られた発
泡体を試験片Ａと同一の大きさに切断し、試験片Ｅを得
た。
られた平均分子量が４５００のポリオール成分が６６重
量部と、クルードＭＤＩ（ポリメリック4,4'−ジフェニ
ルメタンジイソシアネート）のプレポリマー４４重量部
と、水３重量部とを混合し、自由発泡させて発泡体を形
成した。ＮＣＯインデックスは７０である。得られた発
泡体を試験片Ａと同一の大きさに切断し、試験片Ｅを得
た。
【００３１】＜試験片Ｆ＞各種ポリオールを混合して得
られた平均分子量が５０００のポリオール成分が６４．
２重量部と、クルードＭＤＩ（ポリメリック4,4'−ジフ
ェニルメタンジイソシアネート）のプレポリマー３５．
８重量部と、水３重量部とを混合し、自由発泡させて発
泡体を形成した。ＮＣＯインデックスは８０である。得
られた発泡体を試験片Ａと同一の大きさに切断し、試験
片Ｆを得た。
られた平均分子量が５０００のポリオール成分が６４．
２重量部と、クルードＭＤＩ（ポリメリック4,4'−ジフ
ェニルメタンジイソシアネート）のプレポリマー３５．
８重量部と、水３重量部とを混合し、自由発泡させて発
泡体を形成した。ＮＣＯインデックスは８０である。得
られた発泡体を試験片Ａと同一の大きさに切断し、試験
片Ｆを得た。
【００３２】＜試験片Ｇ＞各種ポリオールを混合して得
られた平均分子量が２６００のポリオール成分が４８．
８重量部と、クルードＭＤＩ（ポリメリック4,4'−ジフ
ェニルメタンジイソシアネート）のプレポリマー５１．
２重量部と、水４重量部とを混合し、自由発泡させて発
泡体を形成した。ＮＣＯインデックスは１２０である。
得られた発泡体を試験片Ａと同一の大きさに切断し、試
験片Ｇを得た。
られた平均分子量が２６００のポリオール成分が４８．
８重量部と、クルードＭＤＩ（ポリメリック4,4'−ジフ
ェニルメタンジイソシアネート）のプレポリマー５１．
２重量部と、水４重量部とを混合し、自由発泡させて発
泡体を形成した。ＮＣＯインデックスは１２０である。
得られた発泡体を試験片Ａと同一の大きさに切断し、試
験片Ｇを得た。
【００３３】＜試験片Ｈ>各種ポリオールを混合して得
られた平均分子量が１７５０のポリオール成分が７６重
量部と、ＴＤＩ２４重量部と、水１．０重量部とを混合
し、自由発泡させて発泡体を形成した。ＮＣＯインデッ
クスは９０である。得られた発泡体を試験片Ａと同一の
大きさに切断し、試験片Ｈを得た。
られた平均分子量が１７５０のポリオール成分が７６重
量部と、ＴＤＩ２４重量部と、水１．０重量部とを混合
し、自由発泡させて発泡体を形成した。ＮＣＯインデッ
クスは９０である。得られた発泡体を試験片Ａと同一の
大きさに切断し、試験片Ｈを得た。
【００３４】＜試験片Ｉ＞各種ポリオールを混合して得
られた平均分子量が１７５０のポリオール成分が８０重
量部と、ＴＤＩ２０重量部と、水１．１重量部とを混合
し、自由発泡させて発泡体を形成した。ＮＣＯインデッ
クスは７０である。得られた発泡体を試験片Ａと同一の
大きさに切断し、試験片Ｉを得た。
られた平均分子量が１７５０のポリオール成分が８０重
量部と、ＴＤＩ２０重量部と、水１．１重量部とを混合
し、自由発泡させて発泡体を形成した。ＮＣＯインデッ
クスは７０である。得られた発泡体を試験片Ａと同一の
大きさに切断し、試験片Ｉを得た。
【００３５】＜試験片Ｊ＞各種ポリオールを混合して得
られた平均分子量が１５００のポリオール成分が８２重
量部と、ＴＤＩ１８重量部と、水１．１重量部とを混合
し、自由発泡させて発泡体を形成した。ＮＣＯインデッ
クスは６０である。得られた発泡体を試験片Ａと同一の
大きさに切断し、試験片Ｊを得た。
られた平均分子量が１５００のポリオール成分が８２重
量部と、ＴＤＩ１８重量部と、水１．１重量部とを混合
し、自由発泡させて発泡体を形成した。ＮＣＯインデッ
クスは６０である。得られた発泡体を試験片Ａと同一の
大きさに切断し、試験片Ｊを得た。
【００３６】＜試験片Ｋ＞各種ポリオールを混合して得
られた平均分子量が６０００のポリオール成分が６６重
量部と、クルードＭＤＩ（ポリメリック4,4'−ジフェニ
ルメタンジイソシアネート）のプレポリマー７０重量％
とＴＤＩ３０重量％とからなるイソシアネート混合物３
４重量部と、水２．３重量部とを混合し、自由発泡させ
て発泡体を形成した。ＮＣＯインデックスは９５であ
る。得られた発泡体を試験片Ａと同一の大きさに切断
し、試験片Ｋを得た。
られた平均分子量が６０００のポリオール成分が６６重
量部と、クルードＭＤＩ（ポリメリック4,4'−ジフェニ
ルメタンジイソシアネート）のプレポリマー７０重量％
とＴＤＩ３０重量％とからなるイソシアネート混合物３
４重量部と、水２．３重量部とを混合し、自由発泡させ
て発泡体を形成した。ＮＣＯインデックスは９５であ
る。得られた発泡体を試験片Ａと同一の大きさに切断
し、試験片Ｋを得た。
【００３７】＜試験片Ｌ＞各種ポリオールを混合して得
られた平均分子量が６０００のポリオール成分が５６重
量部と、クルードＭＤＩ（ポリメリック4,4'−ジフェニ
ルメタンジイソシアネート）のプレポリマー８５重量％
とＴＤＩ１５重量％とからなるイソシアネート混合物４
４重量部と、水１．８重量部とを混合し、自由発泡させ
て発泡体を形成した。ＮＣＯインデックスは９０であ
る。得られた発泡体を試験片Ａと同一の大きさに切断
し、試験片Ｌを得た。
られた平均分子量が６０００のポリオール成分が５６重
量部と、クルードＭＤＩ（ポリメリック4,4'−ジフェニ
ルメタンジイソシアネート）のプレポリマー８５重量％
とＴＤＩ１５重量％とからなるイソシアネート混合物４
４重量部と、水１．８重量部とを混合し、自由発泡させ
て発泡体を形成した。ＮＣＯインデックスは９０であ
る。得られた発泡体を試験片Ａと同一の大きさに切断
し、試験片Ｌを得た。
【００３８】＜試験＞試験片Ａ〜Ｌについて、密度を測
定するとともに、厚さ方向に２５％、５０％及び７５％
圧縮するのに要する荷重を測定した。また前述した方法
により反撥弾性率を測定した。これらの結果を表１に示
す。
定するとともに、厚さ方向に２５％、５０％及び７５％
圧縮するのに要する荷重を測定した。また前述した方法
により反撥弾性率を測定した。これらの結果を表１に示
す。
【００３９】
【表１】 表１より、試験片Ａ，Ｂ及び試験片Ｃのように、ポリオ
ールの平均分子量が２０００〜４０００の範囲にあり、
かつＮＣＯインデックスが６０〜１１０の範囲にあれ
ば、反撥弾性率が２０〜３０％となり、使用フィーリン
グの良さと耐スプリングバック性とが両立している。し
かし試験片Ｇのようにポリオールの平均分子量が２００
０〜４０００の範囲にあっても、ＮＣＯインデックスが
１１０を超えると反撥弾性率が３５％と大きくなり、使
用フィーリングは優れているものの耐スプリングバック
性が低下していることがわかる。
ールの平均分子量が２０００〜４０００の範囲にあり、
かつＮＣＯインデックスが６０〜１１０の範囲にあれ
ば、反撥弾性率が２０〜３０％となり、使用フィーリン
グの良さと耐スプリングバック性とが両立している。し
かし試験片Ｇのようにポリオールの平均分子量が２００
０〜４０００の範囲にあっても、ＮＣＯインデックスが
１１０を超えると反撥弾性率が３５％と大きくなり、使
用フィーリングは優れているものの耐スプリングバック
性が低下していることがわかる。
【００４０】そして試験片Ｅ，Ｆ，Ｋ，Ｌのように、ポ
リオールの平均分子量が４０００を超えると反撥弾性率
が３５％以上となり、使用フィーリングは優れているも
のの耐スプリングバック性が低下していることがわか
る。さらに原料の組成を試験片Ｈ，Ｉ，Ｊのようにする
ことにより、反撥弾性率が１０％以下となることがわか
る。また試験片Ｄのように、ポリオールの平均分子量が
２０００以下であっても、ＮＣＯインデックスが１１０
となると反撥弾性率が１０％以上となることもわかる。 （２）第１のシリーズの実施例及び比較例 （実施例１）図１に本発明の一実施例の衝撃吸収ヘッド
レストを示す。このヘッドレストは、ポリプロピレン製
成形品１０と、成形品１０から延びる金属製ステー１１
とからなる芯材１と、芯材１を被覆して型成形されたコ
ア材２と、コア材２表面を被覆した袋状の表皮３とから
構成されている。コア材２は、全体が試験片Ａと同一組
成のウレタンフォームから形成されており、Ｐ点から芯
材１までの前後方向の距離は６０ｍｍである。
リオールの平均分子量が４０００を超えると反撥弾性率
が３５％以上となり、使用フィーリングは優れているも
のの耐スプリングバック性が低下していることがわか
る。さらに原料の組成を試験片Ｈ，Ｉ，Ｊのようにする
ことにより、反撥弾性率が１０％以下となることがわか
る。また試験片Ｄのように、ポリオールの平均分子量が
２０００以下であっても、ＮＣＯインデックスが１１０
となると反撥弾性率が１０％以上となることもわかる。 （２）第１のシリーズの実施例及び比較例 （実施例１）図１に本発明の一実施例の衝撃吸収ヘッド
レストを示す。このヘッドレストは、ポリプロピレン製
成形品１０と、成形品１０から延びる金属製ステー１１
とからなる芯材１と、芯材１を被覆して型成形されたコ
ア材２と、コア材２表面を被覆した袋状の表皮３とから
構成されている。コア材２は、全体が試験片Ａと同一組
成のウレタンフォームから形成されており、Ｐ点から芯
材１までの前後方向の距離は６０ｍｍである。
【００４１】このヘッドレストは、芯材１と、袋状の表
皮３とを型内に配置し、発泡ウレタン樹脂を表皮３内に
注入して発泡成形することで製造された。発泡成形時に
は、発泡ウレタン樹脂が発泡して表皮３内を充填し、表
皮３を型面に押圧することで型面形状に賦形するととも
に、表皮３及び芯材１と一体的に接合したコア材２が形
成された。
皮３とを型内に配置し、発泡ウレタン樹脂を表皮３内に
注入して発泡成形することで製造された。発泡成形時に
は、発泡ウレタン樹脂が発泡して表皮３内を充填し、表
皮３を型面に押圧することで型面形状に賦形するととも
に、表皮３及び芯材１と一体的に接合したコア材２が形
成された。
【００４２】得られたヘッドレストは、図２に示すよう
に、点Ｐが上方に位置するようにステー１１が治具５に
固定された。そして、その上方から重さ６．８ｋｇの頭
部模型６を自然落下させて、衝突速度６．２ｋｍ／Ｈｒ
で点Ｐに衝突させ、その時の頭部模型６のリバウンド高
さを測定した。これからヘッドレストのエネルギー吸収
率が以下のように算出される。
に、点Ｐが上方に位置するようにステー１１が治具５に
固定された。そして、その上方から重さ６．８ｋｇの頭
部模型６を自然落下させて、衝突速度６．２ｋｍ／Ｈｒ
で点Ｐに衝突させ、その時の頭部模型６のリバウンド高
さを測定した。これからヘッドレストのエネルギー吸収
率が以下のように算出される。
【００４３】つまり、ステー１１の変形が無くリバウン
ド方向が垂直方向であれば、エネルギー吸収率は｛１−
（１／２・ｖ1 2）／（１／２・ｖ0 2＋ｇｈ）｝×１００
（％）で表される。ここでｖ０は衝突初速、ｖ１はリバ
ウンド初速、ｇは重力加速度である。またｈは、図４及
び図５に示すように、頭部模型６がヘッドレストの点Ｐ
に衝突した瞬間の位置Ｈ1 と、頭部模型６がヘッドレス
トから離れた瞬間の位置Ｈ2 との差であり、位置Ｈ2 と
最深谷部の位置Ｈ3 との差がリバウンド高さとなる。
ド方向が垂直方向であれば、エネルギー吸収率は｛１−
（１／２・ｖ1 2）／（１／２・ｖ0 2＋ｇｈ）｝×１００
（％）で表される。ここでｖ０は衝突初速、ｖ１はリバ
ウンド初速、ｇは重力加速度である。またｈは、図４及
び図５に示すように、頭部模型６がヘッドレストの点Ｐ
に衝突した瞬間の位置Ｈ1 と、頭部模型６がヘッドレス
トから離れた瞬間の位置Ｈ2 との差であり、位置Ｈ2 と
最深谷部の位置Ｈ3 との差がリバウンド高さとなる。
【００４４】そして吸収されなかったエネルギーが反撥
エネルギーとなるから、（１００−エネルギー吸収率）
がリバウンドエネルギーに対応している。したがって実
施例のヘッドレストのリバウンドエネルギーの、従来の
ヘッドレストである後述の比較例４のヘッドレストのリ
バウンドエネルギーに対する比（反撥エネルギー比）を
求めれば、この比が小さいほどリバウンドエネルギーが
従来より小さく、スプリングバックによるむち打ち症を
より効果的に防止できることとなり、従来のヘッドレス
トに対する相対評価が可能となる。
エネルギーとなるから、（１００−エネルギー吸収率）
がリバウンドエネルギーに対応している。したがって実
施例のヘッドレストのリバウンドエネルギーの、従来の
ヘッドレストである後述の比較例４のヘッドレストのリ
バウンドエネルギーに対する比（反撥エネルギー比）を
求めれば、この比が小さいほどリバウンドエネルギーが
従来より小さく、スプリングバックによるむち打ち症を
より効果的に防止できることとなり、従来のヘッドレス
トに対する相対評価が可能となる。
【００４５】このようにして求めたエネルギー吸収率
（Ｅ吸収率）と、反撥エネルギー比（反撥Ｅ比）をそれ
ぞれ表２に示す。また使用フィーリングを手指による押
圧にて官能評価し、表２に示す。 （実施例２）コア材２の全体を試験片Ｂと同一のウレタ
ンフォームから形成したこと以外は実施例１と同様にし
てヘッドレストを製造し、実施例１と同様にエネルギー
吸収率と反撥エネルギー比を求めた結果を表２に示す。
また使用フィーリングを手指による押圧にて官能評価
し、表２に示す。
（Ｅ吸収率）と、反撥エネルギー比（反撥Ｅ比）をそれ
ぞれ表２に示す。また使用フィーリングを手指による押
圧にて官能評価し、表２に示す。 （実施例２）コア材２の全体を試験片Ｂと同一のウレタ
ンフォームから形成したこと以外は実施例１と同様にし
てヘッドレストを製造し、実施例１と同様にエネルギー
吸収率と反撥エネルギー比を求めた結果を表２に示す。
また使用フィーリングを手指による押圧にて官能評価
し、表２に示す。
【００４６】（実施例３）コア材２の全体を試験片Ｃと
同一のウレタンフォームから形成したこと以外は実施例
１と同様にしてヘッドレストを製造し、実施例１と同様
にエネルギー吸収率と反撥エネルギー比を求めた結果を
表２に示す。また使用フィーリングを手指による押圧に
て官能評価し、表２に示す。
同一のウレタンフォームから形成したこと以外は実施例
１と同様にしてヘッドレストを製造し、実施例１と同様
にエネルギー吸収率と反撥エネルギー比を求めた結果を
表２に示す。また使用フィーリングを手指による押圧に
て官能評価し、表２に示す。
【００４７】（実施例４）コア材２の全体を試験片Ｄと
同一のウレタンフォームから形成したこと以外は実施例
１と同様にしてヘッドレストを製造し、実施例１と同様
にエネルギー吸収率と反撥エネルギー比を求めた結果を
表２に示す。また使用フィーリングを手指による押圧に
て官能評価し、表２に示す。
同一のウレタンフォームから形成したこと以外は実施例
１と同様にしてヘッドレストを製造し、実施例１と同様
にエネルギー吸収率と反撥エネルギー比を求めた結果を
表２に示す。また使用フィーリングを手指による押圧に
て官能評価し、表２に示す。
【００４８】（比較例１）コア材２の全体を試験片Ｅと
同一のウレタンフォームから形成したこと以外は実施例
１と同様にしてヘッドレストを製造し、実施例１と同様
にエネルギー吸収率と反撥エネルギー比を求めた結果を
表２に示す。また使用フィーリングを手指による押圧に
て官能評価し、表２に示す。
同一のウレタンフォームから形成したこと以外は実施例
１と同様にしてヘッドレストを製造し、実施例１と同様
にエネルギー吸収率と反撥エネルギー比を求めた結果を
表２に示す。また使用フィーリングを手指による押圧に
て官能評価し、表２に示す。
【００４９】（比較例２）コア材２の全体を試験片Ｆと
同一のウレタンフォームから形成したこと以外は実施例
１と同様にしてヘッドレストを製造し、実施例１と同様
にエネルギー吸収率と反撥エネルギー比を求めた結果を
表２に示す。また使用フィーリングを手指による押圧に
て官能評価し、表２に示す。
同一のウレタンフォームから形成したこと以外は実施例
１と同様にしてヘッドレストを製造し、実施例１と同様
にエネルギー吸収率と反撥エネルギー比を求めた結果を
表２に示す。また使用フィーリングを手指による押圧に
て官能評価し、表２に示す。
【００５０】（比較例３）コア材２の全体を試験片Ｇと
同一のウレタンフォームから形成したこと以外は実施例
１と同様にしてヘッドレストを製造し、実施例１と同様
にエネルギー吸収率と反撥エネルギー比を求めた結果を
表２に示す。また使用フィーリングを手指による押圧に
て官能評価し、表２に示す。
同一のウレタンフォームから形成したこと以外は実施例
１と同様にしてヘッドレストを製造し、実施例１と同様
にエネルギー吸収率と反撥エネルギー比を求めた結果を
表２に示す。また使用フィーリングを手指による押圧に
て官能評価し、表２に示す。
【００５１】
【表２】 表２より実施例１〜４のヘッドレストは、比較例１〜３
のヘッドレストと同等の良好な使用フィーリングを有
し、かつ比較例１〜３のヘッドレストに比べてエネルギ
ー吸収率が高く反撥エネルギー比が小さいので、耐スプ
リングバック性に優れていることが明らかである。 （３）第２のシリーズの実施例及び比較例 （実施例５）図３に本発明の一実施例の衝撃吸収ヘッド
レストを示す。このヘッドレストは、ポリプロピレン製
成形品１０と、成形品１０から延びる金属製ステー１１
とからなる芯材１と、芯材１の前面に接して配置された
吸収部４と、芯材１及び吸収部４を被覆して型成形され
たコア材２と、コア材２表面を被覆した袋状の表皮３と
から構成されている。このヘッドレストでは、芯材１が
剛性部材としても機能している。
のヘッドレストと同等の良好な使用フィーリングを有
し、かつ比較例１〜３のヘッドレストに比べてエネルギ
ー吸収率が高く反撥エネルギー比が小さいので、耐スプ
リングバック性に優れていることが明らかである。 （３）第２のシリーズの実施例及び比較例 （実施例５）図３に本発明の一実施例の衝撃吸収ヘッド
レストを示す。このヘッドレストは、ポリプロピレン製
成形品１０と、成形品１０から延びる金属製ステー１１
とからなる芯材１と、芯材１の前面に接して配置された
吸収部４と、芯材１及び吸収部４を被覆して型成形され
たコア材２と、コア材２表面を被覆した袋状の表皮３と
から構成されている。このヘッドレストでは、芯材１が
剛性部材としても機能している。
【００５２】吸収部４は試験片Ｈと同一組成のウレタン
フォームから形成され、その前後方向の厚さは３０ｍｍ
とされている。またコア材２は試験片Ｋと同一組成のウ
レタンフォームから形成され、点Ｐからの前後方向の厚
さは３０ｍｍとされて、点Ｐから芯材１までの前後方向
の距離は６０ｍｍである。つまり吸収部４の前方に存在
する前方コア材２０は、試験片Ｋと同一組成であり、表
３にも示すようにその厚さは３０ｍｍである。
フォームから形成され、その前後方向の厚さは３０ｍｍ
とされている。またコア材２は試験片Ｋと同一組成のウ
レタンフォームから形成され、点Ｐからの前後方向の厚
さは３０ｍｍとされて、点Ｐから芯材１までの前後方向
の距離は６０ｍｍである。つまり吸収部４の前方に存在
する前方コア材２０は、試験片Ｋと同一組成であり、表
３にも示すようにその厚さは３０ｍｍである。
【００５３】このヘッドレストは、芯材１と、予め発泡
形成され所定形状に切断された吸収部４と、袋状の表皮
３とを型内に配置し、発泡ウレタン樹脂を表皮３内に注
入して発泡成形することで製造された。発泡成形時に
は、発泡ウレタン樹脂が発泡して表皮３内を充填し、表
皮３を型面に押圧することで型面形状に賦形するととも
に、表皮３、吸収部４及び芯材１と一体的に接合したコ
ア材２が形成された。
形成され所定形状に切断された吸収部４と、袋状の表皮
３とを型内に配置し、発泡ウレタン樹脂を表皮３内に注
入して発泡成形することで製造された。発泡成形時に
は、発泡ウレタン樹脂が発泡して表皮３内を充填し、表
皮３を型面に押圧することで型面形状に賦形するととも
に、表皮３、吸収部４及び芯材１と一体的に接合したコ
ア材２が形成された。
【００５４】得られたヘッドレストは、実施例１と同様
にエネルギー吸収率と反撥エネルギー比とが測定され、
結果を表３に示す。 （実施例６）吸収部４に試験片Ｉと同一のウレタンフォ
ームを用いたこと以外は実施例５と同様にしてヘッドレ
ストを製造し、実施例１と同様にエネルギー吸収率と反
撥エネルギー比を求めた結果を表３に示す。
にエネルギー吸収率と反撥エネルギー比とが測定され、
結果を表３に示す。 （実施例６）吸収部４に試験片Ｉと同一のウレタンフォ
ームを用いたこと以外は実施例５と同様にしてヘッドレ
ストを製造し、実施例１と同様にエネルギー吸収率と反
撥エネルギー比を求めた結果を表３に示す。
【００５５】（実施例７）吸収部４に試験片Ｊと同一の
ウレタンフォームを用いたこと以外は実施例５と同様に
してヘッドレストを製造し、実施例１と同様にエネルギ
ー吸収率と反撥エネルギー比を求めた結果を表３に示
す。 （実施例８）吸収部４に試験片Ｉと同一のウレタンフォ
ームを用い、かつコア材２に試験片Ｌと同一のウレタン
フォームを用いたこと以外は実施例５と同様にしてヘッ
ドレストを製造し、実施例１と同様にエネルギー吸収率
と反撥エネルギー比を求めた結果を表３に示す。
ウレタンフォームを用いたこと以外は実施例５と同様に
してヘッドレストを製造し、実施例１と同様にエネルギ
ー吸収率と反撥エネルギー比を求めた結果を表３に示
す。 （実施例８）吸収部４に試験片Ｉと同一のウレタンフォ
ームを用い、かつコア材２に試験片Ｌと同一のウレタン
フォームを用いたこと以外は実施例５と同様にしてヘッ
ドレストを製造し、実施例１と同様にエネルギー吸収率
と反撥エネルギー比を求めた結果を表３に示す。
【００５６】（実施例９）吸収部４に試験片Ｉと同一の
ウレタンフォームを用い、その厚さを５０ｍｍとしたこ
と以外は実施例５と同様にしてヘッドレストを製造し、
実施例１と同様にエネルギー吸収率と反撥エネルギー比
を求めた結果を表３に示す。なお、前方コア材２０は試
験片Ｋと同材質であり、その厚さは１０ｍｍである。
ウレタンフォームを用い、その厚さを５０ｍｍとしたこ
と以外は実施例５と同様にしてヘッドレストを製造し、
実施例１と同様にエネルギー吸収率と反撥エネルギー比
を求めた結果を表３に示す。なお、前方コア材２０は試
験片Ｋと同材質であり、その厚さは１０ｍｍである。
【００５７】（実施例10）吸収部４に試験片Ｉと同一の
ウレタンフォームを用い、その厚さを５０ｍｍとすると
ともに、コア材２に試験片Ｌと同一のウレタンフォーム
を用いたこと以外は実施例５と同様にしてヘッドレスト
を製造し、実施例１と同様にエネルギー吸収率と反撥エ
ネルギー比を求めた結果を表３に示す。なお、前方コア
材２０は試験片Ｌと同材質であり、その厚さは１０ｍｍ
である。
ウレタンフォームを用い、その厚さを５０ｍｍとすると
ともに、コア材２に試験片Ｌと同一のウレタンフォーム
を用いたこと以外は実施例５と同様にしてヘッドレスト
を製造し、実施例１と同様にエネルギー吸収率と反撥エ
ネルギー比を求めた結果を表３に示す。なお、前方コア
材２０は試験片Ｌと同材質であり、その厚さは１０ｍｍ
である。
【００５８】（実施例11）吸収部４に試験片Ｉと同一の
ウレタンフォームを用い、その厚さを６０ｍｍとすると
ともに、コア材２に試験片Ｌと同一のウレタンフォーム
を用いたこと以外は実施例５と同様にしてヘッドレスト
を製造し、実施例１と同様にエネルギー吸収率と反撥エ
ネルギー比を求めた結果を表３に示す。この場合は、前
方コア材２０は存在しない。
ウレタンフォームを用い、その厚さを６０ｍｍとすると
ともに、コア材２に試験片Ｌと同一のウレタンフォーム
を用いたこと以外は実施例５と同様にしてヘッドレスト
を製造し、実施例１と同様にエネルギー吸収率と反撥エ
ネルギー比を求めた結果を表３に示す。この場合は、前
方コア材２０は存在しない。
【００５９】なお、この実施例11のヘッドレストについ
ては、リバウンド高さ測定時の時間−変位曲線を図４に
示す。 （比較例４）コア材２に試験片Ｋと同一のウレタンフォ
ームを用い、吸収部４も試験片Ｋと同一のウレタンフォ
ームから形成したこと以外は実施例５と同様にしてヘッ
ドレストを製造し、実施例１と同様にエネルギー吸収率
を求めた結果を表３に示す。
ては、リバウンド高さ測定時の時間−変位曲線を図４に
示す。 （比較例４）コア材２に試験片Ｋと同一のウレタンフォ
ームを用い、吸収部４も試験片Ｋと同一のウレタンフォ
ームから形成したこと以外は実施例５と同様にしてヘッ
ドレストを製造し、実施例１と同様にエネルギー吸収率
を求めた結果を表３に示す。
【００６０】なお、この比較例４のヘッドレストについ
ては、リバウンド高さ測定時の時間−変位曲線を図５に
示す。 （比較例５）コア材２に試験片Ｌと同一のウレタンフォ
ームを用い、吸収部４も試験片Ｌと同一のウレタンフォ
ームから形成したこと以外は実施例５と同様にしてヘッ
ドレストを製造し、実施例１と同様にエネルギー吸収率
を求めた結果を表３に示す。
ては、リバウンド高さ測定時の時間−変位曲線を図５に
示す。 （比較例５）コア材２に試験片Ｌと同一のウレタンフォ
ームを用い、吸収部４も試験片Ｌと同一のウレタンフォ
ームから形成したこと以外は実施例５と同様にしてヘッ
ドレストを製造し、実施例１と同様にエネルギー吸収率
を求めた結果を表３に示す。
【００６１】（比較例６）吸収部４に試験片Ｄと同一の
ウレタンフォームを用いたこと以外は実施例５と同様に
してヘッドレストを製造し、実施例１と同様にエネルギ
ー吸収率を求めた結果を表３に示す。
ウレタンフォームを用いたこと以外は実施例５と同様に
してヘッドレストを製造し、実施例１と同様にエネルギ
ー吸収率を求めた結果を表３に示す。
【００６２】
【表３】 （評価）図４及び図５より、比較例４のヘッドレストで
はリバウンドが周期的に何回か生じ、リバウンド高さも
大きい。しかし実施例11のヘッドレストでは、リバウン
ドは１回だけであり、その高さが比較例４に比べてきわ
めて小さいことが明らかである。
はリバウンドが周期的に何回か生じ、リバウンド高さも
大きい。しかし実施例11のヘッドレストでは、リバウン
ドは１回だけであり、その高さが比較例４に比べてきわ
めて小さいことが明らかである。
【００６３】そして表３より、吸収部４に反撥弾性率が
１０％以下の試験片Ｈ，Ｉ，Ｊに相当するウレタンフォ
ームを用いた実施例５〜11は、比較例４〜６のヘッドレ
ストに比べてエネルギー吸収率が高く、反撥エネルギー
比が小さくなっていることがわかる。すなわち実施例５
〜11のヘッドレストは、スプリングバックが小さくむち
打ち症になるのが軽減される。
１０％以下の試験片Ｈ，Ｉ，Ｊに相当するウレタンフォ
ームを用いた実施例５〜11は、比較例４〜６のヘッドレ
ストに比べてエネルギー吸収率が高く、反撥エネルギー
比が小さくなっていることがわかる。すなわち実施例５
〜11のヘッドレストは、スプリングバックが小さくむち
打ち症になるのが軽減される。
【００６４】また吸収部４の反撥弾性率が小さいほど反
撥エネルギー比が小さく、吸収部４の厚さは厚い方が反
撥エネルギー比が小さいこともわかり、吸収部４の構成
を調整することにより種々の特性をもつヘッドレストを
製造することができることがわかる。一方、吸収部４に
反撥弾性率が１５％と比較的小さい試験片Ｄの材質を用
いた比較例６は、反撥エネルギーが高く反撥エネルギー
比が実施例５〜11より大きくなっていることから、吸収
部４の反撥弾性率は１０％以下であることが望ましいこ
とが明らかである。
撥エネルギー比が小さく、吸収部４の厚さは厚い方が反
撥エネルギー比が小さいこともわかり、吸収部４の構成
を調整することにより種々の特性をもつヘッドレストを
製造することができることがわかる。一方、吸収部４に
反撥弾性率が１５％と比較的小さい試験片Ｄの材質を用
いた比較例６は、反撥エネルギーが高く反撥エネルギー
比が実施例５〜11より大きくなっていることから、吸収
部４の反撥弾性率は１０％以下であることが望ましいこ
とが明らかである。
【００６５】
【発明の効果】すなわち請求項１〜２に記載の衝撃吸収
ヘッドレストによれば、使用フィーリングに優れ、かつ
追突されたときにヘッドレストに加わる衝撃がコア材で
吸収されるとともにコア材のスプリングバックが小さい
ため、むち打ち症を軽減することができる。
ヘッドレストによれば、使用フィーリングに優れ、かつ
追突されたときにヘッドレストに加わる衝撃がコア材で
吸収されるとともにコア材のスプリングバックが小さい
ため、むち打ち症を軽減することができる。
【００６６】また請求項３〜６に記載の衝撃吸収ヘッド
レストによれば、使用フィーリングに優れ、かつ追突さ
れたときにヘッドレストに加わる衝撃が吸収部で吸収さ
れるとともに吸収部のスプリングバックが小さいため、
むち打ち症を軽減することができる。
レストによれば、使用フィーリングに優れ、かつ追突さ
れたときにヘッドレストに加わる衝撃が吸収部で吸収さ
れるとともに吸収部のスプリングバックが小さいため、
むち打ち症を軽減することができる。
【図１】本発明の一実施例のヘッドレストの断面図であ
る。
る。
【図２】実施例における試験方法を示す説明図である。
【図３】本発明の第２の実施例のヘッドレストの断面図
である。
である。
【図４】実施例11のヘッドレストに衝撃を加えた場合の
時間−変位曲線である。
時間−変位曲線である。
【図５】比較例４のヘッドレストに衝撃を加えた場合の
時間−変位曲線である。
時間−変位曲線である。
【図６】従来の衝撃吸収装置の断面図である。
１：芯材 ２：コア材 ３：表皮 ４：吸収部 ５：治具 ６：頭部模型
Claims (6)
- 【請求項１】 袋状の表皮と、該表皮内に配置されステ
ーをもつ芯材と、該表皮と該芯材の間に充填されたコア
材とからなる車両用のヘッドレストにおいて、 前記コア材は全体が衝撃吸収特性を有し反撥弾性率が３
０％以下の低反撥弾性コア材よりなることを特徴とする
衝撃吸収ヘッドレスト。 - 【請求項２】 前記コア材は平均分子量が４０００以下
のポリオール成分をＮＣＯインデックス６０〜１１０で
反応させて発泡されたウレタンフォームであることを特
徴とする請求項１記載の衝撃吸収ヘッドレスト。 - 【請求項３】 袋状の表皮と、該表皮内に配置されステ
ーをもつ芯材と、該表皮と該芯材の間に充填されたコア
材とからなる車両用のヘッドレストにおいて、 前記コア材の一部には、衝撃吸収特性を有し反撥弾性率
が１０％以下の吸収部が形成されていることを特徴とす
る衝撃吸収ヘッドレスト。 - 【請求項４】 前記コア材の前記吸収部を除く部分は、
該吸収部の反撥弾性率より高い反撥弾性率をもつ発泡体
から形成されていることを特徴とする請求項３記載の衝
撃吸収ヘッドレスト。 - 【請求項５】 前記吸収部は前記芯材の前方に配置さ
れ、該吸収部の後端面には剛性部材が配置されているこ
とを特徴とする請求項３及び請求項４記載の衝撃吸収ヘ
ッドレスト。 - 【請求項６】 前記コア材及び前記吸収部はともにウレ
タンフォームであり、該吸収部は平均分子量が２０００
以下のポリオール成分をＮＣＯインデックス６０〜１０
５で反応させて発泡されたウレタンフォームであること
を特徴とする請求項３、請求項４及び請求項５記載の衝
撃吸収ヘッドレスト。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09271426A JP3112259B2 (ja) | 1996-10-22 | 1997-10-03 | 衝撃吸収ヘッドレスト |
| DE19746413A DE19746413B4 (de) | 1996-10-22 | 1997-10-21 | Stoßabsorbierende Kopfstütze |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8-279663 | 1996-10-22 | ||
| JP27966396 | 1996-10-22 | ||
| JP09271426A JP3112259B2 (ja) | 1996-10-22 | 1997-10-03 | 衝撃吸収ヘッドレスト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10181404A true JPH10181404A (ja) | 1998-07-07 |
| JP3112259B2 JP3112259B2 (ja) | 2000-11-27 |
Family
ID=26549708
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP09271426A Expired - Fee Related JP3112259B2 (ja) | 1996-10-22 | 1997-10-03 | 衝撃吸収ヘッドレスト |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3112259B2 (ja) |
| DE (1) | DE19746413B4 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6136879A (en) * | 1997-10-28 | 2000-10-24 | Tokai Rubber Industries, Ltd. | Soft polyurethane foam, method of producing the same and vehicle interior member using the same |
| JP2001333832A (ja) * | 2000-05-26 | 2001-12-04 | T S Tec Kk | ヘッドレスト |
| JP2011208006A (ja) * | 2010-03-30 | 2011-10-20 | Tachi S Co Ltd | 表皮一体発泡成形品 |
| CN103068629A (zh) * | 2010-08-23 | 2013-04-24 | 约翰逊控股公司 | 具有抗转动机构的头部保护装置 |
| CN104661868A (zh) * | 2012-09-25 | 2015-05-27 | 丰田自动车株式会社 | 头枕以及具备该头枕的车辆用座椅、和头枕的制造方法 |
| US9090184B2 (en) | 2011-02-15 | 2015-07-28 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Vehicle headrest device |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2341187B (en) * | 1998-09-04 | 2002-04-10 | Toyo Tire & Rubber Co | Seat cushion pad for automobiles |
| DE10045070B4 (de) * | 2000-09-12 | 2006-01-05 | Lear Corporation Gmbh & Co. Kg | Kopfstütze |
| JP3978568B2 (ja) * | 2000-09-27 | 2007-09-19 | 株式会社イノアックコーポレーション | 車両用内装材 |
| SE0100324D0 (sv) * | 2001-02-02 | 2001-02-02 | Gunnar Baltzer | Headrest for alleviating whiplash injury and the use of specific polyurethane foams therein |
| FR2914883A1 (fr) * | 2007-04-12 | 2008-10-17 | Cera | Siege de vehicule automobile comprenant une tige d'appui-tete deformable |
| DE102008029617B4 (de) * | 2008-06-23 | 2013-05-23 | Lear Corp. | Fahrzeugsitzanordnung mit einer Energieabsorptionsvorrichtung |
| DE102010001908B4 (de) | 2010-02-12 | 2022-01-05 | Adient Luxembourg Holding S.À R.L. | Grundkörper einer Kopfstütze eines Fahrzeugsitzes |
| DE102011077840B4 (de) * | 2011-06-20 | 2021-09-09 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Kraftfahrzeug |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5853560A (ja) * | 1981-09-28 | 1983-03-30 | Nippon Plast Co Ltd | ステアリングホイ−ル |
| DE3806476A1 (de) * | 1988-03-01 | 1989-09-14 | Bayer Ag | Verfahren zur herstellung von kalthaertenden polyurethan-weichformschaumstoffen mit hervorragenden daempfungseigenschaften |
| US4991907A (en) * | 1988-07-28 | 1991-02-12 | Ikeda Bussan Co., Ltd. | Automobile seat head rest device |
| DE3900495A1 (de) * | 1989-01-10 | 1990-07-26 | Bayerische Motoren Werke Ag | Kopfstuetze fuer einen kraftfahrzeugsitz |
| DE4204395A1 (de) * | 1992-02-14 | 1993-08-19 | Bayer Ag | Verfahren zur herstellung von kalthaertenden polyurethan-weichformschaumstoffen |
| GB9214372D0 (en) * | 1992-07-07 | 1992-08-19 | Ici Plc | Process for making mdi based flexible foam |
| US5240970A (en) * | 1993-01-08 | 1993-08-31 | Air Products And Chemicals, Inc. | Quaternary ammonium carboxylate inner salt compositions as controlled activity catalysts for making polyurethane foam |
-
1997
- 1997-10-03 JP JP09271426A patent/JP3112259B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1997-10-21 DE DE19746413A patent/DE19746413B4/de not_active Expired - Fee Related
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| US9090184B2 (en) | 2011-02-15 | 2015-07-28 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Vehicle headrest device |
| CN104661868A (zh) * | 2012-09-25 | 2015-05-27 | 丰田自动车株式会社 | 头枕以及具备该头枕的车辆用座椅、和头枕的制造方法 |
| CN104661868B (zh) * | 2012-09-25 | 2016-11-09 | 丰田自动车株式会社 | 头枕以及具备该头枕的车辆用座椅、和头枕的制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE19746413B4 (de) | 2005-09-15 |
| JP3112259B2 (ja) | 2000-11-27 |
| DE19746413A1 (de) | 1998-04-23 |
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