JP3095164B2

JP3095164B2 - むち打ち軽減ヘッドレスト

Info

Publication number: JP3095164B2
Application number: JP09326447A
Authority: JP
Inventors: 清美西田; 優二開田
Original assignee: Tokai Chemical Industries Ltd
Current assignee: Tokai Chemical Industries Ltd
Priority date: 1997-11-27
Filing date: 1997-11-27
Publication date: 2000-10-03
Anticipated expiration: 2017-11-27
Also published as: JPH11155679A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は自動車など車両の座
席に設けられて人体頭部を支持するヘッドレストに関
し、さらに詳しくは追突事故などの場合に人体頭部が衝
突した衝撃を吸収して、むち打ち症を軽減できるむち打
ち軽減ヘッドレストに関する。

【０００２】

【従来の技術】衝突時の衝撃を吸収して人体を衝撃から
保護するために、近年の自動車には種々の衝撃吸収装置
が設けられている。例えばステアリングホイールやイン
ストルメントパネルにはエアバッグが内蔵され、衝突時
にエアバッグが瞬時に膨張することで乗員がステアリン
グホイールやインストルメントパネルに衝突するのを防
止している。

【０００３】また特開昭58-53560号公報には、エアピン
孔をもつ中空蛇腹状の衝撃吸収体を備えたステアリング
ホイールが提案されている。この提案によれば、衝撃が
加わり衝撃吸収体が圧縮された際に、エアピン孔から空
気を逃散させつつ空気圧縮抵抗で衝撃エネルギーを吸収
することができる。したがってスプリングバック（反
力）が生じることなく、衝撃エネルギーを吸収すること
ができる。

【０００４】さらに、ドアトリムの衝撃吸収構造とし
て、図３に示す技術も知られている。この衝撃吸収構造
は、ドアトリム 100の腰部 101内に配設される腰部衝撃
吸収部材 102と、肩部 103内に配設される肩部衝撃吸収
部材 104から構成されている。両衝撃吸収部材 102,104
はそれぞれウレタンフォームからなり、取付部位の内面
形状に対応する取付面を有してブロック状に形成されて
いる。

【０００５】この衝撃吸収構造は、ドア側面から加わる
衝撃エネルギーにより両衝撃吸収部材 102,104が座屈す
ることで、その衝撃エネルギーを吸収しようとするもの
である。また自動車のヘッドレストは、内部に芯材を有
し表面に表皮体が被覆された発泡成形体から形成されて
いる。発泡成形体としてはウレタンフォームが主流であ
り、表皮体の皺を防止して外観品質を高くするために、
あるいは使用フィーリングを高くするために、反撥弾性
率が50％以上のウレタンフォームが用いられている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】ところでむち打ち症に
影響を与える要因としては、追突時などにヘッドレスト
に人体頭部が衝突した際のヘッドレストの変形量と、ヘ
ッドレストの反撥弾性による人体頭部のリバウンド量が
大きな因子である。つまりヘッドレストの変形量が大き
い場合、及びリバウンド量が大きい場合には、人体頭部
の衝突時に頸椎を中心とした頭部の揺動幅が大きくなっ
てむち打ち症になり易い。

【０００７】このうちヘッドレストの変形量は、人体頭
部が接触する表面から芯材までの間に存在する発泡体の
厚さが大きく影響する。つまり発泡体のその部分の厚さ
が厚くなると変形量も大きくなるから、その部分の厚さ
を薄くすれば変形量を小さくすることができる。しかし
発泡体の厚さを薄くすると、通常の使用時に芯材の存在
が感じられるようになって使用フィーリングが損なわれ
るという問題があり、その部分の発泡体の厚さは40mm以
上が必要とされている。しかし従来のヘッドレストにお
いては、この厚さでは人体頭部の衝突時の変形量が大き
くなり、むち打ちを軽減することは困難である。

【０００８】また発泡体の硬度を高くすれば、人体頭部
が衝突した際の変形量を小さくすることが可能となる。
しかしこの場合には最大発生荷重が大きくなり、しかも
通常の使用時における使用フィーリングが損なわれると
いう問題がある。また特開昭58-53560号公報に記載され
ているようなエアピン孔をもつ衝撃吸収体を設けること
も考えられるが、ヘッドレストの使用フィーリングが損
なわれたり、外観が損なわれたりする場合があり、また
変形量の低減という観点からは有効でない。

【０００９】本発明はこのような事情に鑑みてなされた
ものであり、使用フィーリングや外観品質を従来と同等
に維持しつつ、人体頭部の衝突時のヘッドレストの変形
量及びリバウンド量を低減することでむち打ちを軽減で
きるヘッドレストを提供することを目的とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決する請求
項１に記載のむち打ち軽減ヘッドレストの特徴は、袋状
の表皮と、表皮内に配置されステーをもつ芯材と、表皮
と芯材の間に充填されたコア材とからなる車両用のヘッ
ドレストにおいて、コア材は反撥弾性率が30％以下のウ
レタンフォームからなり、シートバックの最上部からの
距離が最大となるようにヘッドレストを使用した時にス
テーがシートバックに係合保持される位置でステーの一
端を固定し、人体頭部が当接する部分の表皮表面上の所
定点Ｐに半球形状で重さ 6.8kgの頭部模型を所定点Ｐの
法線方向から所定点Ｐに速度6.2km/hrで衝突させる衝撃
試験を行った場合に、頭部模型が所定点Ｐに接触してか
らヘッドレストの反撥弾性により跳ね返されるまでの所
定点Ｐの移動量が40mm以下であり、かつ衝撃試験時にヘ
ッドレストに発生する最大荷重が0.7kN 以下であること
にある。

【００１１】

【００１２】

【発明の実施の形態】本発明のむち打ち軽減ヘッドレス
トでは、人体頭部が当接する部分に重さ 6.8kgの半球形
状の頭部模型を速度6.2km/hrで衝突させた時に、頭部模
型が所定点Ｐに接触してからヘッドレストの反撥弾性に
より跳ね返されるまでの所定点Ｐの移動量が40mm以下で
あり、その衝突時にヘッドレストに発生する最大荷重が
0.7kN以下としている。このようなヘッドレストとする
ことにより、人体頭部が衝突した際のヘッドレストの変
形量を小さくすることができ、むち打ちを軽減すること
ができる。

【００１３】ここで頭部模型としては、図２に示すよう
に重さ 6.8kgの半球形状をなすものが用いられる。その
半球部の曲率半径は82.5mmのものが望ましく、半球部の
曲面部が所定点Ｐに衝突される。所定点Ｐの位置は、人
体頭部が当接する部分の表皮表面上にあり、ヘッドレス
トを上下方向にほぼ均等に２分割する平面と左右方向に
２分割する平面とが交差して形成される直線と表皮との
交点とする。

【００１４】そして試料としてのヘッドレストの人体頭
部が当接する部分である所定点Ｐに、所定点Ｐの法線方
向から頭部模型を速度6.2km/hrで衝突させる。このと
き、頭部模型が所定点Ｐに接触してからヘッドレストの
反撥弾性により跳ね返されるまでの所定点Ｐの移動量が
40mm以下であり、その衝突時にヘッドレストに発生する
最大荷重が0.7kN 以下であれば、一般的な形状のヘッド
レストを座席シートに取り付けて人体頭部が衝突したと
想定した場合に、むち打ち軽減効果が絶大となる。

【００１５】ここで頭部模型が衝突すると、ヘッドレス
トのコア材が変形するばかりでなく、芯材にも主として
弾性変形が生じる。したがって頭部模型の移動量は、コ
ア材の変形量と芯材の変形量との合計量となるから、頭
部模型の移動量が所定点Ｐから芯材までの距離を超える
場合もあり得る。上記衝撃試験においてヘッドレストの
所定点Ｐの移動量が40mmを超えると、頭部の揺動量が大
きくなってむち打ち軽減には適さない。また衝突時に発
生する最大荷重が0.7kN を超えると、衝突時に人体頭部
に損傷を与える可能性が高くなる。

【００１６】請求項１にいう反撥弾性率は、JIS-K-6401
に準じて下記のようにして測定される。（１）試験機磁石又はその他の方法によって試験片の上面から 460mm
の距離から、JIS-B-1501（玉軸受用鋼球）に規定する５
／８並級の鋼球を回転しないように自由落下させる機構
をもつ試験機を用いる。（２）試験方法試験片を試験機の水平な台上に設置し、直径16mm、重さ
16.3gの鋼球を試験片の上面 460mmの距離から自由落下
させ、その時の最高反撥距離を測定する。試験は、３個
の試験片の各々について行うか、又は１個の試験片の３
箇所についてそれぞれ３回以上行い、それぞれの回数の
うち最高反撥距離を記録する。（３）計算反撥弾性率Ｒは、次の式によって算出し、３個の平均値
で表す。

【００１７】Ｒ＝ 100×Ｄ₁／Ｄ₀［ここに、Ｄ₀：落
下距離 460（mm）、Ｄ₁：反撥距離（mm）］ところで、従来は反撥弾性率が50％以上でないと良好な
使用フィーリングが得られないとされていた。しかしな
がら本発明者らの研究によれば、使用フィーリングを反
撥弾性率のように鋼球を自由落下させるような大きな加
速度で評価するのは不適当であって、より小さな加速度
での衝突で評価されるべきものであることが明らかとな
った。そしてコア材の発泡特性を適切に設定することに
より、反撥弾性率を30％以下としても良好な使用フィー
リングが得られることが明らかとなったのである。

【００１８】そこで本発明の最大の特徴は、コア材は反
撥弾性率が30％以下のウレタンフォームからなることと
している。すなわち反撥弾性率が30％以下の低反撥弾性
コア材を用いることにより、使用フィーリングを良好に
維持しつつスプリングバックを低減することが可能とな
る。つまり本発明のヘッドレストに大きな衝撃が加わる
と、衝撃によりコア材全体が弾性変形する。このときコ
ア材は30％以下の反撥弾性率を有しているため、弾性変
形した後のスプリングバックが小さい。これによりむち
打ち症が軽減される。

【００１９】そして荷重が解除されると、コア材は徐々
に元の形状に復元されるので、再びヘッドレストとして
の使用が可能となる。なお、コア材の反撥弾性率が30％
を超えると、スプリングバックが大きくなってむち打ち
症の軽減が困難となる。本発明のヘッドレストに用いら
れるコア材は、平均分子量が4000以下のポリオール成分
を NCOインデックス60〜 110で反応させて発泡されたウ
レタンフォームから形成することが望ましい。このよう
なウレタンフォームを用いることにより、良好な使用フ
ィーリングと耐スプリングバック性（スプリングバック
の低減量が大きいこと）とを両立することができる。な
お、平均分子量が3000以下のポリオール成分を用いるこ
とがさらに望ましい。

【００２０】反撥弾性率が30％以下のウレタンフォーム
を形成するためには、ポリオール成分の平均分子量を40
00以下（望ましくは3000以下）とする必要がある。ポリ
オール成分としては、フォームの基材となる比較的高分
子量の主ポリオールの他に、比較的高分子量の補助ポリ
オール、架橋剤や鎖延長剤として機能する低分子量のポ
リオールなど、種々のポリオールを混合して用いられる
が、これらのポリオールの数平均分子量とその配合割合
から求められる算術平均値（平均分子量）を4000以下と
することにより、得られるウレタンフォームの反撥弾性
率を30％以下とすることができる。

【００２１】イソシアネートとしては、ＴＤＩ、ＭＤ
Ｉ、ＨＭＤＩなど種々のイソシアネートを用いることが
できるが、ＴＤＩを用いると得られるウレタンフォーム
の反撥弾性率を３０％以下に調製しやすく特に好まし
い。NCOインデックスが60未満であると、ウレタンフォ
ームの形成が困難となり、NCOインデックスが 110を超
えるとウレタンフォームの反撥弾性率を30％以下とする
ことが困難となる。特に好ましい NCOインデックスの範
囲は70〜95である。

【００２２】ところで、コア全体が衝撃吸収特性を有す
るヘッドレストを提案してきたが、コア材の必要部位の
み衝撃吸収部材を設けることもできる。ヘッドレストに
は、座席シートに着脱自在に固定するために、一般に金
属製のステーが固定されている。このステーはコア材内
部に埋設された芯材と接続されている。この芯材として
は、ステーと一体の棒材又はパイプ材からなる略Ｕ字型
のものを用いるのが最も安価とすることができる。

【００２３】しかしながら略Ｕ字型の芯材では、荷重を
受ける面積が小さいため、ヘッドレストの変形量が大き
くなり、むち打ち軽減には逆効果となると従来は考えら
れていた。そのため高価となるものの、荷重の受け面と
なる面構造をもつもの、あるいは棒材又はパイプ材から
なる略Ｍ字型のものなどが広く用いられている。しかし
本発明のヘッドレストにおいては、棒材又はパイプ材か
らなり略Ｕ字形状をなす芯材を用いても衝撃時のコア材
への食い込み量を低くすることができ、ヘッドレストの
変形量を小さくすることができるので、むち打ちを軽減
することができる。また芯材のコストが安価であるの
で、コスト面からも好ましい。

【００２４】

【実施例】以下、試験例及び実施例により本発明をより
具体的に説明する。（１）試験例＜試験片Ａ＞各種ポリオールを混合して得られた平均分
子量が3500のポリオール成分が57重量部と、クルードＭ
ＤＩ（ポリメリック4,4'−ジフェニルメタンジイソシア
ネート）のプレポリマー43重量部と、水３重量部とを混
合し、自由発泡させて発泡体を形成した。 NCOインデッ
クスは95である。得られた発泡体を厚さ30mmに切断し、
試験片Ａを得た。

【００２５】＜試験片Ｂ＞各種ポリオールを混合して得
られた平均分子量が3000のポリオール成分が69重量部
と、ＴＤＩ31重量部と、水 2.9重量部とを混合し、自由
発泡させて発泡体を形成した。 NCOインデックスは80で
ある。得られた発泡体を試験片Ａと同一の大きさに切断
し、試験片Ｂを得た。

【００２６】＜試験片Ｃ＞各種ポリオールを混合して得
られた平均分子量が2600のポリオール成分が58.9重量部
と、クルードＭＤＩ（ポリメリック4,4'−ジフェニルメ
タンジイソシアネート）のプレポリマー41.1重量部と、
水４重量部とを混合し、自由発泡させて発泡体を形成し
た。 NCOインデックスは80である。得られた発泡体を試
験片Ａと同一の大きさに切断し、試験片Ｃを得た。

【００２７】＜試験片Ｄ＞各種ポリオールを混合して得
られた平均分子量が1750のポリオール成分が72重量部
と、ＴＤＩ28重量部と、水 1.0重量部とを混合し、自由
発泡させて発泡体を形成した。 NCOインデックスは 110
である。得られた発泡体を試験片Ａと同一の大きさに切
断し、試験片Ｄを得た。

【００２８】＜試験片Ｅ＞各種ポリオールを混合して得
られた平均分子量が4500のポリオール成分が66重量部
と、クルードＭＤＩ（ポリメリック4,4'−ジフェニルメ
タンジイソシアネート）のプレポリマー44重量部と、水
３重量部とを混合し、自由発泡させて発泡体を形成し
た。 NCOインデックスは70である。得られた発泡体を試
験片Ａと同一の大きさに切断し、試験片Ｅを得た。

【００２９】＜試験片Ｆ＞各種ポリオールを混合して得
られた平均分子量が5000のポリオール成分が64.2重量部
と、クルードＭＤＩ（ポリメリック4,4'−ジフェニルメ
タンジイソシアネート）のプレポリマー35.8重量部と、
水３重量部とを混合し、自由発泡させて発泡体を形成し
た。 NCOインデックスは80である。得られた発泡体を試
験片Ａと同一の大きさに切断し、試験片Ｆを得た。

【００３０】＜試験片Ｇ＞各種ポリオールを混合して得
られた平均分子量が2600のポリオール成分が48.8重量部
と、クルードＭＤＩ（ポリメリック4,4'−ジフェニルメ
タンジイソシアネート）のプレポリマー51.2重量部と、
水４重量部とを混合し、自由発泡させて発泡体を形成し
た。 NCOインデックスは 120である。得られた発泡体を
試験片Ａと同一の大きさに切断し、試験片Ｇを得た。

【００３１】＜試験片Ｈ>各種ポリオールを混合して得
られた平均分子量が1750のポリオール成分が76重量部
と、ＴＤＩ24重量部と、水 1.0重量部とを混合し、自由
発泡させて発泡体を形成した。 NCOインデックスは90で
ある。得られた発泡体を試験片Ａと同一の大きさに切断
し、試験片Ｈを得た。

【００３２】＜試験片Ｉ＞各種ポリオールを混合して得
られた平均分子量が1750のポリオール成分が80重量部
と、ＴＤＩ20重量部と、水 1.1重量部とを混合し、自由
発泡させて発泡体を形成した。 NCOインデックスは70で
ある。得られた発泡体を試験片Ａと同一の大きさに切断
し、試験片Ｉを得た。

【００３３】＜試験片Ｊ＞各種ポリオールを混合して得
られた平均分子量が1500のポリオール成分が82重量部
と、ＴＤＩ18重量部と、水 1.1重量部とを混合し、自由
発泡させて発泡体を形成した。 NCOインデックスは60で
ある。得られた発泡体を試験片Ａと同一の大きさに切断
し、試験片Ｊを得た。

【００３４】＜試験片Ｋ＞各種ポリオールを混合して得
られた平均分子量が6000のポリオール成分が66重量部
と、クルードＭＤＩ（ポリメリック4,4'−ジフェニルメ
タンジイソシアネート）のプレポリマー70重量％とＴＤ
Ｉ30重量％とからなるイソシアネート混合物34重量部
と、水 2.2重量部とを混合し、自由発泡させて発泡体を
形成した。 NCOインデックスは95である。得られた発泡
体を試験片Ａと同一の大きさに切断し、試験片Ｋを得
た。

【００３５】＜試験片Ｌ＞各種ポリオールを混合して得
られた平均分子量が6000のポリオール成分が56重量部
と、クルードＭＤＩ（ポリメリック4,4'−ジフェニルメ
タンジイソシアネート）のプレポリマー85重量％とＴＤ
Ｉ15重量％とからなるイソシアネート混合物44重量部
と、水 1.8重量部とを混合し、自由発泡させて発泡体を
形成した。 NCOインデックスは90である。得られた発泡
体を試験片Ａと同一の大きさに切断し、試験片Ｌを得
た。

【００３６】＜試験＞試験片Ａ〜Ｌについて、密度を測
定するとともに、厚さ方向に25％、50％及び75％圧縮す
るのに要する荷重を測定した。また前述した方法により
反撥弾性率を測定した。これらの結果を表１に示す。

【００３７】

【表１】表１より、試験片Ａ，Ｂ及び試験片Ｃのように、ポリオ
ールの平均分子量が2000〜4000の範囲にあり、かつ NCO
インデックスが60〜 110の範囲にあれば、反撥弾性率が
20〜30％となり、使用フィーリングの良さと耐スプリン
グバック性とが両立している。しかし試験片Ｇのように
ポリオールの平均分子量が2000〜4000の範囲にあって
も、 NCOインデックスが 110を超えると反撥弾性率が35
％と大きくなり、使用フィーリングは優れているものの
耐スプリングバック性が低下していることがわかる。

【００３８】そして試験片Ｅ，Ｆ，Ｋ，Ｌのように、ポ
リオールの平均分子量が4000を超えると反撥弾性率が35
％以上となり、使用フィーリングは優れているものの耐
スプリングバック性が低下していることがわかる。さら
に原料の組成を試験片Ｄ，Ｈ，Ｉ，Ｊのようにすること
により、反撥弾性率をさらに低くすることができる。（２）実施例及び比較例（実施例１）図１に本発明の一実施例の衝撃吸収ヘッド
レストを示す。このヘッドレストは、略Ｕ字形状の鋼製
の棒材からなり両端にステー10をもつ芯材１と、芯材１
を被覆して型成形されたコア材２と、コア材２表面を被
覆した袋状の表皮３とから構成されている。コア材２
は、全体が試験片Ｃと同一組成のウレタンフォームから
形成されている。

【００３９】このヘッドレストは、芯材１を型内に配置
し、発泡ウレタン樹脂を型内に注入して発泡成形するこ
とで芯材１とコア材２を一体化した後、別に形成された
袋状の表皮３を被覆して製造された。なお、このヘッド
レストは、芯材１と袋状の表皮３とを型内に配置し、発
泡ウレタン樹脂を表皮３内に注入して発泡成形すること
で表皮３及び芯材１と一体的に接合したコア材２を形成
することもできる。

【００４０】得られたヘッドレストは、図２に示すよう
にステー10が治具４に固定された。すなわちヘッドレス
トは、人体頭部が当接する所定点Ｐが上方に位置し、所
定点Ｐの法線が鉛直となるようにして、所定点Ｐからス
テー10の固定点までの水平距離Ｌが 183.5mmとなるよう
に固定された。所定点Ｐから芯材１までの垂直方向の距
離は40mmである。

【００４１】なお所定点Ｐは、ヘッドレストを上下方向
にほぼ均等に２分割する平面と左右方向に２分割する平
面とが交差して形成される直線と、表皮３表面との交点
とした。またステー10は、シートバックの最上部からの
距離が最大となるようにヘッドレストを使用した時に、
ステー10がシートバックに係合保持される位置が固定点
とされている。そして図２の状態で、所定点Ｐからの法
線が鉛直方向となっている。

【００４２】そして、上方から重さ 6.8kgの頭部模型５
を自然落下させて所定点Ｐに衝突させる衝撃試験を行
う。ここで頭部模型５は曲率半径82.5mmの半球部50から
なり、半球部50の球面が下方へ向かって自然落下され
る。なお半球部50には、反射鏡51と加速度計52が取り付
けられている。そして頭部模型５の下方には光学距離セ
ンサ６が設けられ、反射鏡51と光学距離センサ６との距
離が検出可能となっている。

【００４３】そして頭部模型５を衝突速度6.2km/hrで所
定点Ｐに衝突させたときに、頭部模型５が表皮３に接触
してから跳ね返されるまでの頭部模型５の移動量を光学
距離センサ６で測定するとともに、加速度計52により衝
突時に発生する最大荷重を測定した。それぞれ２回の測
定を行い、平均値を算出して結果を表２に示す。なお、
厳密には所定点Ｐの移動量を測定するべきであるが、そ
の測定は困難な場合が多い。そこで本実施例では頭部模
型５の移動量を測定することとした。ステー10の撓みな
どが加わって所定点Ｐが円弧状に移動したときに測定値
との間に若干のずれが発生するが、実際には誤差範囲で
あり所定点Ｐの移動量≒頭部模型５の移動量となる。

【００４４】また所定点Ｐをヘッドレストの上下方向
（図２では紙面の左右方向）にそれぞれ30mmずらしたオ
フセット位置とし、その所定点Ｐに頭部模型５を衝突さ
せ、同様に頭部模型５の移動量と最大発生荷重を測定し
た。結果を表２に示す。（実施例２）芯材１の形状を略Ｍ字形状としたこと以外
は実施例１と同様のヘッドレストを作製し、実施例１と
同様に頭部模型５の移動量と最大発生荷重を測定した。
結果を表２に示す。

【００４５】（実施例３）芯材１の中央部に荷重の受け
面となる面構造をもつ鉄製のアジャスタが保持されてい
ること以外は実施例１と同様のヘッドレストを作製し、
実施例１と同様に頭部模型５の移動量と最大発生荷重を
測定した。結果を表２に示す。（比較例１）コア材２の全体を試験片Ｌと同一のウレタ
ンフォームから形成したこと以外は実施例１と同様にし
てヘッドレストを作製し、実施例１と同様に頭部模型５
の移動量と最大発生荷重を測定した。結果を表２に示
す。

【００４６】（比較例２）コア材２の全体を試験片Ｌと
同一のウレタンフォームから形成したこと以外は実施例
２と同様にしてヘッドレストを作製し、実施例１と同様
に頭部模型５の移動量と最大発生荷重を測定した。結果
を表２に示す。（比較例３）コア材２の全体を試験片Ｌと同一のウレタ
ンフォームから形成したこと以外は実施例３と同様にし
てヘッドレストを作製し、実施例１と同様に頭部模型５
の移動量と最大発生荷重を測定した。結果を表２に示
す。

【００４７】

【表２】

【００４８】表２より実施例１〜３のヘッドレストは、
頭部模型の移動量（すなわち所定点Ｐの移動量）が40mm
以下であり、かつ最大発生荷重が0.7kN 以下であって、
比較例１〜３のヘッドレストに比べていずれも小さい値
を示し、むち打ち軽減効果に優れていることが明らかで
ある。さらに実施例１のヘッドレストでは、略Ｕ字形状
の芯材を用いているにもかかわらず、従来の面構造型の
芯材を用いた比較例３に比べても高いむちうち軽減効果
が得られ、芯材の単純化によるコスト低減を図ることが
できる。

【００４９】また所定点Ｐを上下方向にそれぞれ30mmず
らしたオフセット位置としても、頭部模型の移動量（す
なわち所定点Ｐの移動量）が40mm以下であり、かつ最大
発生荷重が0.7kN 以下であって、むち打ち軽減効果に優
れていることがわかる。

【００５０】

【発明の効果】すなわち請求項１〜３に記載の衝撃吸収
ヘッドレストによれば、使用フィーリングに優れ、かつ
追突されたときにヘッドレストに加わる衝撃がコア材で
吸収されるとともにコア材のスプリングバックが小さい
ため、むち打ちを軽減することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例のヘッドレストの斜視図であ
る。

【図２】実施例における試験方法を示す説明図である。

【図３】従来の衝撃吸収装置の断面図である。

【符号の説明】

１：芯材２：コア材３：表皮４：治具５：頭部模型６：光学距離
センサ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) A47C 7/38 B60N 2/48

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】袋状の表皮と、該表皮内に配置されステ
ーをもつ芯材と、該表皮と該芯材の間に充填されたコア
材とからなる車両用のヘッドレストにおいて、該コア材は反撥弾性率が30％以下のウレタンフォームか
らなり、シートバックの最上部からの距離が最大となる
ように該ヘッドレストを使用した時に該ステーが該シー
トバックに係合保持される位置で該ステーの一端を固定
し、人体頭部が当接する部分の該表皮表面上の所定点Ｐ
に半球形状で重さ 6.8kgの頭部模型を該所定点Ｐの法線
方向から該所定点Ｐに速度6.2km/hrで衝突させる衝撃試
験を行った場合に、該頭部模型が該所定点Ｐに接触して
から該ヘッドレストの反撥弾性により跳ね返されるまで
の該所定点Ｐの移動量が40mm以下であり、かつ該衝撃試
験時に該ヘッドレストに発生する最大荷重が0.7kN 以下
であることを特徴とするむち打ち軽減ヘッドレスト。