JPH10180312A - 継目無鋼管用素管の圧延方法 - Google Patents
継目無鋼管用素管の圧延方法Info
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- JPH10180312A JPH10180312A JP34779796A JP34779796A JPH10180312A JP H10180312 A JPH10180312 A JP H10180312A JP 34779796 A JP34779796 A JP 34779796A JP 34779796 A JP34779796 A JP 34779796A JP H10180312 A JPH10180312 A JP H10180312A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】本発明は、ピアサー・ミルで丸鋼片を継目無鋼
管用素管に圧延穿孔するに際し、穿孔された素管の端部
に割れを生じさせないような継目無鋼管用素管の圧延方
法を提供することを目的としている。 【解決手段】加熱炉で加熱した丸鋼片を、ピアサー・ミ
ルで圧延穿孔し、継目無鋼管用素管を製造するに際し、
上記丸鋼片の加熱炉出側温度及び平均歪み速度を所定範
囲に調整しつつ圧延する。
管用素管に圧延穿孔するに際し、穿孔された素管の端部
に割れを生じさせないような継目無鋼管用素管の圧延方
法を提供することを目的としている。 【解決手段】加熱炉で加熱した丸鋼片を、ピアサー・ミ
ルで圧延穿孔し、継目無鋼管用素管を製造するに際し、
上記丸鋼片の加熱炉出側温度及び平均歪み速度を所定範
囲に調整しつつ圧延する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、継目無鋼管用素管
の圧延方法に関し、特に、クロム含有量の高い鋼片を、
ピアサー・ミルで圧延穿孔して継目無鋼管用素管を製造
するに際し、該素管の金属組織にδフェライトの出現を
抑え、δフェライトに起因して発生する素管端部割れ等
の欠陥出現を防止する技術である。
の圧延方法に関し、特に、クロム含有量の高い鋼片を、
ピアサー・ミルで圧延穿孔して継目無鋼管用素管を製造
するに際し、該素管の金属組織にδフェライトの出現を
抑え、δフェライトに起因して発生する素管端部割れ等
の欠陥出現を防止する技術である。
【０００２】
【従来の技術】まず、継目無鋼管の１つの典型的な製造
工程を図２に基づき説明する。それは、ピアサー・ミル
１でプラグ・バー５を用い、加熱炉１３で高温にした丸
鋼片２（例えば、丸ビレット）を圧延穿孔し、素管３を
形成することから始まる。そして、引続き、小径管の場
合には、該素管３の孔に、砲弾状の外観を有するマンド
レル・バー４を挿入し、マンドレル・ミル６という多段
の圧延機で、一応の管体７まで成形圧延する。さらに、
その管体７は、所謂ストレッチ・レデューサ１２という
多段の絞り圧延機を用いて、該管体７の肉厚を所定寸法
まで絞り込まれ、製品とされる。一方、中径管の場合に
は、上記管体７にプラグ・バー５を挿入し、エロンゲー
タ８、プラグ・ミル９、リーラー１０なる圧延機で伸延
成形し、サイジング・ミル１１で所定の寸法に仕上げ
る。
工程を図２に基づき説明する。それは、ピアサー・ミル
１でプラグ・バー５を用い、加熱炉１３で高温にした丸
鋼片２（例えば、丸ビレット）を圧延穿孔し、素管３を
形成することから始まる。そして、引続き、小径管の場
合には、該素管３の孔に、砲弾状の外観を有するマンド
レル・バー４を挿入し、マンドレル・ミル６という多段
の圧延機で、一応の管体７まで成形圧延する。さらに、
その管体７は、所謂ストレッチ・レデューサ１２という
多段の絞り圧延機を用いて、該管体７の肉厚を所定寸法
まで絞り込まれ、製品とされる。一方、中径管の場合に
は、上記管体７にプラグ・バー５を挿入し、エロンゲー
タ８、プラグ・ミル９、リーラー１０なる圧延機で伸延
成形し、サイジング・ミル１１で所定の寸法に仕上げ
る。
【０００３】なお、上記ピアサー・ミル１でプラグ・バ
ー５を用いて丸鋼片２に穿孔するには、圧延ロール（以
下、ロールという）の形成する圧延領域から該鋼片２
（あるいは素管３、以下、素管とする）が飛び出すのを
防止したり、該素管の外径を定めるため、該圧延領域を
囲むようにガイド・シューなる素管抑え部材が設けられ
ている。
ー５を用いて丸鋼片２に穿孔するには、圧延ロール（以
下、ロールという）の形成する圧延領域から該鋼片２
（あるいは素管３、以下、素管とする）が飛び出すのを
防止したり、該素管の外径を定めるため、該圧延領域を
囲むようにガイド・シューなる素管抑え部材が設けられ
ている。
【０００４】ところで、前記ピアサー・ミル１で合金鋼
鋼片を圧延穿孔する際には、丸鋼片２を穿孔して得た素
管３の端部に、δフェライトの発生に起因する亀裂や割
れが発生し易いという問題がある。それは、特に、クロ
ム含有量の高い（例えば、１２ｗｔ％Ｃｒ鋼）鋼片にお
いて著しい。この管端割れは、ピアサー・ミル１以降で
使用するミルで、噛み込み不良を起こし、操業を中止さ
せたり、割れた鉄片に起因する疵を生じさせ、製品の品
質不良を引き起こすことが多い。
鋼片を圧延穿孔する際には、丸鋼片２を穿孔して得た素
管３の端部に、δフェライトの発生に起因する亀裂や割
れが発生し易いという問題がある。それは、特に、クロ
ム含有量の高い（例えば、１２ｗｔ％Ｃｒ鋼）鋼片にお
いて著しい。この管端割れは、ピアサー・ミル１以降で
使用するミルで、噛み込み不良を起こし、操業を中止さ
せたり、割れた鉄片に起因する疵を生じさせ、製品の品
質不良を引き起こすことが多い。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、かかる事情
を鑑み、ピアサー・ミルで継目無鋼管製造用鋳片に圧延
穿孔するに際し、δフェライトに起因して発生する素管
端部割れ等の欠陥を生じさせない継目無鋼管の製造方法
を提供することを目的としている。
を鑑み、ピアサー・ミルで継目無鋼管製造用鋳片に圧延
穿孔するに際し、δフェライトに起因して発生する素管
端部割れ等の欠陥を生じさせない継目無鋼管の製造方法
を提供することを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】発明者は、上記目的を達
成するため、ピアサー・ミルで穿孔した素管端部の割れ
原因を究明し、以下の知見を得た。まず、１２ｗｔ％Ｃ
ｒ鋼の丸鋼片２を、従来通り１２８０℃に加熱した後、
圧延穿孔した。その素管３の断面を図３に示すが、殆ど
の素管端部に割れ１８が発生している。なお、図４は、
該割れ１８の拡大図である。次に、該割れ１８の近傍の
金属組織を顕微鏡（倍率４００）で観察したところ、図
５に示すように、マルテンサイト１７（穿孔中は、オー
ステナイト１７）粒界に沿い、δフェライト１６が存在
していた。この事実から、発明者は、この割れ１８は、
丸鋼片２の圧延穿孔中に生じる歪みが、オーステナイト
１７より変形抵抗の小さいδフェライト１６に集中し、
オーステナイト１７とδフェライト１６との界面で破断
が起こったものと推定した。また、加熱前の丸鋳片２の
顕微鏡観察では、該δフェライト１６は発見できないの
で、前記素管端部で発見したδフェライト１６は、丸鋼
片２の加熱時あるいはピアー・ミル１での圧延穿孔時に
生成したものと考えた。
成するため、ピアサー・ミルで穿孔した素管端部の割れ
原因を究明し、以下の知見を得た。まず、１２ｗｔ％Ｃ
ｒ鋼の丸鋼片２を、従来通り１２８０℃に加熱した後、
圧延穿孔した。その素管３の断面を図３に示すが、殆ど
の素管端部に割れ１８が発生している。なお、図４は、
該割れ１８の拡大図である。次に、該割れ１８の近傍の
金属組織を顕微鏡（倍率４００）で観察したところ、図
５に示すように、マルテンサイト１７（穿孔中は、オー
ステナイト１７）粒界に沿い、δフェライト１６が存在
していた。この事実から、発明者は、この割れ１８は、
丸鋼片２の圧延穿孔中に生じる歪みが、オーステナイト
１７より変形抵抗の小さいδフェライト１６に集中し、
オーステナイト１７とδフェライト１６との界面で破断
が起こったものと推定した。また、加熱前の丸鋳片２の
顕微鏡観察では、該δフェライト１６は発見できないの
で、前記素管端部で発見したδフェライト１６は、丸鋼
片２の加熱時あるいはピアー・ミル１での圧延穿孔時に
生成したものと考えた。
【０００７】そこで、発明者は、この１２重量％Ｃｒ鋼
のδフェライト１６の析出温度（図６の歪み−温度曲線
におけるＡｃ4 ）を測定すると共に、その析出に要する
時間を測定する所謂フォマスター試験を実施し、δフェ
ライト１６の析出条件を調査した。このフォマスター試
験結果によれば、１３３０℃では１０秒、１３４５℃で
は１秒でδフェライトが析出することがわかった（図７
参照）。一方、丸鋳片２の加熱温度は、１２８０℃であ
るので、該δフェライト１６は、加熱時ではなく、むし
ろピアサー・ミル１での穿孔中に鋼片２が昇温して発生
した可能性が高いと予想した。そして、発明者は、ピア
サー・ミル１にある丸鋼片２の温度調整が、素管端部の
割れ防止に重要と考え、該素管温度に影響を与える因子
を鋭意検討し、それが圧延穿孔時に丸鋼片２に生じる歪
みであることを知った。そして、発明者は、ピアサ・ミ
ル１で圧延穿孔した素管３の管端割れに及ぼす丸鋼片２
の加熱温度及び加工歪み速度の影響を、丸鋼片２のＣｒ
含有量や寸法を種々変更して検討し、図１に示す関係を
得た。この図１より、丸鋼片２の平均歪み速度が前記
（１）〜（４）式で囲まれた領域になるよう、該鋼片２
を圧延穿孔すれば、得られる素管３に管端割れが発生し
ないことがわかる。
のδフェライト１６の析出温度（図６の歪み−温度曲線
におけるＡｃ4 ）を測定すると共に、その析出に要する
時間を測定する所謂フォマスター試験を実施し、δフェ
ライト１６の析出条件を調査した。このフォマスター試
験結果によれば、１３３０℃では１０秒、１３４５℃で
は１秒でδフェライトが析出することがわかった（図７
参照）。一方、丸鋳片２の加熱温度は、１２８０℃であ
るので、該δフェライト１６は、加熱時ではなく、むし
ろピアサー・ミル１での穿孔中に鋼片２が昇温して発生
した可能性が高いと予想した。そして、発明者は、ピア
サー・ミル１にある丸鋼片２の温度調整が、素管端部の
割れ防止に重要と考え、該素管温度に影響を与える因子
を鋭意検討し、それが圧延穿孔時に丸鋼片２に生じる歪
みであることを知った。そして、発明者は、ピアサ・ミ
ル１で圧延穿孔した素管３の管端割れに及ぼす丸鋼片２
の加熱温度及び加工歪み速度の影響を、丸鋼片２のＣｒ
含有量や寸法を種々変更して検討し、図１に示す関係を
得た。この図１より、丸鋼片２の平均歪み速度が前記
（１）〜（４）式で囲まれた領域になるよう、該鋼片２
を圧延穿孔すれば、得られる素管３に管端割れが発生し
ないことがわかる。
【０００８】本発明は、この関係を利用したもので、ク
ロムを９重量％以上含有する高Ｃｒ合金鋼の鋼片を、加
熱炉で加熱した後、ピアサー・ミルで圧延穿孔して継目
無鋼管用素管を製造するに際し、上記素管の金属組織に
δフェライトを出現させないよう、上記鋼片を下記
（１）〜（４）式を満足させて圧延することを特徴とす
る継目無鋼管用素管の圧延方法である。
ロムを９重量％以上含有する高Ｃｒ合金鋼の鋼片を、加
熱炉で加熱した後、ピアサー・ミルで圧延穿孔して継目
無鋼管用素管を製造するに際し、上記素管の金属組織に
δフェライトを出現させないよう、上記鋼片を下記
（１）〜（４）式を満足させて圧延することを特徴とす
る継目無鋼管用素管の圧延方法である。
【０００９】 ０．１≦ ＥA ≦ １．６ ・・・・・・（１） ＥA ≦０．０７５Ｔ−８９．９ ・・・・・・（２） ＥA ≦−０．０３Ｔ＋３９．１ ・・・・・・（３） １２００≦ Ｔ ≦ １３００ ・・・・・・（４） 但し、 ＥA ： 鋼片の平均歪み速度＝（ｄＥ／ｄ
ｔ） （秒-1） Ｅ ： 鋼片の歪み＝ｌｎ（Ｓo ／Ｓ） （−） Ｓo ： ピアサ・ミル入側での鋼片の断面積 （ｃｍ
2 ） Ｓ ： ピアサ・ミル出側での鋼片の断面積 （ｃｍ
2 ） ｔ ： 時間 （秒） Ｔ ： 加熱炉出側での鋼片の温度 （℃） なお、歪速度ＥA は、素管鋼片の断面サイズ、ピアサー
・ミル１のロール傾斜角、ロール開度及びロール回転数
の調整で適切な値に設定できる。本発明では、高Ｃｒ含
有の丸鋼片２を上記のような構成で圧延するようにした
ので、ピアサー・ミルでいかなる型式のシューを用いて
も、δフェライト１６の生成がなく素管端部に割れが発
生しなくなる。その結果、クロム含有量の高いステンレ
ス鋼の継目無鋼管を、従来より生産性高く、安価に製造
することが可能となる。
ｔ） （秒-1） Ｅ ： 鋼片の歪み＝ｌｎ（Ｓo ／Ｓ） （−） Ｓo ： ピアサ・ミル入側での鋼片の断面積 （ｃｍ
2 ） Ｓ ： ピアサ・ミル出側での鋼片の断面積 （ｃｍ
2 ） ｔ ： 時間 （秒） Ｔ ： 加熱炉出側での鋼片の温度 （℃） なお、歪速度ＥA は、素管鋼片の断面サイズ、ピアサー
・ミル１のロール傾斜角、ロール開度及びロール回転数
の調整で適切な値に設定できる。本発明では、高Ｃｒ含
有の丸鋼片２を上記のような構成で圧延するようにした
ので、ピアサー・ミルでいかなる型式のシューを用いて
も、δフェライト１６の生成がなく素管端部に割れが発
生しなくなる。その結果、クロム含有量の高いステンレ
ス鋼の継目無鋼管を、従来より生産性高く、安価に製造
することが可能となる。
【００１０】
【発明の実施の形態】円錐台形（端部径比Ｂ／Ａ＝０．
９６，長さ５００ｍｍ）のローラ・シューを備えたピア
サー・ミル１（図２参照）を用いて、クロム含有量１２
重量％の高クロム合金鋼の丸鋼片２（サイズ １９０ｍ
ｍφ、断面積Ｓo ２８，３３９ｍｍ2を圧延穿孔し、２
００ｍｍφで，肉厚２７ｍｍ，断面積Ｓ １４，６６７
ｍｍ2の素管とした。その際、本発明に従い、丸鋼片２
が前記（１）〜（４）式を満足するよう、まず加熱炉１
３の出側で丸鋼片の温度が１２６０℃になるよう加熱条
件を調整し、さらに、圧延中に鋼片の平均歪み速度が
０．５、０．８及び１．２（秒-1）の３水準となるよう
に、ピアサー・ミル１のロールの開度とロール回転数を
予め調整した。なお、ピアサー・ミル１の該ロールの周
速は、それぞれ２．３、３．６及び５．０ｍ／秒であっ
た。なお、ロールの傾斜角はすべて８度とした。
９６，長さ５００ｍｍ）のローラ・シューを備えたピア
サー・ミル１（図２参照）を用いて、クロム含有量１２
重量％の高クロム合金鋼の丸鋼片２（サイズ １９０ｍ
ｍφ、断面積Ｓo ２８，３３９ｍｍ2を圧延穿孔し、２
００ｍｍφで，肉厚２７ｍｍ，断面積Ｓ １４，６６７
ｍｍ2の素管とした。その際、本発明に従い、丸鋼片２
が前記（１）〜（４）式を満足するよう、まず加熱炉１
３の出側で丸鋼片の温度が１２６０℃になるよう加熱条
件を調整し、さらに、圧延中に鋼片の平均歪み速度が
０．５、０．８及び１．２（秒-1）の３水準となるよう
に、ピアサー・ミル１のロールの開度とロール回転数を
予め調整した。なお、ピアサー・ミル１の該ロールの周
速は、それぞれ２．３、３．６及び５．０ｍ／秒であっ
た。なお、ロールの傾斜角はすべて８度とした。
【００１１】その結果、いずれの場合も、圧延穿孔後の
素管端部に割れは全く発見されなかった。念のため、該
素管３の端部から試料を採取して金属組織を調べたが、
δフェライト１６は発見できなかった。この穿孔された
素管３は、次工程のエロンゲータ８〜サイジング・ミル
１１へ移送し、通常の方法で製管して品質の良い継目無
鋼管を製造することができた。また、比較のため、同一
鋼種で本発明とは異なる条件で圧延穿孔を行ったが、そ
れには、図３に示したような端部割れ１８が発生してい
た。
素管端部に割れは全く発見されなかった。念のため、該
素管３の端部から試料を採取して金属組織を調べたが、
δフェライト１６は発見できなかった。この穿孔された
素管３は、次工程のエロンゲータ８〜サイジング・ミル
１１へ移送し、通常の方法で製管して品質の良い継目無
鋼管を製造することができた。また、比較のため、同一
鋼種で本発明とは異なる条件で圧延穿孔を行ったが、そ
れには、図３に示したような端部割れ１８が発生してい
た。
【００１２】本発明で、丸鋳片の加熱炉出側温度を
（４）式の１２００〜１３００℃に限定した理由を以下
に説明する。丸鋼片２が１３００℃を超えるように加熱
すると、ピアサー・ミル１での圧延穿孔中に昇温し、そ
の温度は１３３０℃を超えるようになる。その結果、鋼
片端部には、δフェライト１６が生成して割れ１８を防
止できなくなるからである。一方、１２００℃未満の温
度では、丸鋼片２の温度が低すぎて穿孔が円滑にできな
いので、最低１２００℃の加熱が必要である。
（４）式の１２００〜１３００℃に限定した理由を以下
に説明する。丸鋼片２が１３００℃を超えるように加熱
すると、ピアサー・ミル１での圧延穿孔中に昇温し、そ
の温度は１３３０℃を超えるようになる。その結果、鋼
片端部には、δフェライト１６が生成して割れ１８を防
止できなくなるからである。一方、１２００℃未満の温
度では、丸鋼片２の温度が低すぎて穿孔が円滑にできな
いので、最低１２００℃の加熱が必要である。
【００１３】また、（１）〜（３）式のように圧延時に
おける丸鋼片２の平均歪み速度ＥAを限定した理由は、
それが０．１秒-1以上、１．６秒-1以下、且つ（２）及
び（３）式で囲む領域であれば、前記したように、管端
割れが発生しないからである。なお、上記実施例は、ク
ロム含有量１２重量％の高いクロム合金鋼の丸鋼片（サ
イズ１９０ｍｍφ）２であったが、サイズやクロム含有
量の異なる丸鋼片２の穿孔でも端部割れ１８は、同様に
生じなかった。つまり、丸鋼片２の成分や外径、素管の
内外径によって、管端割れが発生せずに最も安定して素
管３を生産できるように、前記歪み速度を図１の領域内
で最適な値を定めれば良い。本発明の上記実施例と比較
例の製造条件及び圧延結果を表１に示しておく。
おける丸鋼片２の平均歪み速度ＥAを限定した理由は、
それが０．１秒-1以上、１．６秒-1以下、且つ（２）及
び（３）式で囲む領域であれば、前記したように、管端
割れが発生しないからである。なお、上記実施例は、ク
ロム含有量１２重量％の高いクロム合金鋼の丸鋼片（サ
イズ１９０ｍｍφ）２であったが、サイズやクロム含有
量の異なる丸鋼片２の穿孔でも端部割れ１８は、同様に
生じなかった。つまり、丸鋼片２の成分や外径、素管の
内外径によって、管端割れが発生せずに最も安定して素
管３を生産できるように、前記歪み速度を図１の領域内
で最適な値を定めれば良い。本発明の上記実施例と比較
例の製造条件及び圧延結果を表１に示しておく。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【発明の効果】以上述べたように、本発明により、ピア
サー・ミルを用いて継目無鋼管製造用の素管を製造する
際に、管端割れ等の欠陥を発生させることなく、円滑、
且つ安定して操業できるようになった。特に、本発明
は、クロム含有量が高く高品質のステンレス鋼継目無鋼
管の穿孔に有効である。
サー・ミルを用いて継目無鋼管製造用の素管を製造する
際に、管端割れ等の欠陥を発生させることなく、円滑、
且つ安定して操業できるようになった。特に、本発明
は、クロム含有量が高く高品質のステンレス鋼継目無鋼
管の穿孔に有効である。
【図１】ピアサ・ミルで圧延穿孔した素管の管端割れに
及ぼす鋼片の加熱温度及び平均歪み速度の影響を示す図
である。
及ぼす鋼片の加熱温度及び平均歪み速度の影響を示す図
である。
【図２】継目無鋼管の製造工程を示すフロー図である。
【図３】従来法で穿孔した高クロム鋼素管の端部割れ状
況を示す斜視図である。
況を示す斜視図である。
【図４】上記割れの拡大図である。
【図５】割れ近傍の金属組織を示す顕微鏡観察結果であ
る。
る。
【図６】１２重量％Ｃｒ鋼片の歪みと温度との関係を示
す図である。
す図である。
【図７】フォマスター試験の結果を示す図である。
１ ピアサー・ミル ２ 丸鋼片（丸ビレット） ３ 素管 ４ マンドレル・バー ５ プラグ・バー ６ マンドレル・ミル ７ 管体（ホロー） ８ エロンゲータ ９ プラグ・ミル １０ リーラー １１ サイジング・ミル １２ ストレッチ・レデューサ １３ 加熱炉 １４ 再熱炉 １５ 力 １６ δフェライト １７ マルテンサイトあるいはオーステナイト １８ 割れ（亀裂）
Claims (1)
- 【請求項１】 クロムを９重量％以上含有する高Ｃｒ合
金鋼の鋼片を、加熱炉で加熱した後、ピアサー・ミルで
圧延穿孔して継目無鋼管用素管を製造するに際し、 上記素管の金属組織にδフェライトを出現させないよ
う、上記鋼片を下記（１）〜（４）式を満足させて圧延
することを特徴とする継目無鋼管用素管の圧延方法。 ０．１≦ ＥA ≦ １．６ ・・・・・・（１） ＥA ≦０．０７５Ｔ−８９．９ ・・・・・・（２） ＥA ≦−０．０３Ｔ＋３９．１ ・・・・・・（３） １２００≦ Ｔ ≦ １３００ ・・・・・・（４） 但し、 ＥA ： 鋼片の平均歪み速度＝（ｄＥ／ｄ
ｔ） （秒-1） Ｅ ： 鋼片の歪み＝ｌｎ（Ｓo ／Ｓ） （−） Ｓo ： ピアサ・ミル入側での鋼片の断面積 （ｃｍ
2 ） Ｓ ： ピアサ・ミル出側での鋼片の断面積 （ｃｍ
2 ） ｔ ： 時間 （秒） Ｔ ： 加熱炉出側での鋼片の温度 （℃）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34779796A JP3400272B2 (ja) | 1996-12-26 | 1996-12-26 | 継目無鋼管用素管の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34779796A JP3400272B2 (ja) | 1996-12-26 | 1996-12-26 | 継目無鋼管用素管の圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10180312A true JPH10180312A (ja) | 1998-07-07 |
| JP3400272B2 JP3400272B2 (ja) | 2003-04-28 |
Family
ID=18392652
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34779796A Expired - Fee Related JP3400272B2 (ja) | 1996-12-26 | 1996-12-26 | 継目無鋼管用素管の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3400272B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008081866A1 (ja) | 2006-12-28 | 2008-07-10 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 高Ｃｒ－高Ｎｉ基合金鋼からなる継目無鋼管の製造方法 |
| CN105080970A (zh) * | 2015-08-31 | 2015-11-25 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 一种无缝钢管斜轧设备及工艺 |
| JP2017006979A (ja) * | 2015-06-26 | 2017-01-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | マルテンサイト系高Ｃｒ鋼継目無鋼管の製造方法 |
-
1996
- 1996-12-26 JP JP34779796A patent/JP3400272B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO2008081866A1 (ja) | 2006-12-28 | 2008-07-10 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 高Ｃｒ－高Ｎｉ基合金鋼からなる継目無鋼管の製造方法 |
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