JPH10156958A - ポリノルボルネン系樹脂成形品の補修方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 高寸法精度の成形品を低コストで製造するこ
とができ、しかも、材料の無駄をなくし、廃棄物の低減
および省資源に寄与するポリノルボルネン系樹脂成形品
の補修方法（矯正方法を含む）を提供すること。 【解決手段】 反応射出成形によりポリノルボルネン系
樹脂成形品６ａを成形した後、補修対象部分と成る円柱
部分８ａ（金型内での反応原液の主流れ方向に略直角方
向となる成形部分）の外周に補強繊維を巻き付け、接着
剤を用いて接着する。あるいは、反応射出成形によりポ
リノルボルネン系樹脂成形品を成形した後、補修対象部
分と成る薄肉部分の片面または両面に補強繊維を張り付
け、接着剤を用いて接着する。あるいは、反応射出成形
によりポリノルボルネン系樹脂成形品を成形した後、補
修対象部分と成る孔の内部に補強繊維を埋め込み、接着
剤を用いて接着する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、反応射出成形によ
り得られるポリノルボルネン系樹脂成形品の補修方法に
関する。

【０００２】

【従来の技術】コンクリート成形体や金属成形体は、重
いことおよび切削加工が困難であることなどの欠点を有
することから、近年では、従来金属またはコンクリート
で成形していた成形体を合成樹脂で成形しようとする試
みが盛んである。

【０００３】特にノルボルネン系モノマーの反応射出成
形により得られるポリノルボルネン系樹脂成形品（ＲＩ
Ｍ）は、耐衝撃性に優れ、しかも大型成形体の成形が容
易であることから、多方面の技術分野において用いられ
ることが検討されている。反応射出成形では、二以上の
反応原液を金型のキャビティ内に射出し、キャビティ内
で反応させることにより成形を行う。

【０００４】ところで、このような反応射出成形の際
に、金型内での反応原液の主流れと略直角方向となる成
形部分では、樹脂の収縮に差が生じ、特に精度を必要と
する円柱形状の場合、必要とする真円度がでない場合が
ある。このような場合に、従来では、樹脂収縮の差異に
よる変形量を見込んで金型のキャビティ形状を製作し、
必要とする寸法精度の成形品を成形している。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】ところが、樹脂収縮の
差異による変形量を正確に見積ることは困難であり、金
型を製作する工程と反応射出成形を行う工程とを繰り返
し行い、試行錯誤を繰り返すことにより、必要とする寸
法精度の成形品を作る以外に方法はなかった。そのた
め、高寸法精度のポリノルボルネン系樹脂成形品を成形
するためには、製造コストが増大していた。

【０００６】また、ポリノルボルネン系樹脂成形品を成
形後に、真円度以外の何らかの不具合箇所を補修したい
場合がある。たとえば部分的な薄肉部を他と同じ肉厚に
したい場合や、部分的な孔を埋めたい場合などがある。
このような場合に、部分的な不具合箇所を持つ成形品を
廃棄し、金型を作り直して反応射出成形をやり直すので
は、製造コストが増大すると共に、材料の無駄になり、
廃棄物の低減および省資源の要請にも反する。

【０００７】本発明は、このような実状に鑑みてなさ
れ、高寸法精度の成形品を低コストで製造することがで
き、しかも、材料の無駄をなくし、廃棄物の低減および
省資源に寄与するポリノルボルネン系樹脂成形品の補修
方法（矯正方法を含む）を提供することを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明に係るポリノルボルネン系樹脂成形品の補修
方法は、ポリノルボルネン系樹脂成形品の補修対象部分
に、接着剤を用いて補強繊維を接着することを特徴とす
る。なお、本発明において、補修とは、矯正も含む概念
で用いる。

【０００９】本発明では、前記補修対象部分としては、
特に限定されないが、たとえば成形品を反応射出成形に
より成形する際に金型内での反応原液の主流れ方向に略
直角方向となる成形部分である。このような成形部分
（たとえば円柱状に突出している部分であり、内側が空
洞の円筒形状も含む意味で用いる）は、従来の方法で
は、真円度などの寸法精度を正確に出すことが困難であ
る。本発明では、このような成形部分の外周に接着剤を
用いて補強繊維を接着することで、成形後の成形部分
（円柱）の真円度を矯正することが可能になり、必要と
する真円度を得ることができる。

【００１０】本発明において用いることができる補強繊
維としては、特に限定されないが、たとえば、炭素繊
維、ガラス繊維、アルミナ繊維、炭化珪素繊維、スチー
ル繊維、アモルファス金属繊維、アラミド繊維、ボロン
繊維、ビニロン繊維、ポリアクリレート繊維、アクリル
繊維、ポリエステル繊維、高強力ビニロン繊維（ポリビ
ニルアルコール繊維）、ナイロン繊維などの無機または
有機の繊維、あるいはこれらの繊維の混合などが例示さ
れ、炭素繊維、ガラス繊維、アラミド繊維、高強力ビニ
ロン繊維、ナイロン繊維が好ましく、より好ましくは炭
素繊維、ガラス繊維、ビニロン繊維である。補強繊維
は、単独で使用しても良く、２種類以上を組み合わせて
使用しても良い。補強繊維は、連続繊維、長繊維、単繊
維のいずれでも良いが、高剛性および高強度が必要な場
合には、連続繊維あるいは長繊維の形態で用いられるこ
とが好ましい。このような連続繊維あるいは長繊維の形
態としては、たとえばクロス織物、フィラメントワイン
ディング、コンティニュアスストランドマットのような
ランダム配列のマットなどが例示できる。

【００１１】また、本発明において、補強繊維は、不織
布を含むものであっても良い。不織布としては、例え
ば、ガラス繊維ペーパー、カーボン繊維ペーパー、ポリ
エステル不織布、ナイロン不織布、ビニロン不織布、ポ
リフェニレンサルファイド不織布、アクリル不織布など
が用いられ、ガラス繊維ペーパー、カーボン繊維ペーパ
ー、ビニロン不織布が好ましい。

【００１２】本発明において、補強繊維の繊維径は、特
に限定されないが、３〜１７０μｍ程度が好ましい。

【００１３】このような補強繊維を成形品の補修対象部
分に接着するための接着剤としては、エポキシ系、ウレ
タン系、アクリル系、ゴム系、ポリエステル系、酢酸ビ
ニル系、ポリアミド系、エチレン−酢酸ビニル共重合体
系、シアノアクリレート系などの接着剤が考えられる
が、ポリノルボルネン系樹脂との接着性および経済性を
考慮すると、エポキシ系、ウレタン系、アクリル系、酢
酸ビニル系、シアノアクリレート系の接着剤が好まし
く、より好ましくはエポキシ系、ウレタン系、シアノア
クリレート系である。

【００１４】接着剤は、成形品の表面または補強繊維
に、刷毛やスプレーなどの手段で塗布した後、成形品と
補強繊維とを接着しても良いが、補強繊維に接着剤を含
浸させた後補強繊維を成形品の補修対象部分に貼着して
も良い。いずれにしても成形品の補修対象部分に補強繊
維が接着された状態で、接着剤は、補強繊維間に十分に
に含浸していることが好ましい。そのためには、接着剤
は、適度な粘性を有することが好ましい。また、補強繊
維を補強対象部分に張り付ける際の施工性を考慮した場
合には、接着剤としては、たとえば３０°Ｃで３０〜１
８０分程度の可使用時間を有するものが好ましい。

【００１５】接着剤を用いて補強繊維を接着する前に、
成形品の表面をプライマー処理しても良い。プライマー
処理では、例えばシランカップリング剤等のカップリン
グ剤などが用いられる。プライマー処理を行うことによ
り、ＲＩＭ成形品との接着性が向上する。また、このプ
ライマー処理を用いることにより、ＲＩＭ成形品に対し
て用いることができる接着剤の種類が増える。

【００１６】本発明に係るポリノルボルネン系樹脂成形
品の補修方法を用いて真円度の矯正を行う場合には、反
応射出成形によりポリノルボルネン系樹脂成形品を成形
した後、補正対象部分と成る円柱部分（金型内での反応
原液の主流れ方向に略直角方向となる成形部分）の外周
に補強繊維を巻き付け、接着剤を用いて接着する。円柱
部分の外周に補強繊維を巻き付ける際には、円柱部分の
真円度が所定の真円度になるように巻き付け量を調節す
る。その結果、偏芯して成形された円柱部分の真円度
を、成形品の用途として必要十分な真円度まで修正する
ことができる。その後、耐熱（約８０°Ｃ）試験を行っ
ても、補強繊維が成形品から剥がれることはなく、真円
度の変化もない。

【００１７】本発明に係るポリノルボルネン系樹脂成形
品の補修方法を用いて薄肉部の補修を行う場合には、反
応射出成形によりポリノルボルネン系樹脂成形品を成形
した後、補正対象部分と成る薄肉部分の片面または両面
に補強繊維を張り付け、接着剤を用いて接着する。補強
繊維を張り付ける際には、薄肉部分の肉厚が他の部分の
肉厚と略同じ程度になるように、張り付ける量を調節す
る。その結果、補修対象部分の肉厚は、他の部分の肉厚
と同程度になる。その後、耐熱（約８０°Ｃ）試験を行
っても、補強繊維が成形品から剥がれることはなく、肉
厚の変化もない。

【００１８】本発明に係るポリノルボルネン系樹脂成形
品の補修方法を用いて孔の埋め込みを行う場合には、反
応射出成形によりポリノルボルネン系樹脂成形品を成形
した後、補修対象部分と成る孔の内部に補強繊維を埋め
込み、接着剤を用いて接着する。補強繊維を埋め込む際
には、孔を埋め込むために十分な量の補強繊維を埋め込
む。その結果、補修対象部分である孔を完全に塞ぐこと
ができる。その後、耐熱（約８０°Ｃ）試験を行って
も、補強繊維が成形品から剥がれることはない。また、
補強繊維と成形品とは強固に接着され、そこから流体が
漏れることもない。

【００１９】本発明に係るポリノルボルネン系樹脂成形
品の補修方法により補修される成形品の具体的用途とし
ては、特に限定されないが、たとえば円柱部分が突出し
て成形されるＣＴスキャンのコーン部、タンクなどの容
器、円筒を有する成形体などを例示することができる。
また、その他の成形品の用途として、嵌合部を有する成
形体、格子を有する外観部品、建設機器の外観部品など
が例示される。

【００２０】

【発明の実施の形態】以下、本発明に係るポリノルボル
ネン系樹脂成形品の補修方法を、図面に示す実施形態に
基づき、詳細に説明する。

【００２１】図１（Ａ）は本発明の一実施形態に係るポ
リノルボルネン系樹脂成形品の製造に用いる金型装置の
断面図、同図（Ｂ）は同図（Ａ）に示すミキサーの要部
断面図、図２は成形品に形成された補修対象部分の一例
を示す要部斜視図、図３（Ａ），（Ｂ）は成形品に形成
された補修対象部分の他の例を示す要部断面図である。

【００２２】本実施形態では、まず、複数の円柱部分が
形成されたポリノルボルネン系樹脂成形品を反応射出成
形により成形する。反応射出成形を行うための金型装置
は、図１（Ａ）に示すように、金型２と金型４とを有
し、これらが相対的に接近離反可能に設けてある。金型
２，４が組み合わされた状態で、型内部にはキャビティ
６が形成される。キャビティ６は、ミキサー１０に連通
してあり、ここから反応原液がキャビティ６内に注入さ
れるようになっている。

【００２３】ミキサー１０は、タンク１２内の反応液Ａ
と、タンク１４内の反応液Ｂとを混合して吐出するもの
で、中央に進退ロッド１６を有している。そして、図１
（Ａ）に示す注入前の状態では、進退ロッド１６が前進
することにより、反応液Ａおよび反応液Ｂはそれぞれ循
環閉回路を循環し、混合されることはないが、図１
（Ｂ）に示す注入時には、進退ロッド１６が後退するこ
とにより、反応液Ａと反応液Ｂとがミキサー１０内で混
合し、注入口を介してキャビティ６に充填される。

【００２４】キャビティ６は、図２に示す板状の成形品
６ａを成形するために対応した形状を持ち、成形品６ａ
にエンボス状に突出した円柱部分８ａを一体に成形する
ための凹部８を有する。したがって、凹部８は、金型の
キャビティ６内での反応原液の主流れ方向Ｘに略直角方
向の窪みとなる。

【００２５】本実施形態では、図２に示す円柱部分８ａ
を持つ成形品６ａをポリノルボルネン系樹脂で構成する
ために、反応液Ａとしてノルボルネン系モノマーとメタ
セシス触媒とよりなる液を用い、反応液Ｂとして前記の
ノルボルネン系モノマーと活性剤とよりなる液を用い
る。

【００２６】反応射出成形に際して好ましく使用するノ
ルボルネン系モノマーは、例えば、ジシクロペンタジエ
ンやジヒドロジシクロペンタジエン、テトラシクロドデ
セン、トリシクロペンタジエン等のノルボルネン環を有
するシクロオレフィンである。

【００２７】ノルボルネン系モノマーを用いた反応射出
成形において使用することができるメタセシス触媒は、
例えば、六塩化タングステン、トリドデシルアンモニウ
ムモリブデート、トリ（トリデシル）アンモニウムモリ
ブデート等のモリブデン酸有機アンモニウム塩等のノル
ボルネン系モノマーの塊状重合用触媒として公知のメタ
セシス触媒であれば特に制限はないが、モリブデン酸有
機アンモニウム塩が好ましい。

【００２８】活性剤（共触媒）としては、エチルアルミ
ニウムジクロリド、ジエチルアルミニウムクロリド等の
アルキルアルミニウムハライド、アルコキシアルキルア
ルミニウムハライド、有機スズ化合物等が挙げられる。

【００２９】反応射出成形時において、金型２，４の型
締め圧力は通常０〜１００Ｋｇｆ／ｃｍ² の範囲であ
る。重合時間は、適宜選択すればよいが、通常、反応液
の注入終了後、２０秒〜２０分である。

【００３０】反応射出成形時において用いられる金型
２，４は特に限定されず、必ずしも剛性の高い高価な金
型である必要はなく、金属製金型に限らず、樹脂製金
型、または単なる型枠を用いることができる。

【００３１】このような反応射出成形により得られた図
２に示す成形品６ａの円柱部分８ａは、図１に示す金型
２，４内での反応原液の主流れ方向Ｘと略直角方向とな
る成形部分であり、この部分では、樹脂の収縮に差が生
じ、特に精度を必要とする円柱形状の場合、必要とする
真円度がでない場合がある。

【００３２】そこで、本実施形態では、反応射出成形に
よりポリノルボルネン系樹脂成形品６ａを成形した後、
補正対象部分と成る円柱部分８ａの外周に補強繊維を巻
き付け、接着剤を用いて接着する。円柱部分８ａの外周
に補強繊維を巻き付ける際には、円柱部分８ａの真円度
が所定の真円度になるように巻き付け量を調節する。そ
の結果、偏芯して成形された円柱部分８ａの真円度を、
成形品の用途として必要十分な真円度まで修正すること
ができる。その後、耐熱（約８０°Ｃ）試験を行って
も、補強繊維が成形品から剥がれることはなく、真円度
の変化もない。

【００３３】なお、本発明は、上述した実施形態に限定
されるものではなく、本発明の範囲内で種々に改変する
ことができる。

【００３４】たとえば、本発明に係るポリノルボルネン
系樹脂成形品の補修方法を用いて薄肉部の補修を行うこ
ともできる。その場合には、図３（Ａ）に示すように、
反応射出成形によりポリノルボルネン系樹脂成形品６ｂ
を成形した後、補修対象部分と成る薄肉部分８ｂの片面
（または両面）に補強繊維を張り付け、接着剤を用いて
接着する。補強繊維を張り付ける際には、薄肉部分の肉
厚が他の部分の肉厚と略同じ程度になるように、張り付
ける量を調節する。その結果、補修対象部分の肉厚は、
他の部分の肉厚と同程度になる。その後、耐熱（約８０
°Ｃ）試験を行っても、補強繊維が成形品から剥がれる
ことはなく、肉厚の変化もない。

【００３５】さらに、本発明に係るポリノルボルネン系
樹脂成形品の補修方法を用いて孔の埋め込みを行うこと
もできる。その場合には、図３（Ｂ）に示すように、反
応射出成形によりポリノルボルネン系樹脂成形品６ｃを
成形した後、補修対象部分と成る孔８ｃの内部に補強繊
維を埋め込み、接着剤を用いて接着する。補強繊維を埋
め込む際には、孔８ｃを埋め込むために十分な量の補強
繊維を埋め込む。その結果、補修対象部分である孔８ｃ
を完全に塞ぐことができる。その後、耐熱（約８０°
Ｃ）試験を行っても、補強繊維が成形品から剥がれるこ
とはない。また、補強繊維と成形品とは強固に接着さ
れ、そこから流体が漏れることもない。

【００３６】

【実施例】以下、本発明を、さらに具体的な実施例に基
づき説明するが、本発明は、これら実施例に限定されな
い。以下の説明では、部または％は、特に断わらない限
り、重量基準である。

【００３７】実施例１ 図１（Ａ）に示すような金型２，４を準備した。金型
２，４に形成された平板状キャビティ６の縦寸法が２２
００mm、横寸法が２２００mm、厚み寸法が６００mmであ
り、図２に示す円柱部８ａを成形するための凹部８の内
径が６８０mm、深さが３００mmであった。

【００３８】反応射出成形に際しては、ジシクロペンタ
ジエン（ＤＣＰ）９０重量％と非対称型シクロペンタジ
エン３量体１０重量％とから成るノルボルネン系モノマ
ーを２つの容器に入れ、一方にはモノマーに対しジエチ
ルアルミニウムクロリド（ＤＥＡＣ）を４０モル濃度、
１，３−ジクロロ−２−プロパノール（ｄｃＰｒＯＨ）
４８モル濃度に成るように添加した（Ａ液）。他方に
は、モノマーに対し、トリ（トリデシル）アンモニウム
モリブデートを１０ミリモル濃度となるように添加した
（Ｂ液）。これらＡ液およびＢ液は、それぞれＡタンク
１２およびＢタンク１４に貯留した。

【００３９】ミキサー１６から金型のキャビティ６内
に、同容量のＡ液とＢ液とを混合して注入し、約５分程
度経過した後、金型内から図２に示すポリノルボルネン
系樹脂成形品６ａを取り出した。成形品６ａにおける円
柱部分８ａの真円度を測定したところ、最大直径が６８
４mm、最小直径が６７６mmであり、偏心していることが
確認された。

【００４０】この成形品６ａの円柱部分８ａの外周に、
エポキシ系接着剤（日本チバガイギー株式会社製、主材
Ｙ５０５２、硬化材Ｙ５０５２）を予め含浸させたカー
ボン繊維（東邦レーヨン株式会社製、目付け重量２２ｇ
／ｍ² 、厚み０．３５mm、平織り）を巻き付け、室温で
一昼夜乾燥させた後、６０°Ｃ〜７０°Ｃで３０分アフ
タキュアさせた。

【００４１】その後、円柱部分８ａの真円度を測定した
ところ、最大直径が６８１．０mm、最小直径が６７９．
０mmであり、必要且つ十分な真円度が得られることが確
認された。

【００４２】その後、この成形品６ａの耐熱（約８０°
Ｃ）試験を行っても、補強繊維が成形品から剥がれるこ
とはなく、真円度の変化もないことが確認された。

【００４３】実施例２ 接着剤として、ゼオンライズ株式会社製接着剤ＭＥＺ６
９０ＣＬ（エポキシ系）を用いた以外は、前記実施例１
と同様にして、円柱部分８ａの矯正を行い、円柱部分８
ａの真円度を測定したところ、最大直径が６８１．０m
m、最小直径が６７９．０mmであり、必要且つ十分な真
円度が得られることが確認された。

【００４４】その後、この成形品６ａの耐熱（約８０°
Ｃ）試験を行っても、補強繊維が成形品から剥がれるこ
とはなく、真円度の変化もないことが確認された。

【００４５】実施例３ 接着剤として、東燃株式会社製接着剤ＦＲ−Ｅ３Ｐ（エ
ポキシ系）を用いた以外は、前記実施例１と同様にし
て、円柱部分８ａの矯正を行い、円柱部分８ａの真円度
を測定したところ、最大直径が６８１．５mm、最小直径
が６７８．５mmであり、必要且つ十分な真円度が得られ
ることが確認された。

【００４６】その後、この成形品６ａの耐熱（約８０°
Ｃ）試験を行っても、補強繊維が成形品から剥がれるこ
とはなく、真円度の変化もないことが確認された。

【００４７】実施例４ 接着剤として、東京ハマタイト株式会社製接着剤Ｙ−１
７００−Ａ（ウレタン系）を用いた以外は、前記実施例
１と同様にして、円柱部分８ａの矯正を行い、円柱部分
８ａの真円度を測定したところ、最大直径が６８１．０
mm、最小直径が６７９．０mmであり、必要且つ十分な真
円度が得られることが確認された。

【００４８】その後、この成形品６ａの耐熱（約８０°
Ｃ）試験を行っても、補強繊維が成形品から剥がれるこ
とはなく、真円度の変化もないことが確認された。

【００４９】実施例５ 接着剤として、東燃株式会社製接着剤ＦＲ−Ｅ３Ｐ（エ
ポキシ系）を用い、カーボン繊維として、東燃株式会社
の、目付け重量３００ｇ／ｍ² 、厚み０．１７mmの一方
向繊維を用いた以外は、前記実施例１と同様にして、円
柱部分８ａの矯正を行い、円柱部分８ａの真円度を測定
したところ、最大直径が６８１．５mm、最小直径が６７
８．５mmであり、必要且つ十分な真円度が得られること
が確認された。

【００５０】その後、この成形品６ａの耐熱（約８０°
Ｃ）試験を行っても、補強繊維が成形品から剥がれるこ
とはなく、真円度の変化もないことが確認された。

【００５１】実施例６ 補強繊維として、日東紡績株式会社製のガラス繊維ロー
ビングクロス ＷＲ８６０Ｂ−１００（目付け重量８６
０ｇ／ｍ² ）を用いた以外は、前記実施例１と同様にし
て、円柱部分８ａの矯正を行い、円柱部分８ａの真円度
を測定したところ、最大直径が６８１．０mm、最小直径
が６７９．０mmであり、必要且つ十分な真円度が得られ
ることが確認された。

【００５２】その後、この成形品６ａの耐熱（約８０°
Ｃ）試験を行っても、補強繊維が成形品から剥がれるこ
とはなく、真円度の変化もないことが確認された。

【００５３】実施例７ 補強繊維として、クラレ株式会社製のビニロン繊維 Ｆ
ＶＨ１８０（目付け重量１８０ｇ／ｍ² 、平織）を用い
た以外は、前記実施例１と同様にして、円柱部分８ａの
矯正を行い、円柱部分８ａの真円度を測定したところ、
最大直径が６８１．５mm、最小直径が６７９．０mmであ
り、必要且つ十分な真円度が得られることが確認され
た。

【００５４】その後、この成形品６ａの耐熱（約８０°
Ｃ）試験を行っても、補強繊維が成形品から剥がれるこ
とはなく、真円度の変化もないことが確認された。

【００５５】実施例８ 補強繊維として、クラレ株式会社製のビニロン不織布Ｖ
Ｍ３００（目付け重量３００ｇ／ｍ² ）を用いた以外
は、前記実施例１と同様にして、円柱部分８ａの矯正を
行い、円柱部分８ａの真円度を測定したところ、最大直
径が６８１．５mm、最小直径が６７９．５mmであり、必
要且つ十分な真円度が得られることが確認された。

【００５６】その後、この成形品６ａの耐熱（約８０°
Ｃ）試験を行っても、補強繊維が成形品から剥がれるこ
とはなく、真円度の変化もないことが確認された。

【００５７】実施例９ 接着剤として、東亜合成化学工業株式会社製接着剤アロ
ンアルファ（シアノアクリレート系）を用いた以外は、
前記実施例１と同様にして、円柱部分８ａの矯正を行
い、円柱部分８ａの真円度を測定したところ、最大直径
が６８１．５mm、最小直径が６７９mmであり、必要且つ
十分な真円度が得られることが確認された。

【００５８】その後、この成形品６ａの耐熱（約８０°
Ｃ）試験を行っても、補強繊維が成形品から剥がれるこ
とはなく、真円度の変化もないことが確認された。

【００５９】実施例１０ 図３（Ｂ）に示すような内径２mmの孔８ｃが開いたポリ
ノルボルネン系樹脂成形品６ｃから成る容器を、実施例
１と同様にして成形し、この孔８ｃに、エポキシ系接着
剤（日本チバガイギー株式会社製、主材Ｙ５０５２、硬
化材Ｙ５０５２）を予め含浸させたカーボン繊維（東邦
レーヨン株式会社製、目付け重量２２ｇ／ｍ² 、厚み
０．３５mm、平織り）を埋め込み、室温で一昼夜乾燥さ
せた後、６０°Ｃ〜７０°Ｃで３０分アフタキュアさせ
た。

【００６０】この成形品６ｃから成る容器に、水を０．
５ｋｇｆ／ｃｍ² （ゲージ圧）の圧力で封入し、孔補修
部分の漏れを調べたところ、漏れは観察されなかった。

【００６１】

【発明の効果】以上説明してきたように、本発明によれ
ば、偏芯して成形された円柱部分の真円度を、成形品の
用途として必要十分な真円度まで修正することができ
る。その後、耐熱（約８０°Ｃ）試験を行っても、補強
繊維が成形品から剥がれることはなく、真円度の変化も
ない。また、本発明によれば、補修対象部分である薄肉
部の肉厚を、他の部分の肉厚と同程度にすることができ
る。そして、耐熱試験を行っても、補強繊維が成形品か
ら剥がれることはなく、肉厚の変化もない。さらに本発
明によれば、補修対象部分である孔を完全に塞ぐことが
できる。そして、耐熱試験を行っても、補強繊維が成形
品から剥がれることはない。また、補強繊維と成形品と
は強固に接着され、そこから流体が漏れることもない。
すなわち、本発明によれば、高寸法精度のポリノルボル
ネン系樹脂成形品を低コストで製造することができ、し
かも、材料の無駄をなくし、廃棄物の低減および省資源
に寄与する。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１（Ａ）は本発明の一実施形態に係るポリノ
ルボルネン系樹脂成形品の製造に用いる金型装置の断面
図、同図（Ｂ）は同図（Ａ）に示すミキサーの要部断面
図である。

【図２】図２は成形品に形成された補修対象部分の一例
を示す要部斜視図である。

【図３】図３（Ａ），（Ｂ）は成形品に形成された補修
対象部分の他の例を示す要部断面図である。

【符号の説明】

２，４… 金型 ６… キャビティ ６ａ… ポリノルボルネン系樹脂成形品 ８… 凹部 ８ａ… 円柱部分 １０… ミキサー １２，１４… タンク

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ポリノルボルネン系樹脂成形品の補修対
   象部分に、接着剤を用いて補強繊維を接着することを特
   徴とするポリノルボルネン系樹脂成形品の補修方法。
2. 【請求項２】 前記補修対象部分が、成形品を反応射出
   成形により成形する際に金型内での反応原液の主流れ方
   向に略直角方向となる成形部分である請求項１に記載の
   ポリノルボルネン系樹脂成形品の補修方法。