JPH1015483A

JPH1015483A - 潤滑性、耐コイル変形性および耐食性に優れた亜鉛系めっき鋼板

Info

Publication number: JPH1015483A
Application number: JP17608696A
Authority: JP
Inventors: Tatsuya Miyoshi; 達也三好; Yoshiharu Sugimoto; 芳春杉本; Masaaki Yamashita; 正明山下
Original assignee: NKK Corp; Nippon Kokan Ltd
Current assignee: JFE Engineering Corp
Priority date: 1996-07-05
Filing date: 1996-07-05
Publication date: 1998-01-20

Abstract

(57)【要約】【課題】表面に潤滑油等を塗布することなく、優れた
潤滑性、プレス成形性および耐食性を有し、製造後保管
中にコイルが変形することのない亜鉛系めっき鋼板の提
供。【解決手段】亜鉛系めっき層上に形成された５〜200m
g/m²の量のクロメート被膜の表面上に樹脂被膜が形成さ
れている亜鉛系めっき鋼板。前記樹脂被膜は、固形分換
算で、有機樹脂：100 重量部、固形潤滑剤としての130
℃以下の融点を有し平均分子量が5000以下、且つ、酸価
0.1 以上のポリエチレン樹脂：有機樹脂100 重量部に対
して１〜30重量部、および、防錆顔料：有機樹脂100 重
量部に対して３〜30重量部からなる塗料を、前記クロメ
ート被膜の上に塗布しそして乾燥または加熱硬化するこ
とにより形成されている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、その表面上に潤
滑油等を塗布しなくても、優れた潤滑性およびプレス成
形性を有し、且つ、耐食性が良好であって、コイル自体
の変形が生じにくい亜鉛めっき鋼板または亜鉛系合金め
っき鋼板（以下、「亜鉛系めっき鋼板」と略称する）に
関するものである。

【０００２】

【従来の技術】亜鉛系めっき鋼板は、耐食性に優れてい
るので、各種の産業分野において広く使用されている。
このような亜鉛系めっき鋼板を、自動車や家庭電気製品
等の部品、また、建材用途の材料として使用する場合に
は、亜鉛系めっき鋼板に対し、プレスによる曲げ、絞
り、張り出しおよびロールフォーミング等の加工が施さ
れる。

【０００３】亜鉛系めっき鋼板のプレス成形性は、冷延
鋼板に比べて劣っている。その原因は、プレス成形時に
おける亜鉛系めっき鋼板の、成形用金型に対する摩擦抵
抗が、冷延鋼板の、成形用金型に対する摩擦抵抗よりも
大きいためである。そこで、亜鉛系めっき鋼板のプレス
成形性を向上させ、成形された後の亜鉛系めっき鋼板の
外観を良好にならしめるために、一般に、亜鉛系めっき
鋼板の表面上に、潤滑油や防錆油を塗布することが行わ
れている。

【０００４】しかしながら、亜鉛系めっき鋼板の表面上
に、潤滑油等を塗布することは、製造工程を煩雑にし、
且つ、作業環境を悪化させる。のみならず、潤滑油等を
塗布してプレス成形した場合でも、プレス成形条件が厳
しい場合には、プレス成形時にかじりが発生することが
あり、プレス成形された亜鉛系めっき鋼板の耐食性が劣
化することがある。

【０００５】一方、亜鉛系めっき鋼板の耐食性を、より
向上させるために、亜鉛系めっき層の表面上に、クロメ
ート被膜、または、クロメート被膜および樹脂被膜が形
成されたクロメート処理亜鉛系めっき鋼板が知られてい
る。このようなクロメート処理亜鉛系めっき鋼板の平板
状での耐食性は良好である。

【０００６】しかしながら、クロメート処理亜鉛系めっ
き鋼板に対して、潤滑油等を塗布しないでプレス成形を
施すと、成形不良や割れが発生し、更に、連続・高速プ
レス成形時においては、成形用金型および亜鉛系めっき
鋼板の温度上昇により、クロメート被膜および樹脂被膜
に剥離や黒化現象が発生する結果、クロメート処理亜鉛
系めっき鋼板の耐食性および表面性状が劣化する。

【０００７】従って、クロメート処理亜鉛系めっき鋼板
の場合においても、プレス成形を施す場合には、その表
面上に、潤滑油等を塗布することが必要とされており、
更には、金型および亜鉛系めっき鋼板を冷却する意味に
おいても、潤滑油の塗布は重要な役割を果たしている。

【０００８】上述した問題を解決し、その表面上に潤滑
油等を塗布しなくても、常温および高温時において優れ
た潤滑性およびプレス成形性を有し、且つ、耐食性の良
好な表面処理鋼板の開発が従来から要求されており、例
えば、次のような表面処理鋼板が提案されている。

【０００９】特開平６−２５４４８６号公報に開示
されている、亜鉛系めっき鋼板の表面上にクロメート被
膜が形成され、前記クロメート被膜の上に、ガラス転移
温度（Ｔｇ）の異なる特定のウレタン系樹脂の２種以上
と融点１３０℃以下、平均分子量５０００以下のポリエ
チレン樹脂およびシリカからなる樹脂被膜とが形成され
た、常温および高温時の潤滑性、プレス成形性および耐
食性の優れた亜鉛系めっき鋼板（以下、「先行技術」と
いう）。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】上述した先行技術に
は、次のような問題がある。即ち、先行技術の場合に
は、潤滑性、プレス成形性、プレス成形後の外観性およ
び耐食性の向上が認められる。しかしながら、潤滑性が
良好であるために、コイルに巻き取った後、コイルカー
によって移動する際に内周部分がずれて筍状に変形した
り、コイルを保管中に楕円形状に変形したりする場合が
ある。

【００１１】従って、この発明の目的は、上述した問題
を解決し、潤滑性、耐コイル変形性および耐食性に優れ
た亜鉛系めっき鋼板を提供することにある。

【００１２】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上述した
問題を解決すべく鋭意研究を重ねた。その結果、有機樹
脂と、所定の酸価を有する固定潤滑剤としてのポリエチ
レン樹脂と、そして、防錆顔料とが所定の割合で配合さ
れた塗料を、亜鉛系めっき鋼板の亜鉛系めっき層の表面
上に形成されたクロメート被膜の表面上に塗布し、これ
を乾燥または加熱硬化させて、前記クロメート被膜の上
に樹脂被膜を形成すれば、優れた潤滑性、プレス成形性
および耐食性を有し、且つ、耐コイル変形性の良好な亜
鉛系めっき鋼板が得られることを知見した。

【００１３】この発明は、上記知見に基づいてなされた
ものである。請求項１記載の発明は、鋼板と、前記鋼板
の少なくとも１つの表面上に形成された、亜鉛または亜
鉛合金めっき層と、前記亜鉛または亜鉛合金めっき層の
上に形成されたクロメート被膜と、そして、前記クロメ
ート被膜の上に塗料を塗布しそしてこれを乾燥または加
熱硬化させることによって前記クロメート被膜の上に形
成された樹脂被膜とからなる亜鉛系めっき鋼板におい
て、前記クロメート被膜の量は、金属クロム換算で、鋼
板の片面当たり５〜２００ｍｇ／ｍ²の範囲内であり、
前記樹脂被膜は、固形分換算で、（１）有機樹脂：１００重量部、（２）固形潤滑剤としての１３０℃以下の融点を有しそ
して平均分子量が５０００以下、且つ、酸価０．１以上
のポリエチレン樹脂：前記有機樹脂の固形分１００重量
部に対して１〜３０重量部、および、（３）防錆顔料：前記有機樹脂の固形分１００重量部に
対して３〜３０重量部、とからなることに特徴を有する
ものである。

【００１４】請求項３記載の発明は、請求項１または２
記載の発明において、前記固形潤滑剤としてのポリエチ
レン樹脂の融点は９０〜１３０℃の範囲内であり、そし
て、その粒径は２０μｍ以下であることに特徴を有する
ものである。

【００１５】請求項４記載の発明は、請求項１、２また
は３記載の発明において、前記防錆顔料は、クロム酸塩
化合物およびシリカのうちの少なくとも１種からなって
いることに特徴を有するものである。

【００１６】

【発明の実施の形態】この発明において、塗料中に添加
される固形潤滑剤として、ポリエチレン樹脂を使用すべ
きである。ポリエチレン樹脂を使用する理由は、ポリエ
チレン樹脂が、連続プレス成形等によって生ずる、かじ
り、鋼板の破断等を防止して、鋼板に対し、摺動、変形
および摩耗に対する抵抗を付与し、これによって、鋼板
および成形用金型の損傷を防止する作用を有しているか
らである。

【００１７】ポリエチレン樹脂は、一般に、平均分子量
が数百から数百万である結晶性熱可塑性樹脂であり、そ
のガラス転移点は約−１００℃であって常温よりも低
く、その融点は９０〜１４０℃であって、常温では柔軟
な性質を有している。更に、その臨界表面張力は約３０
ｄｙｎｅ／ｃｍであり、表面エネルギーが低いので、濡
れ性および付着性が低いことから、優れた潤滑作用を有
している。

【００１８】しかしながら、本発明のように、亜鉛系め
っき層の表面上に形成される樹脂被膜のための塗料中
に、潤滑剤として含有させる場合には、塗料の分散性お
よび薄膜形成性の観点から、その粒径が、２０μｍ以下
好ましくは１０μｍ以下、より好ましくは約５μｍの微
粉末であることが必要であり、このような微粉末でない
ポリエチレンでは、所期の効果が得られない。

【００１９】ポリエチレン樹脂の融点は、潤滑性に影響
を与える。即ち、その融点が高いほど、常温近傍におけ
る力学的強度即ち変形抵抗が高くなるので、ポリエチレ
ン樹脂を含有する樹脂被膜の潤滑性（摺動性）が低下す
る。従って、この発明において使用する、潤滑剤として
のポリエチレン樹脂の融点は、１３０℃以下、好ましく
は、９０〜１２０℃の範囲内であることが必要である。
また、成膜性の観点から、ポリエチレン樹脂の平均分子
量は、５０００以下であることが必要である。なお、上
述した範囲内の融点、平均分子量および粒径を有する２
種以上のポリエチレン微粉末を使用してもよい。

【００２０】潤滑剤としてのポリエチレン樹脂の酸価が
０．１以上であると、常温時の摩擦係数がやや低下する
ことがわかった。これは、極性基を持たないポリエチレ
ン樹脂に、酸価を付与することにより、僅かに濡れ性お
よび付着性が増加するが、ポリエチレン樹脂全体として
は大きく性能が低下しないためではないかと考えられ
る。酸価としては、０．５以上３０以下のものが良好で
ある。酸価３０超のポリエチレン樹脂は、摩擦係数およ
びプレス加工性を低下させるので好ましくない。

【００２１】ポリエチレン樹脂の含有量は、有機樹脂の
固形分１００重量部に対して、１〜３０重量部の範囲内
とすべきである。ポリエチレン樹脂の含有量が、有機樹
脂の固形分１００重量部に対して１重量部未満では、潤
滑性の向上効果が得られない。一方、その含有量が３０
重量部を超えると、樹脂被膜自体の凝集力および強度が
低下する結果、プレス成形時に樹脂被膜の剥離が増加す
る問題が生ずる。ポリエチレン樹脂のより好ましい含有
量は、有機樹脂の固形分１００重量部に対して、５〜２
０重量部の範囲内である。

【００２２】塗料中に潤滑剤と共に添加される防錆顔料
としては、クロム酸塩系化合物およびシリカの少なくと
も１種を使用することが好ましい。クロム酸塩系化合物
およびシリカは、防錆顔料として、亜鉛系めっき鋼板の
耐食性を、より向上させる作用を有している。

【００２３】このように、樹脂被膜中にクロム酸塩系化
合物およびシリカの少なくとも１種からなる防錆顔料が
含有されていることにより、プレス成形が施されていな
い平板状での耐食性が向上することは勿論、プレス成形
によって、樹脂被膜に変形等のダメージが発生した場合
でも、耐食性の劣化を防止することができる。特に、こ
の発明においては、プレス成形時に、樹脂被膜に疵等の
損傷が生じにくいので、樹脂被膜中に含有されている防
錆顔料の効果は極めて大きい。

【００２４】クロム酸塩系化合物としては、例えば、ク
ロム酸カルシウム、クロム酸ストロンチウム、クロム酸
バリウム、クロム酸鉛、クロム酸亜鉛、クロム酸亜鉛カ
リウム、クロム酸銀等が使用される。

【００２５】また、シリカとしては、疎水性シリカ例え
ば「AEROSIL R ９７２, AEROSIL R８１１」（以上、日
本アエロジル株式会社製）、および、親水性シリカ、例
えば、「AEROSIL １３０ ,AEROSIL ２００ ,AEROSIL ３
００」（以上、日本アエロジル株式会社製）、「サイロ
イド２６６, サイロイド７２」（以上、富士デビィソン
化学株式会社製）、「ファインシールＸ−３７, ファイ
ンシールＴ−３２」（以上、徳山曹達株式会社製）等が
使用される。

【００２６】防錆顔料の含有量は、有機樹脂の固形分１
００重量部に対して、３〜３０重量部の範囲内とすべき
である。防錆顔料の含有量が、有機樹脂の固形分１００
重量部に対して３重量部未満では、耐食性の向上効果が
得られない。一方、３０重量部を超えても、より以上の
耐食性向上効果が得られないのみならず、樹脂被膜の凝
集力が低下して、プレス成形時に樹脂被膜が剥離しやす
くなる問題が生ずる。防錆顔料のより好ましい含有量
は、有機樹脂の固形分１００重量部に対して、５〜２０
重量部の範囲内である。

【００２７】本発明で使用する有機樹脂は特に限定する
ものではない。我々は有機樹脂の種類と潤滑剤の種類を
種々組み合わせて、摩擦係数を調査した結果、常温域で
の摩擦係数は、有機樹脂の種類によらず、潤滑剤の種類
にのみ依存することを見出した。従って、潤滑性を付与
するためには、有機樹脂として何を使用してもかまわな
い。例として挙げれば、水溶性アクリル樹脂、アクリル
エマルジョン、ウレタンエマルジョン、オレフィンアク
リルエマジョン、ポリオレフィンアイオノマー、ポリエ
ステルエマルジョン、酢酸ビニルエマルジョン、溶剤系
ウレタン樹脂、溶剤系ポリエステル樹脂、溶剤系アクリ
ル樹脂、溶剤系エポキシ樹脂などが用途により適時選択
される。

【００２８】また、これらの有機樹脂は、２種以上を含
んだもの、または、一部を変性したものを使用しても差
し支えない。塗料中には、上述した有機樹脂、固形潤滑
剤および防錆顔料のほかに、必要に応じて、他の成分、
例えば、顔料、染料などの着色剤、溶剤、界面活性剤、
安定剤、消泡剤等を含有させてもよい。

【００２９】上述した有機樹脂、固形潤滑剤および防錆
顔料からなる、所定の溶剤によって希釈した塗料を、亜
鉛系めっき鋼板の表面上に塗布しそして加熱して乾燥ま
たは架橋硬化させることにより、樹脂被膜が形成され
る。

【００３０】上述のような樹脂被膜を形成するための乾
燥または焼き付け温度については、特に限定するもので
はなく、有機樹脂として熱可塑性樹脂を使用する場合
は、溶剤が十分に揮発する温度でよく、有機樹脂として
熱硬化性樹脂を使用する場合は、架橋反応が十分に進行
する温度を適時選択してやればよい。

【００３１】上述のようにして形成される樹脂被膜は、
亜鉛系めっき鋼板の亜鉛系めっき層の上に形成されたク
ロメート被膜の上に形成することが必要である。このよ
うに、クロメート被膜の上に樹脂被膜を形成することに
より、クロメート被膜中に含まれるＣｒ⁶⁺のクロム酸イ
オンによる自己補修効果が生じ、且つ、クロム酸イオン
の還元生成物であるＣｒ³⁺のクロム水和酸化物被膜が表
面を被覆することにより、不動態化効果によるアノード
面積の減少等によって、優れた耐食性が得られ、且つ、
樹脂被膜の形成も良好になる。なお、クロメート被膜の
形成は、塗布処理、電解処理および反応処理等、既知の
どのような手段で行ってもよい。耐食性の観点からは塗
布型クロメートが有効である。

【００３２】クロメート被膜の付着量は、金属クロム換
算で、鋼板片面当たり５〜２００ｍｇ／ｍ² の範囲内と
することが必要である。クロメート被膜の付着量が、金
属クロム換算で、鋼板片面当たり５ｍｇ／ｍ² 未満で
は、優れた亜鉛系めっき鋼板の耐食性向上効果が得られ
ない。一方、クロメート被膜の量が、金属クロム換算
で、鋼板片面当たり２００ｍｇ／ｍ² を超えると、その
量に見合った耐食性向上効果が得られないのみならず、
鋼板の変形を伴う曲げ加工やプレス成形が施された場合
に、クロメート被膜の凝集破壊が発生する。クロメート
被膜の、より好ましい量は、金属クロム換算で、鋼板片
面当たり１０〜１５０ｍｇ／ｍ² の範囲内である。

【００３３】この発明において、潤滑のための樹脂被膜
が形成されるべき鋼板は、その少なくとも１つの表面上
に亜鉛めっき層を有する亜鉛めっき鋼板でも、亜鉛のほ
かに、ニッケル、鉄、マンガン、モリブデン、コバル
ト、アルミニウム、クロム、シリコン等のうちの少なく
とも１つの成分を含有する亜鉛合金めっき層を有する亜
鉛合金めっき鋼板でも、または、上述した亜鉛めっき層
または亜鉛合金めっき層の複数層を有する複層亜鉛系め
っき鋼板でもよい。また、鋼板としては、冷延鋼板、熱
延鋼板およびステンレス系鋼板等が使用されるほか、鋼
以外の例えばアルミニウム等の金属板を使用することも
できる。

【００３４】亜鉛系めっき鋼板の少なくとも１つの表面
に対する樹脂被膜の形成は、次のようにして行われる。
即ち、亜鉛系めっき層の上に形成されたクロメート被膜
の表面上に、ロールコーター、カーテンフローコーター
またはスプレー塗装等の既知の方法によって上述した組
成の塗料を塗布し、または、上述した組成の塗料中に、
その表面上にクロメート被膜が形成された亜鉛系めっき
鋼板を浸漬した後、付着した塗料を、ロールや空気の吹
きつけにより絞って、所定量の被膜を形成する。次い
で、クロメート被膜の表面上に塗料が塗布された亜鉛系
めっき鋼板を、熱風炉や誘導加熱装置により、加熱する
ことによって、塗料中の溶剤を蒸発させ、樹脂被膜の成
膜または、樹脂を架橋硬化させる。かくして、亜鉛系め
っき鋼板の表面上に形成されたクロメート被膜の上に、
樹脂被膜が形成される。

【００３５】

【実施例】次に、この発明を、実施例により、比較例と
対比しながら説明する。〔実施例１〕この発明の範囲内の亜鉛系めっき鋼板およ
びこの発明の範囲外の亜鉛系めっき鋼板を製造するため
の塗料を構成する有機樹脂として、表１に示すNo. １〜
８を準備した。

【００３６】

【表１】

【００３７】一方、表２に示す成分組成の５種類の固形
潤滑剤ａ〜ｅを準備した。

【００３８】

【表２】

【００３９】板厚０. ８ｍｍ、めっき量２０ｇ／ｍ²の
電気亜鉛めっき鋼板の亜鉛めっき層の両表面をアルカリ
で脱脂し、次いで、亜鉛めっき層の上に、クロメート処
理液をロールコーティング法により塗布した後、これを
加熱、乾燥して、亜鉛めっき層の表面上に、鋼板の片面
当り、金属クロム換算で５０ｍｇ／ｍ²の量のクロメー
ト被膜を形成した。

【００４０】表２に示す有機樹脂No. １〜８のうちの何
れか１つと、表２に示す潤滑剤ａ〜ｃと、そして、防錆
顔料としてのシリカとからなる塗料を、上記電気亜鉛め
っき鋼板の両面に形成されたクロメート被膜の上に、ロ
ールコーティング法により塗布した。次いで、このよう
に塗料が塗布された電気亜鉛めっき鋼板を、誘導加熱装
置により１５０℃の温度まで加熱して、クロメート被膜
の上に、約１. ５μｍの厚さの樹脂被膜を形成した。こ
のようにして、表３に示す、この発明の範囲内の亜鉛系
めっき鋼板（以下、「本発明鋼板」という）No. １〜１
０を調製した。

【００４１】

【表３】

【００４２】また、同様にして、潤滑剤の含有量、防錆
顔料の種類、防錆顔料の含有量、クロメート付着量が本
発明の範囲内である本発明鋼板No. １１〜１９を調製し
た。更に、板厚０. ８ｍｍ、めっき量９０ｇ／ｍ²の溶
融亜鉛めっき鋼板、めっき量２０ｇ／ｍ²の亜鉛−ニッ
ケル合金めっき鋼板、めっき量４５ｇ／ｍ²の合金化溶
融亜鉛めっき鋼板、めっき量６０ｇ／ｍ²の亜鉛−５５
％アルミニウム合金めっき鋼板の各々の亜鉛系めっき層
の両表面をアルカリで脱脂し、次いで、亜鉛系めっき層
の上に、クロメート処理液をロールコーティング法によ
り塗布した後、加熱、乾燥して、亜鉛系めっき層の表面
上に、鋼板の片面当り、金属クロム換算で５０ｍｇ／ｍ
²の量のクロメート被膜を形成した。

【００４３】表１に示した有機樹脂１と、表２に示した
潤滑剤ａと、そして、防錆顔料としての親水性シリカと
からなる塗料を、上記亜鉛系めっき鋼板の両面に形成さ
れたクロメート被膜の上に、ロールコーティング法によ
り塗布した。次いで、このように塗料が塗布されためっ
き鋼板を、誘導加熱装置により１５０℃の温度まで加熱
して、クロメート被膜の上に、約１. ５μｍの厚さの樹
脂被膜を形成した。このようにして、表３に併せて示す
本発明鋼板No. ２０〜２３を調製した。

【００４４】比較のために、表２に併せて示す、この発
明の範囲外の樹脂ｄ、ｅを使用した塗料により、上記と
同じように、クロメート被膜の上に約１. ５μｍの厚さ
の樹脂被膜を形成し、表３に併せて示すこの発明の範囲
外の亜鉛系めっき鋼板（以下「比較用鋼板」という）N
o. １、２を調製した。また、潤滑剤の含有量が本発明
の範囲を外れて少ない塗料を使用した比較用鋼板No.
３、潤滑剤の含有量が本発明の範囲を外れて多い塗料を
使用した比較用鋼板No. ４、防錆顔料の含有量が本発明
の範囲を外れてすくない塗料を使用した比較用鋼板No.
５、防錆顔料の含有量が本発明の範囲を外れて多い塗料
を使用した比較用鋼板No. ６、クロメート被膜の量が本
発明の範囲を外れて多い比較用鋼板No. ７を調製した。

【００４５】上述した本発明鋼板および比較用鋼板の各
々について、潤滑性、プレス成形性、コイル変形性およ
び平板耐食性を、以下に述べる性能試験によって評価し
た。評価結果を表４に示す。

【００４６】

【表４】

【００４７】（１）潤滑性図１に概略正面図で示す試験機を使用した。試験機は、
図１に示すように、箱状の枠２の一側２ａに固定された
フラット面を有する雌ダイス１と、雌ダイス１と向き合
った、所定高さの実質的に水平な突条３を有する雄ダイ
ス４と、雄ダイス４を支持し、そして、雄ダイス４を雌
ダイス１に向けて水平移動させるための、枠２の他側２
ｂに固定された油圧シリンダ５とからなっている。雄ダ
イス４は、油圧シリンダ５のロッド５ａに、ロードセル
６を介して固定されている。なお、雄ダイス４の突条３
の幅は１０ｍｍであり、その先端の長さは１ｍｍであ
る。

【００４８】本発明鋼板および比較用鋼板から切り出さ
れた試験片を、雌ダイス１と雄ダイス４との間の間隙に
垂直に挿入し、油圧シリンダ５を作動させて、雌ダイス
１と雄ダイス４とにより試験片７を５０ｋｇｆ（５００
ｋｇｆ／ｃｍ²）の圧力で押しつけた。次いで、試験片
７を矢印に示すように、１００ｍｍ／分の速度で上方に
引き抜き、そのときの動摩擦係数を調べ、これによって
潤滑性を評価した。

【００４９】（２）プレス成形性円盤状の試験片を、ポンチ径：５０ｍｍ、ダイス径：５
１. ９１ｍｍ、しわ押さえ力：１トンの条件で、カップ
状に成形したときの限界絞り比を調べ、これによって、
プレス成形性を評価した。

【００５０】（３）コイル変形性種々の摩擦係数を有する実際のコイルを用いて、４０℃
の温室内に１０時間保持し、前後のコイル内径変化を調
べた結果を図２に示す。なお、コイル内径変化評価基準
は、次の通りである。

【００５１】 ◎：コイル内径変化５ｍｍ以下 ○：コイル内径変化５ｍｍ超１０ｍｍ以下 ×：コイル内径変化１０ｍｍ超また、摩擦係数の測定方法は、（１）潤滑性で示した試
験機を使用し、試験片７を５ｋｇｆ（５０ｋｇｆ／ｃｍ
²）の圧力で押し付けた。次いで、試験片７を矢印に示
すように、１００ｍｍ／分の速度せ上方に引き抜き、そ
のときの動摩擦係数を調べた。

【００５２】図２から、コイル内径変化は摩擦係数に依
存していることがわかった。そこで、簡便に耐コイル変
形性を調査するために、４０℃での摩擦係数測定により
評価を行った。なお、評価基準は次の通りである。

【００５３】 ◎：摩擦係数０．０５０超 ○：摩擦係数０．０４５超〜０．０５０以下 ×：摩擦係数０．０４５以下（４）平板耐食性試験片に対し、ＪＩＳＺ２３７１に基づく塩水噴霧
試験を施し、白錆の発生するまでの時間を調べ、これに
よって評価した。

【００５４】 ◎：白錆発生率５％未満 ○：白錆発生率５〜２０％未満 △：白錆発生率２０〜４０％未満 ×：白錆発生率４０％以上表３および表４から明らかなように、本発明の範囲外の
樹脂からなる塗料を使用した比較用鋼板No. １、２は、
潤滑性、プレス成形性、コイル変形性のうちのいずれか
が悪かった。

【００５５】潤滑剤の含有量が本発明の範囲を外れて少
ない塗料を使用した比較用鋼板No.３は、潤滑性および
プレス成形性が悪かった。潤滑剤の含有量が本発明の範
囲を外れて多い塗料を使用した比較用鋼板No. ４は、コ
イル変形性が悪かった。

【００５６】防錆顔料の含有量が本発明の範囲を外れて
少ない塗料を使用した比較用鋼板No. ５は、コイル変形
性および平板耐食性が悪かった。防錆顔料の含有量が本
発明の範囲を外れて多い塗料を使用した比較用鋼板No.
６は、潤滑性およびプレス成形性が悪かった。

【００５７】クロメート被膜の量が本発明の範囲を外れ
て多い比較用鋼板No. ７は、プレス成形性が悪かった。
これに対して、本発明鋼板No. １〜２３は、潤滑性、プ
レス成形性、コイル変形性および平板耐食性のすべてに
おいて優れていた。

【００５８】

【発明の効果】以上説明したように、この発明の亜鉛系
めっき鋼板によれば、表面に潤滑油等を塗布することな
く、優れた潤滑性を有し、製造後保管中にコイルが変形
せず、且つ、優れた耐食性が得られ、かくして、工業上
有用な効果がもたらされる。

【図面の簡単な説明】

【図１】試験片の潤滑性を評価するための試験機の概略
正面図である。

【図２】種々の摩擦係数を有する実際のコイルを用い
て、４０℃の温室内に１０時間保持し、前後のコイル内
径変化を調べた結果を示すグラフである。

【符号の説明】

１雌ダイス２枠２ａ一側２ｂ他側３突条４雄ダイス５油圧シリンダ５ａロッド６ロードセル７試験片

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】鋼板と、前記鋼板の少なくとも１つの表
面上に形成された、亜鉛または亜鉛合金めっき層と、前
記亜鉛または亜鉛合金めっき層の上に形成されたクロメ
ート被膜と、そして、前記クロメート被膜の上に塗料を
塗布しそしてこれを乾燥または加熱硬化させることによ
って前記クロメート被膜の上に形成された樹脂被膜とか
らなる亜鉛系めっき鋼板において、前記クロメート被膜の量は、金属クロム換算で、鋼板の
片面当たり５〜２００ｍｇ／ｍ²の範囲内であり、前記樹脂被膜は、固形分換算で、（１）有機樹脂：１００重量部、（２）固形潤滑剤としての１３０℃以下の融点を有しそ
して平均分子量が５０００以下、且つ、酸価０．１以上
のポリエチレン樹脂：前記有機樹脂の固形分１００重量
部に対して１〜３０重量部、および、（３）防錆顔料：前記有機樹脂の固形分１００重量部に
対して３〜３０重量部、とからなることを特徴とする潤滑性、耐コイル変形性お
よび耐食性に優れた亜鉛系めっき鋼板。
【請求項２】前記固形潤滑剤としてのポリエチレン樹
脂の酸価は０．５〜３０の範囲内である、請求項１記載
の亜鉛系めっき鋼板。
【請求項３】前記固形潤滑剤としてのポリエチレン樹
脂の融点は９０〜１３０℃の範囲内でありそして、その
粒径は２０μｍ以下である、請求項１または２記載の亜
鉛系めっき鋼板。
【請求項４】前記防錆顔料は、クロム酸塩化合物およ
びシリカのうちの少なくとも１種からなっている、請求
項１、２または３記載の亜鉛系めっき鋼板。