JPH10134651A - 酸化物超電導複合材 - Google Patents
酸化物超電導複合材Info
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- JPH10134651A JPH10134651A JP8291497A JP29149796A JPH10134651A JP H10134651 A JPH10134651 A JP H10134651A JP 8291497 A JP8291497 A JP 8291497A JP 29149796 A JP29149796 A JP 29149796A JP H10134651 A JPH10134651 A JP H10134651A
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- oxide superconducting
- composite
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- composite material
- silver
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】複合材の寸法精度を向上させると共に、強さと
臨界電流密度も向上させることのできる酸化物超電導複
合材を提供することにある。 【解決手段】超電導熱処理後に塑性加工が施され、少な
くとも厚さｔと長さａの比率（ａ／ｔ）が３以上である
板状の粒子を主体とし、その板状粒子が長手方向に５０
％以上揃っている酸化物超電導材と金属材からなる酸化
物超電導複合材であって、下記の条件を満足する酸化物
超電導複合材体。 酸化物超電導粒子に形成されるクラックが、幅方向へ
の投影長さが幅の５０ ％未満であり、クラックの総
長さが複合材長さの１０倍未満。 複合材長手方向の相互間の結晶のずれ（伸び）が２０
％以内。
臨界電流密度も向上させることのできる酸化物超電導複
合材を提供することにある。 【解決手段】超電導熱処理後に塑性加工が施され、少な
くとも厚さｔと長さａの比率（ａ／ｔ）が３以上である
板状の粒子を主体とし、その板状粒子が長手方向に５０
％以上揃っている酸化物超電導材と金属材からなる酸化
物超電導複合材であって、下記の条件を満足する酸化物
超電導複合材体。 酸化物超電導粒子に形成されるクラックが、幅方向へ
の投影長さが幅の５０ ％未満であり、クラックの総
長さが複合材長さの１０倍未満。 複合材長手方向の相互間の結晶のずれ（伸び）が２０
％以内。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は酸化物超電導複合材
に関するものである。
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】酸化物超電導複合材、特に銀や銀合金な
どを被覆したＢｉ−２２２３複合材をはじめとするＢｉ
系酸化物超電導複合材は臨界電流密度を向上させるため
に、以下のような製造法が一般に採用されている。すな
わち、複合材に超電導熱処理を施した後、塑性加工によ
る機械的配向化を施し、その際、結晶間の接合性が損な
われるため、再度熱処理を施す、あるいは一連の作業を
繰り返す（例えば、第51回1994年度春季低温工学・超電
導学会概要集 P.113参照）。
どを被覆したＢｉ−２２２３複合材をはじめとするＢｉ
系酸化物超電導複合材は臨界電流密度を向上させるため
に、以下のような製造法が一般に採用されている。すな
わち、複合材に超電導熱処理を施した後、塑性加工によ
る機械的配向化を施し、その際、結晶間の接合性が損な
われるため、再度熱処理を施す、あるいは一連の作業を
繰り返す（例えば、第51回1994年度春季低温工学・超電
導学会概要集 P.113参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この方
法の場合、熱処理時に体積膨脹を伴い、塑性加工上がり
の寸法と異なってしまい、複合材の寸法精度の点で問題
があった。この場合、８００〜９００℃の熱処理上がり
で使用することになり、複合材の一方の金属材、例えば
銀は完全に焼きなまされて強さが小さくなっているため
複合材の強さも小さく、信頼性が著しく低いという欠点
があった。
法の場合、熱処理時に体積膨脹を伴い、塑性加工上がり
の寸法と異なってしまい、複合材の寸法精度の点で問題
があった。この場合、８００〜９００℃の熱処理上がり
で使用することになり、複合材の一方の金属材、例えば
銀は完全に焼きなまされて強さが小さくなっているため
複合材の強さも小さく、信頼性が著しく低いという欠点
があった。
【０００４】従って、熱処理上がり材に塑性加工を施す
ことにより形状制御を行ったり、加工硬化による強さの
向上を期待することが考えられるが、その場合、クラッ
ク等により超電導材の結晶間の接合性が損なわれ、実質
的な電流密度は得られず、適用が不可能であった。
ことにより形状制御を行ったり、加工硬化による強さの
向上を期待することが考えられるが、その場合、クラッ
ク等により超電導材の結晶間の接合性が損なわれ、実質
的な電流密度は得られず、適用が不可能であった。
【０００５】さらに、工程が複雑になる等という問題も
あった。
あった。
【０００６】本発明の目的は、複合材の寸法精度を向上
させると共に、さらに強さと臨界電流密度も向上させる
ことのできる酸化物超電導複合材を提供することにあ
る。
させると共に、さらに強さと臨界電流密度も向上させる
ことのできる酸化物超電導複合材を提供することにあ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、超電導
熱処理後に塑性加工が施され、少なくとも酸化物超電導
導体と金属材からなる酸化物超電導材であって、超伝導
熱処理後に以下の条件を満足する塑性加工が行われる。
熱処理後に塑性加工が施され、少なくとも酸化物超電導
導体と金属材からなる酸化物超電導材であって、超伝導
熱処理後に以下の条件を満足する塑性加工が行われる。
【０００８】酸化物超電導粒子同志の接触面積が１０
％以上向上すること。
％以上向上すること。
【０００９】酸化物超電導粒子に形成されるクラック
が、幅方向への投影長さが幅の５０％未満であり、クラ
ックの総長さが複合材の長さの１０倍未満であること。 複合材の長手方向の相互間の超電導材結晶のずれ（伸
び）が２０％以内であること。
が、幅方向への投影長さが幅の５０％未満であり、クラ
ックの総長さが複合材の長さの１０倍未満であること。 複合材の長手方向の相互間の超電導材結晶のずれ（伸
び）が２０％以内であること。
【００１０】厚み方向の減少率が８０％以内であるこ
と。
と。
【００１１】また、上記の塑像性加工を実現するため
には厚さｔと長さａの比（ａ／ｔ）が３以下である板状
の粒子を主体とし、その板状粒子が長手方向に５０％以
上揃っている酸化物超電導材と金属材からなる酸化物超
電導複合材であること。
には厚さｔと長さａの比（ａ／ｔ）が３以下である板状
の粒子を主体とし、その板状粒子が長手方向に５０％以
上揃っている酸化物超電導材と金属材からなる酸化物超
電導複合材であること。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明の超電導複合材は、酸化物
超電導材と金属材からなるが、その複合材は線材、導体
あるいはそれらを集合化、複合化した部材等をいい、線
材の形状としては丸線、平角線、テープ線、単芯線、多
芯線、直状線、スパイラル状線、撚線等いずれであって
もよく、その形態としては金属材の内側に酸化物超電導
材があっても、また酸化物超電導材の内側に金属材があ
っても、その両者を含んでいてもよい。さらに金属材の
内側に分散した形で酸化物超電導材が存在しても、また
酸化物超電導材の内側に金属材が分散した形で存在して
も、その両者含む形態であってもよい。
超電導材と金属材からなるが、その複合材は線材、導体
あるいはそれらを集合化、複合化した部材等をいい、線
材の形状としては丸線、平角線、テープ線、単芯線、多
芯線、直状線、スパイラル状線、撚線等いずれであって
もよく、その形態としては金属材の内側に酸化物超電導
材があっても、また酸化物超電導材の内側に金属材があ
っても、その両者を含んでいてもよい。さらに金属材の
内側に分散した形で酸化物超電導材が存在しても、また
酸化物超電導材の内側に金属材が分散した形で存在して
も、その両者含む形態であってもよい。
【００１３】その作成方法はパウダーインチューブ法、
ジェリーロール法、デップコート法、ドクターブレード
法、溶射法、プラズマ溶射法、スクリーン印刷法、バル
ク法、ＣＶＤ法、スパッタリング法、レーザーアブレー
ション法等のいずれでも差支えない。
ジェリーロール法、デップコート法、ドクターブレード
法、溶射法、プラズマ溶射法、スクリーン印刷法、バル
ク法、ＣＶＤ法、スパッタリング法、レーザーアブレー
ション法等のいずれでも差支えない。
【００１４】また酸化物超電導体の種類としては、少な
くともＢｉを含む２２１２、２２２３相、少なくともＴ
ｌ含む２２１２、２２２３、１２０１、１２１２、１２
２３、１２３４相、ＲｅＢａ2 Ｃｕ3 Ｏy 相（Ｒｅ＝
Ｙ、Ｌａ、Ｎｄ、Ｄｙ、Ｇｄ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙ
ｂ、Ｌｕ）、少なくともＨｇを含む２２１２、２２２
３、１２０１、１２１２、１２２３、１２３４相などが
あげられる。
くともＢｉを含む２２１２、２２２３相、少なくともＴ
ｌ含む２２１２、２２２３、１２０１、１２１２、１２
２３、１２３４相、ＲｅＢａ2 Ｃｕ3 Ｏy 相（Ｒｅ＝
Ｙ、Ｌａ、Ｎｄ、Ｄｙ、Ｇｄ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙ
ｂ、Ｌｕ）、少なくともＨｇを含む２２１２、２２２
３、１２０１、１２１２、１２２３、１２３４相などが
あげられる。
【００１５】金属材としてはＣｄ、Ｈｆ、Ｍｇ、Ｍｎ、
Ｎｉ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｚｒの内の少なくとも１種を０．０
１〜５原子％の範囲で含有する銀基合金が主として用い
られるが、銀や他の金属材でも、複数の金属材の組合せ
であってもよく、場合によっては絶縁材との組合せであ
ってもよい。
Ｎｉ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｚｒの内の少なくとも１種を０．０
１〜５原子％の範囲で含有する銀基合金が主として用い
られるが、銀や他の金属材でも、複数の金属材の組合せ
であってもよく、場合によっては絶縁材との組合せであ
ってもよい。
【００１６】本発明の複合材の応用例としてはマグネッ
ト、コイル、ケーブル、バスバー、電流リード、磁気シ
ールド、限流器、永久電流スイッチ等があげられる。
ト、コイル、ケーブル、バスバー、電流リード、磁気シ
ールド、限流器、永久電流スイッチ等があげられる。
【００１７】なお、本発明における前記条件の限定理由
は夫々次の通りである。
は夫々次の通りである。
【００１８】加工後の酸化物超電導粒子同志の接触面
積が１０％以上向上すると、超電導電流が流れる経路が
増加し、臨界電流が向上するが、１０％未満の場合、超
伝導特性が向上しない。
積が１０％以上向上すると、超電導電流が流れる経路が
増加し、臨界電流が向上するが、１０％未満の場合、超
伝導特性が向上しない。
【００１９】塑性加工時に酸化物超電導粒子に形成さ
れるクラックの幅方向の投影長さが幅の５０％未満場合
には、長手方向に流れる電流パスが確保されるが、５０
％以上の場合、電流パスが確保されず、臨界電流が低下
してしまう。また、クラックの総長さが複合材長さの１
０倍未満の場合と以上の場合も同様である。
れるクラックの幅方向の投影長さが幅の５０％未満場合
には、長手方向に流れる電流パスが確保されるが、５０
％以上の場合、電流パスが確保されず、臨界電流が低下
してしまう。また、クラックの総長さが複合材長さの１
０倍未満の場合と以上の場合も同様である。
【００２０】長手方向の伸びが２０％を超えると、超
電導結晶粒子同志の接続面積が減少してしまい、臨界電
流が低下する。
電導結晶粒子同志の接続面積が減少してしまい、臨界電
流が低下する。
【００２１】厚み方向の減少率が８０％を超えると、
加工によるクラックの発生などにより超電導結晶粒子同
志の接続面積が減少してしまい、臨界電流が低下する。
加工によるクラックの発生などにより超電導結晶粒子同
志の接続面積が減少してしまい、臨界電流が低下する。
【００２２】これらの塑性加工の前提になるのは酸化
物超電導材の結晶粒子の性質に大きく依存し、すなわち
厚さｔと長さａとの比（ａ／ｔ）が３以下である板状の
粒子を主体とし、その板状粒子が長手方向に５０％以上
揃っていることが必要となる。これらの条件を全て満足
した場合、酸化物超電導複合材の強度（耐力）及び超電
導特性が夫々１．１〜５倍及び１．１〜１００倍とな
る。
物超電導材の結晶粒子の性質に大きく依存し、すなわち
厚さｔと長さａとの比（ａ／ｔ）が３以下である板状の
粒子を主体とし、その板状粒子が長手方向に５０％以上
揃っていることが必要となる。これらの条件を全て満足
した場合、酸化物超電導複合材の強度（耐力）及び超電
導特性が夫々１．１〜５倍及び１．１〜１００倍とな
る。
【００２３】
【実施例】 実施例１ Ｂｉ−２２１２相主相のＢｉ1.84Ｓｒ1.9 Ｃａ2.2 Ｃｕ
3.1 Ｏx組成の前駆体粉末を用意した。その粉末を冷間
静水圧フレス法により直径９．９mm、長さ２００mmのロ
ッドに成型した。次にこのロッドを外径１２mm、内径１
０mm、長さ２００mmの銀パイプ中に組み込みんで外径
１．０mmになるまで引抜加工し、さらに圧延で厚さ０．
１５mm、幅３．５mmに加工した。得られたテープ状線材
を空気中で８４０℃−５０時間熱処理した。
3.1 Ｏx組成の前駆体粉末を用意した。その粉末を冷間
静水圧フレス法により直径９．９mm、長さ２００mmのロ
ッドに成型した。次にこのロッドを外径１２mm、内径１
０mm、長さ２００mmの銀パイプ中に組み込みんで外径
１．０mmになるまで引抜加工し、さらに圧延で厚さ０．
１５mm、幅３．５mmに加工した。得られたテープ状線材
を空気中で８４０℃−５０時間熱処理した。
【００２４】得られたテープ状線材は最初の寸法と異な
り厚さ０．１６２mm、幅３．４１mmとなっていた（比較
材１）。この線材に厚さ０．１５mm、幅３．５mm、長さ
が１．０５倍となるように塑性加工を施した（実施材
１）。
り厚さ０．１６２mm、幅３．４１mmとなっていた（比較
材１）。この線材に厚さ０．１５mm、幅３．５mm、長さ
が１．０５倍となるように塑性加工を施した（実施材
１）。
【００２５】これらの線材を液体ヘリウム中１０Ｔの外
部磁場中で臨界電流Ｉｃを１０-13Ωｍの定義で測定し
た。その結果、Ｉｃは実施材１が２２０Ａ、比較材１が
１４０Ａであった。また、両線材の０．２％耐力は実施
材１が７０ＭＰａ、比較材１が４０ＭＰａであった。
部磁場中で臨界電流Ｉｃを１０-13Ωｍの定義で測定し
た。その結果、Ｉｃは実施材１が２２０Ａ、比較材１が
１４０Ａであった。また、両線材の０．２％耐力は実施
材１が７０ＭＰａ、比較材１が４０ＭＰａであった。
【００２６】なお、実施材１の断面を走査型電子顕微鏡
で観察したところ、酸化物超電導粒子同志の接触面積が
比較材１に比べて１５％以上向上しており、酸化物超電
導材結晶の厚さｔと長さａの比（ａ／ｔ）は２０であっ
た。また、長手方向の酸化物超電導材部を銀被覆を剥し
て同様に観察したところ、そのクラックの状況は凡そ１
つの長さが３mm、長手方向に対して約２０度ずれてお
り、５００mmあたり約１５個で存在していた。
で観察したところ、酸化物超電導粒子同志の接触面積が
比較材１に比べて１５％以上向上しており、酸化物超電
導材結晶の厚さｔと長さａの比（ａ／ｔ）は２０であっ
た。また、長手方向の酸化物超電導材部を銀被覆を剥し
て同様に観察したところ、そのクラックの状況は凡そ１
つの長さが３mm、長手方向に対して約２０度ずれてお
り、５００mmあたり約１５個で存在していた。
【００２７】実施例２ Ｂｉ−２２１２相主相のＢｉ1.84Ｐｂ0.34Ｓｒ1.9 Ｃａ
2.2 Ｃｕ3.1 Ｏx組成の前駆体粉末を用意した。一方、
銀パイプとして外径１５mm、内径１１mm、長さ１０００
mmのものを準備した。このパイプ中に前記粉末をタッピ
ング充填し複合ビレットを形成した。この複合ビレット
を外径１．２mmになるまで引抜加工した。得られた複合
線材を所定の長さに切断し、それを前記と同様のパイに
１６芯組み込んで複合ビレットとして外径１mmまで引抜
加工し、さらに圧延で厚さ０．１５mmとし、１atm 、Ａ
ｒ−７％Ｏ2 （酸素分圧０．０７atm ）の雰囲気中で８
２５℃−１００時間の熱処理を施した（比較材２）。こ
のテープ状線材にさらに厚さ０．１５mm、長さ１．０３
倍になるように塑性加工を施した（実施材２）。
2.2 Ｃｕ3.1 Ｏx組成の前駆体粉末を用意した。一方、
銀パイプとして外径１５mm、内径１１mm、長さ１０００
mmのものを準備した。このパイプ中に前記粉末をタッピ
ング充填し複合ビレットを形成した。この複合ビレット
を外径１．２mmになるまで引抜加工した。得られた複合
線材を所定の長さに切断し、それを前記と同様のパイに
１６芯組み込んで複合ビレットとして外径１mmまで引抜
加工し、さらに圧延で厚さ０．１５mmとし、１atm 、Ａ
ｒ−７％Ｏ2 （酸素分圧０．０７atm ）の雰囲気中で８
２５℃−１００時間の熱処理を施した（比較材２）。こ
のテープ状線材にさらに厚さ０．１５mm、長さ１．０３
倍になるように塑性加工を施した（実施材２）。
【００２８】得られた両線材を用い、間に絶縁材を挿入
しながらReact & Wind法により外径６０mm、内径３０mm
のシングルパンケーキコイルを夫々作成した。そのコイ
ルを冷凍器で冷却して２０Ｋの温度に設定し、３Ｔの外
部磁場中で臨界電流Ｉｃを１０-13 Ωｍの定義で測定し
た。その結果、実施材２は１００Ａ、比較材２は７０Ａ
のＩｃであった。
しながらReact & Wind法により外径６０mm、内径３０mm
のシングルパンケーキコイルを夫々作成した。そのコイ
ルを冷凍器で冷却して２０Ｋの温度に設定し、３Ｔの外
部磁場中で臨界電流Ｉｃを１０-13 Ωｍの定義で測定し
た。その結果、実施材２は１００Ａ、比較材２は７０Ａ
のＩｃであった。
【００２９】実施例３ 組成としてＢｉ2 Ｓｒ1 Ｃａ2 Ｃｕ2 Ｏxが得られるよ
うにＢｉ2 Ｏ3 、ＳｒＣＯ3 、ＣａＣＯ3 、ＣｕＯの各
粉末を混合し、これを大気中で８２０℃−２０時間熱処
理した後、それを粉砕してＢｉ−２２１２相の前駆体粉
末を用意した。この粉末を外径８mm、内径６mm、長さ５
００mmのアルゴンガス中で溶解して作製したＡｇ−１at
％Ｍｇ合金製のパイプ中にタッピング充填して複合ビレ
ットとした。この複合ビレットを外径２mmになるまで引
抜加工し、その後圧延加工で厚さ０．１６mm、幅４．３
mmのテープ状の複合線材とした。得られた複合線材に対
し１atm 、大気中で８６０℃−１０時間の超伝導化熱処
理を施した。そのとき線材の寸法は厚さ０．１７５mm、
幅１．４mmであった（比較材３）。この線材に所定の方
法で厚さ０．１５mmに加工した（実施材３）。
うにＢｉ2 Ｏ3 、ＳｒＣＯ3 、ＣａＣＯ3 、ＣｕＯの各
粉末を混合し、これを大気中で８２０℃−２０時間熱処
理した後、それを粉砕してＢｉ−２２１２相の前駆体粉
末を用意した。この粉末を外径８mm、内径６mm、長さ５
００mmのアルゴンガス中で溶解して作製したＡｇ−１at
％Ｍｇ合金製のパイプ中にタッピング充填して複合ビレ
ットとした。この複合ビレットを外径２mmになるまで引
抜加工し、その後圧延加工で厚さ０．１６mm、幅４．３
mmのテープ状の複合線材とした。得られた複合線材に対
し１atm 、大気中で８６０℃−１０時間の超伝導化熱処
理を施した。そのとき線材の寸法は厚さ０．１７５mm、
幅１．４mmであった（比較材３）。この線材に所定の方
法で厚さ０．１５mmに加工した（実施材３）。
【００３０】得られた実施材３は比較材３に比較して
４．２Ｋ、１０Ｔ中の臨界電流Ｉｃは２倍、０．２％耐
力は１．７倍であった。
４．２Ｋ、１０Ｔ中の臨界電流Ｉｃは２倍、０．２％耐
力は１．７倍であった。
【００３１】実施例４ ＴｌＯ1.5 、ＰｂＯ、ＳｒＯ、ＣａＯ、ＣｕＯを０．
５：０．５：１．６：０．４：２：３の割合で混合した
粉末を、空気中で８２０℃−１０時間の熱処理を２回繰
り返した後、粉砕して前駆体粉末とした。この粉末を外
径８mm、内径６mm、長さ５００mmのアルゴンガス雰囲気
中で溶解して作製したＡｇ−１／２at％Ｓｎ合金製のパ
イプ中にタッピング充填して複合ビレットとし、その複
合ビレットを外径１mmになるまで引抜加工した。その
後、圧延加工と、１atm 、大気中８４５℃−５０時間の
熱処理を２回繰り返し、さらに長さが１．１倍、厚さが
９３％になるように塑性加工を施して厚さ０．１２mmの
Ｔｌ−１２２３相を主相としたテープ状複合線材を作製
した。
５：０．５：１．６：０．４：２：３の割合で混合した
粉末を、空気中で８２０℃−１０時間の熱処理を２回繰
り返した後、粉砕して前駆体粉末とした。この粉末を外
径８mm、内径６mm、長さ５００mmのアルゴンガス雰囲気
中で溶解して作製したＡｇ−１／２at％Ｓｎ合金製のパ
イプ中にタッピング充填して複合ビレットとし、その複
合ビレットを外径１mmになるまで引抜加工した。その
後、圧延加工と、１atm 、大気中８４５℃−５０時間の
熱処理を２回繰り返し、さらに長さが１．１倍、厚さが
９３％になるように塑性加工を施して厚さ０．１２mmの
Ｔｌ−１２２３相を主相としたテープ状複合線材を作製
した。
【００３２】得られた複合線材は熱処理上がりの比較材
に対し７７Ｋ、０Ｔ中の臨界電流で１．４倍、０．２％
耐力で１．８倍の特性を示した。
に対し７７Ｋ、０Ｔ中の臨界電流で１．４倍、０．２％
耐力で１．８倍の特性を示した。
【００３３】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によればづ
きのような効果が得られる。
きのような効果が得られる。
【００３４】(1) 複合材の強度（耐力）が向上するの
で、複合材の取扱性が大幅に向上し、使用環境における
信頼性を向上させることができる。
で、複合材の取扱性が大幅に向上し、使用環境における
信頼性を向上させることができる。
【００３５】(2) 複合材の超電導特性が向上するので、
複合材を使用した部品、部材、システム等のコンパクト
化が図れる。
複合材を使用した部品、部材、システム等のコンパクト
化が図れる。
【００３６】(3) 寸法精度が向上するので、複合材を使
用した部品、部材、システム等の形状裕度が大きくな
る。
用した部品、部材、システム等の形状裕度が大きくな
る。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成８年１１月２１日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項１
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１１】また、上記の塑性加工を実現するために
は厚さｔと長さａの比（ａ／ｔ）が３以上である板状の
粒子を主体とし、その板状粒子が長手方向に５０％以上
揃っている酸化物超電導材と金属材からなる酸化物超電
導複合材であること。
は厚さｔと長さａの比（ａ／ｔ）が３以上である板状の
粒子を主体とし、その板状粒子が長手方向に５０％以上
揃っている酸化物超電導材と金属材からなる酸化物超電
導複合材であること。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２２】これらの塑性加工の前提になるのは酸化
物超電導材の結晶粒子の性質に大きく依存し、すなわち
厚さｔと長さａとの比（ａ／ｔ）が３以上である板状の
粒子を主体とし、その板状粒子が長手方向に５０％以上
揃っていることが必要となる。これらの条件を全て満足
した場合、酸化物超電導複合材の強度（耐力）及び超電
導特性が夫々１．１〜５倍及び１．１〜１００倍とな
る。
物超電導材の結晶粒子の性質に大きく依存し、すなわち
厚さｔと長さａとの比（ａ／ｔ）が３以上である板状の
粒子を主体とし、その板状粒子が長手方向に５０％以上
揃っていることが必要となる。これらの条件を全て満足
した場合、酸化物超電導複合材の強度（耐力）及び超電
導特性が夫々１．１〜５倍及び１．１〜１００倍とな
る。
Claims (8)
- 【請求項１】超電導熱処理後に塑性加工が施され、少な
くとも厚さｔと長さａの比率（ａ／ｔ）が３以下である
板状の粒子を主体とし、その板状粒子が長手方向に５０
％以上揃っている酸化物超電導材と金属材からなる酸化
物超電導複合材であって、下記の条件を満足することを
特徴とする酸化物超電導複合材体。 酸化物超電導粒子に形成されるクラックが、幅方向へ
の投影長さが幅の５０％未満であり、クラックの総長さ
が複合材長さの１０倍未満。 複合材長手方向の相互間の結晶のずれ（伸び）が２０
％以内。 - 【請求項２】主たる酸化物超電導材がＢｉ、Ｓｒ、Ｃａ
及びＣｕからなるＢｉ系であり、主たる金属材が銀又は
銀基合金である請求項１に記載の酸化物超電導複合材。 - 【請求項３】主たる酸化物超電導材がＢｉ−２２１２
相、Ｂｉ−２２２３相のいずれか一方である請求項１又
は請求項２に記載の酸化物超電導複合材。 - 【請求項４】主たる酸化物超電導材がＢｉ、Ｐｂ、Ｓ
ｒ、Ｃａ及びＣｕからなるＢｉ−２２２３相であり、主
たる金属材が銀又は銀基合金である請求項１に記載の酸
化物超電導複合材。 - 【請求項５】主たる金属材がＣｄ、Ｈｆ、Ｍｇ、Ｍｎ、
Ｎｉ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｚｒの内の少なくとも１種を０．０
１〜５原子％の範囲で含有する銀基合金である請求項２
又は請求項４に記載の酸化物超電導複合材。 - 【請求項６】酸化物超電導材が多芯状となっている請求
項１ないし請求項５のいずれが１に記載の酸化物超電導
複合材。 - 【請求項７】酸化物超電導材を多数本束ねた構造となっ
ている請求項１ないし請求項６のいずれか１に記載の酸
化物超電導複合材。 - 【請求項８】テープ状線材が絶縁材を介してコイル状に
成形されている請求項１ないし請求項６のいずれが１に
記載の酸化物超電導複合材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8291497A JPH10134651A (ja) | 1996-11-01 | 1996-11-01 | 酸化物超電導複合材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8291497A JPH10134651A (ja) | 1996-11-01 | 1996-11-01 | 酸化物超電導複合材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10134651A true JPH10134651A (ja) | 1998-05-22 |
Family
ID=17769651
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8291497A Pending JPH10134651A (ja) | 1996-11-01 | 1996-11-01 | 酸化物超電導複合材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10134651A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014240521A (ja) * | 2013-05-14 | 2014-12-25 | 独立行政法人物質・材料研究機構 | 鉄系超伝導線材の製造方法 |
-
1996
- 1996-11-01 JP JP8291497A patent/JPH10134651A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014240521A (ja) * | 2013-05-14 | 2014-12-25 | 独立行政法人物質・材料研究機構 | 鉄系超伝導線材の製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050111 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20050607 |