JPH09115354A - 酸化物超電導複合材及びその製造方法 - Google Patents
酸化物超電導複合材及びその製造方法Info
- Publication number
- JPH09115354A JPH09115354A JP7272590A JP27259095A JPH09115354A JP H09115354 A JPH09115354 A JP H09115354A JP 7272590 A JP7272590 A JP 7272590A JP 27259095 A JP27259095 A JP 27259095A JP H09115354 A JPH09115354 A JP H09115354A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- silver
- composite material
- oxide superconducting
- alloy
- oxide
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】加工が容易で、しかも安価な高強度酸化物超電
導複合材を提供することにある。 【解決手段】予め強化処理が施されていない金属材を被
覆材あるいは基材とした酸化物超電導複合材を０．２％
耐力、破断伸びがそれぞれ２０ＭＰａ以上、１％以上の
状態、すなわち加工が容易な状態で加工を行い、その後
の超電導化熱処理の際に同時に酸化物超電導材以外の金
属材を強化する。
導複合材を提供することにある。 【解決手段】予め強化処理が施されていない金属材を被
覆材あるいは基材とした酸化物超電導複合材を０．２％
耐力、破断伸びがそれぞれ２０ＭＰａ以上、１％以上の
状態、すなわち加工が容易な状態で加工を行い、その後
の超電導化熱処理の際に同時に酸化物超電導材以外の金
属材を強化する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は酸化物超電導複合材
及びその製造方法に関するものである。
及びその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】酸化物超電導材の被覆材や基材として
は、超電導体との反応性が少ないというところから純銀
が一般に用いられている（例えば、第５３回１９９５年
度春季低温工学・超電導学会講演概要集Ｐ７７）。
は、超電導体との反応性が少ないというところから純銀
が一般に用いられている（例えば、第５３回１９９５年
度春季低温工学・超電導学会講演概要集Ｐ７７）。
【０００３】しかしながら、純銀は強さが非常に弱いこ
とから、得られた酸化物超電導複合材の強さは弱く、高
強度酸化物超電導複合材が待ち望まれている。
とから、得られた酸化物超電導複合材の強さは弱く、高
強度酸化物超電導複合材が待ち望まれている。
【０００４】その一つの手法として、Ａｇを分散強化型
のＡｇ合金に置き換えることにより酸化物超電導材を高
強度化しようという試みがなされている。例えば、Ｍｇ
Ｏなどの微細な酸化物を分散させたＡｇ−Ｍｇ系分散型
合金を用いることである。
のＡｇ合金に置き換えることにより酸化物超電導材を高
強度化しようという試みがなされている。例えば、Ｍｇ
Ｏなどの微細な酸化物を分散させたＡｇ−Ｍｇ系分散型
合金を用いることである。
【０００５】この場合、予めＭｇＯという微細酸化物を
分散させたＡｇ−Ｍｇ合金を作製し、すなわち高強度Ａ
ｇ合金を用意しておき、それを酸化物超電導体と組み合
わせて酸化物超電導複合材とする。例えば、高強度Ａｇ
−Ｍｇ合金（分散強化型）中に所望の酸化物前駆体粉末
を充填し、押出し、引抜き、スウェージングなどの減面
加工及び圧延、プレスなどのテープ状加工と、少なくと
も１回以上の超電導化熱処理を施すことが試みられてい
る。
分散させたＡｇ−Ｍｇ合金を作製し、すなわち高強度Ａ
ｇ合金を用意しておき、それを酸化物超電導体と組み合
わせて酸化物超電導複合材とする。例えば、高強度Ａｇ
−Ｍｇ合金（分散強化型）中に所望の酸化物前駆体粉末
を充填し、押出し、引抜き、スウェージングなどの減面
加工及び圧延、プレスなどのテープ状加工と、少なくと
も１回以上の超電導化熱処理を施すことが試みられてい
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかるに、前記した技
術で高強度酸化物超電導複合材を作製しようという場
合、被覆材あるいは基材として使用する金属材の強さが
大きいということから大きな加工力が必要である。ある
いは伸びが小さいために断線が多い、加工がしずらい、
１回当たりの加工度を小さくとる必要がある。また、焼
なまし回数が多くなるなどの問題がある。
術で高強度酸化物超電導複合材を作製しようという場
合、被覆材あるいは基材として使用する金属材の強さが
大きいということから大きな加工力が必要である。ある
いは伸びが小さいために断線が多い、加工がしずらい、
１回当たりの加工度を小さくとる必要がある。また、焼
なまし回数が多くなるなどの問題がある。
【０００７】本発明の目的は、加工が容易で、しかも安
価な高強度酸化物超電導複合材を提供することにある。
価な高強度酸化物超電導複合材を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、予め強
化処理が施されていない金属材を被覆材あるいは基材と
した酸化物超電導複合材を０．２％耐力、破断伸びがそ
れぞれ２０ＭＰａ以上、１％以上の状態で、すなわち加
工が容易な状態で加工を行い、その後の超電導化熱処理
の際に同時に酸化物超電導材以外の金属材が強化され、
結果として０．２％耐力が５０ＭＰａ以上の高強度酸化
物超電導複合材が得られるようにすることにある。
化処理が施されていない金属材を被覆材あるいは基材と
した酸化物超電導複合材を０．２％耐力、破断伸びがそ
れぞれ２０ＭＰａ以上、１％以上の状態で、すなわち加
工が容易な状態で加工を行い、その後の超電導化熱処理
の際に同時に酸化物超電導材以外の金属材が強化され、
結果として０．２％耐力が５０ＭＰａ以上の高強度酸化
物超電導複合材が得られるようにすることにある。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明に係る酸化物超電導複合材
は、金属材が超電導化熱処理によって強化されているも
のである。
は、金属材が超電導化熱処理によって強化されているも
のである。
【００１０】このような複合材を得るために本発明では
被覆材あるいは基材として、例えばＡｇ−Ｍｇ合金、Ａ
ｇ−Ｍｇ−Ｎｉ合金、Ａｇ−Ｍｇ−Ｚｒ合金、Ａｇ−Ｓ
ｎ合金等の銀基合金であって、強化前の０．２％耐力が
２０ＭＰａ以上、破断伸びが１％以上の金属材が用いら
れる。
被覆材あるいは基材として、例えばＡｇ−Ｍｇ合金、Ａ
ｇ−Ｍｇ−Ｎｉ合金、Ａｇ−Ｍｇ−Ｚｒ合金、Ａｇ−Ｓ
ｎ合金等の銀基合金であって、強化前の０．２％耐力が
２０ＭＰａ以上、破断伸びが１％以上の金属材が用いら
れる。
【００１１】これは加工時の０．２％耐力が２０ＭＰａ
未満では余りにも機械的強さが小さすぎて加工が難しい
ためであり、破断伸びが１％未満の場合、断線等が多く
なり塑性加工が困難なためである。
未満では余りにも機械的強さが小さすぎて加工が難しい
ためであり、破断伸びが１％未満の場合、断線等が多く
なり塑性加工が困難なためである。
【００１２】そのような銀基合金を得るためにＡｇに添
加し得る元素としては前記したＭｇ、Ｎｉ、Ｓｎ、Ｚｒ
の外にＣｄ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｈｆを用いることができる。
加し得る元素としては前記したＭｇ、Ｎｉ、Ｓｎ、Ｚｒ
の外にＣｄ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｈｆを用いることができる。
【００１３】これらの元素は内部酸化あるいは粒子成長
を抑制する効果があるが、その少なくとも１種の含有量
が０．０１原子％未満であると、高強度化の効果がな
く、５原子％を越えると、酸化物超電導材との反応が著
しくなり、超電導特性を大きく劣化させるので、その含
有量は０．０１〜５：原子％の範囲であることが望まし
い。 分散強化前のそのような銀基合金の引張り強さ、
０．２％耐力、伸び等の機械的性質は純銀と殆ど同等で
ある。従って、機械加工、押出し、引抜き、圧延あるい
は撚合せ等の加工は容易である。また、伸びは、分散強
化後の値より大きいため、１回当たりの加工度が大きく
とれ、総加工工程数を少なくすることが可能である。
を抑制する効果があるが、その少なくとも１種の含有量
が０．０１原子％未満であると、高強度化の効果がな
く、５原子％を越えると、酸化物超電導材との反応が著
しくなり、超電導特性を大きく劣化させるので、その含
有量は０．０１〜５：原子％の範囲であることが望まし
い。 分散強化前のそのような銀基合金の引張り強さ、
０．２％耐力、伸び等の機械的性質は純銀と殆ど同等で
ある。従って、機械加工、押出し、引抜き、圧延あるい
は撚合せ等の加工は容易である。また、伸びは、分散強
化後の値より大きいため、１回当たりの加工度が大きく
とれ、総加工工程数を少なくすることが可能である。
【００１４】そして、加工された複合部材をある酸素雰
囲気中で熱処理することにより、超伝導体あるいはその
前駆体の超電導化と被覆材あるいは基材の分散強化とが
同時に行われ、０．２％耐力が５０ＭＰａ以上の複合材
が得られることになる。
囲気中で熱処理することにより、超伝導体あるいはその
前駆体の超電導化と被覆材あるいは基材の分散強化とが
同時に行われ、０．２％耐力が５０ＭＰａ以上の複合材
が得られることになる。
【００１５】この場合の熱処理は、酸化物超電導体が超
伝導化される７００〜９５０℃、酸素分圧が０．０１〜
１０ａｔｍの雰囲気が採用される。
伝導化される７００〜９５０℃、酸素分圧が０．０１〜
１０ａｔｍの雰囲気が採用される。
【００１６】被覆材あるいは基材としての金属材と酸化
物超電導体との複合部材の作製方法としては、パウダー
インチューブ法、ジェリーロール法、ディップコート
法、ドクターブレード法、溶射法、プラズマ溶射法、ス
クリーン印刷法、蒸着法、ＣＶＤ法、スパッタリング
法、レーザーアブレーション法等のいずれでも差支えな
く、その構造としては一つの酸化物超電導材と一つの被
覆材あるいは基材との組合せに限定されず、複数材及び
その他の材料との組合せが採用できる。
物超電導体との複合部材の作製方法としては、パウダー
インチューブ法、ジェリーロール法、ディップコート
法、ドクターブレード法、溶射法、プラズマ溶射法、ス
クリーン印刷法、蒸着法、ＣＶＤ法、スパッタリング
法、レーザーアブレーション法等のいずれでも差支えな
く、その構造としては一つの酸化物超電導材と一つの被
覆材あるいは基材との組合せに限定されず、複数材及び
その他の材料との組合せが採用できる。
【００１７】また、酸化物超伝導体の種類としては、少
なくともＢｉを含む２２１２、２２２３相、少なくとも
Ｔｌを含む２２１２、２２２３、１２１２、１２０１、
１２２３、１２３４相、ＲｅＢａ2 Ｃｕ3 Ｏy 相（Ｒｅ
＝Ｙ、Ｌａ、Ｎｄ、Ｅｕ、Ｄｙ、Ｇｄ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔ
ｍ、Ｙｂ、Ｌｕ）及びＨｇ系等が挙げられる。
なくともＢｉを含む２２１２、２２２３相、少なくとも
Ｔｌを含む２２１２、２２２３、１２１２、１２０１、
１２２３、１２３４相、ＲｅＢａ2 Ｃｕ3 Ｏy 相（Ｒｅ
＝Ｙ、Ｌａ、Ｎｄ、Ｅｕ、Ｄｙ、Ｇｄ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔ
ｍ、Ｙｂ、Ｌｕ）及びＨｇ系等が挙げられる。
【００１８】また、強化の機構としては、分散強化のう
ち、酸化物分散強化（内部酸化）、酸化物以外の金属間
化合物等の析出強化等特に限定されるものではない。
ち、酸化物分散強化（内部酸化）、酸化物以外の金属間
化合物等の析出強化等特に限定されるものではない。
【００１９】なお、本発明における複合材は線材、導体
あるいはそれらを集合化、複合化した部材等をいい、そ
の応用例としてマグネット、コイル、ケーブル、ブスバ
ー、電流リード、磁気シールド、限流器、永久電流スイ
ッチ等があげられる。
あるいはそれらを集合化、複合化した部材等をいい、そ
の応用例としてマグネット、コイル、ケーブル、ブスバ
ー、電流リード、磁気シールド、限流器、永久電流スイ
ッチ等があげられる。
【００２０】前記線材の形状としては丸線、平角線、テ
ープ線、単芯線、多芯線、直状線、スパイラル状線、撚
線等いずれであってもよい。
ープ線、単芯線、多芯線、直状線、スパイラル状線、撚
線等いずれであってもよい。
【００２１】
【実施例】以下に、本発明の実施例について説明する。
【００２２】（実施例１）組成としてＢｉ2 Ｓｒ2 Ｃａ
1 Ｃｕ2 Ｏx が得られるようにＢｉ2 Ｏ3 、ＳｒＣ
Ｏ3 、ＣａＣＯ3 及びＣｕＯの各粉末を混合し、これを
大気中で８２０℃−２０時間熱処理した後、それを粉砕
してＢｉ−２２１２相の前駆体粉末を得た。
1 Ｃｕ2 Ｏx が得られるようにＢｉ2 Ｏ3 、ＳｒＣ
Ｏ3 、ＣａＣＯ3 及びＣｕＯの各粉末を混合し、これを
大気中で８２０℃−２０時間熱処理した後、それを粉砕
してＢｉ−２２１２相の前駆体粉末を得た。
【００２３】次にこの粉末を外径８mm、内径６mm、長さ
３００mmの分散強化処理を施してないＡｇ−１原子％Ｍ
ｇ合金製のパイプ中にタッピング充填して複合ビレット
を形成した。この複合ビレットを１回当たりの断面減少
率を約２０％として直径２．０mmになるまで引抜加工し
た。その後、圧延加工により厚さ０．１６mm、幅４．３
mmのテープ状の複合線材とした。
３００mmの分散強化処理を施してないＡｇ−１原子％Ｍ
ｇ合金製のパイプ中にタッピング充填して複合ビレット
を形成した。この複合ビレットを１回当たりの断面減少
率を約２０％として直径２．０mmになるまで引抜加工し
た。その後、圧延加工により厚さ０．１６mm、幅４．３
mmのテープ状の複合線材とした。
【００２４】得られた複合線材の試料について室温で引
張試験を行った。そのときの０．２％耐力は９２ＭＰ
ａ、破断時の伸びは１８％であった。
張試験を行った。そのときの０．２％耐力は９２ＭＰ
ａ、破断時の伸びは１８％であった。
【００２５】前述の複合線材を大気中で８８０℃−１０
分保持後、５℃／時間の冷却速度で８３０℃まで徐冷
し、更に１時間保持して炉冷した。
分保持後、５℃／時間の冷却速度で８３０℃まで徐冷
し、更に１時間保持して炉冷した。
【００２６】得られた複合線材の試料について、４．２
Ｋで直流四端子法により臨界電流密度（Ｊｃ）を測定し
た。また、室温で引張試験を行い０．２％耐力を求め
た。その結果、Ｊｃは１２００００Ａ／ｃｍ2 、０．２
％耐力は３２０ＭＰａであった。また、当該試料を断面
研磨して顕微鏡観察した結果、微細なＭｇＯがＡｇ中に
分散析出していることが確認できた。
Ｋで直流四端子法により臨界電流密度（Ｊｃ）を測定し
た。また、室温で引張試験を行い０．２％耐力を求め
た。その結果、Ｊｃは１２００００Ａ／ｃｍ2 、０．２
％耐力は３２０ＭＰａであった。また、当該試料を断面
研磨して顕微鏡観察した結果、微細なＭｇＯがＡｇ中に
分散析出していることが確認できた。
【００２７】（比較例１）実施例１で用意したと同じＡ
ｇ−１原子％Ｍｇ合金製のパイプを用意し、それに大気
中で７４５℃−４時間の分散強化処理を施した。
ｇ−１原子％Ｍｇ合金製のパイプを用意し、それに大気
中で７４５℃−４時間の分散強化処理を施した。
【００２８】このように強化処理したパイプの外に同一
寸法の純Ａｇ製のパイプを用意し、両パイプにそれぞれ
実施例１と同様のＢｉ−２２１２相の前駆体粉末をタッ
ピング充填してそれぞれ複合ビレットを形成した。この
複合ビレットについてそれぞれ実施例１と同様の引抜加
工を施した。その結果、予め強化処理を行ったＡｇ−Ｍ
ｇパイプ材では直径５．７２mmのところで一度断線し、
直径５．１２mmでは断線が多発し、その後の伸線加工が
行えなかった。
寸法の純Ａｇ製のパイプを用意し、両パイプにそれぞれ
実施例１と同様のＢｉ−２２１２相の前駆体粉末をタッ
ピング充填してそれぞれ複合ビレットを形成した。この
複合ビレットについてそれぞれ実施例１と同様の引抜加
工を施した。その結果、予め強化処理を行ったＡｇ−Ｍ
ｇパイプ材では直径５．７２mmのところで一度断線し、
直径５．１２mmでは断線が多発し、その後の伸線加工が
行えなかった。
【００２９】一方、純Ａｇパイプ材については、直径
２．０mmの伸線加工後、圧延により厚さ０．１６mm、幅
４．３mmのテープ状に加工した。
２．０mmの伸線加工後、圧延により厚さ０．１６mm、幅
４．３mmのテープ状に加工した。
【００３０】得られた複合線材の試料について実施例１
と同様の熱処理を行い、更に同様にしてＪｃと０．２％
耐力を求めた。その結果、Ｊｃは１３００００Ａ／cm2
であったが、０．２％耐力は４３ＭＰａで強さが不足し
ていた。
と同様の熱処理を行い、更に同様にしてＪｃと０．２％
耐力を求めた。その結果、Ｊｃは１３００００Ａ／cm2
であったが、０．２％耐力は４３ＭＰａで強さが不足し
ていた。
【００３１】（実施例２）Ｂｉ−２２１２相主相のＢｉ
1.84Ｐｂ0.34Ｓｒ1.9 Ｃａ2.2 Ｃｕ3.1 Ｏx 組成の原料
粉末を用意し、その粉末を冷間静水圧プレス法により直
径３．９mm、長さ２００mmのロッド２本に成形した。
1.84Ｐｂ0.34Ｓｒ1.9 Ｃａ2.2 Ｃｕ3.1 Ｏx 組成の原料
粉末を用意し、その粉末を冷間静水圧プレス法により直
径３．９mm、長さ２００mmのロッド２本に成形した。
【００３２】一方、Ａｇ基合金パイプとして、Ａｇ中に
０．１２原子％のＭｇＯと０．０７原子％のＮｉＯを分
散させた強化Ａｇ−Ｍｇ−Ｎｉ合金からなる外径６mm、
内径５mm、長さ２００mmのパイプと、ＭｇとＮｉが酸化
されていない、すなわち真空中で溶解鋳造したＡｇ−
０．１２原子％Ｍｇ−０．０７原子％Ｎｉ合金から作製
した同一寸法のパイプを用意した。
０．１２原子％のＭｇＯと０．０７原子％のＮｉＯを分
散させた強化Ａｇ−Ｍｇ−Ｎｉ合金からなる外径６mm、
内径５mm、長さ２００mmのパイプと、ＭｇとＮｉが酸化
されていない、すなわち真空中で溶解鋳造したＡｇ−
０．１２原子％Ｍｇ−０．０７原子％Ｎｉ合金から作製
した同一寸法のパイプを用意した。
【００３３】次に、この２本のパイプにそれぞれ前記ロ
ッドを組み込んだ後、それぞれについて外径０．５４mm
まで引抜加工した。得られた複合線材を所定の長さに切
断し、それを前記と同様のパイプに６１芯組み込んで更
に外径１mmまで引抜加工し、撚ピッチ７mmで撚った。
ッドを組み込んだ後、それぞれについて外径０．５４mm
まで引抜加工した。得られた複合線材を所定の長さに切
断し、それを前記と同様のパイプに６１芯組み込んで更
に外径１mmまで引抜加工し、撚ピッチ７mmで撚った。
【００３４】強化Ａｇ−Ｍｇ−Ｎｉ合金を用いた材料は
途中で断線が多発してしまったが、強化されていないＡ
ｇ−Ｍｇ−Ｎｉ合金を用いた材料は断線が生じなかっ
た。
途中で断線が多発してしまったが、強化されていないＡ
ｇ−Ｍｇ−Ｎｉ合金を用いた材料は断線が生じなかっ
た。
【００３５】そのため、後者を厚さ０．２mmまで圧延し
た後、Ａｒ−７％Ｏ2 の雰囲気で８２５℃−１００時間
の熱処理した。
た後、Ａｒ−７％Ｏ2 の雰囲気で８２５℃−１００時間
の熱処理した。
【００３６】得られた複合線材の試料について、液体窒
素中で直流四端子法によりＪｃを測定すると共に、室温
で引張試験を行い０．２％耐力を求めた。その結果、Ｊ
Ｃは７８００Ａ／cm2 、０．２％耐力は１１０ＭＰａで
あった。
素中で直流四端子法によりＪｃを測定すると共に、室温
で引張試験を行い０．２％耐力を求めた。その結果、Ｊ
Ｃは７８００Ａ／cm2 、０．２％耐力は１１０ＭＰａで
あった。
【００３７】また、最終的な試料の断面観察を行った結
果、ＭｇとＮｉの酸化物がＡｇ中に微細に分散している
ことが確認された。
果、ＭｇとＮｉの酸化物がＡｇ中に微細に分散している
ことが確認された。
【００３８】＜実施例３＞ＴｌＯ1.5 、ＰｂＯ、Ｓｒ
Ｏ、ＢａＯ、ＣａＯ及びＣｕＯを０．５：０．５：１．
６：０．４：２：３の割合で混合した粉末を、空気中で
８２０℃−１０時間の焼成を２回繰返した後、粉砕して
仮焼粉末を用意した。また、この粉末を充填するパイプ
を次のようにして用意した。
Ｏ、ＢａＯ、ＣａＯ及びＣｕＯを０．５：０．５：１．
６：０．４：２：３の割合で混合した粉末を、空気中で
８２０℃−１０時間の焼成を２回繰返した後、粉砕して
仮焼粉末を用意した。また、この粉末を充填するパイプ
を次のようにして用意した。
【００３９】まず、Ａｒガス中で溶解・鋳造した後成形
加工したＡｇ−１．２原子％Ｓｎ合金製のパイプ２本を
用意した。寸法は外径６mm、内径５mm、長さ３００mmで
ある。このうち１本はＡｒガス中で２５０℃−３０分焼
なまし処理した。もう１本は大気中で７４５℃−１時間
分散強化処理を行った。更に、同一寸法の焼なました純
Ａｇパイプを用意した。これらの焼なましＡｇ−Ｓｎパ
イプ、分散強化Ａｇ−Ｓｎパイプ、焼なまし純Ａｇパイ
プを順にＡ、Ｂ、Ｃと称する。
加工したＡｇ−１．２原子％Ｓｎ合金製のパイプ２本を
用意した。寸法は外径６mm、内径５mm、長さ３００mmで
ある。このうち１本はＡｒガス中で２５０℃−３０分焼
なまし処理した。もう１本は大気中で７４５℃−１時間
分散強化処理を行った。更に、同一寸法の焼なました純
Ａｇパイプを用意した。これらの焼なましＡｇ−Ｓｎパ
イプ、分散強化Ａｇ−Ｓｎパイプ、焼なまし純Ａｇパイ
プを順にＡ、Ｂ、Ｃと称する。
【００４０】これらの３本のパイプに別に用意した前述
の粉末をそれぞれ充填した後、１回当たりの断面減少率
を約２０％として外径０．７mmまで引抜加工し、更に圧
延で厚さ０．１５mmまで加工した。得られた各テープ状
材を空気中で８４５℃−５０時間焼成した後、厚さ０．
１２mmまで圧延し、更に空気中で８４５℃−５０時間焼
成した。
の粉末をそれぞれ充填した後、１回当たりの断面減少率
を約２０％として外径０．７mmまで引抜加工し、更に圧
延で厚さ０．１５mmまで加工した。得られた各テープ状
材を空気中で８４５℃−５０時間焼成した後、厚さ０．
１２mmまで圧延し、更に空気中で８４５℃−５０時間焼
成した。
【００４１】得られた各試料について求めた７７Ｋでの
Ｊｃ、室温での０．２％耐力、最終材料が得られるまで
の加工中の断線回数を表１に示した。
Ｊｃ、室温での０．２％耐力、最終材料が得られるまで
の加工中の断線回数を表１に示した。
【００４２】
【表１】
【００４３】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によれば高強度酸化物超電導複合部材を容易に得ること
ができ、種々の用途に有用な複合部材を安価に提供でき
る利点がある。
によれば高強度酸化物超電導複合部材を容易に得ること
ができ、種々の用途に有用な複合部材を安価に提供でき
る利点がある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｈ０１Ｂ 13/00 ５６５ Ｈ０１Ｂ 13/00 ５６５Ｄ
Claims (13)
- 【請求項１】酸化物超電導体及び金属材からなる酸化物
超電導複合材であって、前記金属材が超電導化熱処理に
よって強化されていることを特徴とする酸化物超電導複
合材。 - 【請求項２】金属材が分散強化型の銀基合金である請求
項１に記載の酸化物超電導複合材。 - 【請求項３】銀基合金がＣｄ、Ｈｆ、Ｍｇ、Ｍｎ、Ｎ
ｉ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｚｒのうちの少なくとも１種を０．０
１〜５原子％含有する銀基合金である請求項２に記載の
酸化物超伝導複合材。 - 【請求項４】主たる酸化物超電導体が少なくともＢｉ、
Ｓｒ、Ｃａ及びＣｕからなるＢｉ系のものである請求項
１ないし請求項３のいずれか１に記載の酸化物超伝導複
合材。 - 【請求項５】主たる酸化物超電導体がＢｉ−２２１２
相、Ｂｉ−２２２３相の少なくともいずれか一方である
請求項４に記載の酸化物超伝導複合材。 - 【請求項６】複合材がテープ状の線材である請求項５に
記載の酸化物超伝導複合材。 - 【請求項７】酸化物超電導体と金属材を複合化し、塑性
加工を行った後、超電導化熱処理を行う方法において、
前記金属材が分散強化処理が施されていない０．２％耐
力が２０ＭＰａ以上、破断伸びが１％以上の分散強化型
の金属材であることを特徴とする酸化物超伝導複合材の
製造方法。 - 【請求項８】金属材が分散強化型の銀基合金であり、少
なくとも一度の超電導化熱処理以前には分散強化処理が
施されず、少なくとも一度の超電導化熱処理によって銀
合金が分散強化処理される請求項７に記載の方法。 - 【請求項９】分散強化型銀基合金が内部酸化型の銀基合
金であって、少なくとも一度の超電導化熱処理によって
銀合金が内部酸化強化処理される請求項８に記載の方
法。 - 【請求項１０】銀基合金がＣｄ、Ｈｆ、Ｍｇ、Ｍｎ、Ｎ
ｉ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｚｒのうちの少なくとも１種を０．０
１〜５原子％含有する銀基合金である請求項９に記載の
方法。 - 【請求項１１】超伝導化熱処理が温度７００〜９５０
℃、酸素分圧０．０１〜１０ａｔｍの雰囲気で行われる
請求項１０に記載の方法。 - 【請求項１２】銀基合金がＡｇ−Ｍｇ合金、Ａｇ−Ｍｇ
−Ｎｉ合金、Ａｇ−Ｍｇ−Ｚｒ合金、Ａｇ−Ｓｎ合金の
中の１種である請求項１１に記載の方法。 - 【請求項１３】複合化がパウダーインチューブ法である
請求項７ないし請求項１２のいずれか１に記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7272590A JPH09115354A (ja) | 1995-10-20 | 1995-10-20 | 酸化物超電導複合材及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7272590A JPH09115354A (ja) | 1995-10-20 | 1995-10-20 | 酸化物超電導複合材及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09115354A true JPH09115354A (ja) | 1997-05-02 |
Family
ID=17516045
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7272590A Pending JPH09115354A (ja) | 1995-10-20 | 1995-10-20 | 酸化物超電導複合材及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09115354A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005050674A1 (ja) * | 2003-11-21 | 2005-06-02 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | 超電導線材、それを用いる超電導多芯線およびそれらの製造方法 |
-
1995
- 1995-10-20 JP JP7272590A patent/JPH09115354A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005050674A1 (ja) * | 2003-11-21 | 2005-06-02 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | 超電導線材、それを用いる超電導多芯線およびそれらの製造方法 |
| EP1686594A1 (en) * | 2003-11-21 | 2006-08-02 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Superconductive wire material, superconductive multi-conductor wire using the same and method for producing the same |
| JPWO2005050674A1 (ja) * | 2003-11-21 | 2007-12-06 | 住友電気工業株式会社 | 超電導線材、それを用いる超電導多芯線およびそれらの製造方法 |
| EP1686594A4 (en) * | 2003-11-21 | 2010-11-24 | Sumitomo Electric Industries | SUPERCONDUCTING WIRE MATERIAL, MULTICONDUCTIVE SUPERCONDUCTING WIRE USING THE SAME, AND PROCESS FOR THE PRODUCTION THEREOF |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0505015B1 (en) | Superconducting wire and method of manufacturing the same | |
| EP3107879B1 (en) | Superconducting wires and methods of making thereof | |
| US20050163644A1 (en) | Processing of magnesium-boride superconductor wires | |
| WO2003005460A2 (en) | Processing of magnesium-boride superconductor wires | |
| EP0769819B1 (en) | Oxide superconducting wire and method of preparing same | |
| US5663528A (en) | Oxide superconductive wire and process for manufacturing the same | |
| EP0837512B1 (en) | Improved performance of oxide dispersion strengthened superconductor composites | |
| JP4500901B2 (ja) | 複合シースニホウ化マグネシウム超電導線材とその製造方法 | |
| JPH09115354A (ja) | 酸化物超電導複合材及びその製造方法 | |
| Fischer et al. | Fabrication and properties of Bi-2223 tapes | |
| JPH09115355A (ja) | 酸化物超電導複合材及びその製造方法 | |
| CA1338460C (en) | Method for making superconductive electric wire | |
| JP3778971B2 (ja) | 酸化物超電導線材およびその製造方法 | |
| JP2003203532A (ja) | 超電導線材の製造方法 | |
| JP2566942B2 (ja) | 化合物超伝導線の製造方法 | |
| JP3622411B2 (ja) | 酸化物超電導複合材及びその製造方法 | |
| JP3692657B2 (ja) | 酸化物超電導線材 | |
| JP3848449B2 (ja) | 酸化物超電導線の製造方法 | |
| JPH10134651A (ja) | 酸化物超電導複合材 | |
| JP4013422B2 (ja) | 酸化物超電導線材の製造方法及び酸化物超電導線材 | |
| WO2001015178A1 (fr) | Materiau auxiliaire pour materiau supraconducteur | |
| JP3928304B2 (ja) | 酸化物超電導線材の製造方法 | |
| WO2005050674A1 (ja) | 超電導線材、それを用いる超電導多芯線およびそれらの製造方法 | |
| CN1490825A (zh) | 一种铋系高温超导带材及其制作方法 | |
| JPH06251929A (ja) | 酸化物超電導コイルの製造方法 |