JPH10118501A - ギブサイトを配合したメソ細孔性ｆｃｃ触媒 - Google Patents
ギブサイトを配合したメソ細孔性ｆｃｃ触媒Info
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- JPH10118501A JPH10118501A JP9296438A JP29643897A JPH10118501A JP H10118501 A JPH10118501 A JP H10118501A JP 9296438 A JP9296438 A JP 9296438A JP 29643897 A JP29643897 A JP 29643897A JP H10118501 A JPH10118501 A JP H10118501A
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- C10G11/02—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils characterised by the catalyst used
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 改善されたコークス選択性と大きい触媒強度
を有するＦＣＣ触媒、並びに炭化水素原料を低沸点生成
物に転化するＦＣＣ法を提供すること。 【解決手段】 本ＦＣＣ触媒は、（ａ）結晶性アルミノ
ケイ酸塩ゼオライト、（ｂ）ギブサイト、並びに（ｃ）
イオン交換法によって作られたシリカゾル、またはケイ
酸ナトリウム、酸および酸のアルミニウム塩との混合に
よって調製された酸性シリカゾル、の少なくとも１つか
ら調製されるシリカマトリックスとを含む。
を有するＦＣＣ触媒、並びに炭化水素原料を低沸点生成
物に転化するＦＣＣ法を提供すること。 【解決手段】 本ＦＣＣ触媒は、（ａ）結晶性アルミノ
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イオン交換法によって作られたシリカゾル、またはケイ
酸ナトリウム、酸および酸のアルミニウム塩との混合に
よって調製された酸性シリカゾル、の少なくとも１つか
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、メソ細孔性接触分
解触媒に関する。更に詳しく言うなら、ギブサイトを配
合した、改良されたコークス選択性とより大きな触媒強
度を示す接触分解触媒に関する。
解触媒に関する。更に詳しく言うなら、ギブサイトを配
合した、改良されたコークス選択性とより大きな触媒強
度を示す接触分解触媒に関する。
【０００２】
【従来の技術】流動接触分解（ＦＣＣ）は高沸点炭化水
素原料を、より高価値の低沸点の製品に転化するための
公知の方法である。ＦＣＣ法では、高沸点原料を、高温
で水素が実質的に存在しない状態で、触媒粒子の流動層
と接触させる。一般的に、分解反応は、接触分解反応器
のライザー部分で起こる。分解生成物は、サイクロンに
よって触媒から分離される一方、コークス化した触媒粒
子は、スチームストリッピングされた後、コークスを焼
却して触媒から除去する再生器へ送られる。次に再生さ
れた触媒は再循環されて、ライザーの入口でまた高沸点
原料と接触する。
素原料を、より高価値の低沸点の製品に転化するための
公知の方法である。ＦＣＣ法では、高沸点原料を、高温
で水素が実質的に存在しない状態で、触媒粒子の流動層
と接触させる。一般的に、分解反応は、接触分解反応器
のライザー部分で起こる。分解生成物は、サイクロンに
よって触媒から分離される一方、コークス化した触媒粒
子は、スチームストリッピングされた後、コークスを焼
却して触媒から除去する再生器へ送られる。次に再生さ
れた触媒は再循環されて、ライザーの入口でまた高沸点
原料と接触する。
【０００３】典型的なＦＣＣ触媒は、ゼオライトのよう
な活性のある結晶性アルミノケイ酸塩、及び乾燥時に成
分同志を結合する無定形のゲル又はゾルから形成される
無機金属酸化物マトリックス内部に分散されたカオリン
型クレーのような活性のある無機酸化物成分を含む。こ
のマトリックスは、活性で、耐摩滅性があり、コークス
をそれほど生成せずに炭化水素の製造に関して選択性が
あり、そして金属によって容易に失活しないことが望ま
しい。最近のＦＣＣ触媒は、４０重量％を超えるゼオラ
イトを含んでいることもある。このようにゼオライト濃
度が高いと、ＦＣＣ触媒は、高度にメソ細孔性であると
同時に、高い活性と高い選択性のある多孔質構造を維持
することは難しい。
な活性のある結晶性アルミノケイ酸塩、及び乾燥時に成
分同志を結合する無定形のゲル又はゾルから形成される
無機金属酸化物マトリックス内部に分散されたカオリン
型クレーのような活性のある無機酸化物成分を含む。こ
のマトリックスは、活性で、耐摩滅性があり、コークス
をそれほど生成せずに炭化水素の製造に関して選択性が
あり、そして金属によって容易に失活しないことが望ま
しい。最近のＦＣＣ触媒は、４０重量％を超えるゼオラ
イトを含んでいることもある。このようにゼオライト濃
度が高いと、ＦＣＣ触媒は、高度にメソ細孔性であると
同時に、高い活性と高い選択性のある多孔質構造を維持
することは難しい。
【０００４】米国特許第５,２２１,６４８号は、メソ細
孔性シリカアルミナマトリックスに含まれた結晶性アル
ミノケイ酸塩ゼオライトの複合体であるＦＣＣ触媒につ
いて記載している。このマトリックスは、多重モード型
の細孔分布を持ち、耐摩滅性があり、オレフィン製造に
おいて選択性がある。米国特許第４,９０８,４０５号
は、約１００〜５００オングストロームの細孔径を持つ
単分散型のメソ細孔性アルミノケイ酸塩マトリックス物
質、アルミナ及び結晶性ゼオライトから成る触媒組成物
を使用するＦＣＣ法に関するものである。米国特許第
４,０１０,１１６号は、改良された熱安定性を持つゼオ
ライト触媒に関するものである。この触媒は、合成マイ
カ−モンモリロナイトアルミノケイ酸塩を、擬似ベーマ
イトと混合して包含するものである。この擬似ベーマイ
トは、バイヤライトやギブサイトのようなアルミニウム
三水酸化物成分を含んでもよい。５００℃で焼成すると
き、擬似ベーマイトは、ガンマアルミナに転化する。従
って、擬似ベーマイトを含む新触媒は、ＦＣＣ装置内で
長期間使用するにつれて、ガンマアルミナの含量が増え
ることになる。
孔性シリカアルミナマトリックスに含まれた結晶性アル
ミノケイ酸塩ゼオライトの複合体であるＦＣＣ触媒につ
いて記載している。このマトリックスは、多重モード型
の細孔分布を持ち、耐摩滅性があり、オレフィン製造に
おいて選択性がある。米国特許第４,９０８,４０５号
は、約１００〜５００オングストロームの細孔径を持つ
単分散型のメソ細孔性アルミノケイ酸塩マトリックス物
質、アルミナ及び結晶性ゼオライトから成る触媒組成物
を使用するＦＣＣ法に関するものである。米国特許第
４,０１０,１１６号は、改良された熱安定性を持つゼオ
ライト触媒に関するものである。この触媒は、合成マイ
カ−モンモリロナイトアルミノケイ酸塩を、擬似ベーマ
イトと混合して包含するものである。この擬似ベーマイ
トは、バイヤライトやギブサイトのようなアルミニウム
三水酸化物成分を含んでもよい。５００℃で焼成すると
き、擬似ベーマイトは、ガンマアルミナに転化する。従
って、擬似ベーマイトを含む新触媒は、ＦＣＣ装置内で
長期間使用するにつれて、ガンマアルミナの含量が増え
ることになる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ギブサイトは、豊富で
かつ安価なので、ＦＣＣ触媒の無機マトリックスの中で
使用することが望ましい。しかしながら、ギブサイト
は、表面積が小さいことが知られており、活性に関して
は比較的不活性であり、従ってＦＣＣ触媒の中で殆ど使
用されてこなかった。
かつ安価なので、ＦＣＣ触媒の無機マトリックスの中で
使用することが望ましい。しかしながら、ギブサイト
は、表面積が小さいことが知られており、活性に関して
は比較的不活性であり、従ってＦＣＣ触媒の中で殆ど使
用されてこなかった。
【０００６】
【課題を解決するための手段】改良されたコークス選択
性及び触媒強度を有するメソ細孔性ＦＣＣ触媒は、ギブ
サイトを使って配合できることが見出された。従って、
本発明は、コークス生成に優先して、転化に対する改良
された選択性を有する接触分解触媒に関するものであっ
て、該接触分解触媒は、 （ａ）約２．２以上のシリカ対アルミナのモル比を持
つ、触媒組成物を基準として、１〜８０重量％の結晶性
アルミノケイ酸塩ゼオライトと； （ｂ）触媒組成物を基準として、５〜５０重量％のギブ
サイトと； （ｃ）シリカマトリックスであって、（ｉ）イオン交換
法によって作られたシリカゾル、または（ｉｉ）ケイ酸
ナトリウム、酸及び鉱酸のアルミニウム塩を、触媒調製
過程でゾルがゲルに転化しない条件で、混合することに
よって調製された酸性シリカゾル、の少なくとも１つか
ら調製されるシリカマトリックスと；を含むものであ
る。そして本発明のもう１つの実施態様は、炭化水素原
料を低沸点生成物へ転化する流動接触分解法に関するも
のであり、この流動接触分解法は、炭化水素原料を、接
触分解条件のもとで、コークスの生成に優先して、転化
に対する改良された選択性を有する前述の接触分解触媒
の流動層と接触させる工程を含むものである。
性及び触媒強度を有するメソ細孔性ＦＣＣ触媒は、ギブ
サイトを使って配合できることが見出された。従って、
本発明は、コークス生成に優先して、転化に対する改良
された選択性を有する接触分解触媒に関するものであっ
て、該接触分解触媒は、 （ａ）約２．２以上のシリカ対アルミナのモル比を持
つ、触媒組成物を基準として、１〜８０重量％の結晶性
アルミノケイ酸塩ゼオライトと； （ｂ）触媒組成物を基準として、５〜５０重量％のギブ
サイトと； （ｃ）シリカマトリックスであって、（ｉ）イオン交換
法によって作られたシリカゾル、または（ｉｉ）ケイ酸
ナトリウム、酸及び鉱酸のアルミニウム塩を、触媒調製
過程でゾルがゲルに転化しない条件で、混合することに
よって調製された酸性シリカゾル、の少なくとも１つか
ら調製されるシリカマトリックスと；を含むものであ
る。そして本発明のもう１つの実施態様は、炭化水素原
料を低沸点生成物へ転化する流動接触分解法に関するも
のであり、この流動接触分解法は、炭化水素原料を、接
触分解条件のもとで、コークスの生成に優先して、転化
に対する改良された選択性を有する前述の接触分解触媒
の流動層と接触させる工程を含むものである。
【０００７】本発明は、前記接触分解触媒および前記流
動接触分解プロセスに係るものであるが、その好ましい
実施の態様として、次のものを包含する。 （１）前記マトリックス物質が、１００〜３００オング
ストロームの細孔径を有するメソ細孔性のものであるこ
とを特徴とする前記接触分解触媒、または前記流動接触
分解法。 （２）前記シリカマトリックスが、クレーを含有するこ
とを特徴とする前記接触分解触媒、または前記流動接触
分解法。 （３）前記シリカマトリックスが、多重モード型の細孔
分布を含み、かつ該多重モード型の細孔分布は、少なく
とも、１６０オングストロームを超える細孔径のものが
約７５％以上の第１モードと、１００オングストローム
を超え、かつ１６０オングストローム未満の細孔径のも
のが約２０％以上の第２モードとを有することを特徴と
する前記接触分解触媒、または前記流動接触分解法。 （４）上記（３）記載の細孔分布が、双峰型であること
を特徴とする上記（３）記載の接触分解触媒、または上
記（３）記載の流動接触分解法。 （５）前記結晶性アルミノケイ酸塩ゼオライトの含有量
が、触媒組成物を基準として、５〜７０重量％であるこ
とを特徴とする前記接触分解触媒、または前記流動接触
分解法。 （６）前記ギブサイトの含有量が、触媒組成物を基準と
して、１０〜４０重量％であることを特徴とする前記接
触分解触媒、または前記流動接触分解法。
動接触分解プロセスに係るものであるが、その好ましい
実施の態様として、次のものを包含する。 （１）前記マトリックス物質が、１００〜３００オング
ストロームの細孔径を有するメソ細孔性のものであるこ
とを特徴とする前記接触分解触媒、または前記流動接触
分解法。 （２）前記シリカマトリックスが、クレーを含有するこ
とを特徴とする前記接触分解触媒、または前記流動接触
分解法。 （３）前記シリカマトリックスが、多重モード型の細孔
分布を含み、かつ該多重モード型の細孔分布は、少なく
とも、１６０オングストロームを超える細孔径のものが
約７５％以上の第１モードと、１００オングストローム
を超え、かつ１６０オングストローム未満の細孔径のも
のが約２０％以上の第２モードとを有することを特徴と
する前記接触分解触媒、または前記流動接触分解法。 （４）上記（３）記載の細孔分布が、双峰型であること
を特徴とする上記（３）記載の接触分解触媒、または上
記（３）記載の流動接触分解法。 （５）前記結晶性アルミノケイ酸塩ゼオライトの含有量
が、触媒組成物を基準として、５〜７０重量％であるこ
とを特徴とする前記接触分解触媒、または前記流動接触
分解法。 （６）前記ギブサイトの含有量が、触媒組成物を基準と
して、１０〜４０重量％であることを特徴とする前記接
触分解触媒、または前記流動接触分解法。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明によるＦＣＣ触媒は、内部
に結晶性アルミノケイ酸塩ゼオライト及びギブサイトを
分散したマトリックス物質から成るものである。
に結晶性アルミノケイ酸塩ゼオライト及びギブサイトを
分散したマトリックス物質から成るものである。
【０００９】このマトリックス物質は、約１００〜３０
０オングストロームの範囲の細孔径を持つメソ細孔性物
質であり、異なる２つのタイプのシリカゾルと、好まし
くはクレー成分を含んでもよい。第１のタイプのシリカ
ゾルは、イオン交換法によって作られる。単分散型のシ
リカゾルは、ＬＵＤＯＸ（Ｅ．Ｉ．ＤｕＰｏｎｔ）、Ｎ
ＡＬＣＯＬＡＧ（Ｎａｌｃｏ Ｃｈｅｍｉｃａｌ 社）及
びＮＹＡＣＯＬ（ＰＱ社）のような商品名で市販されて
いる。第２のタイプのシリカゾルは、ケイ酸ナトリウム
を鉱酸と反応させた後、アルミニウム塩を添加すること
によって調製される。鉱酸の種類は重要ではないが、硫
酸が好ましい。アルミニウム塩は、鉱酸の塩、例えば硫
酸アルミニウム水和物が好ましい。
０オングストロームの範囲の細孔径を持つメソ細孔性物
質であり、異なる２つのタイプのシリカゾルと、好まし
くはクレー成分を含んでもよい。第１のタイプのシリカ
ゾルは、イオン交換法によって作られる。単分散型のシ
リカゾルは、ＬＵＤＯＸ（Ｅ．Ｉ．ＤｕＰｏｎｔ）、Ｎ
ＡＬＣＯＬＡＧ（Ｎａｌｃｏ Ｃｈｅｍｉｃａｌ 社）及
びＮＹＡＣＯＬ（ＰＱ社）のような商品名で市販されて
いる。第２のタイプのシリカゾルは、ケイ酸ナトリウム
を鉱酸と反応させた後、アルミニウム塩を添加すること
によって調製される。鉱酸の種類は重要ではないが、硫
酸が好ましい。アルミニウム塩は、鉱酸の塩、例えば硫
酸アルミニウム水和物が好ましい。
【００１０】実際上、本発明を実施する際には、接触分
解活性を持つほとんどいずれの結晶性アルミノケイ酸塩
ゼオライトでも使用できる。そのようなゼオライト物質
は、米国特許第３,６６０,２７４号及び第３,９４４,４
８２号に記載されていて、その両方とも本明細書に引用
されている。本発明の実施の際に使用できるそのような
ゼオライトには、天然ゼオライトも合成ゼオライトも含
まれるが、これらに限定されるものではない。これらの
ゼオライトには、Ｗ．Ｍ．ＭｅｉｅｒとＤ．Ｈ．Ｏｌｓ
ｏｎによって編集され、Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ
ＺｅｏｌｉｔｅＡｓｓｏｃｉａｔｉｏｎのＳｔｒｕｃｔ
ｕｒｅ Ｃｏｍｍｉｓｓｉｏｎにより１９８７年に刊行
された「Ａｔｌａｓ ｏｆ Ｚｅｏｌｉｔｅ Ｓｔｒｕｃ
ｔｕｒａｌ Ｔｙｐｅｓ」に記載される構造タイプのゼ
オライトがあり、それらも同様に本明細書中に引用され
ている。好ましいのはフォージャサイトであり、更に好
ましいのはフォージャサイト型ゼオライトであるゼオラ
イトＸ及びＹであり、最も好ましいのはゼオライトＹで
ある。本明細書において使用するフォージャサイト型と
いう用語は、フォージャサイトと等構造のゼオライト類
を意味する。
解活性を持つほとんどいずれの結晶性アルミノケイ酸塩
ゼオライトでも使用できる。そのようなゼオライト物質
は、米国特許第３,６６０,２７４号及び第３,９４４,４
８２号に記載されていて、その両方とも本明細書に引用
されている。本発明の実施の際に使用できるそのような
ゼオライトには、天然ゼオライトも合成ゼオライトも含
まれるが、これらに限定されるものではない。これらの
ゼオライトには、Ｗ．Ｍ．ＭｅｉｅｒとＤ．Ｈ．Ｏｌｓ
ｏｎによって編集され、Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ
ＺｅｏｌｉｔｅＡｓｓｏｃｉａｔｉｏｎのＳｔｒｕｃｔ
ｕｒｅ Ｃｏｍｍｉｓｓｉｏｎにより１９８７年に刊行
された「Ａｔｌａｓ ｏｆ Ｚｅｏｌｉｔｅ Ｓｔｒｕｃ
ｔｕｒａｌ Ｔｙｐｅｓ」に記載される構造タイプのゼ
オライトがあり、それらも同様に本明細書中に引用され
ている。好ましいのはフォージャサイトであり、更に好
ましいのはフォージャサイト型ゼオライトであるゼオラ
イトＸ及びＹであり、最も好ましいのはゼオライトＹで
ある。本明細書において使用するフォージャサイト型と
いう用語は、フォージャサイトと等構造のゼオライト類
を意味する。
【００１１】ゼオライトは、一般的に、シリカ対アルミ
ナのモル比、ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3、が少なくとも約２
で、かつ約３〜１５オングストロームの均一な細孔径を
持つ。製造されるか又は天然に見出されるゼオライト
は、ナトリウム並びに／もしくはカリウムのようなアル
カリ金属カチオン、及び／又はマグネシウム並びに／も
しくはカルシウムのようなアルカリ土類金属カチオンを
含むのが普通である。炭化水素の分解触媒成分として使
用されるときは、結晶性ゼオライト中のアルカリ金属含
量は、通常約５重量％未満、好ましくは約１重量％未
満、そして更に好ましくは約０．５重量％未満まで減ら
す必要がある。当業界で承知のように、元素の周期律表
［本明細書に記載する元素の周期律表は、Ｃｈｅｍｉｃ
ａｌ Ｒｕｂｂｅｒ Ｐｕｂｌｉｓｈｉｎｇ Ｃｏｍｐａ
ｎｙ（Ｏｈｉｏ州、Ｃｌｅｖｅｌａｎｄ市）から１９６
４年に４５版として刊行された「Ｈａｎｄｂｏｏｋ ｏ
ｆ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ ａｎｄ Ｐｈｙｓｉｃｓ」に記
載されている。）のＩＩＢ族〜ＶＩＩＩ族から選ばれる
１種以上のカチオンとだけでなく、ヒドロニウムイオン
又は焼成時に水素カチオンへ転化できる、ヒドロニウム
イオンの塩基性付加物、例えばＮＨ4 +、ともイオン交換
することによって、アルカリ金属含量を減らすことがで
きる。好ましいカチオンには、希土類、カルシウム、マ
グネシウム、水素及びこれらの混合物がある。イオン交
換法は、当業界では公知であり、例えば米国特許第３,
１４０,２４９号；第３,１４２,２５１号及び第１,４２
３,３５３号に記載されていて、それらの教示内容は、
本明細書に記載されている。調製された触媒中の水素カ
チオンの濃度は、当該ゼオライトの理論交換容量と、実
際に存在する希土類、アルカリ土類及びアルカリ金属類
の当量数との差である。ゼオライト成分の粒子サイズ
は、約０．１〜１０ミクロンの範囲でよく、好ましくは
約０．５〜３ミクロンの範囲である。全触媒中のゼオラ
イト成分の量は、触媒の全重量を基準として、概ね、約
１〜約８０重量％、好ましくは約５〜約７０重量％、更
に好ましくは約１０〜約６０重量％の範囲である。触媒
中のシリカ：アルミナの重量比は、約４：１〜約１：
４、好ましくは約１：２〜約２：１の範囲である。
ナのモル比、ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3、が少なくとも約２
で、かつ約３〜１５オングストロームの均一な細孔径を
持つ。製造されるか又は天然に見出されるゼオライト
は、ナトリウム並びに／もしくはカリウムのようなアル
カリ金属カチオン、及び／又はマグネシウム並びに／も
しくはカルシウムのようなアルカリ土類金属カチオンを
含むのが普通である。炭化水素の分解触媒成分として使
用されるときは、結晶性ゼオライト中のアルカリ金属含
量は、通常約５重量％未満、好ましくは約１重量％未
満、そして更に好ましくは約０．５重量％未満まで減ら
す必要がある。当業界で承知のように、元素の周期律表
［本明細書に記載する元素の周期律表は、Ｃｈｅｍｉｃ
ａｌ Ｒｕｂｂｅｒ Ｐｕｂｌｉｓｈｉｎｇ Ｃｏｍｐａ
ｎｙ（Ｏｈｉｏ州、Ｃｌｅｖｅｌａｎｄ市）から１９６
４年に４５版として刊行された「Ｈａｎｄｂｏｏｋ ｏ
ｆ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ ａｎｄ Ｐｈｙｓｉｃｓ」に記
載されている。）のＩＩＢ族〜ＶＩＩＩ族から選ばれる
１種以上のカチオンとだけでなく、ヒドロニウムイオン
又は焼成時に水素カチオンへ転化できる、ヒドロニウム
イオンの塩基性付加物、例えばＮＨ4 +、ともイオン交換
することによって、アルカリ金属含量を減らすことがで
きる。好ましいカチオンには、希土類、カルシウム、マ
グネシウム、水素及びこれらの混合物がある。イオン交
換法は、当業界では公知であり、例えば米国特許第３,
１４０,２４９号；第３,１４２,２５１号及び第１,４２
３,３５３号に記載されていて、それらの教示内容は、
本明細書に記載されている。調製された触媒中の水素カ
チオンの濃度は、当該ゼオライトの理論交換容量と、実
際に存在する希土類、アルカリ土類及びアルカリ金属類
の当量数との差である。ゼオライト成分の粒子サイズ
は、約０．１〜１０ミクロンの範囲でよく、好ましくは
約０．５〜３ミクロンの範囲である。全触媒中のゼオラ
イト成分の量は、触媒の全重量を基準として、概ね、約
１〜約８０重量％、好ましくは約５〜約７０重量％、更
に好ましくは約１０〜約６０重量％の範囲である。触媒
中のシリカ：アルミナの重量比は、約４：１〜約１：
４、好ましくは約１：２〜約２：１の範囲である。
【００１２】ギブサイトは、Ａｌ（ＯＨ）3という化学
式を持ち、ボーキサイトの主要成分である。ギブサイト
は、単位セル当たり４個の分子を持つ単斜晶系の結晶対
称性を有するものである。ギブサイトは、Ａｌｃｏ社か
らＳＰＡＣＥＲＩＴＥの商品名で、０．３〜２．０ミク
ロンの範囲の粒径のものが、市販されている。ギブサイ
トの量は、触媒組成物を基準として、約１０〜約４０重
量％が好ましい。
式を持ち、ボーキサイトの主要成分である。ギブサイト
は、単位セル当たり４個の分子を持つ単斜晶系の結晶対
称性を有するものである。ギブサイトは、Ａｌｃｏ社か
らＳＰＡＣＥＲＩＴＥの商品名で、０．３〜２．０ミク
ロンの範囲の粒径のものが、市販されている。ギブサイ
トの量は、触媒組成物を基準として、約１０〜約４０重
量％が好ましい。
【００１３】触媒調製の手順の第１段階では、ゼオライ
ト、ギブサイト並びに好ましくは１種類以上のクレー及
びゼオライトを、一緒に、或いは任意の順序で順次加え
て、限定され、制御された臨界量の水の中に周囲温度で
スラリー化する。一般に、スラリー中の水：固体の重量
比は、約１．５：１〜約４：１の間、好ましくは約１．
７：１〜約２：１の範囲が可能であることが判ってい
る。水：固体の重量比が約１．７であると、高品質の触
媒を生成する上で、非常に好都合であることが判ってい
る。水：固体の重量比が約１．４より小さいと、スラリ
ーの粘度が高すぎて噴霧乾燥ができず、水：固体の重量
比が約４：１を超えると、触媒の耐摩滅性が劣る。ゼオ
ライトに加えるか或いはゼオライトと一緒にスラリー化
されるクレー成分は、典型的には、カオリン、ベントナ
イト、ヘクトライト、セピオライト、アタパルジャイ
ト、モンモリロナイト、ハロイサイト等のような天然産
の、比較的非多孔性のクレーである。この場合のスラリ
ーのｐＨは、約４〜約１０の範囲であり、かつスラリー
にこのクレーを加えると、スラリーのｐＨは、たとえ変
化しても、大して変化はしない。
ト、ギブサイト並びに好ましくは１種類以上のクレー及
びゼオライトを、一緒に、或いは任意の順序で順次加え
て、限定され、制御された臨界量の水の中に周囲温度で
スラリー化する。一般に、スラリー中の水：固体の重量
比は、約１．５：１〜約４：１の間、好ましくは約１．
７：１〜約２：１の範囲が可能であることが判ってい
る。水：固体の重量比が約１．７であると、高品質の触
媒を生成する上で、非常に好都合であることが判ってい
る。水：固体の重量比が約１．４より小さいと、スラリ
ーの粘度が高すぎて噴霧乾燥ができず、水：固体の重量
比が約４：１を超えると、触媒の耐摩滅性が劣る。ゼオ
ライトに加えるか或いはゼオライトと一緒にスラリー化
されるクレー成分は、典型的には、カオリン、ベントナ
イト、ヘクトライト、セピオライト、アタパルジャイ
ト、モンモリロナイト、ハロイサイト等のような天然産
の、比較的非多孔性のクレーである。この場合のスラリ
ーのｐＨは、約４〜約１０の範囲であり、かつスラリー
にこのクレーを加えると、スラリーのｐＨは、たとえ変
化しても、大して変化はしない。
【００１４】第２段階では、イオン交換法で得られる
か、或いは誘導されるシリカゾルを、予め調製済みのゼ
オライト、又はゼオライト／クレー（類）スラリーへ加
える。このシリカゾルは、制御された粒径のゾルであ
り、シリカの粒子は、平均直径が約４．０〜約２２．０
ｎｍ（ナノメートル）、好ましくは約１０．０〜約１
５．０ｎｍの範囲にある。（Ｒａｌｐｈ Ｋ．Ｉｌｅｒ
著 「Ｔｈｅ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ ｏｆ Ｓｉｌｉｃａ：
Ｓｏｌｕｂｉｌｉｔｙ，Ｐｏｌｙｍｅｒｉｚａｔｉｏ
ｎ，Ｃｏｌｌｏｉｄ ａｎｄ Ｓｕｒｆａｃｅ Ｐｒｏｐ
ｅｒｔｉｅｓ，ａｎｄ Ｂｉｏｃｈｅｍｉｓｔｒｙ」Ｗ
ｉｌｅｙ発行、Ｎｅｗ Ｙｏｒｋ、１９７９年。） 従って、イオン交換法から誘導される単分散型のコロイ
ド状シリカ、即ち制御された粒子サイズのシリカ、例え
ばＬＵＤＯＸを、必要に応じて水：固体の重量比を約
１．５：１〜４：１の間、好ましくは約１．７：１〜
２：１に維持するのに充分な水を、ゼオライト／クレー
（類）スラリーに加え、その混合物を完全に攪はんして
団粒類をすりつぶして無くしてしまう。このスラリー
を、コロイドミルで混合してすりつぶし、約１〜３ミク
ロンの粒径範囲の粒子とするのが好ましい。この場合の
このスラリーのｐＨは、ほぼ中性であるか、或いは概ね
約４〜１０の間である。
か、或いは誘導されるシリカゾルを、予め調製済みのゼ
オライト、又はゼオライト／クレー（類）スラリーへ加
える。このシリカゾルは、制御された粒径のゾルであ
り、シリカの粒子は、平均直径が約４．０〜約２２．０
ｎｍ（ナノメートル）、好ましくは約１０．０〜約１
５．０ｎｍの範囲にある。（Ｒａｌｐｈ Ｋ．Ｉｌｅｒ
著 「Ｔｈｅ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ ｏｆ Ｓｉｌｉｃａ：
Ｓｏｌｕｂｉｌｉｔｙ，Ｐｏｌｙｍｅｒｉｚａｔｉｏ
ｎ，Ｃｏｌｌｏｉｄ ａｎｄ Ｓｕｒｆａｃｅ Ｐｒｏｐ
ｅｒｔｉｅｓ，ａｎｄ Ｂｉｏｃｈｅｍｉｓｔｒｙ」Ｗ
ｉｌｅｙ発行、Ｎｅｗ Ｙｏｒｋ、１９７９年。） 従って、イオン交換法から誘導される単分散型のコロイ
ド状シリカ、即ち制御された粒子サイズのシリカ、例え
ばＬＵＤＯＸを、必要に応じて水：固体の重量比を約
１．５：１〜４：１の間、好ましくは約１．７：１〜
２：１に維持するのに充分な水を、ゼオライト／クレー
（類）スラリーに加え、その混合物を完全に攪はんして
団粒類をすりつぶして無くしてしまう。このスラリー
を、コロイドミルで混合してすりつぶし、約１〜３ミク
ロンの粒径範囲の粒子とするのが好ましい。この場合の
このスラリーのｐＨは、ほぼ中性であるか、或いは概ね
約４〜１０の間である。
【００１５】本発明で使用するのに適したシリカゾル
は、約２０〜４００オングストロームの範囲内に実質的
に均一な粒子サイズを持ち、イオン交換法から誘導され
るシリカゾルならばいずれでもよい。粒子サイズに関し
て、本明細書において使用する「実質的に均一」と言う
用語は、Ｄが粒子の直径の中央値とすると、粒子の少な
くとも８０％、好ましくは少なくとも９０％が約０．５
Ｄ〜１．５Ｄの粒子直径であることを意味する。本明細
書中で使用されるシリカゾルは、回転楕円体粒子の形状
であることが好ましい。このようなシリカゾルは、業界
の従来からのいずれの方法によっても調製でき、その例
は、Ｒａｌｐｈ Ｋ．Ｉｌｅｒ著「ＴｈｅＣｈｅｍｉｓ
ｔｒｙ ｏｆ Ｓｉｌｉｃａ：Ｓｏｌｕｂｉｌｉｔｙ，Ｐ
ｏｌｙｍｅｒｉｚａｔｉｏｎ，Ｃｏｌｌｏｉｄ ａｎｄ
Ｓｕｒｆａｃｅ Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ，ａｎｄ Ｂｉｏ
ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ」（Ｗｉｌｅｙ発行、Ｎｅｗ Ｙｏ
ｒｋ、１９７９年）に見い出すことができる。
は、約２０〜４００オングストロームの範囲内に実質的
に均一な粒子サイズを持ち、イオン交換法から誘導され
るシリカゾルならばいずれでもよい。粒子サイズに関し
て、本明細書において使用する「実質的に均一」と言う
用語は、Ｄが粒子の直径の中央値とすると、粒子の少な
くとも８０％、好ましくは少なくとも９０％が約０．５
Ｄ〜１．５Ｄの粒子直径であることを意味する。本明細
書中で使用されるシリカゾルは、回転楕円体粒子の形状
であることが好ましい。このようなシリカゾルは、業界
の従来からのいずれの方法によっても調製でき、その例
は、Ｒａｌｐｈ Ｋ．Ｉｌｅｒ著「ＴｈｅＣｈｅｍｉｓ
ｔｒｙ ｏｆ Ｓｉｌｉｃａ：Ｓｏｌｕｂｉｌｉｔｙ，Ｐ
ｏｌｙｍｅｒｉｚａｔｉｏｎ，Ｃｏｌｌｏｉｄ ａｎｄ
Ｓｕｒｆａｃｅ Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ，ａｎｄ Ｂｉｏ
ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ」（Ｗｉｌｅｙ発行、Ｎｅｗ Ｙｏ
ｒｋ、１９７９年）に見い出すことができる。
【００１６】アルミニウム塩、例えば硫酸アルミニウム
を混合物に添加し、続いてイオン交換法から誘導される
シリカゾルに加えてもよい。
を混合物に添加し、続いてイオン交換法から誘導される
シリカゾルに加えてもよい。
【００１７】次の段階、即ち第３段階では、第２のシリ
カゾルは、ケイ酸ナトリウム溶液、及び例えば硫酸と硫
酸アルミニウムの溶液のような、鉱酸と鉱酸の塩とから
成る溶液とを、もし以前にアルミニウム塩が加えられて
いなければ、アルミニウム塩と共に、反応させることに
より調製される。そしてこの第２タイプのシリカゾル
は、ゼオライト／クレー（類）／シリカゾルスラリーと
ブレンドされて、必要ならば水を追加して、約１．５：
１〜４：１、好ましくは約１．７：１〜２：１の間の
水：固体比が維持される。約２〜５、好ましくは約２．
５〜約４．５の範囲内のｐＨに調節するのに充分な量の
酸性シリカゾルを加える。酸性シリカゾルの添加完了時
のスラリーの密度は、好ましくは約１．１６〜約１．２
５であり、更に好ましくは約１．１８〜約１．２２の範
囲である。
カゾルは、ケイ酸ナトリウム溶液、及び例えば硫酸と硫
酸アルミニウムの溶液のような、鉱酸と鉱酸の塩とから
成る溶液とを、もし以前にアルミニウム塩が加えられて
いなければ、アルミニウム塩と共に、反応させることに
より調製される。そしてこの第２タイプのシリカゾル
は、ゼオライト／クレー（類）／シリカゾルスラリーと
ブレンドされて、必要ならば水を追加して、約１．５：
１〜４：１、好ましくは約１．７：１〜２：１の間の
水：固体比が維持される。約２〜５、好ましくは約２．
５〜約４．５の範囲内のｐＨに調節するのに充分な量の
酸性シリカゾルを加える。酸性シリカゾルの添加完了時
のスラリーの密度は、好ましくは約１．１６〜約１．２
５であり、更に好ましくは約１．１８〜約１．２２の範
囲である。
【００１８】水分、密度及び好ましくは粘度も調節しな
がら、酸性シリカゾル及びアルミニウム塩を、ゼオライ
ト／クレー（類）／シリカゾルスラリーとブレンドし終
わると、全ての主要な成分を含むようになったこのスラ
リーは、球状粒子を生成するために噴霧乾燥器へ供給す
る準備が整ったことになる。
がら、酸性シリカゾル及びアルミニウム塩を、ゼオライ
ト／クレー（類）／シリカゾルスラリーとブレンドし終
わると、全ての主要な成分を含むようになったこのスラ
リーは、球状粒子を生成するために噴霧乾燥器へ供給す
る準備が整ったことになる。
【００１９】第４段階では、好ましくは周囲温度以下の
スラリーを、水を除去するのに充分な温度で、乾燥器
へ、好ましくは噴霧乾燥器へ供給して、約１０〜約２０
０ミクロン、好ましくは約６０〜約１００ミクロンの範
囲の平均粒径の微小球体を生成する。この温度は、スラ
リーを乾燥して硬質構造を形成するには十分高いが、ゼ
オライトの内部にアルカリ金属成分を吸蔵し、洗い流さ
れるのを妨げ、イオン交換されるのを妨げ、そしてゼオ
ライトから取り除かれるのを妨げるのには不十分な高さ
の温度である。典型的には、スラリーは、乾燥器へ、好
ましくは噴霧乾燥器へ、約２５０〜約３５０℃の範囲の
平均入口温度で、かつ約１２５〜約２２５℃の範囲の平
均出口温度で供給される。驚くべきことには、マトリッ
クス物質のメソ細孔性、及び触媒の機械的強度は、スラ
リーに含まれる水分量に依存する。本発明の触媒を生成
するには、スラリーの水：固形分は、約１．５：１〜約
４：１の間、好ましくは約１．７：１〜約２：１の範囲
にあること、そしてスラリーの密度が、１．１６ｇ／ｃ
ｃを超え、好ましくは１．１８ｇ／ｃｃを超えることが
必要不可欠である。
スラリーを、水を除去するのに充分な温度で、乾燥器
へ、好ましくは噴霧乾燥器へ供給して、約１０〜約２０
０ミクロン、好ましくは約６０〜約１００ミクロンの範
囲の平均粒径の微小球体を生成する。この温度は、スラ
リーを乾燥して硬質構造を形成するには十分高いが、ゼ
オライトの内部にアルカリ金属成分を吸蔵し、洗い流さ
れるのを妨げ、イオン交換されるのを妨げ、そしてゼオ
ライトから取り除かれるのを妨げるのには不十分な高さ
の温度である。典型的には、スラリーは、乾燥器へ、好
ましくは噴霧乾燥器へ、約２５０〜約３５０℃の範囲の
平均入口温度で、かつ約１２５〜約２２５℃の範囲の平
均出口温度で供給される。驚くべきことには、マトリッ
クス物質のメソ細孔性、及び触媒の機械的強度は、スラ
リーに含まれる水分量に依存する。本発明の触媒を生成
するには、スラリーの水：固形分は、約１．５：１〜約
４：１の間、好ましくは約１．７：１〜約２：１の範囲
にあること、そしてスラリーの密度が、１．１６ｇ／ｃ
ｃを超え、好ましくは１．１８ｇ／ｃｃを超えることが
必要不可欠である。
【００２０】第５段階では、微小球体形状の粒子を、約
５０℃のような温度の脱イオン水で洗浄した後、アルカ
リ金属、例えばナトリウムをゼオライトから除去するの
に十分な時間、強酸のアンモニウム塩溶液と接触させる
ことによってイオン交換する。この目的のために、溶液
中に使用できるアンモニウム塩の例としては、硫酸アン
モニウム、塩化アンモニウム及び硝酸アンモニウム等が
ある。イオン交換された粒子は、一般的に、例えば約５
０℃で再洗される。典型的には、イオン交換及び洗浄後
の触媒のゼオライト部分には、約１．０％未満のアルカ
リ金属、一般的に、約０．５％未満のアルカリ金属が含
まれる。触媒前駆体中の非ゼオライト部分、即ちマトリ
ックスは、スチーミング前は双峰型分布の細孔を含む。
この分布の下では、スチーミング後は、水銀多孔法で測
定される場合、４５〜２０００オングストロームの細孔
容積の少なくとも７５％、好ましくは約８０〜約９０％
は、細孔径が１６０オングストロームを超える細孔分布
に変わる。一般的な事、そして好ましい事は、マトリッ
クス物質の細孔分布が、スチーミング後は、多重モード
型であって、細孔径が４５〜２０００オングストローム
の間の細孔容積については、第１モードは、１６０オン
グストロームを超える細孔径のものが少なくとも約７５
％、好ましくは約８０〜約９０％であることを特徴と
し、そして第２モードでは、最高２０％、好ましくは約
５〜約１０％が１００オングストロームを超え、かつ１
６０オングストローム未満の細孔径であることを特徴と
する。最も好ましい側面では、スチーミング後のマトリ
ックス物質が、双峰型分布であり、第１モードでは、４
５〜２０００オングストロームの細孔容積の少なくとも
７５％、好ましくは約８０％〜約９０％が細孔径が１６
０オングストロームを超え、更に好ましくは、細孔径が
１６０〜４００オングストロームの間、更に好ましくは
約２００〜２５０オングストロームの間であることが特
徴づけられ、そして第２モードでは、細孔の最高約２０
％、好ましくは最高約１０％が１００オングストローム
より大きい直径を有することが特徴づけられる。一般的
な事、そして好ましい事は、細孔の少なくとも約５％、
更に好ましくは約５〜約１０％が約１００〜１６０オン
グストロームの間、好ましくは約１１０〜１５０オング
ストロームの間の細孔分布を持つ。これらの測定値は、
７６０℃で１気圧の蒸気で１６時間にわたって、粒子を
スチーミングした後で測定される。
５０℃のような温度の脱イオン水で洗浄した後、アルカ
リ金属、例えばナトリウムをゼオライトから除去するの
に十分な時間、強酸のアンモニウム塩溶液と接触させる
ことによってイオン交換する。この目的のために、溶液
中に使用できるアンモニウム塩の例としては、硫酸アン
モニウム、塩化アンモニウム及び硝酸アンモニウム等が
ある。イオン交換された粒子は、一般的に、例えば約５
０℃で再洗される。典型的には、イオン交換及び洗浄後
の触媒のゼオライト部分には、約１．０％未満のアルカ
リ金属、一般的に、約０．５％未満のアルカリ金属が含
まれる。触媒前駆体中の非ゼオライト部分、即ちマトリ
ックスは、スチーミング前は双峰型分布の細孔を含む。
この分布の下では、スチーミング後は、水銀多孔法で測
定される場合、４５〜２０００オングストロームの細孔
容積の少なくとも７５％、好ましくは約８０〜約９０％
は、細孔径が１６０オングストロームを超える細孔分布
に変わる。一般的な事、そして好ましい事は、マトリッ
クス物質の細孔分布が、スチーミング後は、多重モード
型であって、細孔径が４５〜２０００オングストローム
の間の細孔容積については、第１モードは、１６０オン
グストロームを超える細孔径のものが少なくとも約７５
％、好ましくは約８０〜約９０％であることを特徴と
し、そして第２モードでは、最高２０％、好ましくは約
５〜約１０％が１００オングストロームを超え、かつ１
６０オングストローム未満の細孔径であることを特徴と
する。最も好ましい側面では、スチーミング後のマトリ
ックス物質が、双峰型分布であり、第１モードでは、４
５〜２０００オングストロームの細孔容積の少なくとも
７５％、好ましくは約８０％〜約９０％が細孔径が１６
０オングストロームを超え、更に好ましくは、細孔径が
１６０〜４００オングストロームの間、更に好ましくは
約２００〜２５０オングストロームの間であることが特
徴づけられ、そして第２モードでは、細孔の最高約２０
％、好ましくは最高約１０％が１００オングストローム
より大きい直径を有することが特徴づけられる。一般的
な事、そして好ましい事は、細孔の少なくとも約５％、
更に好ましくは約５〜約１０％が約１００〜１６０オン
グストロームの間、好ましくは約１１０〜１５０オング
ストロームの間の細孔分布を持つ。これらの測定値は、
７６０℃で１気圧の蒸気で１６時間にわたって、粒子を
スチーミングした後で測定される。
【００２１】本発明の触媒を用いて接触分解作業を実施
する際に使用する温度は、華氏約７５０度（３９９℃）
〜華氏約１３００度（７０４℃）、好ましくは華氏約９
００度（４８２℃）〜華氏約１０５０度（５６６℃）の
範囲であり、使用する圧力は、約０ｐｓｉｇ（１０１ｋ
Ｐａ）〜約１５０ｐｓｉｇ（１１３６ｋＰａ）、好まし
くは約０ｐｓｉｇ（１０１ｋＰａ）〜約４５ｐｓｉｇ
（４１１ｋＰａ）の範囲である。好適なのは、原料を低
沸点生成物へ転化するのに使用される分解ゾーンにおけ
る触媒／オイル比は、約３０：１以下であり、約２０：
１〜約２：１でもよく、好ましくは約４：１〜約９：１
である。接触分解プロセスは、固定床処理、移動床処
理、沸騰床処理、スラリー処理、トランスファーライン
（分散相）処理又は流動層床処理で実施してもよい。好
適な再生温度は、華氏約１１００度〜華氏１５００度
（５９３〜約８１６℃）の範囲の温度であり、圧力は約
０〜約１５０ｐｓｉｇ（１０１〜約１１３６ｋＰａ）の
範囲である。部分的に失活した（即ちコークス化した）
触媒と接触するのに使用される酸化剤は、概ね、空気、
酸素及びそれらの混合物のような含酸素ガスである。部
分的に失活した（コークス化した）触媒を、業界公知の
従来の方法で、炭素質析出物の少なくとも一部分を燃焼
によって除去し、それによって触媒を再生するのに充分
な時間で酸化剤と接触させる。
する際に使用する温度は、華氏約７５０度（３９９℃）
〜華氏約１３００度（７０４℃）、好ましくは華氏約９
００度（４８２℃）〜華氏約１０５０度（５６６℃）の
範囲であり、使用する圧力は、約０ｐｓｉｇ（１０１ｋ
Ｐａ）〜約１５０ｐｓｉｇ（１１３６ｋＰａ）、好まし
くは約０ｐｓｉｇ（１０１ｋＰａ）〜約４５ｐｓｉｇ
（４１１ｋＰａ）の範囲である。好適なのは、原料を低
沸点生成物へ転化するのに使用される分解ゾーンにおけ
る触媒／オイル比は、約３０：１以下であり、約２０：
１〜約２：１でもよく、好ましくは約４：１〜約９：１
である。接触分解プロセスは、固定床処理、移動床処
理、沸騰床処理、スラリー処理、トランスファーライン
（分散相）処理又は流動層床処理で実施してもよい。好
適な再生温度は、華氏約１１００度〜華氏１５００度
（５９３〜約８１６℃）の範囲の温度であり、圧力は約
０〜約１５０ｐｓｉｇ（１０１〜約１１３６ｋＰａ）の
範囲である。部分的に失活した（即ちコークス化した）
触媒と接触するのに使用される酸化剤は、概ね、空気、
酸素及びそれらの混合物のような含酸素ガスである。部
分的に失活した（コークス化した）触媒を、業界公知の
従来の方法で、炭素質析出物の少なくとも一部分を燃焼
によって除去し、それによって触媒を再生するのに充分
な時間で酸化剤と接触させる。
【００２２】本発明の接触分解法用の好適な炭化水素原
料には、ナフサ、軽油のような華氏約４３０度（２２１
℃）〜華氏約１０５０度（５６６℃）の範囲の沸点を持
つ炭化水素系油；華氏１０５０度（５６６℃）を超える
沸点の物質から成る重質炭化水素系油；重質抜頭石油原
油；石油常圧蒸留残油；石油減圧蒸留残油；ピッチ、ア
スファルト、ビチューメン、その他の重質炭化水素残渣
油；タールサンド油；頁岩油；石炭液化プロセスから誘
導される液体生成物、及びそれらの混合物がある。
料には、ナフサ、軽油のような華氏約４３０度（２２１
℃）〜華氏約１０５０度（５６６℃）の範囲の沸点を持
つ炭化水素系油；華氏１０５０度（５６６℃）を超える
沸点の物質から成る重質炭化水素系油；重質抜頭石油原
油；石油常圧蒸留残油；石油減圧蒸留残油；ピッチ、ア
スファルト、ビチューメン、その他の重質炭化水素残渣
油；タールサンド油；頁岩油；石炭液化プロセスから誘
導される液体生成物、及びそれらの混合物がある。
【００２３】
【実施例】以下に、好ましい実施態様も説明している実
施例を挙げて、本発明をさらに詳細に説明する。なお本
発明は、以下の実施例によって何ら限定されるものでは
ない。
施例を挙げて、本発明をさらに詳細に説明する。なお本
発明は、以下の実施例によって何ら限定されるものでは
ない。
【００２４】（実施例１）この比較実施例は、メソ細孔
性マトリックスの中にゼオライト及び擬似ベーマイトを
含む触媒組成物に関するものである。
性マトリックスの中にゼオライト及び擬似ベーマイトを
含む触媒組成物に関するものである。
【００２５】超安定型ゼオライトＹ １０．０ポンド
（固形分 ０．８００）（４．５４ｋｇ）及び擬似ベー
マイト（Ｄａｖｉｓｏｎ）５．７ポンド（２．６ｋｇ）
を、乾燥状態で混合した後、水１５．０ポンド（６．８
１ｋｇ）と単分散型のシリカゾルＬＵＤＯＸ ＨＳ-４０
（Ｅ．Ｉ．ＤｕＰｏｎｔ）８．０ポンド（３．６ｋｇ）
の溶液中に分散した。この混合物を、コロイドミルで処
理した後静置した。この時に生成したゾルスラリーのｐ
Ｈは、５．８であった。
（固形分 ０．８００）（４．５４ｋｇ）及び擬似ベー
マイト（Ｄａｖｉｓｏｎ）５．７ポンド（２．６ｋｇ）
を、乾燥状態で混合した後、水１５．０ポンド（６．８
１ｋｇ）と単分散型のシリカゾルＬＵＤＯＸ ＨＳ-４０
（Ｅ．Ｉ．ＤｕＰｏｎｔ）８．０ポンド（３．６ｋｇ）
の溶液中に分散した。この混合物を、コロイドミルで処
理した後静置した。この時に生成したゾルスラリーのｐ
Ｈは、５．８であった。
【００２６】１２．２％ＳｉＯ2溶液 ３０ポンド（１
３．６ｋｇ）（水１７．３ポンド（７．８５ｋｇ）の中
に溶解した“Ｎ”という商標のケイ酸ナトリウム（ＰＱ
社）１２．７ポンド（５．７２ｋｇ）を反応させて調製
したもの）を、９８％硫酸１２．４％及び硫酸アルミニ
ウム十五水和物１７．５％を含む溶液９．１ポンド
（４．１ｋｇ）と、混合器の中でｐＨが３．４を超えな
いように反応させて、酸性アルミ／シリカゾル（Ａｌ2
Ｏ3 ６％／ＳｉＯ2 ９４％）のバッチ乾燥重量４ポンド
（１．８ｋｇ）を調製した。このバッチを直ちにポンプ
アラウンド（ｐｕｍｐａｒｏｕｎｄ）へ供給した。次い
で、水１０ポンド（４．５４ｋｇ）に溶解した硫酸アル
ミニウム十五水和物５．２２ポンド（２．３７ｋｇ）
を、ポンプアラウンドへ供給した。最後に、ゼオライト
／水酸化アルミニウム／Ｌｕｄｏｘ スラリーをポンプ
アラウンドへ供給した。この触媒スラリーのｐＨは、
３．４であった。
３．６ｋｇ）（水１７．３ポンド（７．８５ｋｇ）の中
に溶解した“Ｎ”という商標のケイ酸ナトリウム（ＰＱ
社）１２．７ポンド（５．７２ｋｇ）を反応させて調製
したもの）を、９８％硫酸１２．４％及び硫酸アルミニ
ウム十五水和物１７．５％を含む溶液９．１ポンド
（４．１ｋｇ）と、混合器の中でｐＨが３．４を超えな
いように反応させて、酸性アルミ／シリカゾル（Ａｌ2
Ｏ3 ６％／ＳｉＯ2 ９４％）のバッチ乾燥重量４ポンド
（１．８ｋｇ）を調製した。このバッチを直ちにポンプ
アラウンド（ｐｕｍｐａｒｏｕｎｄ）へ供給した。次い
で、水１０ポンド（４．５４ｋｇ）に溶解した硫酸アル
ミニウム十五水和物５．２２ポンド（２．３７ｋｇ）
を、ポンプアラウンドへ供給した。最後に、ゼオライト
／水酸化アルミニウム／Ｌｕｄｏｘ スラリーをポンプ
アラウンドへ供給した。この触媒スラリーのｐＨは、
３．４であった。
【００２７】この触媒を次の条件：入口温度が華氏５５
０度（２８８℃）及び出口温度が華氏３５０度（１７７
℃）、で噴霧乾燥した。この噴霧乾燥した物質の試料２
００ｇを、脱イオン水４０００ｇ、７４〜９０℃の１２
％硫酸アンモニウム溶液４０００ｇ、そして脱イオン水
８０００ｇで連続して交換した。この交換した触媒を、
５５０℃で２時間焼成して、実施例１．１Ａを１３１
ｇ、及び実施例１．２Ａを１３９ｇ得た。この両触媒
を、７６０℃で１６時間スチーミングして、実施例１．
１Ｂ及び１．２Ｂを得た。この噴霧乾燥した物質のバッ
チ１０ポンド（４．５ｋｇ）を、同様に交換して実施例
１．３Ａを得て、この１．３Ａを、７６０℃で１６時間
２つの別々の実験でスチーミングして、実施例１．３Ｂ
及び実施例１．３Ｃを得た。
０度（２８８℃）及び出口温度が華氏３５０度（１７７
℃）、で噴霧乾燥した。この噴霧乾燥した物質の試料２
００ｇを、脱イオン水４０００ｇ、７４〜９０℃の１２
％硫酸アンモニウム溶液４０００ｇ、そして脱イオン水
８０００ｇで連続して交換した。この交換した触媒を、
５５０℃で２時間焼成して、実施例１．１Ａを１３１
ｇ、及び実施例１．２Ａを１３９ｇ得た。この両触媒
を、７６０℃で１６時間スチーミングして、実施例１．
１Ｂ及び１．２Ｂを得た。この噴霧乾燥した物質のバッ
チ１０ポンド（４．５ｋｇ）を、同様に交換して実施例
１．３Ａを得て、この１．３Ａを、７６０℃で１６時間
２つの別々の実験でスチーミングして、実施例１．３Ｂ
及び実施例１．３Ｃを得た。
【００２８】これらの触媒の物性を表１に要約した。
【表１】
【００２９】（実施例２）本実施例は、メソ細孔性マト
リックスの中にゼオライト及びギブサイトを含む触媒組
成物に関するものである。
リックスの中にゼオライト及びギブサイトを含む触媒組
成物に関するものである。
【００３０】超安定型ゼオライトＹ １０．０ポンド
（固形分 ０．８００）（４．５４ｋｇ）及び粒径１．
３〜１．８μｍのギブサイト（Ａｌｃｏａ）６．０ポン
ド（２．７ｋｇ）を、乾燥状態で混合した後、水１５．
０ポンド（６．８１ｋｇ）と単分散型のシリカゾルＬＵ
ＤＯＸ ＨＳ-４０（ＤｕＰｏｎｔ）８．０ポンド（３．
６ｋｇ）の溶液の中に分散した。この混合物を、コロイ
ドミルで処理した後、静置した。このゼオライト／水酸
化アルミニウム／ゾルスラリーのｐＨは、５．８であっ
た。
（固形分 ０．８００）（４．５４ｋｇ）及び粒径１．
３〜１．８μｍのギブサイト（Ａｌｃｏａ）６．０ポン
ド（２．７ｋｇ）を、乾燥状態で混合した後、水１５．
０ポンド（６．８１ｋｇ）と単分散型のシリカゾルＬＵ
ＤＯＸ ＨＳ-４０（ＤｕＰｏｎｔ）８．０ポンド（３．
６ｋｇ）の溶液の中に分散した。この混合物を、コロイ
ドミルで処理した後、静置した。このゼオライト／水酸
化アルミニウム／ゾルスラリーのｐＨは、５．８であっ
た。
【００３１】１２．２％ＳｉＯ2溶液 ３０ポンド（１
３．６ｋｇ）（水１７．３ポンド（７．８５ｋｇ）の中
に溶解した“Ｎ”という商標のケイ酸ナトリウム（ＰＱ
社）１２．７ポンド（５．７７ｋｇ）を反応させて調製
したもの）を、９８％硫酸１２．４％及び硫酸アルミニ
ウム十五水和物１７．５％を含む溶液９．１ポンド
（４．１ｋｇ）と、混合器の中でｐＨが３．４を超えな
いように反応させて、酸性アルミ／シリカゾル（Ａｌ2
Ｏ3 ６％／ＳｉＯ2 ９４％）のバッチ乾燥重量４ポンド
（１．８ｋｇ）を調製した。このバッチを、直ちにポン
プアラウンドへ供給した。次いで、水１０ポンド（４．
５４ｋｇ）に溶解した硫酸アルミニウム十五水和物５．
２２ポンド（２．３７ｋｇ）を、ポンプアラウンドへ供
給した。最後に、ゼオライト／水酸化アルミニウム／Ｌ
ｕｄｏｘ スラリーを、ポンプアラウンドへ供給した。
この触媒スラリーのｐＨは、３．２であった。
３．６ｋｇ）（水１７．３ポンド（７．８５ｋｇ）の中
に溶解した“Ｎ”という商標のケイ酸ナトリウム（ＰＱ
社）１２．７ポンド（５．７７ｋｇ）を反応させて調製
したもの）を、９８％硫酸１２．４％及び硫酸アルミニ
ウム十五水和物１７．５％を含む溶液９．１ポンド
（４．１ｋｇ）と、混合器の中でｐＨが３．４を超えな
いように反応させて、酸性アルミ／シリカゾル（Ａｌ2
Ｏ3 ６％／ＳｉＯ2 ９４％）のバッチ乾燥重量４ポンド
（１．８ｋｇ）を調製した。このバッチを、直ちにポン
プアラウンドへ供給した。次いで、水１０ポンド（４．
５４ｋｇ）に溶解した硫酸アルミニウム十五水和物５．
２２ポンド（２．３７ｋｇ）を、ポンプアラウンドへ供
給した。最後に、ゼオライト／水酸化アルミニウム／Ｌ
ｕｄｏｘ スラリーを、ポンプアラウンドへ供給した。
この触媒スラリーのｐＨは、３．２であった。
【００３２】この触媒を、次の条件：入口温度が華氏５
５０度（２８８℃）及び出口温度が華氏３５０度（１７
７℃）、で噴霧乾燥した。この噴霧乾燥した物質の試料
２００ｇを、脱イオン水４０００ｇ、７４〜９０℃の１
２％硫酸アンモニウム溶液４０００ｇ、そして脱イオン
水８０００ｇで連続して交換した。得られた触媒を、５
５０℃で２時間焼成して、実施例２．１Ａを４６ｇ、及
び実施例２．２Ａを５０ｇ得た。この両触媒を、７６０
℃で１６時間スチーミングして、実施例２．１Ｂ及び
２．２Ｂを得た。この噴霧乾燥した物質の試料１０ポン
ドを、同様に交換して、実施例２．３Ａを得た。この
２．３Ａを、７６０℃で１６時間スチーミングして、実
施例２．３Ｂを得た。
５０度（２８８℃）及び出口温度が華氏３５０度（１７
７℃）、で噴霧乾燥した。この噴霧乾燥した物質の試料
２００ｇを、脱イオン水４０００ｇ、７４〜９０℃の１
２％硫酸アンモニウム溶液４０００ｇ、そして脱イオン
水８０００ｇで連続して交換した。得られた触媒を、５
５０℃で２時間焼成して、実施例２．１Ａを４６ｇ、及
び実施例２．２Ａを５０ｇ得た。この両触媒を、７６０
℃で１６時間スチーミングして、実施例２．１Ｂ及び
２．２Ｂを得た。この噴霧乾燥した物質の試料１０ポン
ドを、同様に交換して、実施例２．３Ａを得た。この
２．３Ａを、７６０℃で１６時間スチーミングして、実
施例２．３Ｂを得た。
【００３３】これらの触媒の物性を表２にまとめた。
【表２】
【００３４】（実施例３）本実施例は、鉱酸シリカゾル
バインダーの中にゼオライト４０％及び擬似ベーマイト
２０％を含む実施例１の触媒を、鉱酸シリカゾルバイ
ンダーの中にゼオライト ４０％及びギブサイト ２０％
を含む実施例２の触媒と比較する。この結果を、図１及
び図２に示してあるが、その図では、ｄＶは、ポロシメ
ーターでのｃｃ／ｇ単位の水銀の圧入増分容積であり、
ｄＤは、細孔径の変化量である。Ｄ（細孔径）は、（４
γｃｏｓθ）／ｐで表され、この場合、γは水銀の表面
張力であり、θは水銀と表面との推定接触角１４０°で
あり、ｐは圧力である。スチーミングされない両触媒
（触媒名の末尾に“Ａ”と表記されている）は、１６０
オングストロームを超えるメソ細孔性を殆ど持たない
（図１）。ギブサイトを含む新触媒は、１５０オングス
トローム未満の細孔性を殆ど持たないのに対して、擬似
ベーマイトを含む触媒は、１５０オングストローム未満
の細孔性をかなり含んでいる。７６０℃で１６時間スチ
ーミングすると（触媒名の末尾に“Ｂ”と表記されてい
る）、ギブサイト配合物では、１６０オングストローム
を超えるメソ細孔性が高まるが（図２）、擬似ベーマイ
ト配合物では、そうではない。このように図１には、擬
似ベーマイト配合物（実施例１．１Ａ〜１．３Ａとして
表記されている）とギブサイト配合物（実施例２．１Ａ
〜２．３Ａと表記されている）の双方が示されている。
図２には、７６０℃での加熱後のこれらの両者の配合物
の細孔性が示されている。図２に示されるように、ギブ
サイト配合物は、１６０オングストロームを超えるメソ
細孔性が高まる。これが、転化過程で擬似ベーマイト配
合物よりも、ギブサイト配合物がコークスを作りにくい
という触媒の機能能力になる。
バインダーの中にゼオライト４０％及び擬似ベーマイト
２０％を含む実施例１の触媒を、鉱酸シリカゾルバイ
ンダーの中にゼオライト ４０％及びギブサイト ２０％
を含む実施例２の触媒と比較する。この結果を、図１及
び図２に示してあるが、その図では、ｄＶは、ポロシメ
ーターでのｃｃ／ｇ単位の水銀の圧入増分容積であり、
ｄＤは、細孔径の変化量である。Ｄ（細孔径）は、（４
γｃｏｓθ）／ｐで表され、この場合、γは水銀の表面
張力であり、θは水銀と表面との推定接触角１４０°で
あり、ｐは圧力である。スチーミングされない両触媒
（触媒名の末尾に“Ａ”と表記されている）は、１６０
オングストロームを超えるメソ細孔性を殆ど持たない
（図１）。ギブサイトを含む新触媒は、１５０オングス
トローム未満の細孔性を殆ど持たないのに対して、擬似
ベーマイトを含む触媒は、１５０オングストローム未満
の細孔性をかなり含んでいる。７６０℃で１６時間スチ
ーミングすると（触媒名の末尾に“Ｂ”と表記されてい
る）、ギブサイト配合物では、１６０オングストローム
を超えるメソ細孔性が高まるが（図２）、擬似ベーマイ
ト配合物では、そうではない。このように図１には、擬
似ベーマイト配合物（実施例１．１Ａ〜１．３Ａとして
表記されている）とギブサイト配合物（実施例２．１Ａ
〜２．３Ａと表記されている）の双方が示されている。
図２には、７６０℃での加熱後のこれらの両者の配合物
の細孔性が示されている。図２に示されるように、ギブ
サイト配合物は、１６０オングストロームを超えるメソ
細孔性が高まる。これが、転化過程で擬似ベーマイト配
合物よりも、ギブサイト配合物がコークスを作りにくい
という触媒の機能能力になる。
【００３５】（実施例４）本実施例では、本発明による
触媒は、スチーミングのときにミクロ細孔構造を発達す
るのに対して、ギブサイト自体はそうではないことを説
明する。これらの結果を、図３に示してある。図３は、
ギブサイトは焼成のときにかなりの細孔構造を得ること
を示している。“７６０℃で焼成されたギブサイト”と
表記された試料は焼成型ギブサイトである。スチーミン
グされた実施例２の各配合物は、１００オングストロー
ム未満のミクロ細孔構造を示し、この構造は２０％未満
の焼成型ギブサイトが存在することと一致している。し
かしながら、１００オングストロームを超えるメソ細孔
性構造は、焼成型ギブサイト相又は新触媒では見い出さ
れない特徴を示している。
触媒は、スチーミングのときにミクロ細孔構造を発達す
るのに対して、ギブサイト自体はそうではないことを説
明する。これらの結果を、図３に示してある。図３は、
ギブサイトは焼成のときにかなりの細孔構造を得ること
を示している。“７６０℃で焼成されたギブサイト”と
表記された試料は焼成型ギブサイトである。スチーミン
グされた実施例２の各配合物は、１００オングストロー
ム未満のミクロ細孔構造を示し、この構造は２０％未満
の焼成型ギブサイトが存在することと一致している。し
かしながら、１００オングストロームを超えるメソ細孔
性構造は、焼成型ギブサイト相又は新触媒では見い出さ
れない特徴を示している。
【００３６】（実施例５）本実施例では、実施例１で２
０％の擬似ベーマイトを用いて作った触媒は、７６０℃
でのスチーミングすると、１６０オングストローム未満
のミクロ細孔構造を発達することを示す。これらの結果
を、図４に示してある。図４から、スチーミングを受け
た実施例１の触媒は、７６０℃で焼成された擬似ベーマ
イト２０％を含む触媒で得られる細孔容積よりも大きい
細孔容積を含む細孔構造を持つことが判る。この場合、
得られる細孔構造は、触媒配合物の中に存在する焼成型
擬似ベーマイトに全面的に起因すると考えられる。
０％の擬似ベーマイトを用いて作った触媒は、７６０℃
でのスチーミングすると、１６０オングストローム未満
のミクロ細孔構造を発達することを示す。これらの結果
を、図４に示してある。図４から、スチーミングを受け
た実施例１の触媒は、７６０℃で焼成された擬似ベーマ
イト２０％を含む触媒で得られる細孔容積よりも大きい
細孔容積を含む細孔構造を持つことが判る。この場合、
得られる細孔構造は、触媒配合物の中に存在する焼成型
擬似ベーマイトに全面的に起因すると考えられる。
【００３７】（実施例６）本実施例では、ガンマアルミ
ナを含む触媒の比コークスよりも、ギブサイトを用いて
作った触媒のほうが小さい比コークスとなることを示し
ている。評価試験は、修正マイクロアクティビティ試験
（ＭＡＴ）である。この試験では２ｃｃの原料を、４８
２℃の温度で８０秒間にわたって、５ｇｍの触媒全面に
注入する。原料が、２２０℃よりも低い沸点の生成物へ
転化する率を、コークス収率及び水素収率とともに測定
する。いろいろな転化率をもたらす触媒間の比較を行う
ために、コークス収率及び水素収率を転化関数［ｘ／
（１−ｘ）］で割算する。式中ｘは、原料の２２０℃〜
終点から得た転化率である。“標準化された”コークス
収率及び水素収率は、各々“比コークス”及び“比水
素”と呼び、活性が多少異なる触媒間の比較ができるよ
うにする。これらの結果を図５に示してある。図５か
ら、実施例２のギブサイトを含む触媒は、焼成型擬似ベ
ーマイトを用いて作られた触媒（実施例１）よりも、コ
ークス／動力学的転化率（比コークス）は小さいことが
判る。比コークスは、転化率には比較的無関係であるの
で、活性の差はコークス選択性の差の原因としては、無
視できることに注目されたい。
ナを含む触媒の比コークスよりも、ギブサイトを用いて
作った触媒のほうが小さい比コークスとなることを示し
ている。評価試験は、修正マイクロアクティビティ試験
（ＭＡＴ）である。この試験では２ｃｃの原料を、４８
２℃の温度で８０秒間にわたって、５ｇｍの触媒全面に
注入する。原料が、２２０℃よりも低い沸点の生成物へ
転化する率を、コークス収率及び水素収率とともに測定
する。いろいろな転化率をもたらす触媒間の比較を行う
ために、コークス収率及び水素収率を転化関数［ｘ／
（１−ｘ）］で割算する。式中ｘは、原料の２２０℃〜
終点から得た転化率である。“標準化された”コークス
収率及び水素収率は、各々“比コークス”及び“比水
素”と呼び、活性が多少異なる触媒間の比較ができるよ
うにする。これらの結果を図５に示してある。図５か
ら、実施例２のギブサイトを含む触媒は、焼成型擬似ベ
ーマイトを用いて作られた触媒（実施例１）よりも、コ
ークス／動力学的転化率（比コークス）は小さいことが
判る。比コークスは、転化率には比較的無関係であるの
で、活性の差はコークス選択性の差の原因としては、無
視できることに注目されたい。
【図１】焼成した後の、擬似ベーマイトとギブサイトを
含む触媒の細孔性を示す図である。
含む触媒の細孔性を示す図である。
【図２】触媒を焼成して、１気圧、７６０℃でスチーミ
ングした後の、擬似ベーマイト及びギブサイトを含む触
媒の細孔性を示す図である。
ングした後の、擬似ベーマイト及びギブサイトを含む触
媒の細孔性を示す図である。
【図３】純粋なギブサイトは、１００〜５００オングス
トローム範囲のメソ細孔性を高めないのに対して、シリ
カを含むＦＣＣ触媒の中に組み入れられたギブサイト
は、メソ細孔性を確実に高めることを示す図である。
トローム範囲のメソ細孔性を高めないのに対して、シリ
カを含むＦＣＣ触媒の中に組み入れられたギブサイト
は、メソ細孔性を確実に高めることを示す図である。
【図４】擬似ベーマイトは、単独でも７６０℃まで焼成
した後の触媒配合物の中でもメソ細孔性を高めないこと
を示す図である。
した後の触媒配合物の中でもメソ細孔性を高めないこと
を示す図である。
【図５】比コークスに関して、ガンマアルミナ（スチー
ミングされた擬似ベーマイト）を含む触媒とスチーミン
グされたギブサイトを含む触媒とを比較する図である。
ミングされた擬似ベーマイト）を含む触媒とスチーミン
グされたギブサイトを含む触媒とを比較する図である。
フロントページの続き (72)発明者 スチュアート エル．ソレッド アメリカ合衆国、ニュージャージー州 08867、ピッツタウン、クックスクロスロ ード21 (72)発明者 ニコス ジェー．マリス アメリカ合衆国、ルイジアナ州70884、バ トンルージュ、ピー．オー．ボックス 82287 (72)発明者 マーク ピー．ラピンスキー アメリカ合衆国、イリノイ州60504、オー ロラ、メドリッジドライブ1060 (72)発明者 キャロル ピー．フィッツパトリック アメリカ合衆国、ニュージャージー州 08876、ブランチバーグ、プリークネスサ ークル159
Claims (2)
- 【請求項１】 コークスの生成に優先して、転化に対す
る改良された選択性を有する接触分解触媒であって、該
接触分解触媒は、 （ａ）約２．２以上のシリカ対アルミナのモル比を持
つ、触媒組成物を基準として、１〜８０重量％の結晶性
アルミノケイ酸塩ゼオライトと； （ｂ）触媒組成物を基準として、５〜５０重量％のギブ
サイトと； （ｃ）シリカマトリックスであって、（ｉ）イオン交換
法によって作られたシリカゾル、または（ｉｉ）ケイ酸
ナトリウム、酸及び鉱酸のアルミニウム塩を、触媒調製
過程でゾルがゲルに転化しない条件で、混合することに
よって調製された酸性シリカゾル、の少なくとも１つか
ら調製されるシリカマトリックスと；を含むことを特徴
とする接触分解触媒。 - 【請求項２】 炭化水素原料を低沸点生成物へ転化する
流動接触分解法であって、該流動接触分解法が、該炭化
水素原料を、接触分解条件のもとで、コークスの生成に
優先して、転化に対する改良された選択性を有する接触
分解触媒の流動層と接触させる工程を含みかつ、該接触
分解触媒が、 （ａ）約２．２以上のシリカ対アルミナのモル比を持
つ、触媒組成物を基準として、１〜８０重量％の結晶性
アルミノケイ酸塩ゼオライトと； （ｂ）触媒組成物を基準として、５〜５０重量％のギブ
サイトと； （ｃ）シリカマトリックスであって、（ｉ）イオン交換
法によって作られたシリカゾル、または（ｉｉ）ケイ酸
ナトリウム、酸及び鉱酸のアルミニウム塩を、触媒調製
過程でゾルがゲルに転化しない条件で、混合することに
よって調製された酸性シリカゾル、の少なくとも１つか
ら調製されるシリカマトリックスと；を含むことを特徴
とする流動接触分解法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/729,935 US5961817A (en) | 1996-10-15 | 1996-10-15 | Mesoporous FCC catalyst formulated with gibbsite |
| US729935 | 1996-10-15 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10118501A true JPH10118501A (ja) | 1998-05-12 |
Family
ID=24933211
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9296438A Pending JPH10118501A (ja) | 1996-10-15 | 1997-10-15 | ギブサイトを配合したメソ細孔性ｆｃｃ触媒 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5961817A (ja) |
| EP (1) | EP0836883B1 (ja) |
| JP (1) | JPH10118501A (ja) |
| CA (1) | CA2216078C (ja) |
| DE (1) | DE69729155T2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003004444A1 (en) * | 2001-07-02 | 2003-01-16 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Inhibiting catalyst coke formation in the manufacture of an olefin |
| US6872680B2 (en) * | 2002-03-20 | 2005-03-29 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Molecular sieve catalyst composition, its making and use in conversion processes |
| US7271123B2 (en) * | 2002-03-20 | 2007-09-18 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Molecular sieve catalyst composition, its making and use in conversion process |
| US7589041B2 (en) | 2004-04-23 | 2009-09-15 | Massachusetts Institute Of Technology | Mesostructured zeolitic materials, and methods of making and using the same |
| CN1332765C (zh) * | 2004-04-29 | 2007-08-22 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种含分子筛烃类裂化催化剂的制备方法 |
| CN1312255C (zh) * | 2004-04-29 | 2007-04-25 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种含分子筛烃类裂化催化剂的制备方法 |
| US7504021B2 (en) | 2004-06-08 | 2009-03-17 | Exxonmobil Research And Engineering Company | FCC process using mesoporous catalyst |
| BRPI0511837A (pt) * | 2004-06-08 | 2008-01-15 | Exxonmobil Res & Eng Co | composição catalisadora ou catalisador, métodos para produzir um precursor de catalisador de craqueamento para uma composição catalisadora ou catalisador, e uma composição catalisadora ou catalisador, e, processo de craqueamento catalìtico |
| US7456123B2 (en) | 2004-06-08 | 2008-11-25 | Exxonmobil Research And Engineering Company | FCC catalyst |
| CN100434161C (zh) * | 2005-04-29 | 2008-11-19 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种介孔钒硅铝材料的制备方法 |
| CN1978593B (zh) * | 2005-11-30 | 2010-12-01 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种裂化催化剂 |
| ES2319007B1 (es) * | 2006-12-07 | 2010-02-16 | Rive Technology, Inc. | Metodos para fabricar materiales zeoliticos mesoestructurados. |
| US8206498B2 (en) * | 2007-10-25 | 2012-06-26 | Rive Technology, Inc. | Methods of recovery of pore-forming agents for mesostructured materials |
| US8524625B2 (en) * | 2009-01-19 | 2013-09-03 | Rive Technology, Inc. | Compositions and methods for improving the hydrothermal stability of mesostructured zeolites by rare earth ion exchange |
| ES2875884T3 (es) * | 2009-01-19 | 2021-11-11 | Grace W R & Co | Introducción de mesoporosidad en zeolitas con bajo contenido en Si/A1 |
| US8685875B2 (en) | 2009-10-20 | 2014-04-01 | Rive Technology, Inc. | Methods for enhancing the mesoporosity of zeolite-containing materials |
| US20110171121A1 (en) * | 2010-01-08 | 2011-07-14 | Rive Technology, Inc. | Compositions and methods for making stabilized mesoporous materials |
| WO2012138910A2 (en) | 2011-04-08 | 2012-10-11 | Rive Technology, Inc. | Mesoporous framework-modified zeolites |
| US9376324B2 (en) | 2012-01-13 | 2016-06-28 | Rive Technology, Inc. | Introduction of mesoporosity into zeolite materials with sequential acid, surfactant, and base treatment |
| WO2013106816A1 (en) | 2012-01-13 | 2013-07-18 | Rive Technology, Inc. | Introduction of mesoporosity into low silica zeolites |
| US8765660B1 (en) | 2013-03-08 | 2014-07-01 | Rive Technology, Inc. | Separation of surfactants from polar solids |
| US9662640B2 (en) | 2013-12-27 | 2017-05-30 | Rive Technology, Inc. | Introducing mesoporosity into zeolite materials with a modified acid pre-treatment step |
| WO2016094816A1 (en) * | 2014-12-11 | 2016-06-16 | Rive Technology, Inc. | Preparation of mesoporous zeolites with reduced processing |
| US10626019B2 (en) | 2014-12-30 | 2020-04-21 | W. R. Grace & Co.-Conn. | Methods for preparing zeolites with surfactant-templated mesoporosity and tunable aluminum content |
| RU2629773C1 (ru) * | 2016-10-11 | 2017-09-04 | Акционерное общество "Всероссийский научно-исследовательский институт по переработке нефти" (АО "ВНИИ НП") | Способ получения гранулированного катализатора крекинга |
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|---|---|---|---|---|
| US4010116A (en) * | 1974-10-15 | 1977-03-01 | Filtrol Corporation | Fluid cracking catalysts |
| US4086187A (en) * | 1976-06-17 | 1978-04-25 | Filtrol Corporation | Attrition resistant zeolitic catalyst |
| US4839026A (en) * | 1978-09-11 | 1989-06-13 | Atlantic Richfield Company | Catalytic cracking with reduced emissions of sulfur oxides |
| US4755283A (en) * | 1986-12-05 | 1988-07-05 | Chiyoda Chemical Engineering & Constr. | Fluid catalytic cracking of heavy hydrocarbon oil |
| US5051385A (en) * | 1988-07-05 | 1991-09-24 | Exxon Research And Engineering Company | Monodispersed mesoporous catalyst matrices and FCC catalysts thereof |
| US4968405A (en) * | 1988-07-05 | 1990-11-06 | Exxon Research And Engineering Company | Fluid catalytic cracking using catalysts containing monodispersed mesoporous matrices |
| US5183557A (en) * | 1991-07-24 | 1993-02-02 | Mobil Oil Corporation | Hydrocracking process using ultra-large pore size catalysts |
| US5147836A (en) * | 1991-10-18 | 1992-09-15 | W. R. Grace & Co.-Conn. | Catalytic cracking catalysts |
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| BR9203110A (pt) * | 1992-08-12 | 1994-03-01 | Petroleo Brasileiro Sa | Composicao catalitica passivadora para o craqueamento de hidrocarbonetos,alumina e processo de craqueamento catalitico fluido |
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| US5559067A (en) * | 1995-03-31 | 1996-09-24 | Engelhard Corporation | Modified microsphere FCC catalysts and manufacture thereof |
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1996
- 1996-10-15 US US08/729,935 patent/US5961817A/en not_active Expired - Lifetime
-
1997
- 1997-09-25 CA CA002216078A patent/CA2216078C/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-10-14 EP EP97308152A patent/EP0836883B1/en not_active Revoked
- 1997-10-14 DE DE69729155T patent/DE69729155T2/de not_active Revoked
- 1997-10-15 JP JP9296438A patent/JPH10118501A/ja active Pending
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0836883B1 (en) | 2004-05-19 |
| DE69729155T2 (de) | 2005-05-04 |
| EP0836883A1 (en) | 1998-04-22 |
| US5961817A (en) | 1999-10-05 |
| CA2216078C (en) | 2003-07-08 |
| CA2216078A1 (en) | 1998-04-15 |
| DE69729155D1 (de) | 2004-06-24 |
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