JPH0513708B2 - - Google Patents
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- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/70—Catalyst aspects
- C10G2300/705—Passivation
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S502/00—Catalyst, solid sorbent, or support therefor: product or process of making
- Y10S502/521—Metal contaminant passivation
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S502/00—Catalyst, solid sorbent, or support therefor: product or process of making
- Y10S502/525—Perovskite
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Catalysts (AREA)
Description
技術分野
本発明は改良した触媒、その調製、および低沸
点留分への炭化水素の転化に使用する方法に関す
るものである。さらに特に本発明は、転化反応中
に触媒に析出したバナジウムを不動態化させるた
め、カルシウム含有添加物を含むマトリツクス内
に分散した触媒活性結晶アルミノケイ酸塩ゼオラ
イトを有する触媒組成物の使用に関するものであ
る。 従来技術 従来、無定形および/または無定形/カオリン
物質のマトリツクスに分散した結晶アルミノケイ
酸塩ゼオライトが、炭化水素の接触分解に採用さ
れていた。ガソリン製造のため触媒活性および選
択性を低くして触媒寿命を減らす場合、例えば、
軽油をガソリン領域沸とう留分に転化する際の供
給原料に含まれる金属の有害な影響が、刊行物に
記載されている。 最初、これらの不利な影響は約566℃(1050〓)
以下で沸とうする供給原料を充てんし、金属の全
濃度を1ppm以下にして回避または制御されてい
た。高濃度金属を有する重い供給原料を充てんす
る必要性が増すに従つて、アンチモン、スズ、バ
リウム、マンガンおよびビスマンのような添加物
を使用して、接触分解プロセスの供給原料に含ま
れる供給不純物ニツケル、バナジウムおよび鉄の
有害が影響を和らげた。このような不動態化方法
の実例は米国特許第3711422号、3977963号、
4101417号および4377494号に記載されている。 発明の概要 本発明によれば、(1)結晶アルミノケイ酸塩ゼオ
ライト、(2)クレーまたは合成無機耐火酸化物マト
リツクス、および(3)バナジウム不動態化有効濃度
のカルシウム含有添加物を有する触媒を提供す
る。 さらに、バナジウム含有炭化水素性油を、前記
触媒を用いて、低沸点炭化水素生成物に転化する
方法を提供する。 好適例の説明 本発明の触媒組成物は結晶アルミノケイ酸塩ゼ
オライト、マトリツクス物質、およびバナジウム
不動態化有効濃度のカルシウム含有添加物を含
む。 本発明の結晶アルミノケイ酸塩ゼオライト成分
は一般に、比較的均一なチヤンネルによつて相互
連結された多数の均一開口部または空洞を含む結
晶性3次元の安定な構造のものとして特徴づけら
れる。ゼオライトの式は次式で表される。 MX2/oO:Al2O3:1.5〜6.5SiO2:yH2O 式中のMは金属カチオンおよびnは原子価、x
は0〜1:およびyは脱水度の函数で0〜9であ
る。Mは希土類金属カチオン、例えばランタン、
セリウム、プラセオジム、ネオジム、またはこれ
らの混合物が好ましい。 本発明の実施に用いられるゼオライトは天然お
よび合成ゼオライトを含む。これらの天然産ゼオ
ライトはグメリンフツ石、菱フツ石、ダチアルダ
イト、クリノプチロライト、ホージヤサイト、輝
フツ石、方フツ石、レビーナイト、エリオナイ
ト、ホウソーダ石、カンクリン石、霞石、青金
石、蛭フツ石、ソーダフツ石、オフレタイト、メ
ソフツ石、モルデンフツ石、ブルステライト、フ
エリエライト等である。本発明に使用できる適当
な合成ゼオライトはX,Y,A,L,ZK−4,
B,E,F,H,J,M,Q,T,W,Z,アル
フアおよびベータ、ZSMタイプおよびオメガで
ある。合成ゼオライトの有効径は、直径6〜15Å
が適当である。ここに用いる「ゼオライト」の語
はアルミノケイ酸塩だけでなく、アルミニウムを
ガリウムによつて置換する物質、およびシリコン
をゲルマニウムまたはリンによつて置換する物質
および超安定なYのような他のゼオライトを意味
する。好ましいゼオライトはタイプYおよびXま
たはこれらの混合物の合成ホージヤサイトであ
る。 良好なクラツキング活性を得るためにゼオライ
トは良好なクラツキング形状でなければならない
ことが当業者には良く知られている。大抵の場
合、アルカリ金属含量が大きいと熱構造安定性を
減らし触媒の有効寿命を減らすので、できるだけ
低いレベルまでゼオライトのアルカリ金属含量を
減らす。アルカリ金属を除去しゼオライトを適当
な形にするための方法は知られている。 結晶アルカリ金属アルミノケイ酸塩は、約4.5
を超え、好ましくは5を超えるPHによつて本質的
に特徴づけられる溶液で処理してカチオン交換す
ることができ、アルカリ金属を置換し触媒を活性
化できるイオンを含む。完成した触媒のアルカリ
金属含量は約1重量%以下でなければならず、約
0.5重量%以下が好ましい。カチオン交換溶液は
微細粉、圧縮ペレツト、押出ペレツト、球状ビー
ズまたは他の適当な粒子形状の均一孔構造の結晶
アルミノケイ酸塩と接触することができる。望ま
しくは、ゼオライトは全触媒の約3〜約5重量
%、好ましくは約5〜約25重量%から成る。 ゼオライトをマトリツクスに混入する。適当な
マトリツクス物質は天然産のクレー、例えばカオ
リン、ハロサイトおよびモントモリロン石および
シリカ、シリカアルミナ、シリカ−ジルコニア、
シリカ−マグネシア、アルミナ−ボリア、アルミ
ナ−チタニア等のような無定形触媒無機酸化物お
よびこれらの混合物を含有する無機酸化物ゲルを
含む。好ましくは、無機酸化物ゲルがシリカ含有
ゲルであり、さらに好ましくは無機酸化物ゲルが
無晶形シリカ−アルミナ成分、例えば従来のシリ
カ−アルミナクラツキング触媒であり、これらの
うち若干のタイプおよび組成物が市販されてい
る。一般にこれらの物質はシリカとアルミナの複
合ゲルとしてまたは前成形および前熟成ヒドロゲ
ルに析出したアルミナとして調製される。一般
に、シリカは、この種のゲル中に存在する触媒固
体中に約55〜100重量%の量で存在する主成分と
して存在し、このシリカは約70〜約90重量%の量
で存在することが好ましい。マトリツクス成分は
本発明の触媒中に全触媒量につき約55〜約92重量
%、好ましくは約60〜約80重量%の量で存在する
のが適当である。 また、触媒的に不活性な多孔物質は完成した触
媒中に存在することができる。「触媒的に不活性
な」の語は、触媒のクレー成分または無機ゲル成
分よりも触媒物質が小さいかまたは触媒活性が殆
どない多孔物質を意味する。不活性な多孔成分
は、その表面積および孔構造が安定であるような
物理的形状に前成形された吸収バルク物質であ
る。かなりの量の残留可溶塩を含有する不純無機
ゲルに添加した場合、塩は表面孔特性をある程度
まで変えないかまたは、前成形した多孔不活性物
質に対する化学的攻撃を促さない。本発明触媒に
使用するために適した不活性多孔物質はアルミ
ナ、チタニア、シリカ、ジルコニア、マグネシア
およびこれらの混合物を含む。本発明の触媒成分
として使用する場合、多孔不活性物質は全触媒に
つき約10〜約30重量%の量で完成触媒中に存在す
る。 本発明の触媒のカルシウム添加成分は、複合金
属カルシウム−チタンおよびカルシウム−ジルコ
ニウム酸化物、カルシウム−チタン−ジルコニウ
ム酸化物およびこれらの混合物から成る群から選
ばれる。適当な酸化物は次のものである。 Ca3Ti2O7 Ca4Ti3O10 CaTiO3(ペロブスキー石) CaTi2O5 CaTi4O9 CaTi2O4 CaZrTi2O7 (Zr,Ca,Ti)O2(タズヘラナイト) CaZrO3 Ca0.15Zr0.85O1.85 CaZr4O9 カルシウム含有添加物は新鮮な触媒のX線回折
分析によつて容易に同定できる完成触媒の分離成
分であり、クラツキングユニツトに使用中バナジ
ウム用シンクとして働き、これによつて活性なゼ
オライト成分を保護する。 新鮮な炭化水素供給物はクラツキング帯におい
て触媒に接触し、クラツキングおよびコーキング
反応が起る。この場合、バナジウムは触媒上に定
量的に析出する。バナジウム析出物を含有する使
用した触媒は、クラツキングユニツトから再生器
まで通過し、温度は通常酸素含有雰囲気中で621
℃〜760℃(1150〓〜1400〓)である。従つて、
条件は触媒の活性ゼオライト成分へのバナジウム
移行および反応に適したものである。その結果、
反応は結晶ゼオライトの不可逆構造をこわすバナ
ジウムを含有する混合金属酸化物を生成する。分
解時に、活性部位を破壊し触媒活性が減る。活性
は大量の新鮮な触媒を大量に精製機に添加するだ
けで維持される。 カルシウム含有添加物の添加はバナジウムに対
してシンクとして働くことによつてゼオライトと
のバナジウム相互作用を妨げることが理論づけら
れる。再生器において、触媒粒子上に存在するバ
ナジウムはカルシウム含有不動態化体と優先的に
反応する。競合反応が起こるので、満足すべき不
動態化のための鍵はゼオライトによつて示される
ものよりもバナジウムに対する反応速度がかなり
大きい添加物を用いることである。結果として、
バナジウムは移動性を奪われ、ゼオライトは攻撃
および最終崩壊から保護される。バナジウムおよ
びカルシウム−チタンおよびカルシウム−ジルコ
ニウム添加物は1種またはこれ以上の新しい二成
分酸化物を形成すると信じられている。チタンと
ジルコニウムの作用は触媒のクラツキング性能を
損うゼオライトとカルシウム間の相互作用を防ぐ
ことにある。全体の結果として許容されるバナジ
ウムのレベルが大きく上がり新鮮な触媒調製速度
が下がる。本発明の触媒におけるカルシウム添加
物の濃度は全触媒につき約5〜約40重量%であ
る。 好ましいカルシウム添加物はチタン酸カルシウ
ムまたはジルコニウム酸カルシウムペロブスキー
石である。好ましくは、本発明触媒中のペロブス
キー濃度は全触媒の11〜40重量%、さらに好まし
くは12〜20重量%である。ペロブスキー石につい
ては、米国特許第4208269号に記載されている。
CaTiO3ペロブスキー石を調製するには、例えば
カルシウムおよびチタン酸化物を高温(約900℃
〜1100℃)で点火する。この調製では、等モル量
の炭酸カルシウムおよび二酸化チタンを乾燥混合
し、直径25.4mm(1インチ)に成形後、15分間点
火する。 本発明の触媒は従来法によつて調製できる。1
の方法は、無機酸化物ヒドロゲルをつくり、ゼオ
ライト成分、カルシウム添加物および所望により
多孔触媒不活性成分の水性スラリーを分離し、次
いでこのスラリーをヒドロゲルに混合し、混合物
を均一化する。得られた均一混合物をスプレー乾
燥し、例えば希釈硫酸アンモニウムおよび水を用
いて余分の可溶性塩を焼い落とす。濾過後、得ら
れた触媒をか焼して、揮発成分を12重量%以下に
減らす。 本発明の触媒組成物をバナジウム含有充てん貯
蔵物のクラツキングに用いて、重質炭化水素供給
原料からガソリンおよび軽質留分を生成する。一
般に充てん貯蔵物は平均沸点316℃(600〓)以上
であり、軽油環状油、残渣等の物質を含む。 本発明のプロセスに用いられる充てん貯蔵物
は、従来の接触分解プロセスに用いるものよりも
かなり高濃度のバナジウムを含み、本発明の触媒
は4000ppmを超え、30000ppm以上ものバナジウ
ム不純物レベルで操作されるクラツキングプロセ
スに有効である。従つて、本発明の接触分解プロ
セスへ充てん貯蔵物は、充てん貯蔵物のバナジウ
ム不純物濃度が1.5ppm以下のレベルで制御され
る従来の接触分解プロセスと比較した場合、有効
な触媒寿命があまり短かくならず、3.5ppmまで
およびこれ以上のバナジウム不純物を含むことが
できる。 これに限られるものではないが、本発明の触媒
を用いる好ましい方法は、約482℃〜593℃(900
〓〜1100〓)の上昇管出口温度を用いる硫動接触
分解による。流動接触分解条件下では、クラツキ
ングは通常上昇管と称される細長く伸びた反応器
中の流動複合触媒の存在で起る。一般に、上昇管
の長さ対直径の比は約20であり、充てん貯蔵物は
予熱等を通過し、充てん貯蔵物を少なくとも204
℃(400〓)の温度まで加熱する。次いで加熱し
た充てん貯蔵物を上昇管の底部に導く。 操作において、15秒までの接触時間(供給に対
して)および約4:1〜約15:1の触媒対油重量
比を使用する。蒸気を上昇管への油入口ラインに
導きおよび/または独立して上昇管底に導き、上
昇管を通つて上方へ再生触媒を運ぶようにする。 0.35〜3.5Kg/cm2(約5〜約50psig)の圧力で上
昇管系は通常殆ど同じ速度で上昇管を上方に同時
に流れる触媒と炭化水素供給物を用いて操作し、
これによつて上昇管における炭化水素に関連する
触媒の重要な滑りを回避し、反応流体流における
触媒床の形成を避ける。 金属不純物および炭素を含有する触媒を、反応
器から引出した炭化水素生成物流出液から分離し
再生機に通す。再生機では、触媒を約427℃〜約
982℃(800〜1800〓)、好ましくは621℃〜760℃
(1150〓〜1400〓)の温度範囲で、酸素含有気体
の存在において3〜30分間加熱する。この焼成工
程は、炭素を一酸化炭素および二酸化炭素に転化
して0.3重量%以下に触媒上の炭素濃度を減らす
ようにする。 以下本発明を実施例につき説明する。 実施例 1 カルシウム含有プロブスキー石添加物(チタン
酸カルシウム)は、炭酸カルシウムと二酸化チタ
ンを100メツシユのふるいに通して調製した。
2.12gのふるい分けした炭酸カルシウムと19.4g
のふるい分けした二酸化チタンを合わせて1時間
容器中に圧延した。粉末を3時間V−ブレンダー
で混合した後、ダイス型と水圧プレスを用いて1
分間703Kg/cm2(10000psig)にて直径25.4mm(1
インチ)のシリンダに成形した。このシリンダを
1000℃にて24時間か焼し、破砕して100メツシユ
に通した。 70重量%のハロイサイト、15重量%の希土類交
換Yゼオライトおよび15重量%の上記チタン酸カ
ルシウムを合わせて、均一混合物を与えるまで水
中で湿式混合して、触媒組成物を調製した。混合
物を濾過し、24時間120℃にてケーキを乾燥させ
た。乾燥した触媒を100メツシユに通して、1時
間593℃(1100〓)にて触媒を炉で加熱して熱衝
撃を与えた。 不純物として15000ppmのバナジウムを含有す
る触媒の調製では、3.0重量%のバナジウムを含
有する6.2828gのナフテン酸バナジウムをベンゼ
ンに溶かし、全容量を19mlとした。20.4gの上記
触媒を初期の水分によつて溶液に含浸し、20時間
120℃にて乾燥した。次いで触媒を10時間538℃に
てか焼した。追加の4.1885gのナフテン酸バナジ
ウムをベンゼンに溶解して全量を17mlとした。触
媒をこの溶液に含浸し、乾燥およびか焼工程をく
り返した。次いで触媒を100〜200メツシユにし
た。 この実施例および以下の実施例の触媒を微量活
性試験ユニツトで評価した。試験前に、触媒を大
気圧で14時間732℃(1350〓)にて蒸し、平均表
面積と活性をシミユレートした。接触分解条件は
516℃(960〓)、16.0WHSVの空間速度および3.0
の触媒対油比であつた。この実施例および以下の
実施例における反応器へのガス油供給は次のよう
であつた。 比重、゜API 27.9 硫黄、重量% 0.59 窒素、重量% 0.09 炭素残渣、重量% 0.33 アニリン点、℃(〓) 87.9(190.2) ニツケル、ppm 0.3 バナジウム、ppm 0.3 真空蒸留、℃(〓) 10% 760mmHg 312.8(595) 30% 760mmHg 362.8(685) 50% 760mmHg 407.2(765) 70% 760mmHg 452.2(846) 90% 760mmHg 503.9(939) 15重量%のチタン酸カルシウムおよび
15000ppmのバナジウムを含有する触媒を用いて
得られた結果(実験1)を、触媒が15重量%の希
土類交換Yゼオライトおよび85重量%のハロイサ
イトから成り不純物として10000ppmのバナジウ
ムを含有することを除いて上述のように調製した
触媒を用い同じ条件下に得られた結果(実験2)
と比較して、第1表に示した。
点留分への炭化水素の転化に使用する方法に関す
るものである。さらに特に本発明は、転化反応中
に触媒に析出したバナジウムを不動態化させるた
め、カルシウム含有添加物を含むマトリツクス内
に分散した触媒活性結晶アルミノケイ酸塩ゼオラ
イトを有する触媒組成物の使用に関するものであ
る。 従来技術 従来、無定形および/または無定形/カオリン
物質のマトリツクスに分散した結晶アルミノケイ
酸塩ゼオライトが、炭化水素の接触分解に採用さ
れていた。ガソリン製造のため触媒活性および選
択性を低くして触媒寿命を減らす場合、例えば、
軽油をガソリン領域沸とう留分に転化する際の供
給原料に含まれる金属の有害な影響が、刊行物に
記載されている。 最初、これらの不利な影響は約566℃(1050〓)
以下で沸とうする供給原料を充てんし、金属の全
濃度を1ppm以下にして回避または制御されてい
た。高濃度金属を有する重い供給原料を充てんす
る必要性が増すに従つて、アンチモン、スズ、バ
リウム、マンガンおよびビスマンのような添加物
を使用して、接触分解プロセスの供給原料に含ま
れる供給不純物ニツケル、バナジウムおよび鉄の
有害が影響を和らげた。このような不動態化方法
の実例は米国特許第3711422号、3977963号、
4101417号および4377494号に記載されている。 発明の概要 本発明によれば、(1)結晶アルミノケイ酸塩ゼオ
ライト、(2)クレーまたは合成無機耐火酸化物マト
リツクス、および(3)バナジウム不動態化有効濃度
のカルシウム含有添加物を有する触媒を提供す
る。 さらに、バナジウム含有炭化水素性油を、前記
触媒を用いて、低沸点炭化水素生成物に転化する
方法を提供する。 好適例の説明 本発明の触媒組成物は結晶アルミノケイ酸塩ゼ
オライト、マトリツクス物質、およびバナジウム
不動態化有効濃度のカルシウム含有添加物を含
む。 本発明の結晶アルミノケイ酸塩ゼオライト成分
は一般に、比較的均一なチヤンネルによつて相互
連結された多数の均一開口部または空洞を含む結
晶性3次元の安定な構造のものとして特徴づけら
れる。ゼオライトの式は次式で表される。 MX2/oO:Al2O3:1.5〜6.5SiO2:yH2O 式中のMは金属カチオンおよびnは原子価、x
は0〜1:およびyは脱水度の函数で0〜9であ
る。Mは希土類金属カチオン、例えばランタン、
セリウム、プラセオジム、ネオジム、またはこれ
らの混合物が好ましい。 本発明の実施に用いられるゼオライトは天然お
よび合成ゼオライトを含む。これらの天然産ゼオ
ライトはグメリンフツ石、菱フツ石、ダチアルダ
イト、クリノプチロライト、ホージヤサイト、輝
フツ石、方フツ石、レビーナイト、エリオナイ
ト、ホウソーダ石、カンクリン石、霞石、青金
石、蛭フツ石、ソーダフツ石、オフレタイト、メ
ソフツ石、モルデンフツ石、ブルステライト、フ
エリエライト等である。本発明に使用できる適当
な合成ゼオライトはX,Y,A,L,ZK−4,
B,E,F,H,J,M,Q,T,W,Z,アル
フアおよびベータ、ZSMタイプおよびオメガで
ある。合成ゼオライトの有効径は、直径6〜15Å
が適当である。ここに用いる「ゼオライト」の語
はアルミノケイ酸塩だけでなく、アルミニウムを
ガリウムによつて置換する物質、およびシリコン
をゲルマニウムまたはリンによつて置換する物質
および超安定なYのような他のゼオライトを意味
する。好ましいゼオライトはタイプYおよびXま
たはこれらの混合物の合成ホージヤサイトであ
る。 良好なクラツキング活性を得るためにゼオライ
トは良好なクラツキング形状でなければならない
ことが当業者には良く知られている。大抵の場
合、アルカリ金属含量が大きいと熱構造安定性を
減らし触媒の有効寿命を減らすので、できるだけ
低いレベルまでゼオライトのアルカリ金属含量を
減らす。アルカリ金属を除去しゼオライトを適当
な形にするための方法は知られている。 結晶アルカリ金属アルミノケイ酸塩は、約4.5
を超え、好ましくは5を超えるPHによつて本質的
に特徴づけられる溶液で処理してカチオン交換す
ることができ、アルカリ金属を置換し触媒を活性
化できるイオンを含む。完成した触媒のアルカリ
金属含量は約1重量%以下でなければならず、約
0.5重量%以下が好ましい。カチオン交換溶液は
微細粉、圧縮ペレツト、押出ペレツト、球状ビー
ズまたは他の適当な粒子形状の均一孔構造の結晶
アルミノケイ酸塩と接触することができる。望ま
しくは、ゼオライトは全触媒の約3〜約5重量
%、好ましくは約5〜約25重量%から成る。 ゼオライトをマトリツクスに混入する。適当な
マトリツクス物質は天然産のクレー、例えばカオ
リン、ハロサイトおよびモントモリロン石および
シリカ、シリカアルミナ、シリカ−ジルコニア、
シリカ−マグネシア、アルミナ−ボリア、アルミ
ナ−チタニア等のような無定形触媒無機酸化物お
よびこれらの混合物を含有する無機酸化物ゲルを
含む。好ましくは、無機酸化物ゲルがシリカ含有
ゲルであり、さらに好ましくは無機酸化物ゲルが
無晶形シリカ−アルミナ成分、例えば従来のシリ
カ−アルミナクラツキング触媒であり、これらの
うち若干のタイプおよび組成物が市販されてい
る。一般にこれらの物質はシリカとアルミナの複
合ゲルとしてまたは前成形および前熟成ヒドロゲ
ルに析出したアルミナとして調製される。一般
に、シリカは、この種のゲル中に存在する触媒固
体中に約55〜100重量%の量で存在する主成分と
して存在し、このシリカは約70〜約90重量%の量
で存在することが好ましい。マトリツクス成分は
本発明の触媒中に全触媒量につき約55〜約92重量
%、好ましくは約60〜約80重量%の量で存在する
のが適当である。 また、触媒的に不活性な多孔物質は完成した触
媒中に存在することができる。「触媒的に不活性
な」の語は、触媒のクレー成分または無機ゲル成
分よりも触媒物質が小さいかまたは触媒活性が殆
どない多孔物質を意味する。不活性な多孔成分
は、その表面積および孔構造が安定であるような
物理的形状に前成形された吸収バルク物質であ
る。かなりの量の残留可溶塩を含有する不純無機
ゲルに添加した場合、塩は表面孔特性をある程度
まで変えないかまたは、前成形した多孔不活性物
質に対する化学的攻撃を促さない。本発明触媒に
使用するために適した不活性多孔物質はアルミ
ナ、チタニア、シリカ、ジルコニア、マグネシア
およびこれらの混合物を含む。本発明の触媒成分
として使用する場合、多孔不活性物質は全触媒に
つき約10〜約30重量%の量で完成触媒中に存在す
る。 本発明の触媒のカルシウム添加成分は、複合金
属カルシウム−チタンおよびカルシウム−ジルコ
ニウム酸化物、カルシウム−チタン−ジルコニウ
ム酸化物およびこれらの混合物から成る群から選
ばれる。適当な酸化物は次のものである。 Ca3Ti2O7 Ca4Ti3O10 CaTiO3(ペロブスキー石) CaTi2O5 CaTi4O9 CaTi2O4 CaZrTi2O7 (Zr,Ca,Ti)O2(タズヘラナイト) CaZrO3 Ca0.15Zr0.85O1.85 CaZr4O9 カルシウム含有添加物は新鮮な触媒のX線回折
分析によつて容易に同定できる完成触媒の分離成
分であり、クラツキングユニツトに使用中バナジ
ウム用シンクとして働き、これによつて活性なゼ
オライト成分を保護する。 新鮮な炭化水素供給物はクラツキング帯におい
て触媒に接触し、クラツキングおよびコーキング
反応が起る。この場合、バナジウムは触媒上に定
量的に析出する。バナジウム析出物を含有する使
用した触媒は、クラツキングユニツトから再生器
まで通過し、温度は通常酸素含有雰囲気中で621
℃〜760℃(1150〓〜1400〓)である。従つて、
条件は触媒の活性ゼオライト成分へのバナジウム
移行および反応に適したものである。その結果、
反応は結晶ゼオライトの不可逆構造をこわすバナ
ジウムを含有する混合金属酸化物を生成する。分
解時に、活性部位を破壊し触媒活性が減る。活性
は大量の新鮮な触媒を大量に精製機に添加するだ
けで維持される。 カルシウム含有添加物の添加はバナジウムに対
してシンクとして働くことによつてゼオライトと
のバナジウム相互作用を妨げることが理論づけら
れる。再生器において、触媒粒子上に存在するバ
ナジウムはカルシウム含有不動態化体と優先的に
反応する。競合反応が起こるので、満足すべき不
動態化のための鍵はゼオライトによつて示される
ものよりもバナジウムに対する反応速度がかなり
大きい添加物を用いることである。結果として、
バナジウムは移動性を奪われ、ゼオライトは攻撃
および最終崩壊から保護される。バナジウムおよ
びカルシウム−チタンおよびカルシウム−ジルコ
ニウム添加物は1種またはこれ以上の新しい二成
分酸化物を形成すると信じられている。チタンと
ジルコニウムの作用は触媒のクラツキング性能を
損うゼオライトとカルシウム間の相互作用を防ぐ
ことにある。全体の結果として許容されるバナジ
ウムのレベルが大きく上がり新鮮な触媒調製速度
が下がる。本発明の触媒におけるカルシウム添加
物の濃度は全触媒につき約5〜約40重量%であ
る。 好ましいカルシウム添加物はチタン酸カルシウ
ムまたはジルコニウム酸カルシウムペロブスキー
石である。好ましくは、本発明触媒中のペロブス
キー濃度は全触媒の11〜40重量%、さらに好まし
くは12〜20重量%である。ペロブスキー石につい
ては、米国特許第4208269号に記載されている。
CaTiO3ペロブスキー石を調製するには、例えば
カルシウムおよびチタン酸化物を高温(約900℃
〜1100℃)で点火する。この調製では、等モル量
の炭酸カルシウムおよび二酸化チタンを乾燥混合
し、直径25.4mm(1インチ)に成形後、15分間点
火する。 本発明の触媒は従来法によつて調製できる。1
の方法は、無機酸化物ヒドロゲルをつくり、ゼオ
ライト成分、カルシウム添加物および所望により
多孔触媒不活性成分の水性スラリーを分離し、次
いでこのスラリーをヒドロゲルに混合し、混合物
を均一化する。得られた均一混合物をスプレー乾
燥し、例えば希釈硫酸アンモニウムおよび水を用
いて余分の可溶性塩を焼い落とす。濾過後、得ら
れた触媒をか焼して、揮発成分を12重量%以下に
減らす。 本発明の触媒組成物をバナジウム含有充てん貯
蔵物のクラツキングに用いて、重質炭化水素供給
原料からガソリンおよび軽質留分を生成する。一
般に充てん貯蔵物は平均沸点316℃(600〓)以上
であり、軽油環状油、残渣等の物質を含む。 本発明のプロセスに用いられる充てん貯蔵物
は、従来の接触分解プロセスに用いるものよりも
かなり高濃度のバナジウムを含み、本発明の触媒
は4000ppmを超え、30000ppm以上ものバナジウ
ム不純物レベルで操作されるクラツキングプロセ
スに有効である。従つて、本発明の接触分解プロ
セスへ充てん貯蔵物は、充てん貯蔵物のバナジウ
ム不純物濃度が1.5ppm以下のレベルで制御され
る従来の接触分解プロセスと比較した場合、有効
な触媒寿命があまり短かくならず、3.5ppmまで
およびこれ以上のバナジウム不純物を含むことが
できる。 これに限られるものではないが、本発明の触媒
を用いる好ましい方法は、約482℃〜593℃(900
〓〜1100〓)の上昇管出口温度を用いる硫動接触
分解による。流動接触分解条件下では、クラツキ
ングは通常上昇管と称される細長く伸びた反応器
中の流動複合触媒の存在で起る。一般に、上昇管
の長さ対直径の比は約20であり、充てん貯蔵物は
予熱等を通過し、充てん貯蔵物を少なくとも204
℃(400〓)の温度まで加熱する。次いで加熱し
た充てん貯蔵物を上昇管の底部に導く。 操作において、15秒までの接触時間(供給に対
して)および約4:1〜約15:1の触媒対油重量
比を使用する。蒸気を上昇管への油入口ラインに
導きおよび/または独立して上昇管底に導き、上
昇管を通つて上方へ再生触媒を運ぶようにする。 0.35〜3.5Kg/cm2(約5〜約50psig)の圧力で上
昇管系は通常殆ど同じ速度で上昇管を上方に同時
に流れる触媒と炭化水素供給物を用いて操作し、
これによつて上昇管における炭化水素に関連する
触媒の重要な滑りを回避し、反応流体流における
触媒床の形成を避ける。 金属不純物および炭素を含有する触媒を、反応
器から引出した炭化水素生成物流出液から分離し
再生機に通す。再生機では、触媒を約427℃〜約
982℃(800〜1800〓)、好ましくは621℃〜760℃
(1150〓〜1400〓)の温度範囲で、酸素含有気体
の存在において3〜30分間加熱する。この焼成工
程は、炭素を一酸化炭素および二酸化炭素に転化
して0.3重量%以下に触媒上の炭素濃度を減らす
ようにする。 以下本発明を実施例につき説明する。 実施例 1 カルシウム含有プロブスキー石添加物(チタン
酸カルシウム)は、炭酸カルシウムと二酸化チタ
ンを100メツシユのふるいに通して調製した。
2.12gのふるい分けした炭酸カルシウムと19.4g
のふるい分けした二酸化チタンを合わせて1時間
容器中に圧延した。粉末を3時間V−ブレンダー
で混合した後、ダイス型と水圧プレスを用いて1
分間703Kg/cm2(10000psig)にて直径25.4mm(1
インチ)のシリンダに成形した。このシリンダを
1000℃にて24時間か焼し、破砕して100メツシユ
に通した。 70重量%のハロイサイト、15重量%の希土類交
換Yゼオライトおよび15重量%の上記チタン酸カ
ルシウムを合わせて、均一混合物を与えるまで水
中で湿式混合して、触媒組成物を調製した。混合
物を濾過し、24時間120℃にてケーキを乾燥させ
た。乾燥した触媒を100メツシユに通して、1時
間593℃(1100〓)にて触媒を炉で加熱して熱衝
撃を与えた。 不純物として15000ppmのバナジウムを含有す
る触媒の調製では、3.0重量%のバナジウムを含
有する6.2828gのナフテン酸バナジウムをベンゼ
ンに溶かし、全容量を19mlとした。20.4gの上記
触媒を初期の水分によつて溶液に含浸し、20時間
120℃にて乾燥した。次いで触媒を10時間538℃に
てか焼した。追加の4.1885gのナフテン酸バナジ
ウムをベンゼンに溶解して全量を17mlとした。触
媒をこの溶液に含浸し、乾燥およびか焼工程をく
り返した。次いで触媒を100〜200メツシユにし
た。 この実施例および以下の実施例の触媒を微量活
性試験ユニツトで評価した。試験前に、触媒を大
気圧で14時間732℃(1350〓)にて蒸し、平均表
面積と活性をシミユレートした。接触分解条件は
516℃(960〓)、16.0WHSVの空間速度および3.0
の触媒対油比であつた。この実施例および以下の
実施例における反応器へのガス油供給は次のよう
であつた。 比重、゜API 27.9 硫黄、重量% 0.59 窒素、重量% 0.09 炭素残渣、重量% 0.33 アニリン点、℃(〓) 87.9(190.2) ニツケル、ppm 0.3 バナジウム、ppm 0.3 真空蒸留、℃(〓) 10% 760mmHg 312.8(595) 30% 760mmHg 362.8(685) 50% 760mmHg 407.2(765) 70% 760mmHg 452.2(846) 90% 760mmHg 503.9(939) 15重量%のチタン酸カルシウムおよび
15000ppmのバナジウムを含有する触媒を用いて
得られた結果(実験1)を、触媒が15重量%の希
土類交換Yゼオライトおよび85重量%のハロイサ
イトから成り不純物として10000ppmのバナジウ
ムを含有することを除いて上述のように調製した
触媒を用い同じ条件下に得られた結果(実験2)
と比較して、第1表に示した。
【表】
結果を比較すると、チタン酸カルシウムは転化
率を改善し(58.32に対して69.28)、バナジウム
不純物レベルが実質的に高い(10000ppmに対し
て15000ppm)としても、低収率の炭素を水素を
生成した。 実施例 2 この実施例では、高レベルの不純物25000ppm
(実験3)と30000ppm(実験4)でのバナジウム
不純物の効果を示すため、チタン酸カルシウム添
加物の有効性を示す。バナジウム不純物レベルを
除き実施例1に述べたような触媒と実験条件を用
いた。結果を第2表に示す。
率を改善し(58.32に対して69.28)、バナジウム
不純物レベルが実質的に高い(10000ppmに対し
て15000ppm)としても、低収率の炭素を水素を
生成した。 実施例 2 この実施例では、高レベルの不純物25000ppm
(実験3)と30000ppm(実験4)でのバナジウム
不純物の効果を示すため、チタン酸カルシウム添
加物の有効性を示す。バナジウム不純物レベルを
除き実施例1に述べたような触媒と実験条件を用
いた。結果を第2表に示す。
【表】
実験3と4で得られた結果と実験2で得られた
結果の比較では、転化率が増加し炭素と水素の収
率を下げるチタン酸カルシウムの有効性を示して
いる。 実施例 3 少なくとも5重量%のカルシウム含有添加物の
濃度を用いた臨界を、第3表において実験5と6
の結果によつて示した。ここでは触媒中のチタン
酸カルシウムの濃度は、それぞれ3.0および7.5重
量%であつた。15000ppmのバナジウム不純物レ
ベルを含むことを除き他の条件は実施例1で述べ
たものと同じであつた。
結果の比較では、転化率が増加し炭素と水素の収
率を下げるチタン酸カルシウムの有効性を示して
いる。 実施例 3 少なくとも5重量%のカルシウム含有添加物の
濃度を用いた臨界を、第3表において実験5と6
の結果によつて示した。ここでは触媒中のチタン
酸カルシウムの濃度は、それぞれ3.0および7.5重
量%であつた。15000ppmのバナジウム不純物レ
ベルを含むことを除き他の条件は実施例1で述べ
たものと同じであつた。
【表】
実施例 4
この実施例ではカルシウム含有添加物としてペ
ロブスキー石ジルコニウム酸カルシウムを使用し
た。実験7では、触媒は不純物として10000ppm
でバナジウムを含有し、実施例1のチタン酸カル
シウムの製造法で調製した7.0重量%のジルコニ
ウム酸カルシウム、15重量%の希土類交換Yゼオ
ライトおよび78重量%のハロサイトから成る。実
験8では、10000ppmのバナジウムを含有する触
媒は15.0重量%のジルコニウム酸カルシウム、15
重量%の希土類交換Yゼオライトおよび70重量%
のハロサイトから成る。実験結果を第4表に示
す。
ロブスキー石ジルコニウム酸カルシウムを使用し
た。実験7では、触媒は不純物として10000ppm
でバナジウムを含有し、実施例1のチタン酸カル
シウムの製造法で調製した7.0重量%のジルコニ
ウム酸カルシウム、15重量%の希土類交換Yゼオ
ライトおよび78重量%のハロサイトから成る。実
験8では、10000ppmのバナジウムを含有する触
媒は15.0重量%のジルコニウム酸カルシウム、15
重量%の希土類交換Yゼオライトおよび70重量%
のハロサイトから成る。実験結果を第4表に示
す。
【表】
実施例 5
バナジウムの毒性効果を不動態化するカルシウ
ム含有ペロブスキーの特異性を、チタン酸カルシ
ウムペロブスキー石の代りにランタンコバルトペ
ロブスキー石(LaCoO3)を用いて示した。
15000ppmのバナジウムを含有し、15.0重量%の
LaCoO3、15.0重量%の希土類交換Yゼオライト、
および70重量%のハロサイトから成る触媒を、実
施例1の方法で調製した。調製した触媒を、実施
例1の反応条件を用いて実験9に用いた。その結
果を第5表に示す。
ム含有ペロブスキーの特異性を、チタン酸カルシ
ウムペロブスキー石の代りにランタンコバルトペ
ロブスキー石(LaCoO3)を用いて示した。
15000ppmのバナジウムを含有し、15.0重量%の
LaCoO3、15.0重量%の希土類交換Yゼオライト、
および70重量%のハロサイトから成る触媒を、実
施例1の方法で調製した。調製した触媒を、実施
例1の反応条件を用いて実験9に用いた。その結
果を第5表に示す。
【表】
【表】
実験1〜9で得られた結果を比較すると、
LaCoO3の使用は受入れられない転化率および高
い炭素の生成を示した。
LaCoO3の使用は受入れられない転化率および高
い炭素の生成を示した。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 有効濃度のバナジウムを有する炭化水素油供
給物を転化条件下に、 カルシウム−チタン酸化物、カルシウム−ジル
コニウム酸化物、カルシウム−チタン−ジルコニ
ウム酸化物およびこれらの混合物から成る群から
選ばれるカルシウム含有添加物を含有するクラツ
キング触媒と接触させる 前記炭化水素油供給物を軽質油生成物に転化す
る炭化水素接触分解方法。 2 前記供給物におけるバナジウム濃度が少なく
とも1.5ppmである特許請求の範囲第1項記載の
方法。 3 前記触媒におけるバナジウム濃度が少なくと
も4000ppmである特許請求の範囲第1項記載の方
法。 4 前記触媒上のバナジウム濃度が30000ppmを
超える特許請求の範囲第1項記載の方法。 5 前記触媒が触媒として不活性な多孔物質を含
む特許請求の範囲第1項記載の方法。 6 前記カルシウム含有添加物がチタン酸カルシ
ウム、ジルコニウム酸カルシウム、およびこれら
の混合物から成る群から選ばれるペロブスキー石
を有する特許請求の範囲第1項記載の方法。 7 前記ペロブスキー石の濃度が全触媒につき5
〜40重量%である特許請求の範囲第6項記載の方
法。 8 前記ペロブスキー石の濃度が全触媒につき11
〜40重量%である特許請求の範囲第6項記載の方
法。 9 結晶アルミノケイ酸塩ゼオライト、マトリツ
クス物質、および全触媒につき5〜40重量%の、
カルシウム−チタン酸化物、カルシウム−ジルコ
ニウム酸化物、カルシウム−チタン−ジルコニウ
ム酸化物およびこれらの混合物から成る群から選
ばれるカルシウム含有非ペロブスキー添加物を有
する触媒組成物。 10 結晶アルミノケイ酸塩ゼオライト、マトリ
ツクス物質および全触媒につき11〜40重量%の、
チタン酸カルシウム、ジルコニウム酸カルシウム
およびこれらの混合物から成る群から選ばれるカ
ルシウム含有ペロブスキー石添加物を有する触媒
組成物。 11 前記ペロブスキー石の濃度が全触媒につき
12〜20重量%である特許請求の範囲第10項記載
の触媒組成物。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/536,754 US4451355A (en) | 1983-09-28 | 1983-09-28 | Vanadium passivation in a hydrocarbon catalytic cracking process |
US536754 | 1983-09-28 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6071041A JPS6071041A (ja) | 1985-04-22 |
JPH0513708B2 true JPH0513708B2 (ja) | 1993-02-23 |
Family
ID=24139810
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59122206A Granted JPS6071041A (ja) | 1983-09-28 | 1984-06-15 | 炭化水素接触分解方法および触媒組成物 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4451355A (ja) |
JP (1) | JPS6071041A (ja) |
CA (1) | CA1211097A (ja) |
GB (1) | GB2147517B (ja) |
NL (1) | NL8401576A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2013506548A (ja) * | 2009-10-02 | 2013-02-28 | ビー・エイ・エス・エフ、コーポレーション | Fccプロセス用改良重金属捕捉助触媒 |
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- 1984-04-12 GB GB08409547A patent/GB2147517B/en not_active Expired
- 1984-05-16 NL NL8401576A patent/NL8401576A/nl not_active Application Discontinuation
- 1984-06-15 JP JP59122206A patent/JPS6071041A/ja active Granted
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GB8409547D0 (en) | 1984-05-23 |
NL8401576A (nl) | 1985-04-16 |
JPS6071041A (ja) | 1985-04-22 |
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