JPH0994635A - 鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
鋼の連続鋳造方法Info
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- JPH0994635A JPH0994635A JP25324295A JP25324295A JPH0994635A JP H0994635 A JPH0994635 A JP H0994635A JP 25324295 A JP25324295 A JP 25324295A JP 25324295 A JP25324295 A JP 25324295A JP H0994635 A JPH0994635 A JP H0994635A
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Abstract
(57)【要約】
【解決手段】 メニスカスより下方２００ｍ以内の鋳型
銅板１ａａ，１ｂａの表面温度を３５０〜５５０℃に保
持する。その具体的手段として、メニスカスより下方２
００ｍｍ以内における鋳型銅板１ａａ，１ｂａの厚さ
を、他の鋳型銅板１ａａ，１ｂａの厚さよりも厚くした
鋳型や、メニスカスより下方２００ｍｍ以内における鋳
型銅板１ａａ，１ｂａの材質を、他の部分の鋳型銅板１
ａａ，１ｂａの材質と変更した鋳型を使用したり、ま
た、メニスカスより下方２００ｍｍ以内に供給する鋳型
冷却水の流速及び／又は温度を、他の部分の鋳型冷却水
の流速及び／又は温度と変える。 【効果】 特に中炭素鋼を連続鋳造するに際し、鋳型の
緩冷却化を図って鋳片の表面疵の発生を防止するととも
に、鋳造速度の向上が図れる。
銅板１ａａ，１ｂａの表面温度を３５０〜５５０℃に保
持する。その具体的手段として、メニスカスより下方２
００ｍｍ以内における鋳型銅板１ａａ，１ｂａの厚さ
を、他の鋳型銅板１ａａ，１ｂａの厚さよりも厚くした
鋳型や、メニスカスより下方２００ｍｍ以内における鋳
型銅板１ａａ，１ｂａの材質を、他の部分の鋳型銅板１
ａａ，１ｂａの材質と変更した鋳型を使用したり、ま
た、メニスカスより下方２００ｍｍ以内に供給する鋳型
冷却水の流速及び／又は温度を、他の部分の鋳型冷却水
の流速及び／又は温度と変える。 【効果】 特に中炭素鋼を連続鋳造するに際し、鋳型の
緩冷却化を図って鋳片の表面疵の発生を防止するととも
に、鋳造速度の向上が図れる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、特に中炭素鋼を連
続鋳造するに際し、鋳型の緩冷却化を図って鋳片の表面
疵の発生を防止するとともに、鋳造速度を向上し得る鋼
の連続鋳造方法に関するものである。
続鋳造するに際し、鋳型の緩冷却化を図って鋳片の表面
疵の発生を防止するとともに、鋳造速度を向上し得る鋼
の連続鋳造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造方法において、炭素含有量
が０．０７〜０．３５重量％の中炭素鋼（特に亜包晶
鋼）を製造する際に発生する表面疵は、鋼種による特性
であるδ−γ変態によるものであり、変態収縮による不
均一凝固が表面疵発生の起点となっている。
が０．０７〜０．３５重量％の中炭素鋼（特に亜包晶
鋼）を製造する際に発生する表面疵は、鋼種による特性
であるδ−γ変態によるものであり、変態収縮による不
均一凝固が表面疵発生の起点となっている。
【０００３】しかし、δ−γ変態は亜包晶鋼特有の性質
であるので、変態収縮の発生を未然に防ぐことはできな
い。従って、鋳型冷却を緩冷却化し、十分に溶鋼静圧が
加わった状態で凝固シェルを形成させ、δ−γ変態によ
る収縮変化を抑える方法（特願平３−２６４１４３号）
や、また、凝固収縮量に見合う量またはそれ以上の鋳型
テーパを付与することにより、凝固収縮以上に積極的な
サポートを行い、δ−γ変態収縮時のエアーギャップを
抑制する方法などが提案されている。いずれの方法にお
いても、表面疵の発生を防止するには、鋳型内における
凝固シェルの凹凸をなくして均一化させることが重要な
ポイントである。
であるので、変態収縮の発生を未然に防ぐことはできな
い。従って、鋳型冷却を緩冷却化し、十分に溶鋼静圧が
加わった状態で凝固シェルを形成させ、δ−γ変態によ
る収縮変化を抑える方法（特願平３−２６４１４３号）
や、また、凝固収縮量に見合う量またはそれ以上の鋳型
テーパを付与することにより、凝固収縮以上に積極的な
サポートを行い、δ−γ変態収縮時のエアーギャップを
抑制する方法などが提案されている。いずれの方法にお
いても、表面疵の発生を防止するには、鋳型内における
凝固シェルの凹凸をなくして均一化させることが重要な
ポイントである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】すなわち、連続鋳造に
おける中炭素鋼（亜包晶鋼）の表面疵を防止するには、
鋼種特有のδ−γ変態収縮を抑制する方法か、積極的に
サポートする方法のいずれかの方法によらなければなら
ない。
おける中炭素鋼（亜包晶鋼）の表面疵を防止するには、
鋼種特有のδ−γ変態収縮を抑制する方法か、積極的に
サポートする方法のいずれかの方法によらなければなら
ない。
【０００５】近年の連続鋳造技術の開発により、中炭素
鋼材の鋳造速度は向上されているものの、更なる高速鋳
造化を実施した場合、前述した表面疵が発生するのが実
情である。中炭素鋼材の表面疵発生を防止するために、
鋳型冷却の緩冷却化が有効であるのは周知であるが、未
だ緩冷却の具体的な方法が確立されておらず、表面疵を
有効に防止できないのが現状である。
鋼材の鋳造速度は向上されているものの、更なる高速鋳
造化を実施した場合、前述した表面疵が発生するのが実
情である。中炭素鋼材の表面疵発生を防止するために、
鋳型冷却の緩冷却化が有効であるのは周知であるが、未
だ緩冷却の具体的な方法が確立されておらず、表面疵を
有効に防止できないのが現状である。
【０００６】本発明は、上記した従来の問題点に鑑みて
なされたものであり、特に中炭素鋼を連続鋳造するに際
し、鋳片の表面疵を防止するとともに、鋳造速度を向上
し得る鋼の連続鋳造方法を提供することを目的としてい
る。
なされたものであり、特に中炭素鋼を連続鋳造するに際
し、鋳片の表面疵を防止するとともに、鋳造速度を向上
し得る鋼の連続鋳造方法を提供することを目的としてい
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記した目的を達成する
ために、本発明の鋼の連続鋳造方法は、鋼の連続鋳造方
法において、メニスカスより下方２００ｍ以内の鋳型銅
板の表面温度を３５０〜５５０℃に保持することとして
いるのであり、その具体的手段として、メニスカスより
下方２００ｍｍ以内における鋳型銅板の厚さを、他の鋳
型銅板の厚さよりも厚くした鋳型や、メニスカスより下
方２００ｍｍ以内における鋳型銅板の材質を、他の部分
の鋳型銅板の材質と変更した鋳型を使用したり、また、
メニスカスより下方２００ｍｍ以内に供給する鋳型冷却
水の流速及び／又は温度を、他の部分の鋳型冷却水の流
速及び／又は温度と変えたりするのである。
ために、本発明の鋼の連続鋳造方法は、鋼の連続鋳造方
法において、メニスカスより下方２００ｍ以内の鋳型銅
板の表面温度を３５０〜５５０℃に保持することとして
いるのであり、その具体的手段として、メニスカスより
下方２００ｍｍ以内における鋳型銅板の厚さを、他の鋳
型銅板の厚さよりも厚くした鋳型や、メニスカスより下
方２００ｍｍ以内における鋳型銅板の材質を、他の部分
の鋳型銅板の材質と変更した鋳型を使用したり、また、
メニスカスより下方２００ｍｍ以内に供給する鋳型冷却
水の流速及び／又は温度を、他の部分の鋳型冷却水の流
速及び／又は温度と変えたりするのである。
【０００８】
【発明の実施の形態】鋼の連続鋳造における、中炭素鋼
（亜包晶鋼）材の表面疵を防止するには、溶融金属が凝
固し始める初期の冷却が大きなポイントである。前述の
ように、中炭素鋼は、鋼種特有のδ−γ変態収縮といっ
た表面疵の発生を助長するような不均一凝固が起こるた
め、他の鋼種（低炭素鋼，高炭素鋼）と比較して、鋳造
速度をあまり早くできないのが現状である。その対策と
して、鋳型の緩冷却化が有効な手段であるが、未だ確立
された技術はない。
（亜包晶鋼）材の表面疵を防止するには、溶融金属が凝
固し始める初期の冷却が大きなポイントである。前述の
ように、中炭素鋼は、鋼種特有のδ−γ変態収縮といっ
た表面疵の発生を助長するような不均一凝固が起こるた
め、他の鋼種（低炭素鋼，高炭素鋼）と比較して、鋳造
速度をあまり早くできないのが現状である。その対策と
して、鋳型の緩冷却化が有効な手段であるが、未だ確立
された技術はない。
【０００９】本発明は、鋳型冷却の緩冷却化は鋳型の鋳
込み方向全長にわたって必要ではなく、図３に示すよう
に、鋳型内熱流束が増大するメニスカスより下方２００
ｍｍ以内のみ行えば良いことに着目し、メニスカスより
下方２００ｍ以内の鋳型銅板の表面温度を３５０〜５５
０℃に保持することとしているのであり、その具体的手
段として、メニスカスより下方２００ｍｍ以内における
鋳型銅板の厚さを、他の部分の鋳型銅板の厚さよりも厚
くした鋳型や、メニスカスより下方２００ｍｍ以内にお
ける鋳型の材質を、他の部分の鋳型の材質と変更した鋳
型を使用したり、また、メニスカスより下方２００ｍｍ
以内に供給する鋳型冷却水の流速及び／又は温度を、他
の部分の鋳型冷却水の流速及び／又は温度と変えたりす
るのである。
込み方向全長にわたって必要ではなく、図３に示すよう
に、鋳型内熱流束が増大するメニスカスより下方２００
ｍｍ以内のみ行えば良いことに着目し、メニスカスより
下方２００ｍ以内の鋳型銅板の表面温度を３５０〜５５
０℃に保持することとしているのであり、その具体的手
段として、メニスカスより下方２００ｍｍ以内における
鋳型銅板の厚さを、他の部分の鋳型銅板の厚さよりも厚
くした鋳型や、メニスカスより下方２００ｍｍ以内にお
ける鋳型の材質を、他の部分の鋳型の材質と変更した鋳
型を使用したり、また、メニスカスより下方２００ｍｍ
以内に供給する鋳型冷却水の流速及び／又は温度を、他
の部分の鋳型冷却水の流速及び／又は温度と変えたりす
るのである。
【００１０】
【実施例】以下、本発明に係る鋼の連続鋳造方法を図１
及び図２に示す実施例に基づいて説明する。図１は本発
明に係る鋼の連続鋳造方法を実施する鋳型構造の一例を
示す分解斜視図、図２は本発明に係る鋼の連続鋳造方法
を実施する他の鋳型の短辺部分を断面して示す図であ
る。
及び図２に示す実施例に基づいて説明する。図１は本発
明に係る鋼の連続鋳造方法を実施する鋳型構造の一例を
示す分解斜視図、図２は本発明に係る鋼の連続鋳造方法
を実施する他の鋳型の短辺部分を断面して示す図であ
る。
【００１１】図１において、１は本発明に係る鋼の連続
鋳造方法を実施する鋳型であり、短辺側１ａ及び長辺側
１ｂともに、入り側１ｃから入った冷却水が短辺側１ａ
又は長辺側１ｂの冷却水路１ｅを流れてそれぞれの出側
１ｄから排出される間にそれそれ短辺側１ａ及び長辺側
１ｂの内面に配置された鋳型銅板１ａａ，１ｂａを水冷
できるように構成されている。そして、この図１に示す
実施例では、鋳型上端からメニスカスより下方２００ｍ
ｍ以内の鋳型銅板１ａａ，１ｂａの厚さを、他の部分の
鋳型銅板１ａａ，１ｂａの厚さよりも厚くしている。な
お、図１中の２は浸漬ノズルを示す。
鋳造方法を実施する鋳型であり、短辺側１ａ及び長辺側
１ｂともに、入り側１ｃから入った冷却水が短辺側１ａ
又は長辺側１ｂの冷却水路１ｅを流れてそれぞれの出側
１ｄから排出される間にそれそれ短辺側１ａ及び長辺側
１ｂの内面に配置された鋳型銅板１ａａ，１ｂａを水冷
できるように構成されている。そして、この図１に示す
実施例では、鋳型上端からメニスカスより下方２００ｍ
ｍ以内の鋳型銅板１ａａ，１ｂａの厚さを、他の部分の
鋳型銅板１ａａ，１ｂａの厚さよりも厚くしている。な
お、図１中の２は浸漬ノズルを示す。
【００１２】本発明方法は、例えば上記したように、メ
ニスカスより下方２００ｍｍ以内における鋳型銅板１ａ
ａ，１ｂａの厚さを、他の部分の鋳型銅板１ａａ，１ｂ
ａの厚さよりも厚く構成した鋳型１を用いることで、メ
ニスカスより下方２００ｍ以内の鋳型銅板１ａａ，１ｂ
ａの表面温度を３５０〜５５０℃に保持し、鋳型内熱流
束が増大するメニスカスより下方２００ｍｍ以内を緩冷
却化するのである。
ニスカスより下方２００ｍｍ以内における鋳型銅板１ａ
ａ，１ｂａの厚さを、他の部分の鋳型銅板１ａａ，１ｂ
ａの厚さよりも厚く構成した鋳型１を用いることで、メ
ニスカスより下方２００ｍ以内の鋳型銅板１ａａ，１ｂ
ａの表面温度を３５０〜５５０℃に保持し、鋳型内熱流
束が増大するメニスカスより下方２００ｍｍ以内を緩冷
却化するのである。
【００１３】例えば、鋳型銅板の厚みを２４．５９ｍｍ
とした場合と、１９．５９ｍｍとした場合における、メ
ニスカスより４５ｍｍ下方における鋳型周方向の位置の
鋳型銅板温度を、図４に示すが、これより、鋳型銅板の
厚さを１９．５９ｍｍから２４．５９ｍｍと５．０ｍｍ
厚くした場合には、鋳型銅板の表面温度は約１３０℃上
昇することが明らかである。この鋳型銅板の表面温度上
昇を、鋳型内熱流束として下記数式１を用いて比較する
と、熱流束として約１１％改善されることが判る。
とした場合と、１９．５９ｍｍとした場合における、メ
ニスカスより４５ｍｍ下方における鋳型周方向の位置の
鋳型銅板温度を、図４に示すが、これより、鋳型銅板の
厚さを１９．５９ｍｍから２４．５９ｍｍと５．０ｍｍ
厚くした場合には、鋳型銅板の表面温度は約１３０℃上
昇することが明らかである。この鋳型銅板の表面温度上
昇を、鋳型内熱流束として下記数式１を用いて比較する
と、熱流束として約１１％改善されることが判る。
【００１４】
【数１】Ｑ＝ｈT ( ＴS −ＴM ) 但し、Ｑ ：抜熱量(kcal/m2.h) ｈT ：総括熱伝達係数(kcal/m2.h. ℃) ＴS ：凝固温度 (℃) ＴM ：鋳型銅板表面温度 (℃)
【００１５】本発明方法は、メニスカスより下方２００
ｍ以内の鋳型銅板の表面温度を３５０〜５５０℃に保持
できればよいので、図１に示すような、メニスカスより
下方２００ｍ以内の鋳型銅板１ａａ，１ｂａの厚さを、
他の部分の鋳型銅板１ａａ，１ｂａの厚さよりも厚く構
成した鋳型を用いる場合だけでなく、図２に示すよう
な、従来と同様の引き抜き方向に同じ厚さを有する鋳型
銅板１ａａ（１ｂａ）を用い、例えばメニスカスより下
方２００ｍｍ以内に供給する鋳型冷却水の流速及び／又
は温度を、他の部分の鋳型冷却水の流速及び／又は温度
と変えることで、メニスカスより下方２００ｍ以内の鋳
型銅板１ａａ，１ｂａの表面温度を３５０〜５５０℃に
保持し、鋳型内熱流束が増大するメニスカスより下方２
００ｍｍ以内を緩冷却化するのである。この場合には、
鋳型冷却水の流速及び／又は温度を変化させる部分の冷
却系統を、例えば図２に示すように、分けることは言う
までもない。
ｍ以内の鋳型銅板の表面温度を３５０〜５５０℃に保持
できればよいので、図１に示すような、メニスカスより
下方２００ｍ以内の鋳型銅板１ａａ，１ｂａの厚さを、
他の部分の鋳型銅板１ａａ，１ｂａの厚さよりも厚く構
成した鋳型を用いる場合だけでなく、図２に示すよう
な、従来と同様の引き抜き方向に同じ厚さを有する鋳型
銅板１ａａ（１ｂａ）を用い、例えばメニスカスより下
方２００ｍｍ以内に供給する鋳型冷却水の流速及び／又
は温度を、他の部分の鋳型冷却水の流速及び／又は温度
と変えることで、メニスカスより下方２００ｍ以内の鋳
型銅板１ａａ，１ｂａの表面温度を３５０〜５５０℃に
保持し、鋳型内熱流束が増大するメニスカスより下方２
００ｍｍ以内を緩冷却化するのである。この場合には、
鋳型冷却水の流速及び／又は温度を変化させる部分の冷
却系統を、例えば図２に示すように、分けることは言う
までもない。
【００１６】例えば、鋳型冷却水の流速を７．０ｍ／ｓ
とした場合と、９．０ｍ／ｓとした場合と、１３．０ｍ
／ｓとした場合における、メニスカスより４５ｍｍ下方
における鋳型周方向の位置の鋳型銅板温度を、図５に示
すが、これより、鋳型冷却水の流速を遅くした場合に
は、鋳型銅板の表面温度はそれにつれて上昇することが
明らかである。なお、鋳型冷却水の流速に代えて温度を
変化させた場合にも、鋳型冷却水の温度が高くなるにつ
れて鋳型銅板の表面温度は上昇することは言うまでもな
い。
とした場合と、９．０ｍ／ｓとした場合と、１３．０ｍ
／ｓとした場合における、メニスカスより４５ｍｍ下方
における鋳型周方向の位置の鋳型銅板温度を、図５に示
すが、これより、鋳型冷却水の流速を遅くした場合に
は、鋳型銅板の表面温度はそれにつれて上昇することが
明らかである。なお、鋳型冷却水の流速に代えて温度を
変化させた場合にも、鋳型冷却水の温度が高くなるにつ
れて鋳型銅板の表面温度は上昇することは言うまでもな
い。
【００１７】また、メニスカスより下方２００ｍｍ以内
における鋳型銅板の材質を、例えばベリリウム銅やクロ
ムジルコン等の低熱伝導率で降伏応力の大きいものを使
用し、他の部分の鋳型銅板の材質（脱酸銅）より降伏応
力を大きく、かつ、熱伝導率を小さくすることで（図６
参照）、メニスカスより下方２００ｍ以内の鋳型銅板の
表面温度を３５０〜５５０℃に保持し、鋳型内熱流束が
増大するメニスカスより下方２００ｍｍ以内を緩冷却化
してもよい。
における鋳型銅板の材質を、例えばベリリウム銅やクロ
ムジルコン等の低熱伝導率で降伏応力の大きいものを使
用し、他の部分の鋳型銅板の材質（脱酸銅）より降伏応
力を大きく、かつ、熱伝導率を小さくすることで（図６
参照）、メニスカスより下方２００ｍ以内の鋳型銅板の
表面温度を３５０〜５５０℃に保持し、鋳型内熱流束が
増大するメニスカスより下方２００ｍｍ以内を緩冷却化
してもよい。
【００１８】ちなみに、本発明方法の効果を確認するた
めに、メニスカスより下方２００ｍｍまでは、厚みが４
０ｍｍのベリリウム銅製の鋳型銅板を、それより下方
は、厚みが３５ｍｍの脱酸銅製の鋳型銅板を使用した、
厚さ１００ｍｍ，幅１０００ｍｍの鋳型に、炭素量が
０．０７〜０．１７重量％の中炭素鋼を供給したとこ
ろ、鋳型銅板の温度は、メニスカスより下方４５ｍｍの
位置で、４８０〜５１０℃であった。
めに、メニスカスより下方２００ｍｍまでは、厚みが４
０ｍｍのベリリウム銅製の鋳型銅板を、それより下方
は、厚みが３５ｍｍの脱酸銅製の鋳型銅板を使用した、
厚さ１００ｍｍ，幅１０００ｍｍの鋳型に、炭素量が
０．０７〜０．１７重量％の中炭素鋼を供給したとこ
ろ、鋳型銅板の温度は、メニスカスより下方４５ｍｍの
位置で、４８０〜５１０℃であった。
【００１９】そして、上記した鋳型を用いた本発明方法
によって厚さ１００ｍｍ，幅１０００ｍｍの鋳片を製造
した場合の、抜熱量低減効果（熱流束改善率）と表面疵
発生率の関係を、厚みが３５ｍｍで一定の脱酸銅製の鋳
型銅板を使用した従来鋳型を用いた場合と比較して図７
に示すが、この図７より本発明方法の効果が明らかであ
る。なお、図７に示す表面疵発生率とは、表面疵（縦割
れ）総長さ（ｍ）を鋳片長さ（ｍ）で除した値を１００
倍したものである。また、熱流束改善率とは、従来の鋳
型熱流束から本発明方法に使用する鋳型熱流束を引いた
値を従来の鋳型熱流束で除し、この除した値を１００倍
したものである。
によって厚さ１００ｍｍ，幅１０００ｍｍの鋳片を製造
した場合の、抜熱量低減効果（熱流束改善率）と表面疵
発生率の関係を、厚みが３５ｍｍで一定の脱酸銅製の鋳
型銅板を使用した従来鋳型を用いた場合と比較して図７
に示すが、この図７より本発明方法の効果が明らかであ
る。なお、図７に示す表面疵発生率とは、表面疵（縦割
れ）総長さ（ｍ）を鋳片長さ（ｍ）で除した値を１００
倍したものである。また、熱流束改善率とは、従来の鋳
型熱流束から本発明方法に使用する鋳型熱流束を引いた
値を従来の鋳型熱流束で除し、この除した値を１００倍
したものである。
【００２０】図７に示すように、本発明方法によれば、
従来方法と比較して表面疵発生率が減少するので，それ
に伴って鋳造速度を向上することができる。本発明者ら
の実験によれば、鋳造速度を約２０％向上させることが
できた。
従来方法と比較して表面疵発生率が減少するので，それ
に伴って鋳造速度を向上することができる。本発明者ら
の実験によれば、鋳造速度を約２０％向上させることが
できた。
【００２１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の鋼の連続
鋳造方法は、メニスカスより下方２００ｍ以内の鋳型銅
板の表面温度を３５０〜５５０℃に保持することとして
いるのであり、その具体的手段として、メニスカスより
下方２００ｍｍ以内における鋳型銅板の厚さを、他の鋳
型銅板の厚さよりも厚くした鋳型や、メニスカスより下
方２００ｍｍ以内における鋳型銅板の材質を、他の部分
の鋳型銅板の材質と変更した鋳型を使用したり、また、
メニスカスより下方２００ｍｍ以内に供給する鋳型冷却
水の流速及び／又は温度を、他の部分の鋳型冷却水の流
速及び／又は温度と変えたりするので、中炭素鋼（亜包
晶鋼）材の表面疵を防止する大きなポイントである溶融
金属が凝固し始める初期の冷却を効果的に緩冷却でき、
表面疵の発生を防止しつつ、鋳造速度を早くできる。
鋳造方法は、メニスカスより下方２００ｍ以内の鋳型銅
板の表面温度を３５０〜５５０℃に保持することとして
いるのであり、その具体的手段として、メニスカスより
下方２００ｍｍ以内における鋳型銅板の厚さを、他の鋳
型銅板の厚さよりも厚くした鋳型や、メニスカスより下
方２００ｍｍ以内における鋳型銅板の材質を、他の部分
の鋳型銅板の材質と変更した鋳型を使用したり、また、
メニスカスより下方２００ｍｍ以内に供給する鋳型冷却
水の流速及び／又は温度を、他の部分の鋳型冷却水の流
速及び／又は温度と変えたりするので、中炭素鋼（亜包
晶鋼）材の表面疵を防止する大きなポイントである溶融
金属が凝固し始める初期の冷却を効果的に緩冷却でき、
表面疵の発生を防止しつつ、鋳造速度を早くできる。
【図１】本発明に係る鋼の連続鋳造方法を実施する鋳型
構造の一例を示す分解斜視図である。
構造の一例を示す分解斜視図である。
【図２】本発明に係る鋼の連続鋳造方法を実施する他の
鋳型の短辺部分を断面して示す図である。
鋳型の短辺部分を断面して示す図である。
【図３】メニスカス近傍の熱流束状況を示す図面であ
る。
る。
【図４】鋳型銅板の厚みと鋳型銅板温度の関係を示す図
である。
である。
【図５】鋳型内冷却水の流速と鋳型銅板温度の関係を示
す図である。
す図である。
【図６】（ａ）は鋳型銅板の材質による、鋳型銅板温度
と熱伝達率の関係を示す図、（ｂ）は鋳型銅板の材質に
よる、鋳型銅板温度と降伏応力の関係を示す図である。
と熱伝達率の関係を示す図、（ｂ）は鋳型銅板の材質に
よる、鋳型銅板温度と降伏応力の関係を示す図である。
【図７】鋳型銅板の熱流束改善率と鋳片の表面疵発生率
の関係を示す図である。
の関係を示す図である。
１ 鋳型 １ａａ 鋳型銅板 １ｂａ 鋳型銅板
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 梶原 孝治 大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号 住友金属工業株式会社内 (72)発明者 高谷 幸司 大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号 住友金属工業株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 鋼の連続鋳造方法において、メニスカス
より下方２００ｍ以内の鋳型銅板の表面温度を３５０〜
５５０℃に保持することを特徴とする鋼の連続鋳造方
法。 - 【請求項２】 メニスカスより下方２００ｍｍ以内にお
ける鋳型銅板の厚さを、他の鋳型銅板の厚さよりも厚く
した鋳型を使用することを特徴とする請求項１記載の鋼
の連続鋳造方法。 - 【請求項３】 メニスカスより下方２００ｍｍ以内にお
ける鋳型銅板の材質を、他の部分の鋳型銅板の材質と変
更した鋳型を使用することを特徴とする請求項１又は２
記載の鋼の連続鋳造方法。 - 【請求項４】 メニスカスより下方２００ｍｍ以内に供
給する鋳型冷却水の流速及び／又は温度を、他の部分の
鋳型冷却水の流速及び／又は温度と変えることで、メニ
スカスより下方２００ｍ以内の鋳型銅板の表面温度を３
５０〜５５０℃に保持することを特徴とする請求項１記
載の鋼の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25324295A JPH0994635A (ja) | 1995-09-29 | 1995-09-29 | 鋼の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25324295A JPH0994635A (ja) | 1995-09-29 | 1995-09-29 | 鋼の連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0994635A true JPH0994635A (ja) | 1997-04-08 |
Family
ID=17248543
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25324295A Pending JPH0994635A (ja) | 1995-09-29 | 1995-09-29 | 鋼の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0994635A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006326653A (ja) * | 2005-05-27 | 2006-12-07 | Jfe Steel Kk | 連続鋳造用水冷鋳型 |
| CN108393445A (zh) * | 2017-02-05 | 2018-08-14 | 鞍钢股份有限公司 | 一种包晶钢板坯连铸结晶器铜板及水冷方法 |
| CN111036866A (zh) * | 2019-12-18 | 2020-04-21 | 河北工业职业技术学院 | 一种连铸板坯结晶器 |
-
1995
- 1995-09-29 JP JP25324295A patent/JPH0994635A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006326653A (ja) * | 2005-05-27 | 2006-12-07 | Jfe Steel Kk | 連続鋳造用水冷鋳型 |
| CN108393445A (zh) * | 2017-02-05 | 2018-08-14 | 鞍钢股份有限公司 | 一种包晶钢板坯连铸结晶器铜板及水冷方法 |
| CN111036866A (zh) * | 2019-12-18 | 2020-04-21 | 河北工业职业技术学院 | 一种连铸板坯结晶器 |
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