JPH0987478A - 熱可塑性重合体組成物 - Google Patents
熱可塑性重合体組成物Info
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- JPH0987478A JPH0987478A JP24177595A JP24177595A JPH0987478A JP H0987478 A JPH0987478 A JP H0987478A JP 24177595 A JP24177595 A JP 24177595A JP 24177595 A JP24177595 A JP 24177595A JP H0987478 A JPH0987478 A JP H0987478A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 軽量で、射出成形時の加工性に優れ、外観も
良く、更に曲げ弾性率、耐熱性、表面硬度が良好な、自
動車用内装部品等の射出成形品に好適な熱可塑性重合体
組成物を提供する。 【解決手段】 （Ａ）成分：ＭＦＲが３０超過〜６０ｇ／１０分で、プロピレン単独重合体部分 のＭＦＲが５０超過〜９０ｇ／１０分、アイソタクチックペンタッド分率が０． ９７以上のプロピレン・エチレンブロック共重合体 ６１〜８７重量部 （Ｂ）成分：融解温度６０〜１００℃、ＭＦＲが３〜１０ｇ／１０分のエチレン ・α−オレフィン共重合体ゴム ５〜１５重量部 （Ｃ）成分：粒径が５μｍ以下、比表面積が３．５ｍ2 ／ｇ以上のタルク ８〜１４重量部 からなり、（Ｂ）成分＋（Ｃ）成分が１３〜２５重量部
であり、組成物の物性が、ＭＦＲが２３ｇ／１０分以
上、曲げ弾性率が２０，０００ｋｇ／ｃｍ2 以上、アイ
ゾット衝撃値が５ｋｇ・ｃｍ／ｃｍ以上、ロックウエル
硬度が８５以上、低温脆化温度が１５℃以下である熱可
塑性重合体組成物。
良く、更に曲げ弾性率、耐熱性、表面硬度が良好な、自
動車用内装部品等の射出成形品に好適な熱可塑性重合体
組成物を提供する。 【解決手段】 （Ａ）成分：ＭＦＲが３０超過〜６０ｇ／１０分で、プロピレン単独重合体部分 のＭＦＲが５０超過〜９０ｇ／１０分、アイソタクチックペンタッド分率が０． ９７以上のプロピレン・エチレンブロック共重合体 ６１〜８７重量部 （Ｂ）成分：融解温度６０〜１００℃、ＭＦＲが３〜１０ｇ／１０分のエチレン ・α−オレフィン共重合体ゴム ５〜１５重量部 （Ｃ）成分：粒径が５μｍ以下、比表面積が３．５ｍ2 ／ｇ以上のタルク ８〜１４重量部 からなり、（Ｂ）成分＋（Ｃ）成分が１３〜２５重量部
であり、組成物の物性が、ＭＦＲが２３ｇ／１０分以
上、曲げ弾性率が２０，０００ｋｇ／ｃｍ2 以上、アイ
ゾット衝撃値が５ｋｇ・ｃｍ／ｃｍ以上、ロックウエル
硬度が８５以上、低温脆化温度が１５℃以下である熱可
塑性重合体組成物。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、プロピレン・エチ
レンブロック共重合体、エチレン・α−オレフィン共重
合体樹脂及びタルクにより構成され、射出成形時の加工
性が良好で、外観にも優れ、曲げ弾性率、耐熱性、表面
硬度が良好な、自動車用内装部品等の射出成形品に好適
な熱可塑性重合体組成物に関するものである。
レンブロック共重合体、エチレン・α−オレフィン共重
合体樹脂及びタルクにより構成され、射出成形時の加工
性が良好で、外観にも優れ、曲げ弾性率、耐熱性、表面
硬度が良好な、自動車用内装部品等の射出成形品に好適
な熱可塑性重合体組成物に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ポリプロピレン樹脂に、エチレン・プロ
ピレン共重合体や各種エチレン系共重合体及びタルクを
加えて、耐衝撃性や剛性を高めようという試みは従来よ
り数多く行なわれており、例えば優れた耐衝撃性を有す
る特公昭６３−４２９２９号、特開昭６４−１５０号、
特開昭６４−６６２６３号、特開平１−２０４９４６号
の各公報に記載される組成物が知られている。しかし、
上記特公昭６３−４２９２９号公報に記載の組成物で
は、格別に高結晶性のポリプロピレン樹脂を用いていな
いことから、十分な曲げ弾性率や耐熱性が得られていな
い。また、特開昭６４−１５０号、特開昭６４−６６２
６３号及び特開平１−２０４９４６号の各公報に記載さ
れる組成物では、タルクの配合量が少ないために、バン
パーの様な耐衝撃性の要求される用途には適している
が、自動車用内装材等に使用するには曲げ弾性率が大幅
に不足し、実用性に欠けるものであった。一方、エチレ
ン・α−オレフィン系共重合体と多量の無機充填剤を配
合した特公平４−１５９３４５号公報に記載される組成
物も知られているが、該組成物は比重が大きく自動車を
軽量化とのする観点からは好ましいものではなかった。
ピレン共重合体や各種エチレン系共重合体及びタルクを
加えて、耐衝撃性や剛性を高めようという試みは従来よ
り数多く行なわれており、例えば優れた耐衝撃性を有す
る特公昭６３−４２９２９号、特開昭６４−１５０号、
特開昭６４−６６２６３号、特開平１−２０４９４６号
の各公報に記載される組成物が知られている。しかし、
上記特公昭６３−４２９２９号公報に記載の組成物で
は、格別に高結晶性のポリプロピレン樹脂を用いていな
いことから、十分な曲げ弾性率や耐熱性が得られていな
い。また、特開昭６４−１５０号、特開昭６４−６６２
６３号及び特開平１−２０４９４６号の各公報に記載さ
れる組成物では、タルクの配合量が少ないために、バン
パーの様な耐衝撃性の要求される用途には適している
が、自動車用内装材等に使用するには曲げ弾性率が大幅
に不足し、実用性に欠けるものであった。一方、エチレ
ン・α−オレフィン系共重合体と多量の無機充填剤を配
合した特公平４−１５９３４５号公報に記載される組成
物も知られているが、該組成物は比重が大きく自動車を
軽量化とのする観点からは好ましいものではなかった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、この様な従
来技術の問題点を解決し、高流動性で、かつ耐衝撃性、
剛性、耐熱性においても良好な物性を発現することがで
き、しかも、軽量で、成形加工性にも優れた自動車内装
部品に好適な組成物に関するものである。
来技術の問題点を解決し、高流動性で、かつ耐衝撃性、
剛性、耐熱性においても良好な物性を発現することがで
き、しかも、軽量で、成形加工性にも優れた自動車内装
部品に好適な組成物に関するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記課題
を解決するために種々検討した結果、高流動性で極めて
高い結晶性を有するプロピレン単独重合体部分を備えた
プロピレン・エチレンブロック共重合体に、分子内に結
晶性セグメントを含有するエラストマー状の共重合体及
びタルクを特定の比率で配合することによって、高流動
性で、かつ良好な物性を発現し、軽量で成形加工にも優
れた組成物が得られることを見出だした。
を解決するために種々検討した結果、高流動性で極めて
高い結晶性を有するプロピレン単独重合体部分を備えた
プロピレン・エチレンブロック共重合体に、分子内に結
晶性セグメントを含有するエラストマー状の共重合体及
びタルクを特定の比率で配合することによって、高流動
性で、かつ良好な物性を発現し、軽量で成形加工にも優
れた組成物が得られることを見出だした。
【０００５】すなわち、本発明の熱可塑性重合体組成物
は、 （Ａ）成分： メルトフローレート（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）が３０超 過〜６０ｇ／１０分で、プロピレン単独重合体部分のメルトフローレート（２３ ０℃、２．１６ｋｇ荷重）が５０超過〜９０ｇ／１０分、アイソタクチックペン タッド分率が０．９７以上であるプロピレン・エチレンブロック共重合体 ６１〜８７重量部 （Ｂ）成分： 示差走査熱量計による測定で６０〜１００℃に融解温度を持ち 、メルトフローレート（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）が３〜１０ｇ／１０分で あり、α−オレフィンの炭素数が４〜８であるエチレン・α−オレフィン共重合 体ゴム ５〜１５重量部 （Ｃ）成分： 平均粒径が５μｍ以下であり、比表面積が３．５ｍ2 ／ｇ以上 であるタルク ８〜１４重量部 からなり、（Ａ）、（Ｂ）及び（Ｃ）成分の総重量が１
００重量部となる様に配合され、かつ上記（Ｂ）成分と
（Ｃ）成分の和が１３〜２５重量部であって、これらよ
り形成される組成物の物性が、メルトフローレート（２
３０℃、２．１６ｋｇ荷重）が２３ｇ／１０分以上、２
３℃における曲げ弾性率が２０，０００ｋｇ／ｃｍ2 以
上、アイゾット衝撃値が５ｋｇ・ｃｍ／ｃｍ以上、ロッ
クウエル硬度が８５以上、低温脆化温度が１５℃以下で
あることを特徴とするものである。
は、 （Ａ）成分： メルトフローレート（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）が３０超 過〜６０ｇ／１０分で、プロピレン単独重合体部分のメルトフローレート（２３ ０℃、２．１６ｋｇ荷重）が５０超過〜９０ｇ／１０分、アイソタクチックペン タッド分率が０．９７以上であるプロピレン・エチレンブロック共重合体 ６１〜８７重量部 （Ｂ）成分： 示差走査熱量計による測定で６０〜１００℃に融解温度を持ち 、メルトフローレート（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）が３〜１０ｇ／１０分で あり、α−オレフィンの炭素数が４〜８であるエチレン・α−オレフィン共重合 体ゴム ５〜１５重量部 （Ｃ）成分： 平均粒径が５μｍ以下であり、比表面積が３．５ｍ2 ／ｇ以上 であるタルク ８〜１４重量部 からなり、（Ａ）、（Ｂ）及び（Ｃ）成分の総重量が１
００重量部となる様に配合され、かつ上記（Ｂ）成分と
（Ｃ）成分の和が１３〜２５重量部であって、これらよ
り形成される組成物の物性が、メルトフローレート（２
３０℃、２．１６ｋｇ荷重）が２３ｇ／１０分以上、２
３℃における曲げ弾性率が２０，０００ｋｇ／ｃｍ2 以
上、アイゾット衝撃値が５ｋｇ・ｃｍ／ｃｍ以上、ロッ
クウエル硬度が８５以上、低温脆化温度が１５℃以下で
あることを特徴とするものである。
【０００６】
[I] 構成成分 (a) プロピレン・エチレンブロック共重合体（（Ａ）成
分） 本発明の熱可塑性重合体組成物に用いるプロピレン・エ
チレンブロック共重合体（（Ａ）成分）は、メルトフロ
ーレート（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重、以下単に「Ｍ
ＦＲ」と略記する。）が３０超過〜６０ｇ／１０分、好
ましくは３２〜５０ｇ／１０分、更に好ましくは３５〜
４５ｇ／１０分で、該プロピレン・エチレンブロック共
重合体中のプロピレン単独重合体部分のＭＦＲが５０超
過〜９０ｇ／１０分、好ましくは５３〜８０ｇ／１０
分、更に好ましくは５５〜７０ｇ／１０分、アイソタク
チックペンタッド分率（Ｐ）が０．９７以上、好ましく
は０．９８以上、更に好ましくは０．９８〜０．９９の
ものである。
分） 本発明の熱可塑性重合体組成物に用いるプロピレン・エ
チレンブロック共重合体（（Ａ）成分）は、メルトフロ
ーレート（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重、以下単に「Ｍ
ＦＲ」と略記する。）が３０超過〜６０ｇ／１０分、好
ましくは３２〜５０ｇ／１０分、更に好ましくは３５〜
４５ｇ／１０分で、該プロピレン・エチレンブロック共
重合体中のプロピレン単独重合体部分のＭＦＲが５０超
過〜９０ｇ／１０分、好ましくは５３〜８０ｇ／１０
分、更に好ましくは５５〜７０ｇ／１０分、アイソタク
チックペンタッド分率（Ｐ）が０．９７以上、好ましく
は０．９８以上、更に好ましくは０．９８〜０．９９の
ものである。
【０００７】プロピレン・エチレンブロック共重合体の
ＭＦＲが上記未満であると流動性が不足し、薄肉成形品
を成形する際に大きな型締め力の成形機を必要とする
か、或いは、成形温度を高くする必要性が生じ、生産性
に悪影響を及ぼす。また、プロピレン・エチレンブロッ
ク共重合体のＭＦＲが上記範囲超過の場合には、耐衝撃
性の特性が不十分であり、特にプロピレン単独重合体の
ＭＦＲが上記範囲超過の場合には、熱カシメ等の成形加
工時に糸曳き現象を起こすので好ましくない。このプロ
ピレン・エチレンブロック共重合体のＭＦＲは、重合時
に調整したもの、或いは、重合後にジアシル・パーオキ
サイド、ジアルキルパーオキサイド等の有機過酸化物で
調整したものであっても良い。また、プロピレン・エチ
レンブロック共重合体のエチレン含量は一般に２〜８重
量％、好ましくは２〜７重量％のもので、ブロック共重
合体中の共重合体の部分のエチレン含量は３０〜５０重
量％、特に３５〜４５重量％のものが好ましい。プロピ
レン・エチレンブロック共重合体中のエチレン含量が上
記範囲未満のものは耐熱性が劣る傾向がある。また、上
記範囲を超えるものは曲げ剛性や表面硬度が不足する傾
向がある。また、上記プロピレン単独重合体部分のアイ
ソタクチックペンタッド分率（Ｐ）が上記範囲未満では
曲げ弾性率が不十分であるので不適当である。なお、こ
こでアイソタクチックペンタッド分率とは、13Ｃ−ＮＭ
Ｒを用いて測定されるポリプロピレン分子鎖中のペンタ
ッド単位でのアイソタクチック分率である。
ＭＦＲが上記未満であると流動性が不足し、薄肉成形品
を成形する際に大きな型締め力の成形機を必要とする
か、或いは、成形温度を高くする必要性が生じ、生産性
に悪影響を及ぼす。また、プロピレン・エチレンブロッ
ク共重合体のＭＦＲが上記範囲超過の場合には、耐衝撃
性の特性が不十分であり、特にプロピレン単独重合体の
ＭＦＲが上記範囲超過の場合には、熱カシメ等の成形加
工時に糸曳き現象を起こすので好ましくない。このプロ
ピレン・エチレンブロック共重合体のＭＦＲは、重合時
に調整したもの、或いは、重合後にジアシル・パーオキ
サイド、ジアルキルパーオキサイド等の有機過酸化物で
調整したものであっても良い。また、プロピレン・エチ
レンブロック共重合体のエチレン含量は一般に２〜８重
量％、好ましくは２〜７重量％のもので、ブロック共重
合体中の共重合体の部分のエチレン含量は３０〜５０重
量％、特に３５〜４５重量％のものが好ましい。プロピ
レン・エチレンブロック共重合体中のエチレン含量が上
記範囲未満のものは耐熱性が劣る傾向がある。また、上
記範囲を超えるものは曲げ剛性や表面硬度が不足する傾
向がある。また、上記プロピレン単独重合体部分のアイ
ソタクチックペンタッド分率（Ｐ）が上記範囲未満では
曲げ弾性率が不十分であるので不適当である。なお、こ
こでアイソタクチックペンタッド分率とは、13Ｃ−ＮＭ
Ｒを用いて測定されるポリプロピレン分子鎖中のペンタ
ッド単位でのアイソタクチック分率である。
【０００８】上記プロピレン・エチレンブロック共重合
体の製造には高立体規則性触媒が用いられる。上記触媒
の製造例としては、四塩化チタンを有機アルミニウム化
合物で還元し、更に各種の電子供与体及び電子受容体で
処理して得られた三塩化チタン組成物と、有機アルミニ
ウム化合物及び芳香族カルボン酸エステルとを組み合わ
せる方法（特開昭５６−１００８０６号公報、特開昭５
６−１２０７１２号公報、特開昭５８−１０４９０７号
公報参照）、及びハロゲン化マグネシウムに四塩化チタ
ンと各種の電子供与体を接触させる担持型触媒の方法
（特開昭５７−６３３１０号公報、特開昭６３−４３９
１５号公報、特開昭６３−８３１１６号公報参照）等、
公知の方法を例示することできる。
体の製造には高立体規則性触媒が用いられる。上記触媒
の製造例としては、四塩化チタンを有機アルミニウム化
合物で還元し、更に各種の電子供与体及び電子受容体で
処理して得られた三塩化チタン組成物と、有機アルミニ
ウム化合物及び芳香族カルボン酸エステルとを組み合わ
せる方法（特開昭５６−１００８０６号公報、特開昭５
６−１２０７１２号公報、特開昭５８−１０４９０７号
公報参照）、及びハロゲン化マグネシウムに四塩化チタ
ンと各種の電子供与体を接触させる担持型触媒の方法
（特開昭５７−６３３１０号公報、特開昭６３−４３９
１５号公報、特開昭６３−８３１１６号公報参照）等、
公知の方法を例示することできる。
【０００９】上記プロピレン・エチレンブロック共重合
体は、この成分と後記の（Ｂ）成分及び（Ｃ）成分の合
計を１００重量部とした場合、６１〜８７重量部、好ま
しくは７０〜８０重量部である。プロピレン・エチレン
ブロック共重合体の配合量が上記範囲未満の場合は曲げ
弾性率が劣り、逆に上記範囲を超える場合は耐衝撃性に
劣る。
体は、この成分と後記の（Ｂ）成分及び（Ｃ）成分の合
計を１００重量部とした場合、６１〜８７重量部、好ま
しくは７０〜８０重量部である。プロピレン・エチレン
ブロック共重合体の配合量が上記範囲未満の場合は曲げ
弾性率が劣り、逆に上記範囲を超える場合は耐衝撃性に
劣る。
【００１０】(b) エチレン・α−オレフィン共重合体ゴ
ム（（Ｂ）成分） 本発明の熱可塑性重合体組成物に用いられるエチレン・
α−オレフィン共重合ゴムは、示差走査熱量計による測
定で６０〜１００℃、好ましくは６５〜９０℃、更に好
ましくは７０〜８０℃に融解温度を持つものを用いるの
が適している。融解温度が上記範囲未満であると結晶性
が低く表面硬度が不十分であり、上記範囲を超えるもの
では耐衝撃性が不足するので不適当である。また、ゴム
の密度は０．９０ｇ／ｃｍ3 未満、更に好ましくは０．
８７〜０．８９ｇ／ｃｍ3 のものが耐衝撃性及び表面硬
度の点で好適に用いられる。
ム（（Ｂ）成分） 本発明の熱可塑性重合体組成物に用いられるエチレン・
α−オレフィン共重合ゴムは、示差走査熱量計による測
定で６０〜１００℃、好ましくは６５〜９０℃、更に好
ましくは７０〜８０℃に融解温度を持つものを用いるの
が適している。融解温度が上記範囲未満であると結晶性
が低く表面硬度が不十分であり、上記範囲を超えるもの
では耐衝撃性が不足するので不適当である。また、ゴム
の密度は０．９０ｇ／ｃｍ3 未満、更に好ましくは０．
８７〜０．８９ｇ／ｃｍ3 のものが耐衝撃性及び表面硬
度の点で好適に用いられる。
【００１１】上記エチレン・α−オレフィン共重合ゴム
は、チーグラー型触媒、フィリップス型触媒等のイオン
重合触媒の存在下、気相流動床法、溶液法、スラリー法
等の製造プロセスを適用して、エチレンとα−オレフィ
ンを共重合することにより得られるものであり、α−オ
レフィンの含有量に関わらず融解温度が上記範囲内にあ
るものであれば良い。このα−オレフィン含有量は１５
〜２５重量％、更に好ましくは１７〜２３重量％のもの
が、耐衝撃性及び表面硬度の面から好適に使用すること
ができる。エチレンと共重合するα−オレフィンとして
は、炭素数４〜８の末端オレフィン化合物であり、例え
ば、１−ブテン、３−メチル−１−ブテン、１−ペンテ
ン、１−ヘキセン、１−ヘプテン、１−オクテン等を例
示することができる。この中で１−ブテンとの共重合物
が耐衝撃強度、引張伸度、表面硬度のバランスに優れて
いる点で特に好ましい。これら共重合α−オレフィンは
１種類である必要はなく、２種類以上用いた多元系共重
合体であっても良い。これらのゴムのＭＦＲは３〜１０
ｇ／１０分、好ましくは５〜８ｇ／１０分、更に好まし
くは５〜７ｇ／１０分の範囲のものである。ゴムのＭＦ
Ｒが低すぎると脆化温度等の物性が劣り、逆にＭＦＲが
高すぎると、耐衝撃性の改良効果が劣る。
は、チーグラー型触媒、フィリップス型触媒等のイオン
重合触媒の存在下、気相流動床法、溶液法、スラリー法
等の製造プロセスを適用して、エチレンとα−オレフィ
ンを共重合することにより得られるものであり、α−オ
レフィンの含有量に関わらず融解温度が上記範囲内にあ
るものであれば良い。このα−オレフィン含有量は１５
〜２５重量％、更に好ましくは１７〜２３重量％のもの
が、耐衝撃性及び表面硬度の面から好適に使用すること
ができる。エチレンと共重合するα−オレフィンとして
は、炭素数４〜８の末端オレフィン化合物であり、例え
ば、１−ブテン、３−メチル−１−ブテン、１−ペンテ
ン、１−ヘキセン、１−ヘプテン、１−オクテン等を例
示することができる。この中で１−ブテンとの共重合物
が耐衝撃強度、引張伸度、表面硬度のバランスに優れて
いる点で特に好ましい。これら共重合α−オレフィンは
１種類である必要はなく、２種類以上用いた多元系共重
合体であっても良い。これらのゴムのＭＦＲは３〜１０
ｇ／１０分、好ましくは５〜８ｇ／１０分、更に好まし
くは５〜７ｇ／１０分の範囲のものである。ゴムのＭＦ
Ｒが低すぎると脆化温度等の物性が劣り、逆にＭＦＲが
高すぎると、耐衝撃性の改良効果が劣る。
【００１２】上記エチレン・α−オレフィン共重合ゴム
は、この成分と（Ａ）成分及び（Ｃ）成分の合計を１０
０重量部とした場合、５〜１５重量部、好ましくは６〜
１３重量部である。エチレン・α−オレフィン共重合ゴ
ムの配合量が少な過ぎる場合は耐衝撃性が劣り、逆に多
過ぎる場合には曲げ弾性率が劣るので好ましくない。
は、この成分と（Ａ）成分及び（Ｃ）成分の合計を１０
０重量部とした場合、５〜１５重量部、好ましくは６〜
１３重量部である。エチレン・α−オレフィン共重合ゴ
ムの配合量が少な過ぎる場合は耐衝撃性が劣り、逆に多
過ぎる場合には曲げ弾性率が劣るので好ましくない。
【００１３】(c) タルク（（Ｃ）成分） 本発明の熱可塑性重合体組成物において、上記重合体成
分に配合されるタルクとしては、乾式粉砕後乾式分級し
て製造され、平均粒径が５μｍ以下、好ましくは０．５
〜３μｍで、かつ比表面積が３．５ｍ2 ／ｇ以上、好ま
しくは３．５〜６ｍ2 ／ｇのものである。それらが上記
範囲外のものでは耐衝撃性が劣るので不適当である。こ
の平均粒径は、液層沈降式光投下法（例えば、島津製作
所製ＣＰ型等）を用いて測定した粒度累積分布曲線から
読み取った累積量５０重量％の時の粒径値である。ま
た、比表面積は空気透過法（例えば、島津製作所製ＳＳ
−１００型恒圧通気式比表面積測定装置等）による測定
値である。タルクは、重合体との接着性或いは分散性を
向上させる目的で各種の有機チタネート系カップリング
剤、シラン系カップリング剤、脂肪酸、脂肪酸金属塩、
脂肪酸エステル等で処理したものを使用しても良い。
分に配合されるタルクとしては、乾式粉砕後乾式分級し
て製造され、平均粒径が５μｍ以下、好ましくは０．５
〜３μｍで、かつ比表面積が３．５ｍ2 ／ｇ以上、好ま
しくは３．５〜６ｍ2 ／ｇのものである。それらが上記
範囲外のものでは耐衝撃性が劣るので不適当である。こ
の平均粒径は、液層沈降式光投下法（例えば、島津製作
所製ＣＰ型等）を用いて測定した粒度累積分布曲線から
読み取った累積量５０重量％の時の粒径値である。ま
た、比表面積は空気透過法（例えば、島津製作所製ＳＳ
−１００型恒圧通気式比表面積測定装置等）による測定
値である。タルクは、重合体との接着性或いは分散性を
向上させる目的で各種の有機チタネート系カップリング
剤、シラン系カップリング剤、脂肪酸、脂肪酸金属塩、
脂肪酸エステル等で処理したものを使用しても良い。
【００１４】また、タルクの配合量は、この成分と前記
の（Ａ）成分、（Ｂ）成分及びこの（Ｃ）成分の合計を
１００重量部としたとき、８〜１４重量部であり、好ま
しくは９〜１３重量部である。タルクの配合量が上記範
囲未満では曲げ弾性率が不足し、上記範囲を超える場合
は比重が大きくなり好ましくない。さらには、前記
（Ｂ）成分とこの（Ｃ）成分の和は、１３〜２５重量部
である必要がある。この和が少なすぎたり、多すぎると
曲げ弾性率、衝撃強度、低温脆化温度等物性のバランス
がとれず好ましくない。
の（Ａ）成分、（Ｂ）成分及びこの（Ｃ）成分の合計を
１００重量部としたとき、８〜１４重量部であり、好ま
しくは９〜１３重量部である。タルクの配合量が上記範
囲未満では曲げ弾性率が不足し、上記範囲を超える場合
は比重が大きくなり好ましくない。さらには、前記
（Ｂ）成分とこの（Ｃ）成分の和は、１３〜２５重量部
である必要がある。この和が少なすぎたり、多すぎると
曲げ弾性率、衝撃強度、低温脆化温度等物性のバランス
がとれず好ましくない。
【００１５】(d) 付加的成分（任意成分） 本発明の熱可塑性重合体組成物には、上記必須成分の他
に本発明の効果を著しく損なわない範囲で他の付加的成
分を添加することができる。他の付加的成分としては、
（Ｂ）成分以外の耐衝撃性改良エラストマー、例えばエ
チレン・プロピレン共重合体ゴム等のエラストマーを本
発明の趣旨を損なわない範囲で用いることができる。ま
た、熱可塑性重合体組成物に通常配合される添加剤やフ
ィラーを配合することができる。具体的には、添加剤と
しては加工性安定剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安
定剤、金属石鹸類を始めとする各種分散剤、帯電防止
剤、滑剤、核剤、顔料等であり、フィラーとしては繊維
状チタン酸カリウム、炭酸カルシウム等のウイスカー
類、及び炭素繊維、ガラス繊維等を挙げることができ
る。なお、本発明の熱可塑性重合体組成物は好適には極
性基を有する重合体を含有しない組成物であるが、５重
量％未満、なかでも３重量％未満であれば、無水マレイ
ン酸、メタクリル酸、トリメトキシビニルシラン等の単
量体を共重合したプロピレン系共重合体や、酢酸ビニル
等を共重合したエチレン系共重合体のような、極性基を
有する重合体を含有していても本発明の効果を損なうも
のではない。
に本発明の効果を著しく損なわない範囲で他の付加的成
分を添加することができる。他の付加的成分としては、
（Ｂ）成分以外の耐衝撃性改良エラストマー、例えばエ
チレン・プロピレン共重合体ゴム等のエラストマーを本
発明の趣旨を損なわない範囲で用いることができる。ま
た、熱可塑性重合体組成物に通常配合される添加剤やフ
ィラーを配合することができる。具体的には、添加剤と
しては加工性安定剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安
定剤、金属石鹸類を始めとする各種分散剤、帯電防止
剤、滑剤、核剤、顔料等であり、フィラーとしては繊維
状チタン酸カリウム、炭酸カルシウム等のウイスカー
類、及び炭素繊維、ガラス繊維等を挙げることができ
る。なお、本発明の熱可塑性重合体組成物は好適には極
性基を有する重合体を含有しない組成物であるが、５重
量％未満、なかでも３重量％未満であれば、無水マレイ
ン酸、メタクリル酸、トリメトキシビニルシラン等の単
量体を共重合したプロピレン系共重合体や、酢酸ビニル
等を共重合したエチレン系共重合体のような、極性基を
有する重合体を含有していても本発明の効果を損なうも
のではない。
【００１６】(2) 熱可塑性重合体組成物の製造 本発明の熱可塑性重合体組成物は、上記構成成分を通常
の押出機やバンバリーミキサー、ロール、ブラベンダー
プラストグラフ、ニーダーブレンダー等を用いて常法で
溶融・混練することにより製造されるが、押出機、特に
二軸押出機を用いて製造することが好ましい。また、本
発明の熱可塑性重合体組成物の成形加工法は特に限定さ
れるものではないが、奏される発明の効果から見て射出
成形法を採用することが最も適している。
の押出機やバンバリーミキサー、ロール、ブラベンダー
プラストグラフ、ニーダーブレンダー等を用いて常法で
溶融・混練することにより製造されるが、押出機、特に
二軸押出機を用いて製造することが好ましい。また、本
発明の熱可塑性重合体組成物の成形加工法は特に限定さ
れるものではないが、奏される発明の効果から見て射出
成形法を採用することが最も適している。
【００１７】[II] 熱可塑性重合体組成物の物性 上記製造法により得られる本発明の熱可塑性重合体組成
物は、中でも下記の物性を有したものであり、射出成形
時の加工性が良好で、曲げ弾性率、耐衝撃性、表面硬
度、耐熱性の優れたもので、例えば自動車用内装部品等
の射出成形品に好適である。本発明の熱可塑性重合体組
成物の物性は、(a) メルトフローレート（２３０℃、
２．１６ｋｇ荷重）が２３ｇ／１０分以上、好ましくは
２５〜３５ｇ／１０分、(b) ２３℃における曲げ弾性率
が２０，０００ｋｇ／ｃｍ2 以上、好ましくは２２，０
００〜３０，０００ｋｇ／ｃｍ2 、特に好ましくは２
３，０００〜２８，０００ｋｇ／ｃｍ2 、(c) アイゾッ
ト衝撃値が５ｋｇ・ｃｍ／ｃｍ以上、好ましくは６ｋｇ
・ｃｍ／ｃｍ以上、(d) ロックウエル硬度が８５以上、
好ましくは８８〜９５、(e) 低温脆化温度が１５℃以
下、好ましくは０〜１３℃、
物は、中でも下記の物性を有したものであり、射出成形
時の加工性が良好で、曲げ弾性率、耐衝撃性、表面硬
度、耐熱性の優れたもので、例えば自動車用内装部品等
の射出成形品に好適である。本発明の熱可塑性重合体組
成物の物性は、(a) メルトフローレート（２３０℃、
２．１６ｋｇ荷重）が２３ｇ／１０分以上、好ましくは
２５〜３５ｇ／１０分、(b) ２３℃における曲げ弾性率
が２０，０００ｋｇ／ｃｍ2 以上、好ましくは２２，０
００〜３０，０００ｋｇ／ｃｍ2 、特に好ましくは２
３，０００〜２８，０００ｋｇ／ｃｍ2 、(c) アイゾッ
ト衝撃値が５ｋｇ・ｃｍ／ｃｍ以上、好ましくは６ｋｇ
・ｃｍ／ｃｍ以上、(d) ロックウエル硬度が８５以上、
好ましくは８８〜９５、(e) 低温脆化温度が１５℃以
下、好ましくは０〜１３℃、
【００１８】[III] 用 途 本発明の熱可塑性重合体組成物は上記の様な優れた性能
を有することから種々の素材として用いることができる
が、特に、自動車内装用部品へ応用する場合に、本発明
の効果を大きく発揮することができる。
を有することから種々の素材として用いることができる
が、特に、自動車内装用部品へ応用する場合に、本発明
の効果を大きく発揮することができる。
【００１９】
【実施例】以下に実験例を示して、本発明を更に具体的
に説明する。 [I] 測定法 (1) ＭＦＲ：ＡＳＴＭ−Ｄ１２３８に準拠し、２．１
６ｋｇ荷重を用いて２３０℃で測定した。 (2) アイソタクチックペンタッド分率（Ｐ）：13Ｃ−
ＮＭＲを用いてＭａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅ、８、６８
７（１９７５）に記載される方法に基づいて測定した。 (3) 融解温度：示差走査熱量計（例えば、デュポン社
製９１０型ＤＳＣ）に１０ｍｇの試料を装填し、１８０
℃の温度にまで加熱してサンプルを融解させた後、１分
間に１０℃の一定速度で−１００℃の温度にまで冷却す
る。その後１分間に２０℃の一定速度で昇温し、得られ
るサーモグラムのピーク位置より融解温度を読み取っ
た。
に説明する。 [I] 測定法 (1) ＭＦＲ：ＡＳＴＭ−Ｄ１２３８に準拠し、２．１
６ｋｇ荷重を用いて２３０℃で測定した。 (2) アイソタクチックペンタッド分率（Ｐ）：13Ｃ−
ＮＭＲを用いてＭａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅ、８、６８
７（１９７５）に記載される方法に基づいて測定した。 (3) 融解温度：示差走査熱量計（例えば、デュポン社
製９１０型ＤＳＣ）に１０ｍｇの試料を装填し、１８０
℃の温度にまで加熱してサンプルを融解させた後、１分
間に１０℃の一定速度で−１００℃の温度にまで冷却す
る。その後１分間に２０℃の一定速度で昇温し、得られ
るサーモグラムのピーク位置より融解温度を読み取っ
た。
【００２０】(4) 曲げ弾性率：ＡＳＴＭ−Ｄ７９０に
準拠し、２３℃において曲げ速度２ｍｍ／分で測定し
た。 (5) 耐衝撃性：ＡＳＴＭ−Ｄ７８５に準拠して、２３
℃のアイゾット衝撃強度値で評価した。 (6) 表面硬度：ＡＳＴＭ−Ｄ７８５に準拠し、２３℃
のロックウエル硬度をＲスケールで評価した。 (7) 脆化温度：ＡＳＴＭ−Ｄ７８５に準拠し、長さ３
８±１．５ｍｍ、幅６．３ｍｍ±０．４ｍｍ、厚さ１．
９ｍｍ±０．２ｍｍに打ち抜いたテストピースにて線速
度１．８〜２．１ｍ／秒の打撃を与え測定した。 (8) 糸曳き特性：ロードセルの先端に根本の太さ１１
ｍｍφ：先端の太さ４ｍｍφの円錐形のスプルー試験片
を固定して、１７０℃のホットステージに０．５分間１
５ｋｇの荷重にて溶融圧着させた後、５００ｍｍ／秒の
スピードで剥がし、その糸の引き方で判断した。著しく
糸を引くものを×、糸を引かないものを○とした。
準拠し、２３℃において曲げ速度２ｍｍ／分で測定し
た。 (5) 耐衝撃性：ＡＳＴＭ−Ｄ７８５に準拠して、２３
℃のアイゾット衝撃強度値で評価した。 (6) 表面硬度：ＡＳＴＭ−Ｄ７８５に準拠し、２３℃
のロックウエル硬度をＲスケールで評価した。 (7) 脆化温度：ＡＳＴＭ−Ｄ７８５に準拠し、長さ３
８±１．５ｍｍ、幅６．３ｍｍ±０．４ｍｍ、厚さ１．
９ｍｍ±０．２ｍｍに打ち抜いたテストピースにて線速
度１．８〜２．１ｍ／秒の打撃を与え測定した。 (8) 糸曳き特性：ロードセルの先端に根本の太さ１１
ｍｍφ：先端の太さ４ｍｍφの円錐形のスプルー試験片
を固定して、１７０℃のホットステージに０．５分間１
５ｋｇの荷重にて溶融圧着させた後、５００ｍｍ／秒の
スピードで剥がし、その糸の引き方で判断した。著しく
糸を引くものを×、糸を引かないものを○とした。
【００２１】[II] 実験例実施例１〜８及び比較例１〜１０ 表１〜３に示す材料を表４及び表５に示す組成で配合
し、更に、テトラキス［メチレン−３−（３´，５´−
ジ−ｔ−ブチル−４´ヒドロキシフェニル）プロピオネ
ート］メタン０．１重量部を配合して、川田製作所製ス
ーパーミキサーで５分間混合した後、（株）神戸製鋼所
製ＦＣＭ二軸混練機にて２１０℃の温度設定にて混練・
造粒して熱可塑性重合体組成物を得た。その後、型締力
１００トンの射出成形機にて成形温度２１０℃で各種試
験片を作成し、前述の測定法に従って性能を評価した。
評価結果を表６及び表７に示す。
し、更に、テトラキス［メチレン−３−（３´，５´−
ジ−ｔ−ブチル−４´ヒドロキシフェニル）プロピオネ
ート］メタン０．１重量部を配合して、川田製作所製ス
ーパーミキサーで５分間混合した後、（株）神戸製鋼所
製ＦＣＭ二軸混練機にて２１０℃の温度設定にて混練・
造粒して熱可塑性重合体組成物を得た。その後、型締力
１００トンの射出成形機にて成形温度２１０℃で各種試
験片を作成し、前述の測定法に従って性能を評価した。
評価結果を表６及び表７に示す。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】
【表３】
【００２５】
【表４】
【００２６】
【表５】
【００２７】
【表６】
【００２８】
【表７】
【００２９】
【発明の効果】高流動で極めて高い結晶性を有するプロ
ピレン単独重合体部分を備えたプロピレン・エチレンブ
ロック共重合体に、特定のエチレン・α−オレフィン共
重合体ゴム及びタルクを特定の割合で配合することによ
り得られる本発明の熱可塑性重合体組成物は、射出成形
時の加工性が良好で、外観にも優れ、更に曲げ弾性率、
耐熱性、表面硬度が良好な、自動車用内装部品等の射出
成形品に好適な組成物で工業的に極めて有用な素材であ
る。
ピレン単独重合体部分を備えたプロピレン・エチレンブ
ロック共重合体に、特定のエチレン・α−オレフィン共
重合体ゴム及びタルクを特定の割合で配合することによ
り得られる本発明の熱可塑性重合体組成物は、射出成形
時の加工性が良好で、外観にも優れ、更に曲げ弾性率、
耐熱性、表面硬度が良好な、自動車用内装部品等の射出
成形品に好適な組成物で工業的に極めて有用な素材であ
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 西 尾 武 純 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 残 華 幸 仁 三重県四日市市東邦町１番地 三菱化学株 式会社四日市総合研究所内 (72)発明者 堤 育 雄 三重県四日市市東邦町１番地 三菱化学株 式会社四日市総合研究所内 (72)発明者 佐 藤 寛 樹 三重県四日市市東邦町１番地 三菱化学株 式会社四日市総合研究所内
Claims (3)
- 【請求項１】 （Ａ）成分： メルトフローレート（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）が３０超 過〜６０ｇ／１０分で、プロピレン単独重合体部分のメルトフローレート（２３ ０℃、２．１６ｋｇ荷重）が５０超過〜９０ｇ／１０分、アイソタクチックペン タッド分率が０．９７以上であるプロピレン・エチレンブロック共重合体 ６１〜８７重量部 （Ｂ）成分： 示差走査熱量計による測定で６０〜１００℃に融解温度を持ち 、メルトフローレート（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）が３〜１０ｇ／１０分で あり、α−オレフィンの炭素数が４〜８であるエチレン・α−オレフィン共重合 体ゴム ５〜１５重量部 （Ｃ）成分： 平均粒径が５μｍ以下であり、比表面積が３．５ｍ2 ／ｇ以上 であるタルク ８〜１４重量部 からなり、（Ａ）、（Ｂ）及び（Ｃ）成分の総重量が１
００重量部となる様に配合され、かつ上記（Ｂ）成分と
（Ｃ）成分の和が１３〜２５重量部であって、これらよ
り形成される組成物の物性が、メルトフローレート（２
３０℃、２．１６ｋｇ荷重）が２３ｇ／１０分以上、２
３℃における曲げ弾性率が２０，０００ｋｇ／ｃｍ2 以
上、アイゾット衝撃値が５ｋｇ・ｃｍ／ｃｍ以上、ロッ
クウエル硬度が８５以上、低温脆化温度が１５℃以下で
あることを特徴とする熱可塑性重合体組成物。 - 【請求項２】（Ａ）成分のプロピレン・エチレンブロッ
ク共重合体が、エチレン含量が２〜８重量％で、かつブ
ロック共重合体中の共重合体の部分のエチレン含量が３
０〜５０重量％である、請求項１に記載の熱可塑性重合
体組成物。 - 【請求項３】（Ｂ）成分のエチレン・α−オレフィン共
重合体ゴムが、密度が０．９０ｇ／ｃｍ3 未満で、かつ
α−オレフィン含量が１５〜２５重量％である、請求項
１に記載の熱可塑性重合体組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24177595A JP3338247B2 (ja) | 1995-09-20 | 1995-09-20 | 熱可塑性重合体組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24177595A JP3338247B2 (ja) | 1995-09-20 | 1995-09-20 | 熱可塑性重合体組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0987478A true JPH0987478A (ja) | 1997-03-31 |
| JP3338247B2 JP3338247B2 (ja) | 2002-10-28 |
Family
ID=17079346
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24177595A Expired - Fee Related JP3338247B2 (ja) | 1995-09-20 | 1995-09-20 | 熱可塑性重合体組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3338247B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6441081B1 (en) | 1998-10-05 | 2002-08-27 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Polypropylene-base resin composition and products of injection molding thereof |
| WO2006068783A1 (en) * | 2004-12-22 | 2006-06-29 | 3M Innovative Properties Company | Circular blade and methods for using same |
| JP2010174254A (ja) * | 2001-03-15 | 2010-08-12 | Mitsui Chemicals Inc | ポリプロピレン樹脂組成物を射出成形して得られた自動車部品 |
-
1995
- 1995-09-20 JP JP24177595A patent/JP3338247B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6441081B1 (en) | 1998-10-05 | 2002-08-27 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Polypropylene-base resin composition and products of injection molding thereof |
| JP2010174254A (ja) * | 2001-03-15 | 2010-08-12 | Mitsui Chemicals Inc | ポリプロピレン樹脂組成物を射出成形して得られた自動車部品 |
| WO2006068783A1 (en) * | 2004-12-22 | 2006-06-29 | 3M Innovative Properties Company | Circular blade and methods for using same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3338247B2 (ja) | 2002-10-28 |
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