JPH0985327A - Ｈ形鋼の冷却方法およびその装置 - Google Patents
Ｈ形鋼の冷却方法およびその装置Info
- Publication number
- JPH0985327A JPH0985327A JP24820195A JP24820195A JPH0985327A JP H0985327 A JPH0985327 A JP H0985327A JP 24820195 A JP24820195 A JP 24820195A JP 24820195 A JP24820195 A JP 24820195A JP H0985327 A JPH0985327 A JP H0985327A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flange
- cooling
- refrigerant
- section steel
- fillet portion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】フランジ２およびフィレット部４の内面を適度
に冷却してフランジ２およびフィレット部４の厚み方向
の温度勾配を低減して、残留応力あるいはそれによる形
状不良、また品質の不均一を抑制するＨ形鋼の冷却方法
およびその装置を提供する。 【解決手段】フランジ内面に冷媒噴射し、冷媒の噴射
域および搬送方向への未蒸発冷媒の流れ域においてフラ
ンジ内面２Ｂとフィレット部４を冷却する。 その後、未蒸発冷媒を圧縮空気等のガス噴射によって
フィレット部４に保持してフィレット部４を更に冷却す
る。 フィレット部４に保持された未蒸発冷媒がほぼ蒸発し
た後、次の冷媒を噴射する。 以後この手順を冷却ゾーンにわたって繰り返す。
に冷却してフランジ２およびフィレット部４の厚み方向
の温度勾配を低減して、残留応力あるいはそれによる形
状不良、また品質の不均一を抑制するＨ形鋼の冷却方法
およびその装置を提供する。 【解決手段】フランジ内面に冷媒噴射し、冷媒の噴射
域および搬送方向への未蒸発冷媒の流れ域においてフラ
ンジ内面２Ｂとフィレット部４を冷却する。 その後、未蒸発冷媒を圧縮空気等のガス噴射によって
フィレット部４に保持してフィレット部４を更に冷却す
る。 フィレット部４に保持された未蒸発冷媒がほぼ蒸発し
た後、次の冷媒を噴射する。 以後この手順を冷却ゾーンにわたって繰り返す。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はＨ形鋼を熱間圧延時
もしくは熱間圧延後に搬送ローラテーブル上で冷却する
冷却方法およびその装置に関するものである。
もしくは熱間圧延後に搬送ローラテーブル上で冷却する
冷却方法およびその装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図２は、Ｈ形鋼の斜視図である。図２に
示すように、断面形状がＨ形をした鋼材をＨ形鋼という
が、ウェブ３の厚さ（ｔw ）に対してフランジ２の厚さ
（ｔf）が大きいＨ形鋼は熱間圧延中において、フラン
ジ２とウェブ３の熱容量が異なることから冷却速度に差
が生じて熱応力によりウェブ波が発生する。
示すように、断面形状がＨ形をした鋼材をＨ形鋼という
が、ウェブ３の厚さ（ｔw ）に対してフランジ２の厚さ
（ｔf）が大きいＨ形鋼は熱間圧延中において、フラン
ジ２とウェブ３の熱容量が異なることから冷却速度に差
が生じて熱応力によりウェブ波が発生する。
【０００３】この問題を解決するために、通常、熱間圧
延時もしくは圧延後にフランジ２を冷却してウェブ３と
フランジ２の温度差をウェブ波が発生する臨界値以下に
抑えるという方法が取られている。その多くは、搬送ロ
ーラの両側から冷却水を噴射してフランジ外面２Ａを水
冷するというものである。
延時もしくは圧延後にフランジ２を冷却してウェブ３と
フランジ２の温度差をウェブ波が発生する臨界値以下に
抑えるという方法が取られている。その多くは、搬送ロ
ーラの両側から冷却水を噴射してフランジ外面２Ａを水
冷するというものである。
【０００４】このＨ形鋼のフランジ冷却法としては、従
来スプレーノズル等でフランジ外面に冷却水を噴射する
手法が多く取られてきた。その際にフランジ面を垂直に
立てた状態で冷却を行なうために、流下水の影響でフラ
ンジの上下方向に温度が不均一になり易く、Ｈ形鋼の変
形を引き起こすので、この方向の冷却不均一性について
はこれまで多くの解決法が提示されてきた。しかし、フ
ランジを外表面から冷却する以上、フランジ厚み方向に
温度勾配が付くことはさけられない。
来スプレーノズル等でフランジ外面に冷却水を噴射する
手法が多く取られてきた。その際にフランジ面を垂直に
立てた状態で冷却を行なうために、流下水の影響でフラ
ンジの上下方向に温度が不均一になり易く、Ｈ形鋼の変
形を引き起こすので、この方向の冷却不均一性について
はこれまで多くの解決法が提示されてきた。しかし、フ
ランジを外表面から冷却する以上、フランジ厚み方向に
温度勾配が付くことはさけられない。
【０００５】図３は、Ｈ形鋼のフランジ厚み方向に温度
勾配がついた場合の、有限要素法を用いた熱変形計算結
果である。図３に示す通り、板厚方向に温度勾配が付い
た状態から常温まで放冷するとフランジ内側に折れ曲が
る変形が起きる。
勾配がついた場合の、有限要素法を用いた熱変形計算結
果である。図３に示す通り、板厚方向に温度勾配が付い
た状態から常温まで放冷するとフランジ内側に折れ曲が
る変形が起きる。
【０００６】一方、Ｈ形鋼のフィレット部はその形状か
ら最も放冷されにくい部分で温度も高くなり、冷却する
際に特に強冷すべき個所である。このフィレット部を強
冷してフランジ上下方向の温度分布を均一化する冷却手
法として、特開平１−１１６０３３号公報には、フラン
ジ外面全体を冷却するノズルとフィレット部を冷却する
ノズルを交互に配列することにより、また特開平４−３
５１２２０号公報には、フランジ外面上部を冷却するノ
ズルと下部を冷却するノズルを交互に配列して、その２
種のノズルが共にフィレット部を含めて冷却することに
より、フィレット部を選択的に強冷する方法が提案され
ている。
ら最も放冷されにくい部分で温度も高くなり、冷却する
際に特に強冷すべき個所である。このフィレット部を強
冷してフランジ上下方向の温度分布を均一化する冷却手
法として、特開平１−１１６０３３号公報には、フラン
ジ外面全体を冷却するノズルとフィレット部を冷却する
ノズルを交互に配列することにより、また特開平４−３
５１２２０号公報には、フランジ外面上部を冷却するノ
ズルと下部を冷却するノズルを交互に配列して、その２
種のノズルが共にフィレット部を含めて冷却することに
より、フィレット部を選択的に強冷する方法が提案され
ている。
【０００７】更に、上述の問題を解決するためには、フ
ランジ外面の冷却に加えてフランジ内面およびフィレッ
ト部の内面を冷却することも有効である。しかし、フラ
ンジの内面上部に冷媒を吹付るとその未蒸発冷媒がウェ
ブに乗ってウェブの温度が過度に低下してしまう。
ランジ外面の冷却に加えてフランジ内面およびフィレッ
ト部の内面を冷却することも有効である。しかし、フラ
ンジの内面上部に冷媒を吹付るとその未蒸発冷媒がウェ
ブに乗ってウェブの温度が過度に低下してしまう。
【０００８】この対応策として、特開平５−１３２７１
７号公報には、内側から冷媒が供給される多孔質を表層
に持ったローラをフランジ内面に接触させる方法が提案
されている。この提案では、多孔質にウェブへの水乗り
が起こらない程度の冷媒を供給してフランジ内面を冷却
することとしている。
７号公報には、内側から冷媒が供給される多孔質を表層
に持ったローラをフランジ内面に接触させる方法が提案
されている。この提案では、多孔質にウェブへの水乗り
が起こらない程度の冷媒を供給してフランジ内面を冷却
することとしている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
１−１１６０３３号公報および特開平４−３５１２２０
号公報に提案のものでは、いずれもフランジ外面からフ
ィレット部を冷却するので、フィレット部を充分に抜熱
するとその周辺のフランジ部が過冷却されて変形あるい
は品質の不均一等の要因となる。
１−１１６０３３号公報および特開平４−３５１２２０
号公報に提案のものでは、いずれもフランジ外面からフ
ィレット部を冷却するので、フィレット部を充分に抜熱
するとその周辺のフランジ部が過冷却されて変形あるい
は品質の不均一等の要因となる。
【００１０】また、前記特開平５−１３２７１７号公報
に提案のものでは、ウェブへの水乗りが起こらない程度
の冷媒の供給量では充分な冷却能が得られにくいという
問題がある。
に提案のものでは、ウェブへの水乗りが起こらない程度
の冷媒の供給量では充分な冷却能が得られにくいという
問題がある。
【００１１】本発明は、係る従来技術の問題点に鑑みて
なされたものであり、フランジおよびフィレット部の内
面を適度に冷却してフランジおよびフィレット部の厚み
方向の温度勾配を低減して、残留応力あるいはそれによ
る形状不良、また品質の不均一を抑制するＨ形鋼の冷却
方法およびその装置を提供することを目的とする。
なされたものであり、フランジおよびフィレット部の内
面を適度に冷却してフランジおよびフィレット部の厚み
方向の温度勾配を低減して、残留応力あるいはそれによ
る形状不良、また品質の不均一を抑制するＨ形鋼の冷却
方法およびその装置を提供することを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明方法は、フランジ
外面の冷却に加えて、フランジ内面に冷媒噴射し、冷媒
噴射域および搬送方向への未蒸発冷媒の流れ域において
フランジ内面およびフィレット部を冷却し、その未蒸発
冷媒がウェブに流れ出す前に圧縮空気等のガス噴射によ
りフィレット部に保持して、ウェブの過度の温度低下を
防ぐと同時にフィレット部を冷却することを骨子とす
る。
外面の冷却に加えて、フランジ内面に冷媒噴射し、冷媒
噴射域および搬送方向への未蒸発冷媒の流れ域において
フランジ内面およびフィレット部を冷却し、その未蒸発
冷媒がウェブに流れ出す前に圧縮空気等のガス噴射によ
りフィレット部に保持して、ウェブの過度の温度低下を
防ぐと同時にフィレット部を冷却することを骨子とす
る。
【００１３】図１は、本発明方法を実施したＨ形鋼の内
面冷却装置の構成を示す斜視図である。
面冷却装置の構成を示す斜視図である。
【００１４】本発明方法による、フランジ内面２Ｂおよ
びフィレット部４内側の冷却はつぎに述べる手順で行わ
れる。
びフィレット部４内側の冷却はつぎに述べる手順で行わ
れる。
【００１５】フランジ内面に冷媒噴射し、冷媒の噴射
域および搬送方向への未蒸発冷媒の流れ域においてフラ
ンジ内面２Ｂとフィレット部４を冷却する。
域および搬送方向への未蒸発冷媒の流れ域においてフラ
ンジ内面２Ｂとフィレット部４を冷却する。
【００１６】その後、未蒸発冷媒を圧縮空気等のガス
噴射によってフィレット部４に保持してフィレット部４
を更に冷却する。
噴射によってフィレット部４に保持してフィレット部４
を更に冷却する。
【００１７】フィレット部４に保持された未蒸発冷媒
がほぼ蒸発した後、次の冷媒を噴射する。
がほぼ蒸発した後、次の冷媒を噴射する。
【００１８】以後この手順を冷却ゾーンにわたって繰
り返す。
り返す。
【００１９】また、前記Ｈ形鋼の冷却方法を実施するＨ
形鋼の冷却装置であって、フランジ外面冷却ノズルに加
えて、フランジ内面に向けられた冷媒噴射ノズル８と、
その未蒸発冷媒の流れ域に向けられたガス噴射ノズル６
とを、Ｈ形鋼１の長手方向に配置することを特徴とす
る。
形鋼の冷却装置であって、フランジ外面冷却ノズルに加
えて、フランジ内面に向けられた冷媒噴射ノズル８と、
その未蒸発冷媒の流れ域に向けられたガス噴射ノズル６
とを、Ｈ形鋼１の長手方向に配置することを特徴とす
る。
【００２０】この冷却装置に入ったＨ形鋼はフランジ外
面２Ａをスプレー等で冷却されるとともに本発明の冷却
方法によってフランジ内面２Ｂおよびフィレット部４の
内側が適度に冷却されて、フランジ板厚方向およびフィ
レット部の内外面の温度差による残留応力、変形あるい
は材質の不均一の小さいＨ形鋼を製造することが可能と
なる。
面２Ａをスプレー等で冷却されるとともに本発明の冷却
方法によってフランジ内面２Ｂおよびフィレット部４の
内側が適度に冷却されて、フランジ板厚方向およびフィ
レット部の内外面の温度差による残留応力、変形あるい
は材質の不均一の小さいＨ形鋼を製造することが可能と
なる。
【００２１】
【発明の実施の形態】図１は、本発明方法を実施するＨ
形鋼の冷却装置の主要部の構成例の斜視図である。この
装置例は、Ｈ形鋼のウェブ３を挟み上下対称に、それぞ
れ前後２組の冷媒噴射ノズル５に対して、その間にガス
（圧縮空気）噴射ノズル７を１組配置（すなわち、冷媒
噴射ノズルと、ガス（圧縮空気）噴射ノズルとを交互配
置）した構成である。ここで、符号６および８は、それ
ぞれ冷媒噴射ノズルおよびガス噴射ノズルへ冷媒および
ガスを供給するヘッダである。
形鋼の冷却装置の主要部の構成例の斜視図である。この
装置例は、Ｈ形鋼のウェブ３を挟み上下対称に、それぞ
れ前後２組の冷媒噴射ノズル５に対して、その間にガス
（圧縮空気）噴射ノズル７を１組配置（すなわち、冷媒
噴射ノズルと、ガス（圧縮空気）噴射ノズルとを交互配
置）した構成である。ここで、符号６および８は、それ
ぞれ冷媒噴射ノズルおよびガス噴射ノズルへ冷媒および
ガスを供給するヘッダである。
【００２２】図４および図５は、本発明方法を実施する
フランジ内面冷却用の冷媒噴射ノズルおよびガス（圧縮
空気）ノズルの設置例の断面図である。
フランジ内面冷却用の冷媒噴射ノズルおよびガス（圧縮
空気）ノズルの設置例の断面図である。
【００２３】また、図６および図７は、本発明方法を実
施するフランジ内面の冷媒噴射ノズル数：ガス（圧縮空
気）噴射ノズル数＝１：２としたＨ形鋼の冷却装置の説
明図であり、それぞれフランジ上部冷却用の冷媒噴射ノ
ズルとガス噴射ノズルの配列および同下部冷却用の冷媒
噴射ノズルとガス噴射ノズルの配列ならびに冷媒の挙動
を示すものである。
施するフランジ内面の冷媒噴射ノズル数：ガス（圧縮空
気）噴射ノズル数＝１：２としたＨ形鋼の冷却装置の説
明図であり、それぞれフランジ上部冷却用の冷媒噴射ノ
ズルとガス噴射ノズルの配列および同下部冷却用の冷媒
噴射ノズルとガス噴射ノズルの配列ならびに冷媒の挙動
を示すものである。
【００２４】なお、図６は、図４および図５を上方から
見た図であり、図７は同じく、搬送方向に直角に横から
見た図である。
見た図であり、図７は同じく、搬送方向に直角に横から
見た図である。
【００２５】本発明方法によると、冷却ゾーンに入った
Ｈ形鋼１は、図４に示すように冷媒噴射ノズルでフラン
ジ内面２Ｂを冷却された後、そのまま未蒸発冷媒が広が
って流れて行きウェブ３を過度に冷却することなく、図
５に示すようなガス（圧縮空気）噴射ノズルによって未
蒸発冷媒がフィレット部４内面に保持され、フィレット
部４の近傍のみをさらに冷却することが可能となる。
Ｈ形鋼１は、図４に示すように冷媒噴射ノズルでフラン
ジ内面２Ｂを冷却された後、そのまま未蒸発冷媒が広が
って流れて行きウェブ３を過度に冷却することなく、図
５に示すようなガス（圧縮空気）噴射ノズルによって未
蒸発冷媒がフィレット部４内面に保持され、フィレット
部４の近傍のみをさらに冷却することが可能となる。
【００２６】図１に基づき、以下に本発明の主要要件に
つき、更に詳細に説明する。
つき、更に詳細に説明する。
【００２７】〔冷媒噴射に関する主要要件事項〕 冷却冷媒としては、Ｈ形鋼の冷却開始温度以下で蒸発
することにより冷却効果を高めることのできる水、油、
またはアルコール等の液体であれば何れでもよいが、コ
スト面および安全性を考えて一般的には冷却水を用い
る。なお、冷却効果を高めるため、この冷却水に界面活
性剤等の冷却促進剤を添加したものを用いてもよい。
することにより冷却効果を高めることのできる水、油、
またはアルコール等の液体であれば何れでもよいが、コ
スト面および安全性を考えて一般的には冷却水を用い
る。なお、冷却効果を高めるため、この冷却水に界面活
性剤等の冷却促進剤を添加したものを用いてもよい。
【００２８】冷媒噴射ノズルとしては、フラットタイ
プあるいはフルコーンタイプのスプレーノズル、ミスト
ノズル等が使用可能である。中でも、イニシャルコスト
およびランニングコスト、また冷却能を考慮するとフル
コーンタイプのスプレーノズルの使用が望ましい。
プあるいはフルコーンタイプのスプレーノズル、ミスト
ノズル等が使用可能である。中でも、イニシャルコスト
およびランニングコスト、また冷却能を考慮するとフル
コーンタイプのスプレーノズルの使用が望ましい。
【００２９】冷媒噴射ノズルの配置としては、Ｈ形鋼
の搬送方向に複数配置し、フランジ内面に衝突後の冷媒
がＨ形鋼の搬送向きに流れるように、フランジ内面に向
けて後退角度α（前記目的から約１５゜〜４５゜）をつ
ける。（図６参照） 異サイズのＨ形鋼への対応として、フランジ上部冷却
用ノズルは上下左右に、下部冷却用ノズルは左右に移動
可能とする。
の搬送方向に複数配置し、フランジ内面に衝突後の冷媒
がＨ形鋼の搬送向きに流れるように、フランジ内面に向
けて後退角度α（前記目的から約１５゜〜４５゜）をつ
ける。（図６参照） 異サイズのＨ形鋼への対応として、フランジ上部冷却
用ノズルは上下左右に、下部冷却用ノズルは左右に移動
可能とする。
【００３０】〔ガス噴射に関する主要要件事項〕 噴射するガスとしては、未蒸発冷媒の閉じこめ機能面
ならびに安全性よりみて圧縮空気を用いる。
ならびに安全性よりみて圧縮空気を用いる。
【００３１】ガス（圧縮空気）噴射ノズルとしては、
フラットノズル、スリットノズル等を用いるが、設置ス
ペースを考慮するとフラットノズルの使用が望ましい。
フラットノズル、スリットノズル等を用いるが、設置ス
ペースを考慮するとフラットノズルの使用が望ましい。
【００３２】ガス噴射ノズルの配置としては、Ｈ形鋼
の搬送方向に冷媒噴射スプレーと交互噴射になるよう複
数配置する。なお、その時前後段２つの冷媒噴射ノズル
の間に配置するガス噴射ノズルは、図６および図７のよ
うに複数の場合もある。
の搬送方向に冷媒噴射スプレーと交互噴射になるよう複
数配置する。なお、その時前後段２つの冷媒噴射ノズル
の間に配置するガス噴射ノズルは、図６および図７のよ
うに複数の場合もある。
【００３３】また、図５、図６および図７に示すよう
に、フランジ内面に衝突後の冷媒をフィレット部に保持
するためにフランジ内面に向けて後退角度β（前記目的
から約３５゜〜６０゜）をつけるとともに上部のガス噴
射ノズルはウェブ上面に向けて下向き角γ1 （同様に約
４５゜）、下部のガス噴射ノズルは上向き角γ2 （同様
に約４５゜）を付けて設置する。
に、フランジ内面に衝突後の冷媒をフィレット部に保持
するためにフランジ内面に向けて後退角度β（前記目的
から約３５゜〜６０゜）をつけるとともに上部のガス噴
射ノズルはウェブ上面に向けて下向き角γ1 （同様に約
４５゜）、下部のガス噴射ノズルは上向き角γ2 （同様
に約４５゜）を付けて設置する。
【００３４】更に、ガス噴射ノズルの取付けにねじり角
θ（約４５゜）をつけることで、より効率的に未蒸発冷
媒をフィレット部に保持することが出来る。
θ（約４５゜）をつけることで、より効率的に未蒸発冷
媒をフィレット部に保持することが出来る。
【００３５】異サイズのＨ形鋼の冷却に対応するた
め、ガス噴射ノズルは上下に移動可能とする。
め、ガス噴射ノズルは上下に移動可能とする。
【００３６】
【実施例】図６および図７に示す冷却水噴射ノズル数：
圧縮空気噴射ノズル数＝１：２としたＨ形鋼の冷却装置
において、冷却水噴射ノズル５にフルコーンタイプスプ
レーノズル、圧縮空気噴射ノズル７にフラットタイプノ
ズルを使用し、α＝３０゜、β＝４５゜、γ1 ＝γ2 ＝
４５゜、θ1 ＝θ2 ＝４５゜ならびに各噴射ノズル間距
離をそれぞれＰWA＝ＰAA＝ＰAW＝２５０ｍｍとし、冷却
ゾーンの平均水量密度を４５［ｌ／（ｍ2 ・ｍｉｎ）］
として、圧延後のＨ形鋼の冷却を行った。
圧縮空気噴射ノズル数＝１：２としたＨ形鋼の冷却装置
において、冷却水噴射ノズル５にフルコーンタイプスプ
レーノズル、圧縮空気噴射ノズル７にフラットタイプノ
ズルを使用し、α＝３０゜、β＝４５゜、γ1 ＝γ2 ＝
４５゜、θ1 ＝θ2 ＝４５゜ならびに各噴射ノズル間距
離をそれぞれＰWA＝ＰAA＝ＰAW＝２５０ｍｍとし、冷却
ゾーンの平均水量密度を４５［ｌ／（ｍ2 ・ｍｉｎ）］
として、圧延後のＨ形鋼の冷却を行った。
【００３７】その結果、図６および図７に模式的に示す
ように、Ｈ形鋼のフランジ内面２Ｂに衝突後の冷却水は
フィレット部４に保持され、後段の冷却水噴射ノズルの
手前でほぼ蒸発することが確認された。
ように、Ｈ形鋼のフランジ内面２Ｂに衝突後の冷却水は
フィレット部４に保持され、後段の冷却水噴射ノズルの
手前でほぼ蒸発することが確認された。
【００３８】図８は、従来のフランジ２の外面冷却のみ
行った場合と、この実施例に示すフランジ内面冷却も合
わせて行った場合との冷却直後のフランジ厚み方向の温
度分布を示すグラフである。
行った場合と、この実施例に示すフランジ内面冷却も合
わせて行った場合との冷却直後のフランジ厚み方向の温
度分布を示すグラフである。
【００３９】図８に示すように、本発明方法によるフラ
ンジ内面冷却を行うことにより、フランジ厚み方向（特
に、フランジ内面近傍）での温度の偏りが低減され、か
つフランジ２全体の温度降下量も大きくなることがわか
る。
ンジ内面冷却を行うことにより、フランジ厚み方向（特
に、フランジ内面近傍）での温度の偏りが低減され、か
つフランジ２全体の温度降下量も大きくなることがわか
る。
【００４０】また、Ｗ＝２００ｍｍ，Ｈ＝４００〜５５
０ｍｍの外法一定Ｈ形鋼で、本発明方法による内面冷却
の有無について、フランジ折れ発生率を調査した。その
結果、フランジ折れ発生率において、従来方法（内面冷
却無し）の１０．６％に対し、本発明方法（内面冷却有
り）の６．３％と大幅な低減効果を確認した。
０ｍｍの外法一定Ｈ形鋼で、本発明方法による内面冷却
の有無について、フランジ折れ発生率を調査した。その
結果、フランジ折れ発生率において、従来方法（内面冷
却無し）の１０．６％に対し、本発明方法（内面冷却有
り）の６．３％と大幅な低減効果を確認した。
【００４１】
【発明の効果】本発明方法およびその装置によれば、次
に挙げる効果が得られる。
に挙げる効果が得られる。
【００４２】フランジを内面からも冷却するためにフ
ランジ厚み方向の温度勾配が緩和され、フランジの折れ
現象等の形状不良や残留応力が低減できる。
ランジ厚み方向の温度勾配が緩和され、フランジの折れ
現象等の形状不良や残留応力が低減できる。
【００４３】ウェブを過度に冷却することなく、フィ
レット部を効率的に冷却できるため、Ｈ形鋼の全体的な
温度均一化が得られ、より均質な性能をもつＨ形鋼の製
造が可能となる。
レット部を効率的に冷却できるため、Ｈ形鋼の全体的な
温度均一化が得られ、より均質な性能をもつＨ形鋼の製
造が可能となる。
【００４４】冷却効率が上がり、冷却設備の全長を短
縮できる。
縮できる。
【図１】本発明方法を実施するＨ形鋼の冷却装置の主要
部の構成例の斜視図である。
部の構成例の斜視図である。
【図２】Ｈ形鋼の一部分の斜視図である。
【図３】Ｈ形鋼のフランジ厚み方向に温度勾配がついた
場合の、有限要素法を用いた熱変形計算結果である。
場合の、有限要素法を用いた熱変形計算結果である。
【図４】本発明方法を実施するフランジ内部冷却用の冷
媒噴射ノズルの配置を示す断面図である。
媒噴射ノズルの配置を示す断面図である。
【図５】本発明方法を実施するフランジ内部冷却用のガ
ス（圧縮空気）噴射ノズルの配置を示す断面図である。
ス（圧縮空気）噴射ノズルの配置を示す断面図である。
【図６】本発明方法を実施するフランジ内面上部冷却用
の冷媒噴射ノズルとガス（圧縮空気）噴射ノズルの配列
例および冷媒の挙動の模式図である。
の冷媒噴射ノズルとガス（圧縮空気）噴射ノズルの配列
例および冷媒の挙動の模式図である。
【図７】本発明方法を実施するフランジ内面下部冷却用
の冷媒噴射ノズルとガス（圧縮空気）噴射ノズルの配列
例および冷媒挙動の模式図である。
の冷媒噴射ノズルとガス（圧縮空気）噴射ノズルの配列
例および冷媒挙動の模式図である。
【図８】従来のフランジの外面冷却のみ行った場合と、
本発明方法によるフランジ内面冷却も合わせて行った場
合との冷却直後のフランジ厚み方向の温度分布を示すグ
ラフである。
本発明方法によるフランジ内面冷却も合わせて行った場
合との冷却直後のフランジ厚み方向の温度分布を示すグ
ラフである。
１ Ｈ形鋼 ２ フランジ ２Ａ フランジ外面 ２Ｂ フランジ内面 ３ ウェブ ４ フィレット部 ５ 冷媒噴射ノズル ６ 冷媒ヘッダ ７ ガス（圧縮空気）噴射ノズル ８ ガス（空気）ヘッダ Ｈ ウェブ高さ Ｗ フランジ幅 ｔw ウェブ厚み ｔf フランジ厚み ＰWA 冷媒（冷却水）噴射ノズルとガス（圧縮空気）
噴射ノズルのピッチ ＰAA ガス（圧縮空気）噴射ノズルどうしのピッチ ＰAW ガス（圧縮空気）噴射ノズルと冷媒（冷却水）
噴射ノズルのピッチ
噴射ノズルのピッチ ＰAA ガス（圧縮空気）噴射ノズルどうしのピッチ ＰAW ガス（圧縮空気）噴射ノズルと冷媒（冷却水）
噴射ノズルのピッチ
Claims (2)
- 【請求項１】Ｈ形鋼の熱間圧延時あるいは圧延後に搬送
ローラテーブル上で、冷媒噴射ノズルによって冷却する
Ｈ形鋼の冷却方法において、フランジ外面の冷却に加え
て、フランジ内面に冷媒噴射し、冷媒噴射域および搬送
方向への未蒸発冷媒の流れ域においてフランジ内面およ
びフィレット部を冷却し、その未蒸発冷媒をガス噴射で
フィレット部に保持することで、更にフィレット部を冷
却することを特徴とするＨ形鋼の冷却方法。 - 【請求項２】Ｈ形鋼の熱間圧延時あるいは圧延後に搬送
ローラテーブル上で、冷媒噴射ノズルによって冷却する
Ｈ形鋼の冷却装置において、フランジ内面に向けられた
冷媒噴射ノズルと、その未蒸発冷媒の流れ域に向けられ
たガス噴射ノズルとを、Ｈ形鋼の長手方向に配置するこ
とを特徴とするＨ形鋼の冷却装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24820195A JPH0985327A (ja) | 1995-09-27 | 1995-09-27 | Ｈ形鋼の冷却方法およびその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24820195A JPH0985327A (ja) | 1995-09-27 | 1995-09-27 | Ｈ形鋼の冷却方法およびその装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0985327A true JPH0985327A (ja) | 1997-03-31 |
Family
ID=17174706
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24820195A Pending JPH0985327A (ja) | 1995-09-27 | 1995-09-27 | Ｈ形鋼の冷却方法およびその装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0985327A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009541061A (ja) * | 2006-06-23 | 2009-11-26 | ポスコ | 溶融モールドフラックスを用いた連続鋳造装置 |
-
1995
- 1995-09-27 JP JP24820195A patent/JPH0985327A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009541061A (ja) * | 2006-06-23 | 2009-11-26 | ポスコ | 溶融モールドフラックスを用いた連続鋳造装置 |
| US8191607B2 (en) | 2006-06-23 | 2012-06-05 | Posco | Continuous casting machine using molten mold flux |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH11172401A (ja) | 帯材の冷却方法及び装置 | |
| JP4905051B2 (ja) | 鋼板の冷却設備および冷却方法 | |
| JP2001286925A (ja) | 鋼板の水冷装置とその水冷方法 | |
| JPH0985327A (ja) | Ｈ形鋼の冷却方法およびその装置 | |
| JP2012051013A (ja) | 熱鋼板の水切り装置および水切り方法 | |
| JP4398898B2 (ja) | 厚鋼板の冷却装置及び方法 | |
| JPH0833915A (ja) | 熱延鋼板冷却設備 | |
| JP3867073B2 (ja) | 熱間圧延鋼板の冷却装置および冷却方法 | |
| JP2001353515A (ja) | 高温鋼板の水切り方法及びその装置 | |
| JP3287254B2 (ja) | 高温鋼板の冷却方法および装置 | |
| JP3157635B2 (ja) | 高温金属板の下面冷却装置 | |
| JP4145606B2 (ja) | 鋼板の下面冷却装置、鋼板及びその製造方法 | |
| JPH06262243A (ja) | 鋼板の熱間圧延におけるスケール生成防止方法 | |
| JP4091934B2 (ja) | 厚鋼板の冷却方法 | |
| JP4478083B2 (ja) | 鋼板の上下面均一冷却装置 | |
| JP2003048003A (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH09201661A (ja) | 連鋳鋳片の２次冷却方法 | |
| JPH07290136A (ja) | Ｈ形鋼の冷却方法および装置 | |
| JP3704863B2 (ja) | 高温鋼板の冷却装置 | |
| JPH1058026A (ja) | 高温鋼板の冷却方法およびその装置 | |
| JPH02254141A (ja) | アルミニウムストリップの水焼入れ装置 | |
| JP3225721B2 (ja) | Ｈ形鋼内面の冷却水制御装置 | |
| JP3253787B2 (ja) | Ｈ形鋼のフランジ冷却装置 | |
| JPS638752Y2 (ja) | ||
| JPS63760Y2 (ja) |