JPH09201661A - 連鋳鋳片の２次冷却方法 - Google Patents
連鋳鋳片の２次冷却方法Info
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- JPH09201661A JPH09201661A JP1019196A JP1019196A JPH09201661A JP H09201661 A JPH09201661 A JP H09201661A JP 1019196 A JP1019196 A JP 1019196A JP 1019196 A JP1019196 A JP 1019196A JP H09201661 A JPH09201661 A JP H09201661A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】鋼の連続鋳造機において鋳片を二次冷却するに
際し、上記連続鋳造機のパスラインに沿ったサポートロ
ールの間隙に、搬送中の鋳片を案内する案内板を配し、
該案内板と鋳片間に水膜流連続床を形成して該鋳片を支
持すると共に、冷却も行うことを特徴とする連鋳鋳片の
２次冷却方法である。 【解決手段】本発明は、連鋳機の二次冷却帯において冷
却能力を水膜流連続床を利用して従来より一段と高める
と共に、該水膜流連続床で鋳片を支持して、該鋳片にバ
ルジングを発生させない冷却方法を提供することを目的
としている。
際し、上記連続鋳造機のパスラインに沿ったサポートロ
ールの間隙に、搬送中の鋳片を案内する案内板を配し、
該案内板と鋳片間に水膜流連続床を形成して該鋳片を支
持すると共に、冷却も行うことを特徴とする連鋳鋳片の
２次冷却方法である。 【解決手段】本発明は、連鋳機の二次冷却帯において冷
却能力を水膜流連続床を利用して従来より一段と高める
と共に、該水膜流連続床で鋳片を支持して、該鋳片にバ
ルジングを発生させない冷却方法を提供することを目的
としている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋼の連続鋳造機に
おける鋳片の２次冷却方法に関し、特に連続鋳造機の二
次冷却帯で鋳片を冷却する方式及び支持する方式の改良
に係わる。
おける鋳片の２次冷却方法に関し、特に連続鋳造機の二
次冷却帯で鋳片を冷却する方式及び支持する方式の改良
に係わる。
【０００２】
【従来の技術】一般に鋼の連続鋳造においては、鋳込ま
れた鋳片の２次冷却は、水スプレー方式又はエア・ミス
ト・スプレー方式を用いて行われる。この方法は、鋳型
内で一次冷却され凝固しつつある鋳片を、その後の搬送
途中において該鋳片を支える多数のサポートロール間に
配列したノズルチップから、冷却水をスプレー状にして
該鋳片に吹付け、冷却するものである。ところが、この
方法では、鋳造速度を上げてゆくと、冷却能力が不足
し、サポートロール間で凝固シェル厚と凝固シェル温度
に起因して起きるシェルのふくれ（所謂バルジング）が
大きくなり、鋳片に内部割れが発生したり、あるいは完
全凝固せずに連鋳機外でへ出てバルジングしたりする。
れた鋳片の２次冷却は、水スプレー方式又はエア・ミス
ト・スプレー方式を用いて行われる。この方法は、鋳型
内で一次冷却され凝固しつつある鋳片を、その後の搬送
途中において該鋳片を支える多数のサポートロール間に
配列したノズルチップから、冷却水をスプレー状にして
該鋳片に吹付け、冷却するものである。ところが、この
方法では、鋳造速度を上げてゆくと、冷却能力が不足
し、サポートロール間で凝固シェル厚と凝固シェル温度
に起因して起きるシェルのふくれ（所謂バルジング）が
大きくなり、鋳片に内部割れが発生したり、あるいは完
全凝固せずに連鋳機外でへ出てバルジングしたりする。
【０００３】そこで、冷却能力を上げるために、スプレ
ー水量を増す方策が一般に取られているが、設備による
制約があり、この対策には限界があった。また、特開昭
６３−２４８５５０号公報に開示されているように、鋳
片に重複して冷却水がかかり、不均一な冷却になるのを
抑制するスプレーの斜め吹き、あるいは多段スプレーに
より被冷却面を増し、冷却能を増す方法も提案されてい
る。さらに、特開平５−１７７３２２号公報で提案され
ているように、スプレーする冷却水の水圧を高くして、
冷却能力を高めることも行われている。
ー水量を増す方策が一般に取られているが、設備による
制約があり、この対策には限界があった。また、特開昭
６３−２４８５５０号公報に開示されているように、鋳
片に重複して冷却水がかかり、不均一な冷却になるのを
抑制するスプレーの斜め吹き、あるいは多段スプレーに
より被冷却面を増し、冷却能を増す方法も提案されてい
る。さらに、特開平５−１７７３２２号公報で提案され
ているように、スプレーする冷却水の水圧を高くして、
冷却能力を高めることも行われている。
【０００４】しかしながら、これら上記公報記載の２次
冷却方法では、従来の水スプレー冷却法に比べると、よ
り大きな冷却能力が得られるようにはなったが、鋳片の
バルジング発生を皆無にするまでには至らず、別途対策
が熱望されていた。一方、スラブ粗圧延をほとんど行わ
なくても済むように比較的薄い鋳片を直接的に連続製造
する技術として所謂ベルトキャスターなる連続鋳造機が
ある。そこでの冷却は、特開昭５１−１３０６４１号公
報に記載されたものを代表とするように、鋳片にスプレ
ー水を吹きつけるのではなく、水膜流で連続床（以下、
水膜流連続床という）を形成してベルトを冷却するもの
である。さらに、水膜流連続床で直接鋳片を冷却する方
法も特開昭６２−２２７５６２号公報に示されている。
この方法は、直接鋳片を該水膜流連続床で冷却、支持す
るために、スリット幅可変の下方に傾斜した多段スリッ
トと下広の水膜厚みにより水膜圧力を調整するのが特徴
であった。
冷却方法では、従来の水スプレー冷却法に比べると、よ
り大きな冷却能力が得られるようにはなったが、鋳片の
バルジング発生を皆無にするまでには至らず、別途対策
が熱望されていた。一方、スラブ粗圧延をほとんど行わ
なくても済むように比較的薄い鋳片を直接的に連続製造
する技術として所謂ベルトキャスターなる連続鋳造機が
ある。そこでの冷却は、特開昭５１−１３０６４１号公
報に記載されたものを代表とするように、鋳片にスプレ
ー水を吹きつけるのではなく、水膜流で連続床（以下、
水膜流連続床という）を形成してベルトを冷却するもの
である。さらに、水膜流連続床で直接鋳片を冷却する方
法も特開昭６２−２２７５６２号公報に示されている。
この方法は、直接鋳片を該水膜流連続床で冷却、支持す
るために、スリット幅可変の下方に傾斜した多段スリッ
トと下広の水膜厚みにより水膜圧力を調整するのが特徴
であった。
【０００５】しかしながら、前者は、水膜流連続床で鋳
片ではなくベルトを冷却するものであり、ベルト寿命が
短いのでランニングコストが高く、オシレ−ションマー
ク等のように凹凸のある鋳片に適用が難しく、且つ該ベ
ルトに異物が噛み込んだり、鋳片の凹凸による水膜切れ
でベルトに熱変形や孔開き等が生じ、とにかく設備上の
トラブルが多いという問題があった。また、後者は、鋳
片の進行方向に流れる水膜流連続床を形成する点では参
考になるが、案内板高さ方向の下端部で水圧が大きく低
下し、該水膜流連続床の圧力調整等に難点があるので、
バルジングを完全に防止すいることはできず、具現化に
問題があった。
片ではなくベルトを冷却するものであり、ベルト寿命が
短いのでランニングコストが高く、オシレ−ションマー
ク等のように凹凸のある鋳片に適用が難しく、且つ該ベ
ルトに異物が噛み込んだり、鋳片の凹凸による水膜切れ
でベルトに熱変形や孔開き等が生じ、とにかく設備上の
トラブルが多いという問題があった。また、後者は、鋳
片の進行方向に流れる水膜流連続床を形成する点では参
考になるが、案内板高さ方向の下端部で水圧が大きく低
下し、該水膜流連続床の圧力調整等に難点があるので、
バルジングを完全に防止すいることはできず、具現化に
問題があった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、かかる事情
を鑑み、連鋳機の二次冷却帯において冷却能力を水膜流
連続床を利用して従来より一段と高めると共に、該水膜
流連続床で鋳片を支持して、該鋳片にバルジングを発生
させない冷却方法を提供することを目的としている。さ
らに、本発明は、上記目的に加えて、鋳片の緩冷却及び
均一冷却を達成する冷却方法の提供をも目的としてい
る。
を鑑み、連鋳機の二次冷却帯において冷却能力を水膜流
連続床を利用して従来より一段と高めると共に、該水膜
流連続床で鋳片を支持して、該鋳片にバルジングを発生
させない冷却方法を提供することを目的としている。さ
らに、本発明は、上記目的に加えて、鋳片の緩冷却及び
均一冷却を達成する冷却方法の提供をも目的としてい
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成する本発
明は、鋼の連続鋳造機において鋳片を二次冷却するに際
し、上記連続鋳造機のパスラインに沿ったサポートロー
ルの間隙に、搬送中の鋳片を案内する案内板を配し、該
案内板と鋳片間に水膜流連続床を形成して該鋳片を支持
すると共に、冷却も行うことを特徴とする連鋳鋳片の２
次冷却方法である。また、本発明は、上記水膜流連続床
の厚みが０．１ｍｍ〜２．５ｍｍであり、あるいは、上
記案内板に設けた給水口から次式で定める水圧ＰW の水
を該水膜流連続床へ供給することを特徴とする連鋳鋳片
の２次冷却方法でもある。
明は、鋼の連続鋳造機において鋳片を二次冷却するに際
し、上記連続鋳造機のパスラインに沿ったサポートロー
ルの間隙に、搬送中の鋳片を案内する案内板を配し、該
案内板と鋳片間に水膜流連続床を形成して該鋳片を支持
すると共に、冷却も行うことを特徴とする連鋳鋳片の２
次冷却方法である。また、本発明は、上記水膜流連続床
の厚みが０．１ｍｍ〜２．５ｍｍであり、あるいは、上
記案内板に設けた給水口から次式で定める水圧ＰW の水
を該水膜流連続床へ供給することを特徴とする連鋳鋳片
の２次冷却方法でもある。
【０００８】ＰW ＝ＰFe＋△ＰIN＋（１／２）・△Ｐ ここで、ＰFe： 給水口位置での鋳片内溶鋼の静圧力 △ＰIN：給水口位置での圧力損失 △Ｐ： 水膜流連続床内の圧力損失（給水口位置から案
内板から外れる間） さらに、本発明は、水膜流連続床の圧力を排水口部分の
圧力損失で調整し、該水膜流連続床の流速を給水流量で
調整することを特徴とする連鋳鋳片の２次冷却方法であ
る。
内板から外れる間） さらに、本発明は、水膜流連続床の圧力を排水口部分の
圧力損失で調整し、該水膜流連続床の流速を給水流量で
調整することを特徴とする連鋳鋳片の２次冷却方法であ
る。
【０００９】その結果、従来のスプレー冷却では行なえ
なかったサポートロールの下流側も均一冷却が可能とな
り、水膜流の速度を大きくすることで強冷却も可能にな
り、さらに水膜流連続床内圧により鋳片の支持もするの
で、該サポートロール間のピッチが大きくても、あるい
は鋳造速度が速くても、鋳片をバルジングさせることな
く、冷却ができるようになる。水膜流連続床の厚みを
０．１ｍｍ〜２．５ｍｍとして該厚みと冷却水量から水
膜流の流速が定められ、冷却能力を適宜変化させること
もできる。また、水膜流連続床の内圧と鋳片内溶鋼の静
圧がほぼ釣り合い、鋳片をパスライン上の正しい位置に
保持することができるようになる。さらに、鋳片がパス
ラインより外に膨らんできた場合には、水膜厚みが薄く
なるため、水膜内圧損が大きくなって水膜内圧が高くな
るので、鋳片を内側に押し戻す作用が働く。一方、逆に
パスラインより内側に鋳片が凹んできた場合には、水膜
厚みが厚くなるため水膜内圧力損失が小さくなり、水膜
圧力が低くなって鋳片を外側に戻す作用がある。このよ
うに本方式によれば鋳片の位置をパスライン上に正しく
支持して冷却することが可能になる。
なかったサポートロールの下流側も均一冷却が可能とな
り、水膜流の速度を大きくすることで強冷却も可能にな
り、さらに水膜流連続床内圧により鋳片の支持もするの
で、該サポートロール間のピッチが大きくても、あるい
は鋳造速度が速くても、鋳片をバルジングさせることな
く、冷却ができるようになる。水膜流連続床の厚みを
０．１ｍｍ〜２．５ｍｍとして該厚みと冷却水量から水
膜流の流速が定められ、冷却能力を適宜変化させること
もできる。また、水膜流連続床の内圧と鋳片内溶鋼の静
圧がほぼ釣り合い、鋳片をパスライン上の正しい位置に
保持することができるようになる。さらに、鋳片がパス
ラインより外に膨らんできた場合には、水膜厚みが薄く
なるため、水膜内圧損が大きくなって水膜内圧が高くな
るので、鋳片を内側に押し戻す作用が働く。一方、逆に
パスラインより内側に鋳片が凹んできた場合には、水膜
厚みが厚くなるため水膜内圧力損失が小さくなり、水膜
圧力が低くなって鋳片を外側に戻す作用がある。このよ
うに本方式によれば鋳片の位置をパスライン上に正しく
支持して冷却することが可能になる。
【００１０】しかし、鋳片の鋼種によっては、冷却能が
大き過ぎるという場合もあったので、上記４つの発明で
使用する冷却媒体の水を、それぞれすべて水ミストに代
えたことを特徴とする連鋳鋳片の２次冷却方法も本発明
として提案する。その結果、冷却速度を１／１０程度に
落とした緩冷却が可能となり、鋳片に内部割れや表面コ
ーナ割れが発生しなくなる。
大き過ぎるという場合もあったので、上記４つの発明で
使用する冷却媒体の水を、それぞれすべて水ミストに代
えたことを特徴とする連鋳鋳片の２次冷却方法も本発明
として提案する。その結果、冷却速度を１／１０程度に
落とした緩冷却が可能となり、鋳片に内部割れや表面コ
ーナ割れが発生しなくなる。
【００１１】
【発明の実施の形態】図１は、本発明の１実施形態を示
す模式図である。サポートロール２の間隙（連続鋳造機
では、通常左右に１００〜５００ｍｍ毎に１ケ所程度）
に案内板３を配し、該案内板３に設けた給水口４（水膜
流連続床への給水という意味）から冷却水９が鋳片１の
方向に噴射される。その噴射された水は、そこで水膜流
連続床５を形成し、該鋳片１を支持すると同時に冷却も
する。冷却水９の経路は、給水管７から給水ヘッダ６に
供給され、上記案内板３に設けられた給水口４から鋳片
１と案内板３の間隙に流出し、水膜流連続床５として上
下に広がり、案内板３の上下端から系外に排出されるよ
うになっている。
す模式図である。サポートロール２の間隙（連続鋳造機
では、通常左右に１００〜５００ｍｍ毎に１ケ所程度）
に案内板３を配し、該案内板３に設けた給水口４（水膜
流連続床への給水という意味）から冷却水９が鋳片１の
方向に噴射される。その噴射された水は、そこで水膜流
連続床５を形成し、該鋳片１を支持すると同時に冷却も
する。冷却水９の経路は、給水管７から給水ヘッダ６に
供給され、上記案内板３に設けられた給水口４から鋳片
１と案内板３の間隙に流出し、水膜流連続床５として上
下に広がり、案内板３の上下端から系外に排出されるよ
うになっている。
【００１２】図２は、案内板３に設けた給水口４の配列
を示す正面図である。図２（ａ）のように、鋳片幅方向
に一列に給水口４を配列するのが一般的であるが、図２
（ｂ）のような千鳥配列にしても良い。また、各給水口
４の形状は、図３（ａ）に示すような単純な丸孔、ある
いは図３（ｂ）に示すような丸孔に漏斗状の広がり部を
付与したものがあり、図３（ａ）に比べて図３（ｂ）に
示したタイプの方が冷却水の流れがスムーズである。た
だし、給水口４の形状は、この２種に限ったものでな
く、楕円状、角穴、スリット等も可能である。
を示す正面図である。図２（ａ）のように、鋳片幅方向
に一列に給水口４を配列するのが一般的であるが、図２
（ｂ）のような千鳥配列にしても良い。また、各給水口
４の形状は、図３（ａ）に示すような単純な丸孔、ある
いは図３（ｂ）に示すような丸孔に漏斗状の広がり部を
付与したものがあり、図３（ａ）に比べて図３（ｂ）に
示したタイプの方が冷却水の流れがスムーズである。た
だし、給水口４の形状は、この２種に限ったものでな
く、楕円状、角穴、スリット等も可能である。
【００１３】図４は、サポートロール２の間隙が比較的
長い場合での本発明の実施形態を示している。この場合
は、給水口４列が多段化され、その間に上記排水口８が
設けられている。つまり、図４では、水膜流連続床５へ
の給水は、４ａ，４ｂ，４ｃで示す３列の給水口から行
われ、給水口４ａからの給水は、水膜流連続床５を形成
した後、案内板３の上端と排水口８ａから排出されるよ
うになる。また、給水口４ｂからの水は、排水口８ａと
８ｂから排出され、給水口４ｃからの水は、排水口８ｂ
と案内板５の下端から排出される。なお、各排水口８の
形状は、給水口４と同様に丸穴、丸穴に漏斗状の広がり
部を付与したもの、その他楕円状、角穴、スリット等を
使用する。
長い場合での本発明の実施形態を示している。この場合
は、給水口４列が多段化され、その間に上記排水口８が
設けられている。つまり、図４では、水膜流連続床５へ
の給水は、４ａ，４ｂ，４ｃで示す３列の給水口から行
われ、給水口４ａからの給水は、水膜流連続床５を形成
した後、案内板３の上端と排水口８ａから排出されるよ
うになる。また、給水口４ｂからの水は、排水口８ａと
８ｂから排出され、給水口４ｃからの水は、排水口８ｂ
と案内板５の下端から排出される。なお、各排水口８の
形状は、給水口４と同様に丸穴、丸穴に漏斗状の広がり
部を付与したもの、その他楕円状、角穴、スリット等を
使用する。
【００１４】次に、図５は、給水ヘッダ６内の水圧力及
び水膜流連続床５内の水圧力の変化と鋳片内溶鋼の静圧
力との関係を示す。本発明では、この水の圧力関係を鋳
片の支持と冷却に有効利用するのである。まず、水膜流
連続床５内の平均水圧と該溶鋼の静圧が釣り合う条件か
ら、 （ＰIN＋Ｐout ）／２＝ＰFe…（１） が導出される。
び水膜流連続床５内の水圧力の変化と鋳片内溶鋼の静圧
力との関係を示す。本発明では、この水の圧力関係を鋳
片の支持と冷却に有効利用するのである。まず、水膜流
連続床５内の平均水圧と該溶鋼の静圧が釣り合う条件か
ら、 （ＰIN＋Ｐout ）／２＝ＰFe…（１） が導出される。
【００１５】ここで、 ＰIN：給水口部での水膜流連続床内圧力 Ｐout ：排水口部（案内板端部）での水膜流連続床内圧
力 ＰFe：給水口部での溶鋼の静圧力 水膜流連続床５内の圧力損失△Ｐは、 △Ｐ＝ＰIN−Ｐout …（２） 給水ヘッダ７内の水圧ＰW は、給水口での圧力損失を△
ＰINとすると ＰW ＝ＰIN＋△ＰIN …（３） で表わされる。
力 ＰFe：給水口部での溶鋼の静圧力 水膜流連続床５内の圧力損失△Ｐは、 △Ｐ＝ＰIN−Ｐout …（２） 給水ヘッダ７内の水圧ＰW は、給水口での圧力損失を△
ＰINとすると ＰW ＝ＰIN＋△ＰIN …（３） で表わされる。
【００１６】したがって、（１）〜（３）式より、ＰW
は ＰW ＝ＰFe＋△ＰIN＋（１／２）・△Ｐ …（４） となり、このＰW で給水すれば、鋳片をパスラインの正
しい位置に支持しつつ、バルジングに対して有効な冷却
が可能となる。なお、本発明で水膜流連続床の厚みを
０．１ｍｍ〜２．５ｍｍとしたのは、０．１ｍｍ以下で
は鋳片面の凸部が案内板と接触してしまうのを回避する
ためであり、２．５ｍｍ以上では水膜流速が低下し、十
分な冷却能力が得られないからである。
は ＰW ＝ＰFe＋△ＰIN＋（１／２）・△Ｐ …（４） となり、このＰW で給水すれば、鋳片をパスラインの正
しい位置に支持しつつ、バルジングに対して有効な冷却
が可能となる。なお、本発明で水膜流連続床の厚みを
０．１ｍｍ〜２．５ｍｍとしたのは、０．１ｍｍ以下で
は鋳片面の凸部が案内板と接触してしまうのを回避する
ためであり、２．５ｍｍ以上では水膜流速が低下し、十
分な冷却能力が得られないからである。
【００１７】さらに、本発明では、上記した冷却媒体を
水に代え、すべて水ミストを用いるようにしたが、上記
（１）〜（４）式の利用を含め、冷却に対する考え方は
同じである。
水に代え、すべて水ミストを用いるようにしたが、上記
（１）〜（４）式の利用を含め、冷却に対する考え方は
同じである。
【００１８】
（実施例１）サイズが２２０ｍｍ厚×８５０〜１９００
ｍｍ幅の鋼スラブが、機長４５ｍ、垂直長さ３ｍ、曲げ
半径９ｍの垂直曲げ型スラブ連続鋳造機で鋳造された。
その際、メニスカスから１．２ｍから２．８ｍの部分の
二次冷却帯を、従来法及び上記の本発明法を用い、鋳片
を冷却した。その冷却条件は、 （ｉ）従来法 サポートロールの間隙２００ｍｍ、該ロール径１５０ｍｍ 水スプレーによる冷却、２７０（リットル／ｍ2 ｍｉｎ） ８０リットル／ｍｉｎスプレー列 鋳片幅１５００ｍｍ（メニスカスから１．２から２．８ｍの 間の長辺両面） （ii）本発明法 サポートロールの間隙４００ｍｍ、ロール径１５０ｍｍ 水膜厚み（鋳片と案内板の間隔） ０．５ｍｍ 案内板長さ（鋳込方向） ３２０ｍｍ 給水口の間隔（幅方向） ２０ｍｍ 給水口列 １段 給水口径 φ３．２ｍｍ 同上 出口部 φ１３．２ｍｍ 冷却水量 ６００リットル／ｍ2 ｍｉｎ ３６０リットル／ｍｉｎ 給水列 なお、水に代えミストを用いた場合には、冷却水量を６
０ リットル／ｍ2 ｍｉｎ、３６リットル／ｍ2 ｍｉ
ｎ、気水比（空気流量／冷却水量）１００、空気流量３
６００ リットル／ｍｉｎ給水列とした以外は、水の場
合と同じ条件である。また、ミストの形成は、給水管７
の途中（給水ヘッダ６から１〜２ｍの所）に空気と水の
混合器を設けることにより行う。 （実施例２）サイズが２２０ｍｍ厚×８５０〜１９００
ｍｍ幅の鋼スラブを、機長４５ｍ、垂直長３ｍ、曲げ半
径９ｍの垂直曲げ型スラブ連続鋳造機で鋳造した。その
際、メニスカスから１９．４ｍから２７．２ｍの部分
（水平部）の二次冷却帯を従来法及び上記本発明法を適
用して鋳片を冷却した。その冷却条件は、 （ｉ）従来法 サポートロールの間隙３９０ｍｍ、該ロール径３３０ｍｍ 水スプレーによる冷却、９０（リットル／ｍ2 ｍｉｎ） ５３リットル／ｍｉｎスプレー列 鋳片幅１５００ｍｍ （ii）本発明法 ロールピッチ１１７０ｍｍ、ロール径３３０ｍｍ 水膜厚み（パスラインと案内板の間隔） ０．３ｍｍ 案内板長さ（鋳込方向） １０００ｍｍ 給水口列 ３列 排水口列 ２列 給水口ピッチ（幅方向） ２０ｍｍ 排水口ピッチ（幅方向） ４０ｍｍ 給排水口配列 千鳥配列 給水口径 φ３．２ｍｍ 同上 出口部 φ１３．２ｍｍ 排水口径 φ３．４ｍｍ 冷却水量 ２７５リットル／ｍ2 ｍｉｎ １６０リットル／ｍｉｎ 給水列 なお、水に代えミストを用いた場合には、冷却水量を３
０ リットル／ｍ2 ｍｉｎ、１７．５ リットル／ｍ2
ｍｉｎ、気水比（空気流量／冷却水量）１５０、空気流
量２６２５ リットル／ｍｉｎ給水列とした以外は、水
の場合と同じ条件である。
ｍｍ幅の鋼スラブが、機長４５ｍ、垂直長さ３ｍ、曲げ
半径９ｍの垂直曲げ型スラブ連続鋳造機で鋳造された。
その際、メニスカスから１．２ｍから２．８ｍの部分の
二次冷却帯を、従来法及び上記の本発明法を用い、鋳片
を冷却した。その冷却条件は、 （ｉ）従来法 サポートロールの間隙２００ｍｍ、該ロール径１５０ｍｍ 水スプレーによる冷却、２７０（リットル／ｍ2 ｍｉｎ） ８０リットル／ｍｉｎスプレー列 鋳片幅１５００ｍｍ（メニスカスから１．２から２．８ｍの 間の長辺両面） （ii）本発明法 サポートロールの間隙４００ｍｍ、ロール径１５０ｍｍ 水膜厚み（鋳片と案内板の間隔） ０．５ｍｍ 案内板長さ（鋳込方向） ３２０ｍｍ 給水口の間隔（幅方向） ２０ｍｍ 給水口列 １段 給水口径 φ３．２ｍｍ 同上 出口部 φ１３．２ｍｍ 冷却水量 ６００リットル／ｍ2 ｍｉｎ ３６０リットル／ｍｉｎ 給水列 なお、水に代えミストを用いた場合には、冷却水量を６
０ リットル／ｍ2 ｍｉｎ、３６リットル／ｍ2 ｍｉ
ｎ、気水比（空気流量／冷却水量）１００、空気流量３
６００ リットル／ｍｉｎ給水列とした以外は、水の場
合と同じ条件である。また、ミストの形成は、給水管７
の途中（給水ヘッダ６から１〜２ｍの所）に空気と水の
混合器を設けることにより行う。 （実施例２）サイズが２２０ｍｍ厚×８５０〜１９００
ｍｍ幅の鋼スラブを、機長４５ｍ、垂直長３ｍ、曲げ半
径９ｍの垂直曲げ型スラブ連続鋳造機で鋳造した。その
際、メニスカスから１９．４ｍから２７．２ｍの部分
（水平部）の二次冷却帯を従来法及び上記本発明法を適
用して鋳片を冷却した。その冷却条件は、 （ｉ）従来法 サポートロールの間隙３９０ｍｍ、該ロール径３３０ｍｍ 水スプレーによる冷却、９０（リットル／ｍ2 ｍｉｎ） ５３リットル／ｍｉｎスプレー列 鋳片幅１５００ｍｍ （ii）本発明法 ロールピッチ１１７０ｍｍ、ロール径３３０ｍｍ 水膜厚み（パスラインと案内板の間隔） ０．３ｍｍ 案内板長さ（鋳込方向） １０００ｍｍ 給水口列 ３列 排水口列 ２列 給水口ピッチ（幅方向） ２０ｍｍ 排水口ピッチ（幅方向） ４０ｍｍ 給排水口配列 千鳥配列 給水口径 φ３．２ｍｍ 同上 出口部 φ１３．２ｍｍ 排水口径 φ３．４ｍｍ 冷却水量 ２７５リットル／ｍ2 ｍｉｎ １６０リットル／ｍｉｎ 給水列 なお、水に代えミストを用いた場合には、冷却水量を３
０ リットル／ｍ2 ｍｉｎ、１７．５ リットル／ｍ2
ｍｉｎ、気水比（空気流量／冷却水量）１５０、空気流
量２６２５ リットル／ｍｉｎ給水列とした以外は、水
の場合と同じ条件である。
【００１９】実施成績は、平均熱伝達係数で示すが、図
６から明らかなように、実施例１では本発明法と従来法
とで大きな差が生じ、本発明法の冷却能が良いことが確
認できた。また、バルジング量も、図７に示すように、
本発明法で減少して従来法に比べて大幅な成績向上があ
った。なお、本実施例では、案内板の形状を平板とした
が、端部のみ額縁状の突部を設けたり、ラビリンス（図
８参照）溝付板（図９参照）、傾斜板（図１０参照）等
でもよい。また、本発明は湾曲した二次冷却帯にも適用
できるものである。
６から明らかなように、実施例１では本発明法と従来法
とで大きな差が生じ、本発明法の冷却能が良いことが確
認できた。また、バルジング量も、図７に示すように、
本発明法で減少して従来法に比べて大幅な成績向上があ
った。なお、本実施例では、案内板の形状を平板とした
が、端部のみ額縁状の突部を設けたり、ラビリンス（図
８参照）溝付板（図９参照）、傾斜板（図１０参照）等
でもよい。また、本発明は湾曲した二次冷却帯にも適用
できるものである。
【００２０】
【発明の効果】以上述べたように、本発明により、水膜
流連続床で鋳片を直接支持するようにしたので、連続鋳
造機の二次冷却帯において鋳片の冷却能力が大幅に高く
することができるようになった。また、鋳片のバルジン
グ量も従来より大幅に低減することができるようになっ
た。その結果、鋳造速度を大幅に上げることが可能にな
り、鋳片の生産性が向上した。さらに、本発明では、冷
却媒体に水ミストを用いることで、鋳片の緩冷却を可能
とし、鋳片の内部割れ、表面コーナ割れの発生をほとん
ど防止できるようになった。
流連続床で鋳片を直接支持するようにしたので、連続鋳
造機の二次冷却帯において鋳片の冷却能力が大幅に高く
することができるようになった。また、鋳片のバルジン
グ量も従来より大幅に低減することができるようになっ
た。その結果、鋳造速度を大幅に上げることが可能にな
り、鋳片の生産性が向上した。さらに、本発明では、冷
却媒体に水ミストを用いることで、鋳片の緩冷却を可能
とし、鋳片の内部割れ、表面コーナ割れの発生をほとん
ど防止できるようになった。
【図１】本発明に係る連鋳鋳片の二次冷却方法を実施し
た状況を示す鋳込方向断面図である。
た状況を示す鋳込方向断面図である。
【図２】本発明で用いる案内板に設けた給水口の配列状
況を示す正面図であり、（ａ）は一段、（ｂ）は二段の
配列例である。
況を示す正面図であり、（ａ）は一段、（ｂ）は二段の
配列例である。
【図３】図２に示した給水口の形状を示す断面図であ
り、（ａ）は円筒形、（ｂ）は漏斗形である。
り、（ａ）は円筒形、（ｂ）は漏斗形である。
【図４】サポートロールの間隙が広い場合の本発明の実
施状況を示す図である。
施状況を示す図である。
【図５】給水ヘッダ内水圧及び水膜流連続床内水圧の変
化と鋳片内溶鋼の静圧との関係を示す図である。
化と鋳片内溶鋼の静圧との関係を示す図である。
【図６】冷却能に対する本発明法の効果を示す図であ
る。
る。
【図７】バルジングに対する本発明の効果を示す図であ
る。
る。
【図８】本発明で用いる案内板形状の１種であり、端部
がラビリンス構造になっている例を示す図である。
がラビリンス構造になっている例を示す図である。
【図９】本発明で用いる案内板形状の１種であり、表面
が溝付き構造になっている例を示す図である。
が溝付き構造になっている例を示す図である。
【図１０】本発明で用いる案内板形状の１種であり、表
面が傾斜構造になっている例を示す図である。
面が傾斜構造になっている例を示す図である。
１ 鋳片（連鋳鋳片） ２ サポートロール ３ 案内板 ４ 給水口（ａ，ｂ，ｃは位置別記号） ５ 水膜流連続床 ６ 給水ヘッダ ７ 給水管 ８ 排水口（ａ，ｂ，ｃは位置別記号） ９ 冷却水 １０ ラビリンス １１ 溝 １２ 傾斜面
Claims (5)
- 【請求項１】 鋼の連続鋳造機において鋳片を二次冷却
するに際し、 上記連続鋳造機のパスラインに沿ったサポートロールの
間隙に、搬送中の鋳片を案内する案内板を配し、該案内
板と鋳片間に水膜流連続床を形成して該鋳片を支持する
と共に、冷却も行うことを特徴とする連鋳鋳片の２次冷
却方法。 - 【請求項２】 上記水膜流連続床の厚みが０．１ｍｍ〜
２．５ｍｍであることを特徴とする請求項１記載の連鋳
鋳片の２次冷却方法。 - 【請求項３】 上記案内板に設けた給水口から次式で定
める水圧ＰW の水を該水膜流連続床へ供給することを特
徴とする請求項１又は２記載の連鋳鋳片の２次冷却方
法。 ＰW ＝ＰFe＋△ＰIN＋（１／２）・△Ｐ ここで、ＰFe： 給水口位置での鋳片内溶鋼の静圧力 △ＰIN：給水口位置での圧力損失 △Ｐ： 水膜流連続床内の圧力損失（給水口位置から案
内板から外れる間） - 【請求項４】 水膜流連続床の圧力を排水口部分の圧力
損失及び案内板端部のラビリンスで調整し、該水膜流連
続床の流速を給水流量で調整することを特徴とする請求
項１〜３のいずれかに記載の連鋳鋳片の２次冷却方法。 - 【請求項５】 請求項１〜４のいずれかにおいて、前記
水に代え、水ミストを用いることを特徴とする連鋳鋳片
の２次冷却方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1019196A JPH09201661A (ja) | 1996-01-24 | 1996-01-24 | 連鋳鋳片の２次冷却方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1019196A JPH09201661A (ja) | 1996-01-24 | 1996-01-24 | 連鋳鋳片の２次冷却方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09201661A true JPH09201661A (ja) | 1997-08-05 |
Family
ID=11743408
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1019196A Withdrawn JPH09201661A (ja) | 1996-01-24 | 1996-01-24 | 連鋳鋳片の２次冷却方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09201661A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030041534A (ko) * | 2001-11-20 | 2003-05-27 | 주식회사 포스코 | 용강 침투방지및 냉각효율이 향상된 냉각수 스프레이 장치 |
| JP2009202166A (ja) * | 2008-02-26 | 2009-09-10 | Jfe Steel Corp | 連続鋳造における二次冷却方法及び二次冷却装置 |
| JP2015213947A (ja) * | 2014-05-09 | 2015-12-03 | 新日鐵住金株式会社 | 連続鋳造機の二次冷却装置及び二次冷却方法 |
| WO2017131204A1 (ja) | 2016-01-29 | 2017-08-03 | 新日鐵住金株式会社 | 連続鋳造鋳片の二次冷却方法及び二次冷却装置 |
| CN108907131A (zh) * | 2018-07-10 | 2018-11-30 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 一种降低板坯连铸头尾坯表面裂纹的二冷控制方法 |
-
1996
- 1996-01-24 JP JP1019196A patent/JPH09201661A/ja not_active Withdrawn
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030041534A (ko) * | 2001-11-20 | 2003-05-27 | 주식회사 포스코 | 용강 침투방지및 냉각효율이 향상된 냉각수 스프레이 장치 |
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| WO2017131204A1 (ja) | 2016-01-29 | 2017-08-03 | 新日鐵住金株式会社 | 連続鋳造鋳片の二次冷却方法及び二次冷却装置 |
| KR20180087360A (ko) | 2016-01-29 | 2018-08-01 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 연속 주조 주편의 이차 냉각 방법 및 이차 냉각 장치 |
| CN108472718A (zh) * | 2016-01-29 | 2018-08-31 | 新日铁住金株式会社 | 连续铸造铸坯的二次冷却方法和二次冷却装置 |
| US20180354024A1 (en) * | 2016-01-29 | 2018-12-13 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Secondary cooling method and secondary cooling device for casting product in continuous casting |
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| CN108907131A (zh) * | 2018-07-10 | 2018-11-30 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 一种降低板坯连铸头尾坯表面裂纹的二冷控制方法 |
| CN108907131B (zh) * | 2018-07-10 | 2020-07-03 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 一种降低板坯连铸头尾坯表面裂纹的二冷控制方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030401 |