JPH0195801A - 直送圧延方法 - Google Patents
直送圧延方法Info
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- JPH0195801A JPH0195801A JP25416487A JP25416487A JPH0195801A JP H0195801 A JPH0195801 A JP H0195801A JP 25416487 A JP25416487 A JP 25416487A JP 25416487 A JP25416487 A JP 25416487A JP H0195801 A JPH0195801 A JP H0195801A
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- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 16
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は、連続鋳造された鋳片を圧延機に直送して熱
間で圧延する直送圧延方法に関する。
間で圧延する直送圧延方法に関する。
［従来の技術］
近時、連続鋳造技術において、省エネルギの観点から、
連続鋳造された鋳片を加熱炉を介すことなく連続鋳造機
から圧延機に直送し、鋳片の保有熱を利用して直ちに熱
間圧延する所謂ホットダイレクトローリング（以下、Ｈ
ＤＲという）が発達している。
連続鋳造された鋳片を加熱炉を介すことなく連続鋳造機
から圧延機に直送し、鋳片の保有熱を利用して直ちに熱
間圧延する所謂ホットダイレクトローリング（以下、Ｈ
ＤＲという）が発達している。
従来のＨＤＲは、水冷鋳型により溶鋼を１次冷却し、鋳
片外周部に相当する部分に薄い凝固殻を形成し、この未
凝固鋳片を一群のサポートガイドロールにより案内しつ
つピンチロールにより引抜き、鋳片を所定の曲率で略９
０”曲げ、これらの引抜き及び曲げ工程にて鋳片にスプ
レィ水を噴射して鋳片内部の凝固促進を図り（２次冷却
）、完全凝固した鋳片を所定長に切断し、次いで、断熱
帯に鋳片を通過させて断熱化し、鋳片内部の保有熱によ
り鋳片表面温度を上昇させる所謂復熱を起こさせた後に
、鋳片を圧延機に搬送して直ちに熱間圧延する。
片外周部に相当する部分に薄い凝固殻を形成し、この未
凝固鋳片を一群のサポートガイドロールにより案内しつ
つピンチロールにより引抜き、鋳片を所定の曲率で略９
０”曲げ、これらの引抜き及び曲げ工程にて鋳片にスプ
レィ水を噴射して鋳片内部の凝固促進を図り（２次冷却
）、完全凝固した鋳片を所定長に切断し、次いで、断熱
帯に鋳片を通過させて断熱化し、鋳片内部の保有熱によ
り鋳片表面温度を上昇させる所謂復熱を起こさせた後に
、鋳片を圧延機に搬送して直ちに熱間圧延する。
ところで、所謂２次冷却においては、放熱による鋳片エ
ツジ部の湿度低下を防止するために、温度低下が小さい
鋳片幅方向中央領域ではスプレィ量を多くする一方、温
度低下が大きい鋳片幅方向端部領域のスプレィ量を少な
くするか又はスブレイせず、鋳片表面温度の均一化を図
っている。
ツジ部の湿度低下を防止するために、温度低下が小さい
鋳片幅方向中央領域ではスプレィ量を多くする一方、温
度低下が大きい鋳片幅方向端部領域のスプレィ量を少な
くするか又はスブレイせず、鋳片表面温度の均一化を図
っている。
［発明が解決しようとする問題点］
しかしながら、従来の直送圧延方法においては、鋳造速
度が増加すると、クレータエンド（最終凝固部）が連続
鋳造機の下流側に後退するので、鋳片内部の凝固促進を
図るために、スプレィを強冷パターンにする必要があり
、これにより鋳片幅方向中央領域が強冷され、必要以上
に冷却され、圧延時の鋳片幅方向の温度プロフィール（
鋳片表面の温度分布）は端部領域のほうが中央領域より
も約５０℃高温になる。このため、圧延により鋳片幅方
向端部領域の表面のほうが幅方向中央領域の表面よりも
長く伸び、鋳片の圧延方向端部が不均一に変形する所謂
フィッシュテールが生じる。このようなフィッシュテー
ルは、操業上のトラブル及び圧延後の使用に適さないた
めに、所謂クロップロスとして切断除去されるので、製
品歩留りが低下するという問題点がある。
度が増加すると、クレータエンド（最終凝固部）が連続
鋳造機の下流側に後退するので、鋳片内部の凝固促進を
図るために、スプレィを強冷パターンにする必要があり
、これにより鋳片幅方向中央領域が強冷され、必要以上
に冷却され、圧延時の鋳片幅方向の温度プロフィール（
鋳片表面の温度分布）は端部領域のほうが中央領域より
も約５０℃高温になる。このため、圧延により鋳片幅方
向端部領域の表面のほうが幅方向中央領域の表面よりも
長く伸び、鋳片の圧延方向端部が不均一に変形する所謂
フィッシュテールが生じる。このようなフィッシュテー
ルは、操業上のトラブル及び圧延後の使用に適さないた
めに、所謂クロップロスとして切断除去されるので、製
品歩留りが低下するという問題点がある。
この発明は、かかる事情に鑑みてなされたものであって
、製品歩留りを向上させることができる直送圧延方法を
提供することを目的とする。
、製品歩留りを向上させることができる直送圧延方法を
提供することを目的とする。
［問題点を解決するための手段］
この発明に係る直送圧延方法は、連続鋳造用鋳型から未
凝固状態の鋳片を引抜き、これに冷却水を噴射して凝固
させ、完全凝固した鋳片を加熱炉を介さずに圧延機に直
送し、熱間で圧延する直送圧延方法において、連続鋳造
機の出口側にて鋳片に噴射する冷却水口を調節し、鋳片
の幅方向中央領域が幅方向端部領域よりも過剰に冷却さ
れないように鋳片を冷却し、鋳片を圧延することを特徴
とする。
凝固状態の鋳片を引抜き、これに冷却水を噴射して凝固
させ、完全凝固した鋳片を加熱炉を介さずに圧延機に直
送し、熱間で圧延する直送圧延方法において、連続鋳造
機の出口側にて鋳片に噴射する冷却水口を調節し、鋳片
の幅方向中央領域が幅方向端部領域よりも過剰に冷却さ
れないように鋳片を冷却し、鋳片を圧延することを特徴
とする。
［作用］
この発明に係る直送圧延方法においては、連続鋳造機の
出口側にて鋳片に噴射する冷却水量を調節し、鋳片の幅
方向中央領域が幅方向端部領域よりも過剰に冷却されな
いように鋳片を冷却する。
出口側にて鋳片に噴射する冷却水量を調節し、鋳片の幅
方向中央領域が幅方向端部領域よりも過剰に冷却されな
いように鋳片を冷却する。
次いで、この鋳片を断熱化し、復熱により鋳片の表面温
度を上昇させる。これにより、鋳片表面の温度分布が幅
方向において実質的に均一になる。
度を上昇させる。これにより、鋳片表面の温度分布が幅
方向において実質的に均一になる。
次いで、加熱炉を介することなく、鋳片を圧延機に直送
し、圧延する。このとき、鋳片表面の幅方向濃度分布が
実質的に均一なので、鋳片の幅方向端部領域と幅方向中
央領域とで伸び差がなくなり、鋳片の圧延方向端部に実
質的にフィッシュテールが生じなくなる。
し、圧延する。このとき、鋳片表面の幅方向濃度分布が
実質的に均一なので、鋳片の幅方向端部領域と幅方向中
央領域とで伸び差がなくなり、鋳片の圧延方向端部に実
質的にフィッシュテールが生じなくなる。
［実施例］
以下、添附の図面を参照して、この発明の実施例につい
て具体的に説明する。
て具体的に説明する。
第１図はこの発明の実施例に係る直送圧延方法が使用さ
れた連続鋳造設備を示す模式図、第２図は鋳片引抜き方
向から見たスプレィ装置の１単位を示す模式図である。
れた連続鋳造設備を示す模式図、第２図は鋳片引抜き方
向から見たスプレィ装置の１単位を示す模式図である。
連続鋳造機１０は、その上部に溶鋼供給装置としての取
鍋１１及びタンデイツシュ１２を備えており、取組１１
からタンデイツシュ１２に溶鋼が供給されると共に、タ
ンデイツシュ１２から鋳型１３に溶鋼が鋳込まれるよう
になっている。鋳型１３は水冷構造になっており、溶鋼
が鋳型内壁に接触すると、鋳片の外周部に相当する薄い
凝固殻が形成されるようになっている。
鍋１１及びタンデイツシュ１２を備えており、取組１１
からタンデイツシュ１２に溶鋼が供給されると共に、タ
ンデイツシュ１２から鋳型１３に溶鋼が鋳込まれるよう
になっている。鋳型１３は水冷構造になっており、溶鋼
が鋳型内壁に接触すると、鋳片の外周部に相当する薄い
凝固殻が形成されるようになっている。
鋳型１３の下方には、内部が未凝固の鋳片１５を取囲む
ように多数対のＯ−ル群１４が配設されている。これら
のロール群１４は、鋳片１５を支持案内すると共に、鋳
片１５を垂直方向から水平方向に所定の曲率をもって曲
げつつ引抜くようになっている。連続鋳造機１０の冷却
系統は、上流の鋳型１３側から順に第１乃至第９ゾーン
の９領域に分割配列されており、最終の第９ゾーンは鋳
片１５の曲りを矯正する水平ラインの下流側に位置して
いる。この第９ゾーンには、多数対のスプレィ装置１６
が設けられ、水平方向に引抜かれる鋳片１５に冷却水を
スプレィするようになっている。
ように多数対のＯ−ル群１４が配設されている。これら
のロール群１４は、鋳片１５を支持案内すると共に、鋳
片１５を垂直方向から水平方向に所定の曲率をもって曲
げつつ引抜くようになっている。連続鋳造機１０の冷却
系統は、上流の鋳型１３側から順に第１乃至第９ゾーン
の９領域に分割配列されており、最終の第９ゾーンは鋳
片１５の曲りを矯正する水平ラインの下流側に位置して
いる。この第９ゾーンには、多数対のスプレィ装置１６
が設けられ、水平方向に引抜かれる鋳片１５に冷却水を
スプレィするようになっている。
鋳型１３の下端から第９ゾーンまでの距離は約１６ｍで
あり、第９ゾーンの長さは約８ｍである。切断機２６が
スプレィ装置１６の下流側に設けられ、鋳片１５が切断
機２６により所定長の鋳片１５ａに切断されるようにな
っている。断熱帯２７が、第９ゾーンに続く第１０ゾー
ンに配設されている。
あり、第９ゾーンの長さは約８ｍである。切断機２６が
スプレィ装置１６の下流側に設けられ、鋳片１５が切断
機２６により所定長の鋳片１５ａに切断されるようにな
っている。断熱帯２７が、第９ゾーンに続く第１０ゾー
ンに配設されている。
この断熱帯２７の鋳片搬送路には多数対のロール群（図
示せず）が設けられており、鋳片１５が圧延機３０に搬
送されるようになっている。また、６一 断熱帯２７の搬送路を取囲むように保温材が設けられて
おり、搬送路を通過する鋳片１５が断熱化されるように
なっている。断熱帯２７の長さは、約１６．６ｍである
。温度センサ２８が断熱帯２７の下流側に設けられ、鋳
片１５の表面温度が非接触状態で測定されるようになっ
ている。圧延ｔａ３０が断熱帯２７の下流に配設されて
いる。圧延機３０は、複数対の上下ロール３２．３３を
備えており、鋳片１５ａに所定の圧下刃が印加されるよ
うになっている。
示せず）が設けられており、鋳片１５が圧延機３０に搬
送されるようになっている。また、６一 断熱帯２７の搬送路を取囲むように保温材が設けられて
おり、搬送路を通過する鋳片１５が断熱化されるように
なっている。断熱帯２７の長さは、約１６．６ｍである
。温度センサ２８が断熱帯２７の下流側に設けられ、鋳
片１５の表面温度が非接触状態で測定されるようになっ
ている。圧延ｔａ３０が断熱帯２７の下流に配設されて
いる。圧延機３０は、複数対の上下ロール３２．３３を
備えており、鋳片１５ａに所定の圧下刃が印加されるよ
うになっている。
第２図に示すように、スプレィ装置１６の１単位は、２
系統のノズル１９．２０を備えている。
系統のノズル１９．２０を備えている。
すなわち、下側のノズル１９及び上側のノズル２０が鋳
片１５を挟んで対設され、鋳片１５の上下面に冷却水が
夫々スプレィされるようになっている。また、連通管１
７．１８は、ガイド２１に沿って鋳片幅方向に移動可能
になっており、鋳片幅方向においてスプレィ水の噴射さ
れる幅を可変できるようになっている。ノズル１９のス
プレィ系統とノズル２０のスプレィ系統とは、冷却水の
供給系統が異なっており、夫々の冷却系統への冷却水供
給が別個に調節されるようになっている。
片１５を挟んで対設され、鋳片１５の上下面に冷却水が
夫々スプレィされるようになっている。また、連通管１
７．１８は、ガイド２１に沿って鋳片幅方向に移動可能
になっており、鋳片幅方向においてスプレィ水の噴射さ
れる幅を可変できるようになっている。ノズル１９のス
プレィ系統とノズル２０のスプレィ系統とは、冷却水の
供給系統が異なっており、夫々の冷却系統への冷却水供
給が別個に調節されるようになっている。
また、ノズル１９．２０は、噴射されるべき冷却水が適
量のエアと混合するような構造が採用されており、冷却
水がエアミスト状にスプレィされるようになっている。
量のエアと混合するような構造が採用されており、冷却
水がエアミスト状にスプレィされるようになっている。
次に、この実施例の動作について説明する。取鋼１１内
の溶鋼をタンデイツシュ１２に注入すると共に、タンデ
イツシュ１２から鋳型１３に溶鋼を連続鋳造する。溶鋼
が鋳型１３により７次冷却され、鋳片１５が形成される
と、これを−群の０−ル１４により案内しつつ毎分的２
．５ｍの速度で引抜く。この引抜き工程において、図示
しないスプレィ装置から鋳片１５に冷却水を噴射して鋳
片１５を２次冷却する。鋳片１５を冷却しつつ所定の曲
率で曲げ、引抜き方向を垂直から水平に変更する。そし
て、水平ラインの入口のところで鋳片の曲りを矯正ロー
ルにより矯正する。次いで、第９ゾーンのスプレィ装置
１６により鋳片１５に最終的な冷却を施し、これを切断
し、更に、断熱化した後に熱間圧延する。
の溶鋼をタンデイツシュ１２に注入すると共に、タンデ
イツシュ１２から鋳型１３に溶鋼を連続鋳造する。溶鋼
が鋳型１３により７次冷却され、鋳片１５が形成される
と、これを−群の０−ル１４により案内しつつ毎分的２
．５ｍの速度で引抜く。この引抜き工程において、図示
しないスプレィ装置から鋳片１５に冷却水を噴射して鋳
片１５を２次冷却する。鋳片１５を冷却しつつ所定の曲
率で曲げ、引抜き方向を垂直から水平に変更する。そし
て、水平ラインの入口のところで鋳片の曲りを矯正ロー
ルにより矯正する。次いで、第９ゾーンのスプレィ装置
１６により鋳片１５に最終的な冷却を施し、これを切断
し、更に、断熱化した後に熱間圧延する。
発明者等は、第９ゾーンのスプレィ装置が、幅切り口（
スプレィ水が噴射されない幅方向端部領域）を最大片側
２８０ｍｍとることができ、かつ、連続鋳造機出口側の
鋳片表面温度に大きな影響力を有するということに鑑み
て、第９ゾーンのスプレィパターンを種々変える実験を
繰返し、その効果について検討した。その結果、第９ゾ
ーンにおいて、ノズル２０への供給水量を従来水量の５
５％（毎分２７８リツトル）及び３９％（毎分１９７リ
ツトル）に低減した結果、幅方向中央領域の鋳片表面温
度が夫々的９５０℃及び９６０℃になることが確認され
た。因みに、従来のスプレィパターンによれば、幅方向
中央領域の鋳片表面温度が約９３５℃になり、復熱後圧
延部における幅方向中央領域と幅方向端部領域との間の
温度差が約５０℃に達するが、この実施例のスプレィパ
ターンによれば両者の温度差が約２０℃になる。
スプレィ水が噴射されない幅方向端部領域）を最大片側
２８０ｍｍとることができ、かつ、連続鋳造機出口側の
鋳片表面温度に大きな影響力を有するということに鑑み
て、第９ゾーンのスプレィパターンを種々変える実験を
繰返し、その効果について検討した。その結果、第９ゾ
ーンにおいて、ノズル２０への供給水量を従来水量の５
５％（毎分２７８リツトル）及び３９％（毎分１９７リ
ツトル）に低減した結果、幅方向中央領域の鋳片表面温
度が夫々的９５０℃及び９６０℃になることが確認され
た。因みに、従来のスプレィパターンによれば、幅方向
中央領域の鋳片表面温度が約９３５℃になり、復熱後圧
延部における幅方向中央領域と幅方向端部領域との間の
温度差が約５０℃に達するが、この実施例のスプレィパ
ターンによれば両者の温度差が約２０℃になる。
第３図は、圧延後の鋳片の圧延方向端部を示す平面図で
ある。図中、破線は従来の直送圧延方法により圧延され
た鋳片の圧延方向端部を示し、記号Ｌｌ 、Ｌ２は従来
及び本発明のフィッシュテールの長さを夫々示す。図か
ら明らかなように、この発明によればＬｌから１２にフ
ィッシュテールの長さが短くなる。この場合に、［１は
約５ｏｍｍであり、Ｌ２は約２０１１１１Ｉｌである。
ある。図中、破線は従来の直送圧延方法により圧延され
た鋳片の圧延方向端部を示し、記号Ｌｌ 、Ｌ２は従来
及び本発明のフィッシュテールの長さを夫々示す。図か
ら明らかなように、この発明によればＬｌから１２にフ
ィッシュテールの長さが短くなる。この場合に、［１は
約５ｏｍｍであり、Ｌ２は約２０１１１１Ｉｌである。
このため、従来において約０．０２％のりＯツブロスが
生じていたが、これを実質的に無くすことができ、製品
歩留りを向上させることができた。
生じていたが、これを実質的に無くすことができ、製品
歩留りを向上させることができた。
また、強冷パターンの一部を変更しているので、冷却水
の消費量を従来よりも節減することができた。
の消費量を従来よりも節減することができた。
［発明の効果］
この発明によれば、圧延直前における鋳片表面の幅方向
温度分布を実質的に均一にすることができるので、圧延
により生じるフィッシュテールを最少限に抑制すること
ができ、製品歩留りの向上を図ることができる。特に、
高速鋳造条件の場合において、フィッシュテールの発生
を有効に防止することができる。
温度分布を実質的に均一にすることができるので、圧延
により生じるフィッシュテールを最少限に抑制すること
ができ、製品歩留りの向上を図ることができる。特に、
高速鋳造条件の場合において、フィッシュテールの発生
を有効に防止することができる。
第１図はこの発明の実施例に係る直送圧延方法が使用さ
れた連続鋳造設備を示す模式図、第２図は鋳片引抜き方
向から見たスプレィ装置の１単位を示す模式図、第３図
は鋳片圧延方向端部のフィッシュテールを示す平面図で
ある。 １０；連続鋳造機、１３；鋳型、１５．１５ａ：鋳片、
１６；スプレィ装置、２７；断熱帯、３０；圧延機 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦
れた連続鋳造設備を示す模式図、第２図は鋳片引抜き方
向から見たスプレィ装置の１単位を示す模式図、第３図
は鋳片圧延方向端部のフィッシュテールを示す平面図で
ある。 １０；連続鋳造機、１３；鋳型、１５．１５ａ：鋳片、
１６；スプレィ装置、２７；断熱帯、３０；圧延機 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦
Claims (1)
- 連続鋳造用鋳型から未凝固状態の鋳片を引抜き、これに
冷却水を噴射して凝固させ、完全凝固した鋳片を加熱炉
を介さずに圧延機に直送し、熱間で圧延する直送圧延方
法において、連続鋳造機の出口側にて鋳片に噴射する冷
却水量を調節し、鋳片の幅方向中央領域が幅方向端部領
域よりも過剰に冷却されないように鋳片を冷却し、鋳片
を圧延することを特徴とする直送圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25416487A JPH0195801A (ja) | 1987-10-08 | 1987-10-08 | 直送圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25416487A JPH0195801A (ja) | 1987-10-08 | 1987-10-08 | 直送圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0195801A true JPH0195801A (ja) | 1989-04-13 |
Family
ID=17261121
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25416487A Pending JPH0195801A (ja) | 1987-10-08 | 1987-10-08 | 直送圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0195801A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6540408B1 (en) | 1999-11-29 | 2003-04-01 | Nec Corporation | Waveguide connecting method and structure |
| WO2010037480A1 (de) * | 2008-10-01 | 2010-04-08 | Sms Siemag Ag | Vorrichtung und verfahren zur sekundärkühlung in einer stranggiessanlage |
| WO2018082883A1 (de) * | 2016-11-07 | 2018-05-11 | Primetals Technologies Austria GmbH | VERFAHREN ZUM BETREIBEN EINER GIEßWALZVERBUNDANLAGE |
-
1987
- 1987-10-08 JP JP25416487A patent/JPH0195801A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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