JPH0972488A - 真空断熱体及びその製造方法 - Google Patents
真空断熱体及びその製造方法Info
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- JPH0972488A JPH0972488A JP7224273A JP22427395A JPH0972488A JP H0972488 A JPH0972488 A JP H0972488A JP 7224273 A JP7224273 A JP 7224273A JP 22427395 A JP22427395 A JP 22427395A JP H0972488 A JPH0972488 A JP H0972488A
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- pressure
- thermoplastic resin
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 真空断熱材において、容器に収納した真空断
熱材の心材を、工業的に扱いやすい圧力で、しかも短い
時間で真空脱気することができ、かつ、成形性やリサイ
クル性に優れたものとする。 【解決手段】 独立気泡構造の熱可塑性樹脂発泡体１’
に内圧を与えた後、内圧よりも圧力の低い外圧中にさら
すことにより、内圧と外圧との圧力差で独立気泡構造の
熱可塑性樹脂発泡体１’の気泡１ａを破壊して隣接する
気泡間を連通させることにより、連続気泡構造の熱可塑
性樹脂発泡体１を得る。
熱材の心材を、工業的に扱いやすい圧力で、しかも短い
時間で真空脱気することができ、かつ、成形性やリサイ
クル性に優れたものとする。 【解決手段】 独立気泡構造の熱可塑性樹脂発泡体１’
に内圧を与えた後、内圧よりも圧力の低い外圧中にさら
すことにより、内圧と外圧との圧力差で独立気泡構造の
熱可塑性樹脂発泡体１’の気泡１ａを破壊して隣接する
気泡間を連通させることにより、連続気泡構造の熱可塑
性樹脂発泡体１を得る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、冷蔵庫、クーラ
ーボックス等に利用する真空断熱体、及びその製造方法
に関するもので、特に連続気泡構造の熱可塑性樹脂発泡
体をその心材に用いた気体遮断性に関するもの及び連続
気泡構造の熱可塑性樹脂発泡体をその心材に用いた真空
断熱体の製造方法に関するものである。
ーボックス等に利用する真空断熱体、及びその製造方法
に関するもので、特に連続気泡構造の熱可塑性樹脂発泡
体をその心材に用いた気体遮断性に関するもの及び連続
気泡構造の熱可塑性樹脂発泡体をその心材に用いた真空
断熱体の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、断熱箱体の断熱性能を向上させる
ため、内部は減圧した真空断熱体を用いることが注目さ
れている。図７はこのような従来の真空断熱体の構造を
示す断面図であり、真空断熱体７０の心材７１として
は、パーライト等の粉末，ハニカム，及び発泡体等が用
いられる。例えば、特開昭５４−２８０５４号に示され
るように、長時間真空脱気した独立気泡型の発泡スチロ
ールを心材に用いるもの、特開昭５７−１３３８７０号
に示されるように、高温高湿下で真空脱気して気泡膜を
破り、隣接する気泡間が連通した構造とした連続気泡型
の硬質ウレタンフォームを心材に用いるもの、特開昭６
３−６１５８６号に示されるように、気泡連通化剤によ
って気泡を破った連続気泡型の硬質ウレタンフォームを
心材に用いるもの等がある。以上のような心材を気密性
の薄膜からなる容器７２で被い、該容器７２の内部を
０．１〜０．００１Ｔｏｒｒ程度の真空度まて減圧した
のち、その開口部をシールして真空断熱体を得るように
している。
ため、内部は減圧した真空断熱体を用いることが注目さ
れている。図７はこのような従来の真空断熱体の構造を
示す断面図であり、真空断熱体７０の心材７１として
は、パーライト等の粉末，ハニカム，及び発泡体等が用
いられる。例えば、特開昭５４−２８０５４号に示され
るように、長時間真空脱気した独立気泡型の発泡スチロ
ールを心材に用いるもの、特開昭５７−１３３８７０号
に示されるように、高温高湿下で真空脱気して気泡膜を
破り、隣接する気泡間が連通した構造とした連続気泡型
の硬質ウレタンフォームを心材に用いるもの、特開昭６
３−６１５８６号に示されるように、気泡連通化剤によ
って気泡を破った連続気泡型の硬質ウレタンフォームを
心材に用いるもの等がある。以上のような心材を気密性
の薄膜からなる容器７２で被い、該容器７２の内部を
０．１〜０．００１Ｔｏｒｒ程度の真空度まて減圧した
のち、その開口部をシールして真空断熱体を得るように
している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来の真空断熱材は以
上のような幾つかの方法によって製造されているが、以
下に示すような問題点を有するものであった。すなわ
ち、真空断熱体の心材７１として独立気泡構造の発泡ポ
リスチレンを使用する場合には、これが熱可塑性樹脂で
あるため、成形性やリサイクル性には優れるが、独立気
泡構造であるため長時間真空脱気しなければ気泡内部の
空気が放出されず、このため優れた断熱性は得られな
い。
上のような幾つかの方法によって製造されているが、以
下に示すような問題点を有するものであった。すなわ
ち、真空断熱体の心材７１として独立気泡構造の発泡ポ
リスチレンを使用する場合には、これが熱可塑性樹脂で
あるため、成形性やリサイクル性には優れるが、独立気
泡構造であるため長時間真空脱気しなければ気泡内部の
空気が放出されず、このため優れた断熱性は得られな
い。
【０００４】また、心材７１として高温高湿下で真空脱
気して形成された連続気泡構造の硬質ウレタンフォーム
を使用する場合には、独立気泡構造の発泡ポリスチレン
を使用する場合に比べると、気泡間が連通している分、
真空脱気時間が短くてすむが、硬質ウレタンフォームの
気泡径は微細なものでも１００μｍ程度と比較的大き
く、このため、熱伝導率を充分に小さくして優れた断熱
性を得るには容器７２の内部を０．１〜０．０１Ｔｏｒ
ｒの高真空にしなければならず、製造設備が大がかりに
なり、量産に不向きであるという問題がある。さらに、
気泡連通化剤を用いて形成された硬質ウレタンフォーム
は気泡が微細であり、真空脱気時間が短くてすみ、優れ
た断熱性を示すが、熱硬化性樹脂であるため、成形性や
リサイクル性で劣るという欠点を有する。
気して形成された連続気泡構造の硬質ウレタンフォーム
を使用する場合には、独立気泡構造の発泡ポリスチレン
を使用する場合に比べると、気泡間が連通している分、
真空脱気時間が短くてすむが、硬質ウレタンフォームの
気泡径は微細なものでも１００μｍ程度と比較的大き
く、このため、熱伝導率を充分に小さくして優れた断熱
性を得るには容器７２の内部を０．１〜０．０１Ｔｏｒ
ｒの高真空にしなければならず、製造設備が大がかりに
なり、量産に不向きであるという問題がある。さらに、
気泡連通化剤を用いて形成された硬質ウレタンフォーム
は気泡が微細であり、真空脱気時間が短くてすみ、優れ
た断熱性を示すが、熱硬化性樹脂であるため、成形性や
リサイクル性で劣るという欠点を有する。
【０００５】この発明は以上のような問題点を解消する
ためになされたもので、工業的に扱いやすい圧力で、し
かも短い時間で真空脱気することができ、かつ、成形性
やリサイクル性に優れた真空断熱材を提供することを目
的とする。さらにこの真空断熱材を製造するのに適した
製造方法を提供することを目的とする。
ためになされたもので、工業的に扱いやすい圧力で、し
かも短い時間で真空脱気することができ、かつ、成形性
やリサイクル性に優れた真空断熱材を提供することを目
的とする。さらにこの真空断熱材を製造するのに適した
製造方法を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】そこで本願発明者は、工
業的に扱いやすい圧力で、しかも短い時間で真空脱気す
ることができ、かつ、成形性やリサイクル性に優れた真
空断熱材を得んと鋭意研究した結果、独立気泡構造の熱
可塑性樹脂発泡体に内圧を付与した後、この内圧よりも
小さい外圧雰囲気中に上記独立気泡型の熱可塑性樹脂発
泡体をさらすことで、内圧と外圧の差により気泡膜が内
部から外に向けて破れ、独立した気泡が隣接する気泡と
連通して、連続気泡構造の熱可塑性樹脂発泡体が得られ
ることを見いだした。
業的に扱いやすい圧力で、しかも短い時間で真空脱気す
ることができ、かつ、成形性やリサイクル性に優れた真
空断熱材を得んと鋭意研究した結果、独立気泡構造の熱
可塑性樹脂発泡体に内圧を付与した後、この内圧よりも
小さい外圧雰囲気中に上記独立気泡型の熱可塑性樹脂発
泡体をさらすことで、内圧と外圧の差により気泡膜が内
部から外に向けて破れ、独立した気泡が隣接する気泡と
連通して、連続気泡構造の熱可塑性樹脂発泡体が得られ
ることを見いだした。
【０００７】すなわち、この発明に係る真空断熱材は、
樹脂中に独立して存在する気泡を有する独立気泡構造の
熱可塑性樹脂の気泡のうち、所定量の気泡をその内部よ
り外部に向けて破壊して隣接する気泡と連通させて連続
気泡とされた熱可塑性樹脂発泡体を真空断熱材の心材に
用いたものである。
樹脂中に独立して存在する気泡を有する独立気泡構造の
熱可塑性樹脂の気泡のうち、所定量の気泡をその内部よ
り外部に向けて破壊して隣接する気泡と連通させて連続
気泡とされた熱可塑性樹脂発泡体を真空断熱材の心材に
用いたものである。
【０００８】また、この発明に係る真空断熱材の製造方
法は、独立気泡構造の熱可塑性発泡体に内圧を付与した
後、該樹脂を上記内圧よりも小さい外圧雰囲気中にさら
すことにより気泡膜を破り、独立気泡を連続気泡に変化
させて、連続気泡型の熱可塑性樹脂発泡体を得るもので
ある。
法は、独立気泡構造の熱可塑性発泡体に内圧を付与した
後、該樹脂を上記内圧よりも小さい外圧雰囲気中にさら
すことにより気泡膜を破り、独立気泡を連続気泡に変化
させて、連続気泡型の熱可塑性樹脂発泡体を得るもので
ある。
【０００９】
実施の形態１．以下、この発明の実施の形態１について
説明する。図１は本実施の形態１による真空断熱材の断
面図を示し、図に示すように、真空断熱材１０は、隣接
する気泡１ａ間が連通した構造を有する連続性気泡構造
の熱可塑性樹脂発泡体１を、厚み７μｍのアルミニウム
箔の両面に厚み１２μｍのポリエチレンテレフタレート
フィルムを被覆し、更に片面に熱溶融により接着性を示
すエチレン酢酸ビニル共重合体層を設けた気体遮断性の
積層フィルムからなる容器２で被い、この容器２の内部
を真空引きして減圧し、その開口部２ａを熱接着により
密封した構造を有している。
説明する。図１は本実施の形態１による真空断熱材の断
面図を示し、図に示すように、真空断熱材１０は、隣接
する気泡１ａ間が連通した構造を有する連続性気泡構造
の熱可塑性樹脂発泡体１を、厚み７μｍのアルミニウム
箔の両面に厚み１２μｍのポリエチレンテレフタレート
フィルムを被覆し、更に片面に熱溶融により接着性を示
すエチレン酢酸ビニル共重合体層を設けた気体遮断性の
積層フィルムからなる容器２で被い、この容器２の内部
を真空引きして減圧し、その開口部２ａを熱接着により
密封した構造を有している。
【００１０】連続気泡構造の熱可塑性樹脂発泡体として
は、その独立気泡率が０％以上５０％以下のものを用い
られる。独立気泡率が０％のものは短時間の真空脱気で
高真空になり、優れた断熱性が得られると共に、残存す
る気体がないので密封後の断熱性の経日劣化がない。ま
た、独立気泡率が５０％のものでも真空脱気の時間を独
立気泡率が０％のものよりも長くすることで、高真空に
なり、優れた断熱性が得られる。
は、その独立気泡率が０％以上５０％以下のものを用い
られる。独立気泡率が０％のものは短時間の真空脱気で
高真空になり、優れた断熱性が得られると共に、残存す
る気体がないので密封後の断熱性の経日劣化がない。ま
た、独立気泡率が５０％のものでも真空脱気の時間を独
立気泡率が０％のものよりも長くすることで、高真空に
なり、優れた断熱性が得られる。
【００１１】また、連続気泡構造の熱可塑性樹脂発泡体
の密度は、０．０３g/cm3 以上、０．２g/cm3 以下が望
ましい。すなわち、発泡体の密度が小さいと圧縮強度が
弱くなるので、気泡を高真空にした場合に受ける大気圧
１．０３kg/cm2に押しつぶされてしまう。逆に発泡体の
密度が必要以上に大きいと発泡体中に占める樹脂の体積
率が大きくなるため、樹脂中を伝導する熱量が増大し、
その結果、断熱効果が悪くなる。
の密度は、０．０３g/cm3 以上、０．２g/cm3 以下が望
ましい。すなわち、発泡体の密度が小さいと圧縮強度が
弱くなるので、気泡を高真空にした場合に受ける大気圧
１．０３kg/cm2に押しつぶされてしまう。逆に発泡体の
密度が必要以上に大きいと発泡体中に占める樹脂の体積
率が大きくなるため、樹脂中を伝導する熱量が増大し、
その結果、断熱効果が悪くなる。
【００１２】また、上記連続気泡構造の熱可塑性樹脂発
泡体の気泡径は、１０μｍ以上、１００μｍ以下が望ま
しい。すなわち、真空断熱の効果は、気泡径が空気の平
均自由行程よりも小さい時に大きくなる。これは、気泡
径が空気の平均自由行程よりも小さいと、もはや分子同
士の衝突が非常に少なくなり、その空間の熱伝導率は零
に近づくためである。また図３に示すように、この空気
の平均自由行程は、真空度を高くすると大きくなり、真
空度５Ｔｏｒｒの時、空気の平均自由行程は約１０μ
ｍ、真空度０．５Ｔｏｒｒの時、空気の平均自由行程は
約１００μｍである。
泡体の気泡径は、１０μｍ以上、１００μｍ以下が望ま
しい。すなわち、真空断熱の効果は、気泡径が空気の平
均自由行程よりも小さい時に大きくなる。これは、気泡
径が空気の平均自由行程よりも小さいと、もはや分子同
士の衝突が非常に少なくなり、その空間の熱伝導率は零
に近づくためである。また図３に示すように、この空気
の平均自由行程は、真空度を高くすると大きくなり、真
空度５Ｔｏｒｒの時、空気の平均自由行程は約１０μ
ｍ、真空度０．５Ｔｏｒｒの時、空気の平均自由行程は
約１００μｍである。
【００１３】以上に説明したような、独立気泡率の０％
以上５０％以下の連続気泡構造の熱可塑性樹脂発泡体の
製造方法を図２を用いて説明する。まず、図２(a) に示
すように、独立気泡率が７０％以上の独立気泡構造の熱
可塑性樹脂発泡体１’をオートクレーブ３の中に入れた
後、ＣＯ2 ，Ｎ2 ，Ｏ2 等のガス４でオートクレーブ３
の中を加圧することで、独立気泡構造の熱可塑性樹脂発
泡体１’の中の気泡１ａに内圧を付与する。
以上５０％以下の連続気泡構造の熱可塑性樹脂発泡体の
製造方法を図２を用いて説明する。まず、図２(a) に示
すように、独立気泡率が７０％以上の独立気泡構造の熱
可塑性樹脂発泡体１’をオートクレーブ３の中に入れた
後、ＣＯ2 ，Ｎ2 ，Ｏ2 等のガス４でオートクレーブ３
の中を加圧することで、独立気泡構造の熱可塑性樹脂発
泡体１’の中の気泡１ａに内圧を付与する。
【００１４】このとき、加圧速度が速すぎると上記発泡
体１’が急激に圧縮されるため、独立気泡構造の熱可塑
性樹脂発泡体１’が変形してしまう。このため、気泡に
内圧を付与するための加圧速度は、これを遅くする必要
がある。
体１’が急激に圧縮されるため、独立気泡構造の熱可塑
性樹脂発泡体１’が変形してしまう。このため、気泡に
内圧を付与するための加圧速度は、これを遅くする必要
がある。
【００１５】その後、オートクレーブ３を空けて減圧
し、内圧よりも小さい大気圧雰囲気中に独立気泡構造の
熱可塑性樹脂発泡体１’をさらすことにより、内圧と外
圧の差圧により、気泡膜１ａをその内側から破る（図２
(b) 参照）。このとき、減圧速度を速くすることによ
り、独立気泡構造の熱可塑性樹脂発泡体１’の内圧と外
圧の差圧が生じ、この差圧により気泡膜１ａは破れやす
くなる。
し、内圧よりも小さい大気圧雰囲気中に独立気泡構造の
熱可塑性樹脂発泡体１’をさらすことにより、内圧と外
圧の差圧により、気泡膜１ａをその内側から破る（図２
(b) 参照）。このとき、減圧速度を速くすることによ
り、独立気泡構造の熱可塑性樹脂発泡体１’の内圧と外
圧の差圧が生じ、この差圧により気泡膜１ａは破れやす
くなる。
【００１６】以上のようにして得た連続気泡構造の熱可
塑性発泡体１を、図２(c) に示すように、気体遮断性の
フィルムからなる容器２で被い、続いて図２(d) に示す
ように、真空引き炉１１内に配置したのち、ポンプ１３
を作動させて真空引き炉１１内を減圧し、所定の圧力と
なった時に、発熱ヒータ１２ａ，１２ｂを加熱して容器
２の開口部２ａを熱融着し、図１に示した真空断熱材１
０を完成する。
塑性発泡体１を、図２(c) に示すように、気体遮断性の
フィルムからなる容器２で被い、続いて図２(d) に示す
ように、真空引き炉１１内に配置したのち、ポンプ１３
を作動させて真空引き炉１１内を減圧し、所定の圧力と
なった時に、発熱ヒータ１２ａ，１２ｂを加熱して容器
２の開口部２ａを熱融着し、図１に示した真空断熱材１
０を完成する。
【００１７】この方法によると、内圧と外圧の差圧によ
って気泡膜１２が破られるので、独立気泡構造の熱可塑
性樹脂発泡体１’の気泡膜１ａが厚い方が破れやすい。
よって、独立気泡構造の熱可塑性樹脂発泡体１’の密度
が同じであれば、気泡の粗い方が破れやすく、また、気
泡径が同じであれば、その密度が高い方が気泡膜は破れ
やすいということになる。
って気泡膜１２が破られるので、独立気泡構造の熱可塑
性樹脂発泡体１’の気泡膜１ａが厚い方が破れやすい。
よって、独立気泡構造の熱可塑性樹脂発泡体１’の密度
が同じであれば、気泡の粗い方が破れやすく、また、気
泡径が同じであれば、その密度が高い方が気泡膜は破れ
やすいということになる。
【００１８】また、加圧するために使用するガスの種類
として、二酸化炭素（ＣＯ2 ）を用いる場合は、該ガス
は独立気泡構造の熱可塑性樹脂発泡体１’に入りやすい
ので内圧付与する時間が短くて済むが、抜けるのも速い
ので、加圧する圧力を高くするか、あるいは減圧速度を
速くして、内圧と外圧との差圧が大きくなるようにして
気泡膜１ａを破らねばならない。一方、窒素（Ｎ2 ）や
酸素（Ｏ2 ）を用いる場合は、これらのガスは独立気泡
構造の熱可塑性樹脂発泡体１’に入りにくいので、内圧
を付与する時間は長くかかるが、抜けにくいので、加圧
する圧力は低くても、あるいは減圧速度が遅くても、内
圧と外圧との差圧によって、気泡膜１ａを破ることが可
能である。
として、二酸化炭素（ＣＯ2 ）を用いる場合は、該ガス
は独立気泡構造の熱可塑性樹脂発泡体１’に入りやすい
ので内圧付与する時間が短くて済むが、抜けるのも速い
ので、加圧する圧力を高くするか、あるいは減圧速度を
速くして、内圧と外圧との差圧が大きくなるようにして
気泡膜１ａを破らねばならない。一方、窒素（Ｎ2 ）や
酸素（Ｏ2 ）を用いる場合は、これらのガスは独立気泡
構造の熱可塑性樹脂発泡体１’に入りにくいので、内圧
を付与する時間は長くかかるが、抜けにくいので、加圧
する圧力は低くても、あるいは減圧速度が遅くても、内
圧と外圧との差圧によって、気泡膜１ａを破ることが可
能である。
【００１９】図４は、気泡径５０μｍの発泡ポリスチレ
ンの倍率１０の発泡ポリスチレンを用いて、内圧を付与
するのに二酸化炭素（ＣＯ2 ）を用い、加圧速度を０．
０１２５kg/cm2・sec にし、減圧速度１５kg/cm2・sec
としたときの、内圧付与時のＣＯ2 圧力（kg/cm2）と圧
力解放後の形成品の独立気泡率（％）の関係を示し、こ
の図から、内圧付与時のＣＯ2 圧力が大きいほど圧力解
放後に独立気泡の存在が少なくなり、気泡の連通化が促
進されることが分かる。
ンの倍率１０の発泡ポリスチレンを用いて、内圧を付与
するのに二酸化炭素（ＣＯ2 ）を用い、加圧速度を０．
０１２５kg/cm2・sec にし、減圧速度１５kg/cm2・sec
としたときの、内圧付与時のＣＯ2 圧力（kg/cm2）と圧
力解放後の形成品の独立気泡率（％）の関係を示し、こ
の図から、内圧付与時のＣＯ2 圧力が大きいほど圧力解
放後に独立気泡の存在が少なくなり、気泡の連通化が促
進されることが分かる。
【００２０】また、図５は、１０倍のスチレン無水マレ
イン酸共重合体発泡体を用いて、内圧を付与するガスと
して二酸化炭素（ＣＯ2 ）を用い、内圧付与時のＣＯ2
圧力を４５kg/cm2，減圧速度を１５kg/cm2・sec ，形成
品倍率を１０としたときの、気泡径（μｍ）と独立気泡
率（％）との関係を示し、この図から、ブランク（減圧
前）の独立気泡率は、気泡径に関わらず８６％で一定で
あったものが、連通化後（減圧後）は、気泡径が小さい
ものは連通化の程度が少なく、気泡径の大きいものは連
通化の程度が大きくなっていることがわかる。
イン酸共重合体発泡体を用いて、内圧を付与するガスと
して二酸化炭素（ＣＯ2 ）を用い、内圧付与時のＣＯ2
圧力を４５kg/cm2，減圧速度を１５kg/cm2・sec ，形成
品倍率を１０としたときの、気泡径（μｍ）と独立気泡
率（％）との関係を示し、この図から、ブランク（減圧
前）の独立気泡率は、気泡径に関わらず８６％で一定で
あったものが、連通化後（減圧後）は、気泡径が小さい
ものは連通化の程度が少なく、気泡径の大きいものは連
通化の程度が大きくなっていることがわかる。
【００２１】また、図６は、それぞれ異なる真空度にお
ける、１０倍のスチレン無水マレイン酸共重合体発泡体
の気泡径（μｍ）と熱伝導率λ（Kcal/mh ℃）との関係
を示す図である。この図に示すように、気泡径が２０μ
ｍのときが、熱伝導率λが最小であり、２０μｍを境
に、これよりも大きいと空気の平均自由行程が大きくな
るため、熱伝導率λは増加する傾向にあり、また真空度
が大きいほど熱伝導率λは大きくなることが分かる。ま
た、気泡径が２０μｍよりも小さなものとなると、連通
化の程度が大きい発泡体を得ることができないために、
逆に熱伝導率が大きくなる。
ける、１０倍のスチレン無水マレイン酸共重合体発泡体
の気泡径（μｍ）と熱伝導率λ（Kcal/mh ℃）との関係
を示す図である。この図に示すように、気泡径が２０μ
ｍのときが、熱伝導率λが最小であり、２０μｍを境
に、これよりも大きいと空気の平均自由行程が大きくな
るため、熱伝導率λは増加する傾向にあり、また真空度
が大きいほど熱伝導率λは大きくなることが分かる。ま
た、気泡径が２０μｍよりも小さなものとなると、連通
化の程度が大きい発泡体を得ることができないために、
逆に熱伝導率が大きくなる。
【００２２】なお、上記各独立気泡膜の測定方法は、Ａ
ＳＴＭ Ｄ−２８５８に準拠し、装置は空気比較式比重
計（空気比較式比重計１０００型：東京サイエンス株式
会社製）を用い、方法は１−１／２−１気圧法を用いて
行った。
ＳＴＭ Ｄ−２８５８に準拠し、装置は空気比較式比重
計（空気比較式比重計１０００型：東京サイエンス株式
会社製）を用い、方法は１−１／２−１気圧法を用いて
行った。
【００２３】
【発明の効果】このように本発明によれば、気泡独立構
造の熱可塑性樹脂発泡体１’に内圧を与えた後、これを
内圧よりも圧力の低い外圧雰囲気中にさらし、気泡内の
内圧と外圧と差圧を利用して気泡を内部から破って隣接
する気泡と連通させて連続気泡構造の熱可塑性樹脂発泡
体１を製造し、これを真空断熱材１０の心材として使用
するようにしたので、容器２内を真空引きするときに、
工業的に扱いやすい圧力で、しかも短い時間で真空脱気
することができ、かつ、熱可塑性樹脂を用いていること
で、成形性やリサイクル性に優れた真空断熱材を提供す
ることができる。
造の熱可塑性樹脂発泡体１’に内圧を与えた後、これを
内圧よりも圧力の低い外圧雰囲気中にさらし、気泡内の
内圧と外圧と差圧を利用して気泡を内部から破って隣接
する気泡と連通させて連続気泡構造の熱可塑性樹脂発泡
体１を製造し、これを真空断熱材１０の心材として使用
するようにしたので、容器２内を真空引きするときに、
工業的に扱いやすい圧力で、しかも短い時間で真空脱気
することができ、かつ、熱可塑性樹脂を用いていること
で、成形性やリサイクル性に優れた真空断熱材を提供す
ることができる。
【００２４】
【図１】 この発明の実施の形態１による真空断熱材の
構造の断面図である。
構造の断面図である。
【図２】 上記実施の形態１による真空断熱材の製造方
法を示す図である。
法を示す図である。
【図３】 上記実施の形態における真空度と空気の平均
自由行程との関係を示す図である。
自由行程との関係を示す図である。
【図４】 気泡に内圧を付与する際の二酸化炭素の圧力
と独立気泡の存在率との関係を示す図である。
と独立気泡の存在率との関係を示す図である。
【図５】 気泡径と独立気泡の存在率との関係を示す図
である。
である。
【図６】 各真空度における、気泡径と熱伝導率との関
係を示す図である。
係を示す図である。
【図７】 従来の真空断熱材の構造を示す図である。
１ 連続気泡構造の熱可塑性樹脂発泡体、１ａ 気泡、
１’ 独立気泡構造の熱可塑性樹脂発泡体、２ 容器、
３ オートクレーブ、４ ガス、１０ 真空断熱材。
１’ 独立気泡構造の熱可塑性樹脂発泡体、２ 容器、
３ オートクレーブ、４ ガス、１０ 真空断熱材。
Claims (5)
- 【請求項１】 樹脂中に独立して存在する気泡を有する
独立気泡構造熱可塑性樹脂の気泡のうち、所定量の気泡
をその内部から外部に向けて破壊して隣接する気泡と連
通させて連続気泡とされた熱可塑性樹脂発泡体を気体遮
断性の薄膜からなる容器で被い、 該容器内部を減圧して該容器の開口部を密封してなるこ
とを特徴とする真空断熱体。 - 【請求項２】 請求項１記載の真空断熱体において、 上記樹脂中に存在する気泡のうち、隣接する気泡と連通
せずに独立して存在する気泡の割合が０パーセント以上
５０パーセント以下であることを特徴とする真空断熱
体。 - 【請求項３】 請求項１記載の真空断熱体において、 上記樹脂中に存在する気泡は、１０μｍ以上１００μｍ
以下の径を有し、上記容器内は、その真空度が５Ｔｏｒ
ｒから０．０５Ｔｏｒｒであることを特徴とする真空断
熱体。 - 【請求項４】 隣接する気泡と連通していない独立した
気泡を樹脂中に有する熱可塑性樹脂発泡体に第１の圧力
を付与する工程と、 その後、上記第１の圧力よりも小さい第２の圧力を有す
る雰囲気中に上記熱可塑性樹脂発泡体を曝して、上記第
１の圧力と第２の圧力との差圧によって上記気泡を内側
から外側へ破壊して、隣接する気泡間を連通させる工程
とを含むことを特徴とする請求項１の真空断熱体の製造
方法。 - 【請求項５】 請求項６記載の真空断熱体において、 上記熱可塑性樹脂として、ポリスチレン系樹脂，ポリエ
チレン系樹脂，あるいはポリプロピレン系樹脂を用いる
ことを特徴とする真空断熱体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7224273A JPH0972488A (ja) | 1995-08-31 | 1995-08-31 | 真空断熱体及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7224273A JPH0972488A (ja) | 1995-08-31 | 1995-08-31 | 真空断熱体及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0972488A true JPH0972488A (ja) | 1997-03-18 |
Family
ID=16811195
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7224273A Pending JPH0972488A (ja) | 1995-08-31 | 1995-08-31 | 真空断熱体及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0972488A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
1995
- 1995-08-31 JP JP7224273A patent/JPH0972488A/ja active Pending
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