JPH0960799A - 複数成分をもつ低温液体及びそのボイルオフガスの処理装置 - Google Patents
複数成分をもつ低温液体及びそのボイルオフガスの処理装置Info
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- JPH0960799A JPH0960799A JP7216874A JP21687495A JPH0960799A JP H0960799 A JPH0960799 A JP H0960799A JP 7216874 A JP7216874 A JP 7216874A JP 21687495 A JP21687495 A JP 21687495A JP H0960799 A JPH0960799 A JP H0960799A
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- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
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- F25J1/0201—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using only internal refrigeration means, i.e. without external refrigeration
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 簡単な構造で、貯槽から取り出したＢＯＧを
効率良く液化し、還元する。 【解決手段】 ＬＮＧ貯槽１０内のＢＯＧをＢＯＧ圧縮
機１６により抜き出して圧縮する。蓄冷容器３２内にＢ
ＯＧの液化温度近傍で凝固する蓄冷媒体３４を収容し、
この蓄冷媒体３４内に浸漬した伝熱管３６を通じて所定
の循環液体を循環させる。そして、この循環液体と、圧
縮ＢＯＧと、ＬＮＧ貯槽１０から送出されるＬＮＧとを
熱交換器１８で同時に熱交換させる。
効率良く液化し、還元する。 【解決手段】 ＬＮＧ貯槽１０内のＢＯＧをＢＯＧ圧縮
機１６により抜き出して圧縮する。蓄冷容器３２内にＢ
ＯＧの液化温度近傍で凝固する蓄冷媒体３４を収容し、
この蓄冷媒体３４内に浸漬した伝熱管３６を通じて所定
の循環液体を循環させる。そして、この循環液体と、圧
縮ＢＯＧと、ＬＮＧ貯槽１０から送出されるＬＮＧとを
熱交換器１８で同時に熱交換させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、液化天然ガス（以
下、ＬＮＧと称する。）等、複数成分をもつ低温液体を
貯槽内から送出するとともに、上記貯槽内で発生したボ
イルオフガス（以下、ＢＯＧと称する。）を貯槽外に取
り出して液化してから上記貯槽内に還元するための装置
に関するものである。
下、ＬＮＧと称する。）等、複数成分をもつ低温液体を
貯槽内から送出するとともに、上記貯槽内で発生したボ
イルオフガス（以下、ＢＯＧと称する。）を貯槽外に取
り出して液化してから上記貯槽内に還元するための装置
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、ＬＮＧ基地に貯蔵されたＬＮＧ
は、専用のポンプで昇圧された後、ＬＮＧ気化器で気化
され、天然ガス（以下、ＮＧと称する。）として需要地
へ供給される。このＬＮＧ供給システムにおいて、上記
ＬＮＧの貯槽内でＬＮＧから蒸発したメタンガスを主成
分とするＢＯＧについては、このＢＯＧを上記貯槽から
抜き出して圧縮機で昇圧し、ＮＧに混合して利用に供す
ることが可能である。例えば図４に示す装置では、ＬＮ
Ｇ貯槽８０内のＬＮＧを第１ポンプ８２で貯槽外へ送出
し、さらにこれを第２ポンプ９２で圧縮し、ＬＮＧ配管
８３を通じて気化器９４に送り、気化させてＮＧを生成
する一方、ＬＮＧ貯槽８０内で発生したＢＯＧはＢＯＧ
配管途中のＢＯＧ圧縮機８６で上記ＮＧと同等の圧力ま
で昇圧させてから、このＮＧに合流させることができ
る。
は、専用のポンプで昇圧された後、ＬＮＧ気化器で気化
され、天然ガス（以下、ＮＧと称する。）として需要地
へ供給される。このＬＮＧ供給システムにおいて、上記
ＬＮＧの貯槽内でＬＮＧから蒸発したメタンガスを主成
分とするＢＯＧについては、このＢＯＧを上記貯槽から
抜き出して圧縮機で昇圧し、ＮＧに混合して利用に供す
ることが可能である。例えば図４に示す装置では、ＬＮ
Ｇ貯槽８０内のＬＮＧを第１ポンプ８２で貯槽外へ送出
し、さらにこれを第２ポンプ９２で圧縮し、ＬＮＧ配管
８３を通じて気化器９４に送り、気化させてＮＧを生成
する一方、ＬＮＧ貯槽８０内で発生したＢＯＧはＢＯＧ
配管途中のＢＯＧ圧縮機８６で上記ＮＧと同等の圧力ま
で昇圧させてから、このＮＧに合流させることができ
る。
【０００３】しかし、上記ＬＮＧ貯槽８０内へのＬＮＧ
の受入れ及び上記貯槽内からのＬＮＧの払出の頻度が少
ない場合、すなわち、上記ＬＮＧ貯槽８０内に長期間Ｌ
ＮＧが滞留する場合には、上記ＬＮＧ貯槽８０からＢＯ
Ｇを抜き出し続けると、貯槽内に収容されたＬＮＧにお
けるメタン成分が減ってそれ以外の成分の濃度が上昇す
る（すなわちＬＮＧが濃縮される）ことになる。ここ
で、特に都市ガス供給事業では、ＬＮＧの気化後、図４
に示すようにプロパン等の添加によって送出ガスの熱量
調整を行っており、上記のような濃縮が進むとＬＮＧの
熱量が大きくなり過ぎてその調整が困難になるおそれが
ある。このような不都合は、上記ＬＮＧに限らず、複数
成分をもつ低温液体からそのＢＯＧを抜き出す場合に発
生する。
の受入れ及び上記貯槽内からのＬＮＧの払出の頻度が少
ない場合、すなわち、上記ＬＮＧ貯槽８０内に長期間Ｌ
ＮＧが滞留する場合には、上記ＬＮＧ貯槽８０からＢＯ
Ｇを抜き出し続けると、貯槽内に収容されたＬＮＧにお
けるメタン成分が減ってそれ以外の成分の濃度が上昇す
る（すなわちＬＮＧが濃縮される）ことになる。ここ
で、特に都市ガス供給事業では、ＬＮＧの気化後、図４
に示すようにプロパン等の添加によって送出ガスの熱量
調整を行っており、上記のような濃縮が進むとＬＮＧの
熱量が大きくなり過ぎてその調整が困難になるおそれが
ある。このような不都合は、上記ＬＮＧに限らず、複数
成分をもつ低温液体からそのＢＯＧを抜き出す場合に発
生する。
【０００４】そこで、上記のようなＬＮＧ等の濃縮を防
ぐべく、ＢＯＧを一旦貯槽から抜き出した後、これを圧
縮、液化して貯槽に還元するようにした装置が知られる
に至っている。その一例を図５に示す。図において、第
２ポンプ９２で圧縮されたＬＮＧは、熱交換器８８で加
温され、気化器９４で気化されてＮＧとして使用に供さ
れる。一方、ＢＯＧ圧縮機８４で圧縮されたＢＯＧは熱
交換器８８で上記ＬＮＧとの熱交換により冷却され、少
なくとも一部が液化される。そして、減圧弁８７を通じ
て気液分離器８５に導入され、液体成分のみが液体用配
管８４ｌを通じてＬＮＧ貯槽８０に還元され、ガス成分
はガス用配管８４ｇを通じて上記ＢＯＧ圧縮機８６の入
口側に戻される。
ぐべく、ＢＯＧを一旦貯槽から抜き出した後、これを圧
縮、液化して貯槽に還元するようにした装置が知られる
に至っている。その一例を図５に示す。図において、第
２ポンプ９２で圧縮されたＬＮＧは、熱交換器８８で加
温され、気化器９４で気化されてＮＧとして使用に供さ
れる。一方、ＢＯＧ圧縮機８４で圧縮されたＢＯＧは熱
交換器８８で上記ＬＮＧとの熱交換により冷却され、少
なくとも一部が液化される。そして、減圧弁８７を通じ
て気液分離器８５に導入され、液体成分のみが液体用配
管８４ｌを通じてＬＮＧ貯槽８０に還元され、ガス成分
はガス用配管８４ｇを通じて上記ＢＯＧ圧縮機８６の入
口側に戻される。
【０００５】この装置によれば、ＢＯＧの還元によって
ＬＮＧ貯槽８０内のＬＮＧの濃縮を防止できるが、ＢＯ
Ｇを還元するのに多量のＬＮＧが必要となる。従って、
ＬＮＧの送出量が多い昼間にはＢＯＧの液化、還元が可
能であるが、ＬＮＧの送出量が少ない夜間ではＢＯＧを
液化できない不都合がある。
ＬＮＧ貯槽８０内のＬＮＧの濃縮を防止できるが、ＢＯ
Ｇを還元するのに多量のＬＮＧが必要となる。従って、
ＬＮＧの送出量が多い昼間にはＢＯＧの液化、還元が可
能であるが、ＬＮＧの送出量が少ない夜間ではＢＯＧを
液化できない不都合がある。
【０００６】このような不都合を解消すべく、特開昭５
９−１８３６９号公報には、ＬＰＧ等の低温液体を蓄冷
容器で蓄冷しておき、貯槽から抜き出して圧縮したＢＯ
Ｇを上記蓄冷容器の蓄えた冷熱で液化するようにした装
置が提案されている。この装置によれば、低温液体の払
出量が多い時にその冷熱を蓄冷容器に蓄えておくことに
より、低温液体の払出量が少ない時に上記冷熱を用いて
ＢＯＧを圧縮することができる。
９−１８３６９号公報には、ＬＰＧ等の低温液体を蓄冷
容器で蓄冷しておき、貯槽から抜き出して圧縮したＢＯ
Ｇを上記蓄冷容器の蓄えた冷熱で液化するようにした装
置が提案されている。この装置によれば、低温液体の払
出量が多い時にその冷熱を蓄冷容器に蓄えておくことに
より、低温液体の払出量が少ない時に上記冷熱を用いて
ＢＯＧを圧縮することができる。
【０００７】しかし、この装置では、蓄冷容器内に収容
される蓄冷媒体として比較的凝固点の低いものが用いら
れており、この蓄冷媒体は運転中常に液相を保っている
ので、上記蓄冷には蓄冷媒体の液顕熱しか利用できな
い。従って、運転条件によっては上記蓄冷容器として極
めて大きなものを使用しなければならない不都合があ
る。
される蓄冷媒体として比較的凝固点の低いものが用いら
れており、この蓄冷媒体は運転中常に液相を保っている
ので、上記蓄冷には蓄冷媒体の液顕熱しか利用できな
い。従って、運転条件によっては上記蓄冷容器として極
めて大きなものを使用しなければならない不都合があ
る。
【０００８】これに対し、特開昭６３−１６３７６９号
公報には、蓄冷媒体の液潜熱を利用して蓄冷を行う装置
が開示されるに至っている。この装置を図６に示す。図
において、ＬＰＧ等の低温液体は、貯槽８０内から配管
８３を通じて気化器９４へ送られるが、その一部は気化
器９４の手前から蓄冷容器９０内の伝熱管９２Ｌに通さ
れ、上記配管８３に戻される。従って、この低温液体の
払出量が多い場合には、上記蓄冷容器９０内の蓄冷媒体
８９が凝固する。
公報には、蓄冷媒体の液潜熱を利用して蓄冷を行う装置
が開示されるに至っている。この装置を図６に示す。図
において、ＬＰＧ等の低温液体は、貯槽８０内から配管
８３を通じて気化器９４へ送られるが、その一部は気化
器９４の手前から蓄冷容器９０内の伝熱管９２Ｌに通さ
れ、上記配管８３に戻される。従って、この低温液体の
払出量が多い場合には、上記蓄冷容器９０内の蓄冷媒体
８９が凝固する。
【０００９】一方、貯槽８０内のＢＯＧは、ＢＯＧ圧縮
機８６で昇圧された後、上記蓄冷容器９０内の伝熱管９
２Ｇに通され、この蓄冷容器９０内の蓄冷媒体８９の冷
熱によって冷却、液化されてから気液分離器８５へ導入
され、その液体成分が貯槽８０内に還元される。ここ
で、上記低温液体の払出量が少ない場合、上記ＢＯＧ
は、上記低温液体の払出量が多いときに凝固した蓄冷媒
体８９を融解させ、その溶解潜熱によって冷却される。
機８６で昇圧された後、上記蓄冷容器９０内の伝熱管９
２Ｇに通され、この蓄冷容器９０内の蓄冷媒体８９の冷
熱によって冷却、液化されてから気液分離器８５へ導入
され、その液体成分が貯槽８０内に還元される。ここ
で、上記低温液体の払出量が少ない場合、上記ＢＯＧ
は、上記低温液体の払出量が多いときに凝固した蓄冷媒
体８９を融解させ、その溶解潜熱によって冷却される。
【００１０】すなわち、この装置では、上記蓄冷媒体８
９の凝固潜熱を利用して蓄冷が行われ、融解潜熱によっ
てＢＯＧの冷却、液化が行われるため、液顕熱のみを利
用する装置に比べ、蓄冷容器９０の規模を大幅に小さく
することができる。
９の凝固潜熱を利用して蓄冷が行われ、融解潜熱によっ
てＢＯＧの冷却、液化が行われるため、液顕熱のみを利
用する装置に比べ、蓄冷容器９０の規模を大幅に小さく
することができる。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】上記装置において、低
温液体用伝熱管９２Ｌの周囲には、蓄冷媒体８９の凍結
体が終始まとわりついた状態となっており、これが伝熱
性能を著しく低下させる要因となっている。しかも、こ
の低温液体用の伝熱管９２ＬとＢＯＧ用の伝熱管９２Ｇ
とは互いに離間した状態で蓄冷容器９０内に収容されて
いるため、上記凍結体自身のもつ冷熱さえもＢＯＧ用伝
熱管９２Ｇ及びその中を流れるＢＯＧに効果的に伝える
ことができない不都合がある。さらに、この装置では２
種の伝熱管９２Ｌ，９２Ｇを蓄冷容器８９内に収容しな
ければならないので、構造が複雑であり、その分設備コ
ストも高くなる。
温液体用伝熱管９２Ｌの周囲には、蓄冷媒体８９の凍結
体が終始まとわりついた状態となっており、これが伝熱
性能を著しく低下させる要因となっている。しかも、こ
の低温液体用の伝熱管９２ＬとＢＯＧ用の伝熱管９２Ｇ
とは互いに離間した状態で蓄冷容器９０内に収容されて
いるため、上記凍結体自身のもつ冷熱さえもＢＯＧ用伝
熱管９２Ｇ及びその中を流れるＢＯＧに効果的に伝える
ことができない不都合がある。さらに、この装置では２
種の伝熱管９２Ｌ，９２Ｇを蓄冷容器８９内に収容しな
ければならないので、構造が複雑であり、その分設備コ
ストも高くなる。
【００１２】本発明は、このような事情に鑑み、簡単な
構造で、貯槽から取り出したＢＯＧを効率良く液化し、
還元できる処理装置を提供することを目的とする。
構造で、貯槽から取り出したＢＯＧを効率良く液化し、
還元できる処理装置を提供することを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明は、貯槽内に収容
された複数成分をもつ低温液体を貯槽外へ送出する液体
送出手段と、上記貯槽内で発生したボイルオフガスを貯
槽外に導出して圧縮するガス圧縮手段と、このガス圧縮
手段で圧縮されたボイルオフガスと上記低温液体から送
出される上記低温液体とを熱交換させて上記ボイルオフ
ガスを液化する熱交換器とを備え、その液化成分が上記
貯槽内に還元されるように構成した複数成分をもつ低温
液体及びそのボイルオフガスの処理装置において、上記
ボイルオフガスの液化温度近傍で凝固する蓄冷媒体を収
容し、この蓄冷媒体内に伝熱管が浸漬された蓄冷容器
と、上記伝熱管を通して所定の循環液体を循環させる循
環手段とを備えるとともに、上記熱交換器を、上記ガス
圧縮手段で圧縮されたボイルオフガスと上記低温液体か
ら送出される上記低温液体と上記循環液体との間で同時
に熱交換させるように構成したものである（請求項
１）。
された複数成分をもつ低温液体を貯槽外へ送出する液体
送出手段と、上記貯槽内で発生したボイルオフガスを貯
槽外に導出して圧縮するガス圧縮手段と、このガス圧縮
手段で圧縮されたボイルオフガスと上記低温液体から送
出される上記低温液体とを熱交換させて上記ボイルオフ
ガスを液化する熱交換器とを備え、その液化成分が上記
貯槽内に還元されるように構成した複数成分をもつ低温
液体及びそのボイルオフガスの処理装置において、上記
ボイルオフガスの液化温度近傍で凝固する蓄冷媒体を収
容し、この蓄冷媒体内に伝熱管が浸漬された蓄冷容器
と、上記伝熱管を通して所定の循環液体を循環させる循
環手段とを備えるとともに、上記熱交換器を、上記ガス
圧縮手段で圧縮されたボイルオフガスと上記低温液体か
ら送出される上記低温液体と上記循環液体との間で同時
に熱交換させるように構成したものである（請求項
１）。
【００１４】さらに、上記ガス圧縮手段で圧縮されて上
記熱交換器に入る前のボイルオフガスと上記熱交換器か
ら出た低温液体とを熱交換させる副熱交換器と、気化器
とを備え、上記熱交換器では上記低温液体が液相を保つ
ようにこの熱交換器を構成し、この熱交換器を出た低温
液体が上記副熱交換器と上記気化器とに分流するように
配管することにより、後述のようなより優れた効果が得
られる（請求項２）。
記熱交換器に入る前のボイルオフガスと上記熱交換器か
ら出た低温液体とを熱交換させる副熱交換器と、気化器
とを備え、上記熱交換器では上記低温液体が液相を保つ
ようにこの熱交換器を構成し、この熱交換器を出た低温
液体が上記副熱交換器と上記気化器とに分流するように
配管することにより、後述のようなより優れた効果が得
られる（請求項２）。
【００１５】この場合、上記熱交換器と副熱交換器とを
単一のプレートフィン型熱交換器で構成し、このプレー
トフィン型熱交換器の途中に上記低温液体を上記気化器
側へ抜き出すための抜き出し部を設けることが、さらに
好ましい（請求項３）。
単一のプレートフィン型熱交換器で構成し、このプレー
トフィン型熱交換器の途中に上記低温液体を上記気化器
側へ抜き出すための抜き出し部を設けることが、さらに
好ましい（請求項３）。
【００１６】請求項１記載の装置によれば、液体送出手
段による低温液体の送出量が多い期間では、この低温液
体とガス圧縮手段で圧縮されたＢＯＧとが熱交換器で熱
交換することにより、このＢＯＧが冷却、液化され、上
記低温液体の貯槽内に還元されると同時に、上記熱交換
器で低温液体と循環液体とが熱交換することにより、こ
の循環液体も冷却され、この循環液体が蓄冷容器内の伝
熱管を通ることによってこの蓄冷容器内の蓄冷媒体も冷
却され、凝固する。
段による低温液体の送出量が多い期間では、この低温液
体とガス圧縮手段で圧縮されたＢＯＧとが熱交換器で熱
交換することにより、このＢＯＧが冷却、液化され、上
記低温液体の貯槽内に還元されると同時に、上記熱交換
器で低温液体と循環液体とが熱交換することにより、こ
の循環液体も冷却され、この循環液体が蓄冷容器内の伝
熱管を通ることによってこの蓄冷容器内の蓄冷媒体も冷
却され、凝固する。
【００１７】一方、上記低温液体の送出量が少なくて圧
縮ＢＯＧを液化するのに不十分な期間では、凝固した蓄
冷媒体との熱交換で低温状態にある循環液体と圧縮ＢＯ
Ｇとが上記熱交換器で熱交換することにより、圧縮ＢＯ
Ｇがやはり冷却、液化され、貯槽内に還元される。この
時、循環液体は逆に加温され、この循環液体との熱交換
で蓄冷媒体は徐々に融解する。
縮ＢＯＧを液化するのに不十分な期間では、凝固した蓄
冷媒体との熱交換で低温状態にある循環液体と圧縮ＢＯ
Ｇとが上記熱交換器で熱交換することにより、圧縮ＢＯ
Ｇがやはり冷却、液化され、貯槽内に還元される。この
時、循環液体は逆に加温され、この循環液体との熱交換
で蓄冷媒体は徐々に融解する。
【００１８】すなわち、この装置では、蓄冷媒体の凝固
潜熱を利用して蓄冷がなされ、低温液体の送出量が低い
ときでも蓄冷媒体の融解潜熱によって圧縮ＢＯＧの冷
却、液化が可能となっている。しかも、図６に示した従
来装置のように低温液体と圧縮ＢＯＧとを蓄冷容器内で
蓄冷媒体を介して熱交換させるのではなく、熱交換器で
低温液体と圧縮ＢＯＧとを直接熱交換させ、かつ、これ
ら低温液体及び圧縮ＢＯＧを蓄冷媒体と熱交換する循環
液体と熱交換させるものであるので、蓄冷容器内で伝熱
管の周囲が凍結していても熱交換器での流体相互の伝熱
性能には影響がなく、この熱交換器内で常に効率の良い
ＢＯＧの冷却、液化を実行できる。
潜熱を利用して蓄冷がなされ、低温液体の送出量が低い
ときでも蓄冷媒体の融解潜熱によって圧縮ＢＯＧの冷
却、液化が可能となっている。しかも、図６に示した従
来装置のように低温液体と圧縮ＢＯＧとを蓄冷容器内で
蓄冷媒体を介して熱交換させるのではなく、熱交換器で
低温液体と圧縮ＢＯＧとを直接熱交換させ、かつ、これ
ら低温液体及び圧縮ＢＯＧを蓄冷媒体と熱交換する循環
液体と熱交換させるものであるので、蓄冷容器内で伝熱
管の周囲が凍結していても熱交換器での流体相互の伝熱
性能には影響がなく、この熱交換器内で常に効率の良い
ＢＯＧの冷却、液化を実行できる。
【００１９】この装置において、最終的に低温液体を気
化器で気化する場合、送出された低温液体が熱交換器に
おける圧縮ＢＯＧと熱交換して低温液体の一部のみが気
化されると、この熱交換器の下流は気液二相流となり、
気化器に偏流が生じて気化器本来の性能が失われるおそ
れがある。また、上記のような熱交換器内での気化を避
けるべく、この熱交換器内でのＬＮＧと圧縮ＢＯＧとの
熱交換量を制限すると、圧縮ＢＯＧを十分に冷却、液化
できなくなるおそれがある。
化器で気化する場合、送出された低温液体が熱交換器に
おける圧縮ＢＯＧと熱交換して低温液体の一部のみが気
化されると、この熱交換器の下流は気液二相流となり、
気化器に偏流が生じて気化器本来の性能が失われるおそ
れがある。また、上記のような熱交換器内での気化を避
けるべく、この熱交換器内でのＬＮＧと圧縮ＢＯＧとの
熱交換量を制限すると、圧縮ＢＯＧを十分に冷却、液化
できなくなるおそれがある。
【００２０】しかし、請求項２記載の装置では、上記ガ
ス圧縮手段で圧縮されて上記熱交換器に入る前のＢＯＧ
と上記熱交換器から出た低温液体とを熱交換させる副熱
交換器が付加されるとともに、低温液体が上記熱交換器
で液相を保つように熱交換器が構成され、かつ、この熱
交換器を出た低温液体が上記副熱交換器と気化器とに分
流するように配管がなされているので、気化器及び副熱
交換器の入口に気液二相流が導入されるのを回避でき
る。また、副熱交換器にはこの副熱交換器で完全気化で
きるだけの低温液体を流し、残りを気化器で気化すると
いった運転を行うことにより、全ての低温液体を効率良
く気化処理することができる。しかも、副熱交換器で圧
縮ＢＯＧが予冷されるため、熱交換器のＢＯＧ液化量は
十分に確保される。
ス圧縮手段で圧縮されて上記熱交換器に入る前のＢＯＧ
と上記熱交換器から出た低温液体とを熱交換させる副熱
交換器が付加されるとともに、低温液体が上記熱交換器
で液相を保つように熱交換器が構成され、かつ、この熱
交換器を出た低温液体が上記副熱交換器と気化器とに分
流するように配管がなされているので、気化器及び副熱
交換器の入口に気液二相流が導入されるのを回避でき
る。また、副熱交換器にはこの副熱交換器で完全気化で
きるだけの低温液体を流し、残りを気化器で気化すると
いった運転を行うことにより、全ての低温液体を効率良
く気化処理することができる。しかも、副熱交換器で圧
縮ＢＯＧが予冷されるため、熱交換器のＢＯＧ液化量は
十分に確保される。
【００２１】ただし、このような装置でも、その運転条
件の変動により熱交換器内で低温液体の気化が始まるお
それがあり、上記熱交換器と副熱交換器とが分割されて
いると、副熱交換器の入口に流れの不安定な気液二相流
が導入されることになるが、請求項３記載の装置では、
上記熱交換器と副熱交換器とが単一のプレートフィン型
熱交換器で構成されており、熱交換器の通路と副熱交換
器の通路とが配管を介さずに連続しているので、仮に低
温液体の気化時点が変動して熱交換器内で低温液体の気
化が始まっても、そのまま副熱交換器へ円滑に低温液体
を導入でき、副熱交換器本来の熱交換性能を十分に維持
できる。
件の変動により熱交換器内で低温液体の気化が始まるお
それがあり、上記熱交換器と副熱交換器とが分割されて
いると、副熱交換器の入口に流れの不安定な気液二相流
が導入されることになるが、請求項３記載の装置では、
上記熱交換器と副熱交換器とが単一のプレートフィン型
熱交換器で構成されており、熱交換器の通路と副熱交換
器の通路とが配管を介さずに連続しているので、仮に低
温液体の気化時点が変動して熱交換器内で低温液体の気
化が始まっても、そのまま副熱交換器へ円滑に低温液体
を導入でき、副熱交換器本来の熱交換性能を十分に維持
できる。
【００２２】
【発明の実施の形態】本発明の第１実施形態を図１に基
づいて説明する。なお、以下の実施形態では低温液体と
してＬＮＧを処理する場合について説明するが、本発明
の処理対象となる低温液体は、複数成分を有し、かつそ
の一部がＢＯＧとなるものであればよく、例えば液化石
油ガス（ＬＰＧ）の処理にも応用できるものである。
づいて説明する。なお、以下の実施形態では低温液体と
してＬＮＧを処理する場合について説明するが、本発明
の処理対象となる低温液体は、複数成分を有し、かつそ
の一部がＢＯＧとなるものであればよく、例えば液化石
油ガス（ＬＰＧ）の処理にも応用できるものである。
【００２３】図１において、ＬＮＧ貯槽１０内には第１
ポンプ（送出手段）１２が設けられており、この第１ポ
ンプ１２の吐出口がＬＮＧ用配管１３に接続され、この
ＬＮＧ用配管１３の途中に第２ポンプ２２、熱交換器１
８、及び気化器２４が配設されている。
ポンプ（送出手段）１２が設けられており、この第１ポ
ンプ１２の吐出口がＬＮＧ用配管１３に接続され、この
ＬＮＧ用配管１３の途中に第２ポンプ２２、熱交換器１
８、及び気化器２４が配設されている。
【００２４】上記ＬＮＧ貯槽１０の頂部にはＢＯＧ用配
管１４の一端が接続され、他端が気液分離器１５に接続
されており、このＢＯＧ用配管１４の途中にＢＯＧ圧縮
機（第１ガス圧縮手段）１６、上記熱交換器１８、及び
減圧弁１７が設けられている。上記気液分離器２０の頂
部は、ガス還流配管１４ｇを介して上記ＢＯＧ用配管１
４の入口部分に接続され、上記気液分離器２０の底部
は、液体還流配管１４ｌを介して上記ＬＮＧ貯槽１０に
接続されている。
管１４の一端が接続され、他端が気液分離器１５に接続
されており、このＢＯＧ用配管１４の途中にＢＯＧ圧縮
機（第１ガス圧縮手段）１６、上記熱交換器１８、及び
減圧弁１７が設けられている。上記気液分離器２０の頂
部は、ガス還流配管１４ｇを介して上記ＢＯＧ用配管１
４の入口部分に接続され、上記気液分離器２０の底部
は、液体還流配管１４ｌを介して上記ＬＮＧ貯槽１０に
接続されている。
【００２５】さらに、この装置の特徴として、上記ＬＮ
Ｇ配管１３及びＢＯＧ配管１４とは独立して循環配管３
０が設置されている。この循環配管３０の途中には、蓄
冷容器３２と、循環ポンプ（循環手段）３８と、上記熱
交換器１８とが設けられている。蓄冷容器３２内には蓄
冷媒体３４が収容され、この蓄冷媒体３４中に伝熱管３
６が浸漬されており、この伝熱管３６が循環経路の一部
を構成している。そして、上記循環ポンプ３８の作動に
より、所定の循環液体が上記循環配管３０内を循環する
ように構成されている。
Ｇ配管１３及びＢＯＧ配管１４とは独立して循環配管３
０が設置されている。この循環配管３０の途中には、蓄
冷容器３２と、循環ポンプ（循環手段）３８と、上記熱
交換器１８とが設けられている。蓄冷容器３２内には蓄
冷媒体３４が収容され、この蓄冷媒体３４中に伝熱管３
６が浸漬されており、この伝熱管３６が循環経路の一部
を構成している。そして、上記循環ポンプ３８の作動に
より、所定の循環液体が上記循環配管３０内を循環する
ように構成されている。
【００２６】ここで、上記蓄冷媒体３４は、ＢＯＧの液
化温度近傍で凝固する物質であればよく、ブタン、ノル
マルペンタン、１−プロパノール、あるいはこれらの混
合物等が好適である。また、循環液体は、この装置の運
転温度レベルで凝固せず、液相を保ったまま循環できる
ものであればよく、プロパン等が好適である。
化温度近傍で凝固する物質であればよく、ブタン、ノル
マルペンタン、１−プロパノール、あるいはこれらの混
合物等が好適である。また、循環液体は、この装置の運
転温度レベルで凝固せず、液相を保ったまま循環できる
ものであればよく、プロパン等が好適である。
【００２７】そして、上記熱交換器１８は、ＢＯＧ圧縮
機１６から吐出された圧縮ＢＯＧと、第２ポンプ２２か
ら吐出されたＬＮＧと、上記循環配管３０を循環する循
環液体との間で同時に熱交換を行わせる３流体熱交換器
とされている。
機１６から吐出された圧縮ＢＯＧと、第２ポンプ２２か
ら吐出されたＬＮＧと、上記循環配管３０を循環する循
環液体との間で同時に熱交換を行わせる３流体熱交換器
とされている。
【００２８】次に、この装置の作用を説明する。
【００２９】ＬＮＧ貯槽１０内のＬＮＧは、第１ポンプ
１２の作動でＬＮＧ配管１３内に送出され、さらに第２
ポンプ２２で加圧された後、熱交換器１８を通り、気化
器２４で気化される。一方、上記ＬＮＧ貯槽１０内でＬ
ＮＧから蒸発したＢＯＧは、配管１４の途中に設けられ
たＢＯＧ圧縮機１６で適当な圧力（約９kg／cm2G）まで
昇圧された後、熱交換器１８に導入される。
１２の作動でＬＮＧ配管１３内に送出され、さらに第２
ポンプ２２で加圧された後、熱交換器１８を通り、気化
器２４で気化される。一方、上記ＬＮＧ貯槽１０内でＬ
ＮＧから蒸発したＢＯＧは、配管１４の途中に設けられ
たＢＯＧ圧縮機１６で適当な圧力（約９kg／cm2G）まで
昇圧された後、熱交換器１８に導入される。
【００３０】ここで、昼間のように、ＬＮＧ貯槽１０か
らのＬＮＧ送出量が多い期間では、このＬＮＧと上記圧
縮ＢＯＧとが熱交換器１８で熱交換することにより、圧
縮ＢＯＧが冷却、液化され、減圧弁１７を通じて気液分
離器１５に導入される。そして、この気液分離器１５底
部の液体成分がＬＮＧ貯槽１０内に還元され、ガス成分
がＢＯＧ圧縮機１６の入口側に戻される。これと同時
に、上記ＬＮＧと循環液体とが同じ熱交換器１８で熱交
換することにより、循環液体も冷却され、この低温の循
環液体と蓄冷容器３０内の蓄冷媒体３４とが伝熱管３６
を通じて熱交換することにより、蓄冷媒体３４も冷却さ
れて凝固する。
らのＬＮＧ送出量が多い期間では、このＬＮＧと上記圧
縮ＢＯＧとが熱交換器１８で熱交換することにより、圧
縮ＢＯＧが冷却、液化され、減圧弁１７を通じて気液分
離器１５に導入される。そして、この気液分離器１５底
部の液体成分がＬＮＧ貯槽１０内に還元され、ガス成分
がＢＯＧ圧縮機１６の入口側に戻される。これと同時
に、上記ＬＮＧと循環液体とが同じ熱交換器１８で熱交
換することにより、循環液体も冷却され、この低温の循
環液体と蓄冷容器３０内の蓄冷媒体３４とが伝熱管３６
を通じて熱交換することにより、蓄冷媒体３４も冷却さ
れて凝固する。
【００３１】すなわち、多量に送出されたＬＮＧの余剰
冷熱は、蓄冷媒体３４の凝固潜熱を利用して蓄えられ
る。
冷熱は、蓄冷媒体３４の凝固潜熱を利用して蓄えられ
る。
【００３２】その後、夜間のように、ＬＮＧ貯槽１０か
らのＬＮＧ送出量が低い期間に入ると、送出ＬＮＧのも
つ冷熱だけでは上記圧縮ＢＯＧを液化冷却できなくなる
が、この期間では、熱交換器１８において、低温状態に
ある循環液体との熱交換によって上記圧縮ＢＯＧの冷却
が補助されるため、圧縮ＢＯＧは昼間と同様に液化さ
れ、減圧弁１７を通じて気液分離器１５に導入され、液
体成分がＬＮＧ貯槽１０内に還元される。圧縮ＢＯＧと
熱交換した循環液体は、伝熱管３６を流れることによっ
て蓄冷容器３２内の蓄冷媒体３４を徐々に融解させ、こ
の融解潜熱によって冷却されることにより、圧縮ＢＯＧ
と熱交換しながらも低温状態を維持する。
らのＬＮＧ送出量が低い期間に入ると、送出ＬＮＧのも
つ冷熱だけでは上記圧縮ＢＯＧを液化冷却できなくなる
が、この期間では、熱交換器１８において、低温状態に
ある循環液体との熱交換によって上記圧縮ＢＯＧの冷却
が補助されるため、圧縮ＢＯＧは昼間と同様に液化さ
れ、減圧弁１７を通じて気液分離器１５に導入され、液
体成分がＬＮＧ貯槽１０内に還元される。圧縮ＢＯＧと
熱交換した循環液体は、伝熱管３６を流れることによっ
て蓄冷容器３２内の蓄冷媒体３４を徐々に融解させ、こ
の融解潜熱によって冷却されることにより、圧縮ＢＯＧ
と熱交換しながらも低温状態を維持する。
【００３３】すなわち、この期間では、蓄冷媒体３４の
融解潜熱を利用して圧縮ＢＯＧの冷却、液化が行われ
る。
融解潜熱を利用して圧縮ＢＯＧの冷却、液化が行われ
る。
【００３４】以上のように、この実施形態に示した装置
では、ＬＮＧ送出量が多いときにその冷熱を蓄え、ＬＮ
Ｇ送出量が少ないときに蓄冷を利用して圧縮ＢＯＧを冷
却、液化するようにしているので、ＬＮＧ送出量にかか
わらず、常に良好なＢＯＧの液化、還元処理をすること
ができる。また、蓄冷媒体３４の液潜熱を利用して上記
蓄冷を行っているので、蓄冷媒体の液顕熱のみを利用す
る場合に比べ、蓄冷容器３２の規模を大幅に縮小でき
る。
では、ＬＮＧ送出量が多いときにその冷熱を蓄え、ＬＮ
Ｇ送出量が少ないときに蓄冷を利用して圧縮ＢＯＧを冷
却、液化するようにしているので、ＬＮＧ送出量にかか
わらず、常に良好なＢＯＧの液化、還元処理をすること
ができる。また、蓄冷媒体３４の液潜熱を利用して上記
蓄冷を行っているので、蓄冷媒体の液顕熱のみを利用す
る場合に比べ、蓄冷容器３２の規模を大幅に縮小でき
る。
【００３５】さらに、この装置では、図６に示した従来
装置のようにＬＮＧと圧縮ＢＯＧとを蓄冷容器内で蓄冷
媒体を介して熱交換させるのではなく、熱交換器１８で
ＬＮＧと圧縮ＢＯＧとを直接熱交換させ、かつ、これら
ＬＮＧ及び圧縮ＢＯＧを循環液体を媒介として蓄冷媒体
３４と熱交換させるものであるので、蓄冷容器３２内で
伝熱管３６の周囲が凍結していても流体相互の伝熱性能
には影響を受けず、上記熱交換器１８内で常に効率の良
いＢＯＧの冷却、液化を行うことができる。また、上記
蓄冷容器３２内に収容する伝熱管は、単一の循環液体用
伝熱管３６だけで良く、蓄冷容器３２の構造をより簡素
化して低コスト化を図ることができる。
装置のようにＬＮＧと圧縮ＢＯＧとを蓄冷容器内で蓄冷
媒体を介して熱交換させるのではなく、熱交換器１８で
ＬＮＧと圧縮ＢＯＧとを直接熱交換させ、かつ、これら
ＬＮＧ及び圧縮ＢＯＧを循環液体を媒介として蓄冷媒体
３４と熱交換させるものであるので、蓄冷容器３２内で
伝熱管３６の周囲が凍結していても流体相互の伝熱性能
には影響を受けず、上記熱交換器１８内で常に効率の良
いＢＯＧの冷却、液化を行うことができる。また、上記
蓄冷容器３２内に収容する伝熱管は、単一の循環液体用
伝熱管３６だけで良く、蓄冷容器３２の構造をより簡素
化して低コスト化を図ることができる。
【００３６】＊実験データ 従来装置（図５のように蓄冷無しで送出ＬＮＧの冷熱の
みによってＢＯＧを冷却、液化する装置）と、本実施形
態装置とについて実験を行った結果、次のようなデータ
を得ることができた。
みによってＢＯＧを冷却、液化する装置）と、本実施形
態装置とについて実験を行った結果、次のようなデータ
を得ることができた。
【００３７】
【表１】
【００３８】この表から明らかなように、従来装置で
は、蓄冷を行わないため、ＢＯＧを液貸すのに、昼夜を
問わず常に一定以上のＬＮＧ送出流量を要するのに対
し、本実施形態装置では、昼間にＬＮＧの冷熱を蓄える
ことによって、夜間、ＬＮＧ送出量が０であっても不都
合なくＢＯＧを液化することが可能となっている。
は、蓄冷を行わないため、ＢＯＧを液貸すのに、昼夜を
問わず常に一定以上のＬＮＧ送出流量を要するのに対
し、本実施形態装置では、昼間にＬＮＧの冷熱を蓄える
ことによって、夜間、ＬＮＧ送出量が０であっても不都
合なくＢＯＧを液化することが可能となっている。
【００３９】次に、第２実施形態を図２に基づいて説明
する。前記第１実施形態において、第２ポンプ２２から
吐出されたＬＮＧと熱交換器１８における圧縮ＢＯＧと
の熱交換で上記ＬＮＧの一部のみが気化されると、この
熱交換器１８の下流は気液二相流となり、気化器２４に
偏流が生じて気化器２４本来の性能が失われるおそれが
ある。また、上記のような熱交換器１８内での気化を避
けるべく、この熱交換器１８内でのＬＮＧと圧縮ＢＯＧ
との熱交換量を制限すると、圧縮ＢＯＧを十分に冷却、
液化できなくなるおそれがある。
する。前記第１実施形態において、第２ポンプ２２から
吐出されたＬＮＧと熱交換器１８における圧縮ＢＯＧと
の熱交換で上記ＬＮＧの一部のみが気化されると、この
熱交換器１８の下流は気液二相流となり、気化器２４に
偏流が生じて気化器２４本来の性能が失われるおそれが
ある。また、上記のような熱交換器１８内での気化を避
けるべく、この熱交換器１８内でのＬＮＧと圧縮ＢＯＧ
との熱交換量を制限すると、圧縮ＢＯＧを十分に冷却、
液化できなくなるおそれがある。
【００４０】そこでこの実施形態では、熱交換器１８内
でＬＮＧが液相を保てる程度まで熱交換器１８でのＬＮ
Ｇと圧縮ＢＯＧとの熱交換量を制限した上で、上記熱交
換器１８とは別に２流体熱交換器である副熱交換器１９
を導入し、熱交換器１８から出たＬＮＧと熱交換器１８
に入る前の圧縮ＢＯＧとを副熱交換器１９内で熱交換さ
せるようにし、上記熱交換器１８を出たＬＮＧを気化器
２４と副熱交換器１９とに分流させるように、上記ＬＮ
Ｇ配管１３を熱交換器１８と副熱交換器１９との間で気
化器用配管１３ｖと副熱交換器用配管１３ｃとに分岐さ
せている。
でＬＮＧが液相を保てる程度まで熱交換器１８でのＬＮ
Ｇと圧縮ＢＯＧとの熱交換量を制限した上で、上記熱交
換器１８とは別に２流体熱交換器である副熱交換器１９
を導入し、熱交換器１８から出たＬＮＧと熱交換器１８
に入る前の圧縮ＢＯＧとを副熱交換器１９内で熱交換さ
せるようにし、上記熱交換器１８を出たＬＮＧを気化器
２４と副熱交換器１９とに分流させるように、上記ＬＮ
Ｇ配管１３を熱交換器１８と副熱交換器１９との間で気
化器用配管１３ｖと副熱交換器用配管１３ｃとに分岐さ
せている。
【００４１】この装置によれば、副熱交換器１９及び気
化器２４の入口には常に単相流（液相流）を流すことが
でき、偏流発生を防止できる。また、副熱交換器１９に
対してはこの副熱交換器１９での熱交換で完全気化でき
るだけの量を流し、残りの液体成分を全て気化器２４に
流すように運転することにより、全てのＬＮＧを効率良
く気化処理することができる。しかも、圧縮ＢＯＧにつ
いては、熱交換器１８に導入する前に副熱交換器１９で
予冷しておくことにより、十分なＢＯＧ液化量を確保で
きる。
化器２４の入口には常に単相流（液相流）を流すことが
でき、偏流発生を防止できる。また、副熱交換器１９に
対してはこの副熱交換器１９での熱交換で完全気化でき
るだけの量を流し、残りの液体成分を全て気化器２４に
流すように運転することにより、全てのＬＮＧを効率良
く気化処理することができる。しかも、圧縮ＢＯＧにつ
いては、熱交換器１８に導入する前に副熱交換器１９で
予冷しておくことにより、十分なＢＯＧ液化量を確保で
きる。
【００４２】次に、第３実施形態を図３に基づいて説明
する。前記第２実施形態のように、熱交換器１８と副熱
交換器１９とが分割されていると、両熱交換器間を配管
でつなぐ必要があり、構造が複雑になる。また、運転条
件の変動によってＬＮＧの気化時点が早まり、熱交換器
１８内でＬＮＧの気化が始まってしまうと、副熱交換器
１９の入口には流れが不均一な気液二相流が導入される
ことになり、副熱交換器１９本来の性能を損なうおそれ
がある。
する。前記第２実施形態のように、熱交換器１８と副熱
交換器１９とが分割されていると、両熱交換器間を配管
でつなぐ必要があり、構造が複雑になる。また、運転条
件の変動によってＬＮＧの気化時点が早まり、熱交換器
１８内でＬＮＧの気化が始まってしまうと、副熱交換器
１９の入口には流れが不均一な気液二相流が導入される
ことになり、副熱交換器１９本来の性能を損なうおそれ
がある。
【００４３】そこでこの実施形態では、上記熱交換器と
副熱交換器とを合体させて単一のプレートフィン型熱交
換器２０とし、このプレートフィン型熱交換器２０の途
中にＬＮＧを気化器２４側へ抜き出すための抜き出し部
２０ａを設けるようにしている。
副熱交換器とを合体させて単一のプレートフィン型熱交
換器２０とし、このプレートフィン型熱交換器２０の途
中にＬＮＧを気化器２４側へ抜き出すための抜き出し部
２０ａを設けるようにしている。
【００４４】この装置によれば、熱交換器の通路と副熱
交換器の通路とが配管を介さずに連続しているので、仮
に低温液体の気化時点が変動して熱交換器内で低温液体
の気化が始まっても、副熱交換器へは気液二相流のまま
円滑にＬＮＧが導入され、その熱交換器性能を良好に維
持できる。また、配管数が大幅に減って構造が簡略化さ
れるため、コストも削減できる。
交換器の通路とが配管を介さずに連続しているので、仮
に低温液体の気化時点が変動して熱交換器内で低温液体
の気化が始まっても、副熱交換器へは気液二相流のまま
円滑にＬＮＧが導入され、その熱交換器性能を良好に維
持できる。また、配管数が大幅に減って構造が簡略化さ
れるため、コストも削減できる。
【００４５】
【発明の効果】以上のように本発明は、蓄冷容器内の伝
熱管を通じて循環液体を循環させるとともに、この循環
液体と圧縮ＢＯＧと送出低温液体とを同時に熱交換させ
る熱交換器を備え、上記蓄冷容器内の蓄冷媒体の凝固潜
熱を利用して低温液体の冷熱を蓄えるようにしたもので
あるので、低温液体と圧縮ＢＯＧとを蓄冷容器内で蓄冷
媒体を介して熱交換させる従来装置と異なり、蓄冷容器
内で伝熱管の周囲が凍結していても伝熱性能を損なうこ
となく、熱交換器内で常に効率の良い熱交換を行い、Ｂ
ＯＧを良好に冷却、液化できる効果がある。また、蓄冷
容器内には単一の循環液体用伝熱管を配するだけでよ
く、蓄冷容器の構造も簡略化して低コスト化を実現でき
る。
熱管を通じて循環液体を循環させるとともに、この循環
液体と圧縮ＢＯＧと送出低温液体とを同時に熱交換させ
る熱交換器を備え、上記蓄冷容器内の蓄冷媒体の凝固潜
熱を利用して低温液体の冷熱を蓄えるようにしたもので
あるので、低温液体と圧縮ＢＯＧとを蓄冷容器内で蓄冷
媒体を介して熱交換させる従来装置と異なり、蓄冷容器
内で伝熱管の周囲が凍結していても伝熱性能を損なうこ
となく、熱交換器内で常に効率の良い熱交換を行い、Ｂ
ＯＧを良好に冷却、液化できる効果がある。また、蓄冷
容器内には単一の循環液体用伝熱管を配するだけでよ
く、蓄冷容器の構造も簡略化して低コスト化を実現でき
る。
【００４６】さらに、請求項２記載の装置では、上記ガ
ス圧縮手段で圧縮されて上記熱交換器に入る前のＢＯＧ
と上記熱交換器から出た低温液体とを熱交換させる副熱
交換器を付加するとともに、低温液体が上記熱交換器で
液相を保つように熱交換器を構成し、かつ、この熱交換
器を出た低温液体が上記副熱交換器と気化器とに分流す
るように配管したものであるので、気化器及び副熱交換
器の入口に流れの不安定な気液二相流が導入されるのを
回避し、副熱交換器にはこの副熱交換器で完全気化でき
るだけの低温液体を流し、残りを気化器で気化するとい
った運転を行うことにより、全ての低温液体を効率良く
気化処理できる一方、副熱交換器で圧縮ＢＯＧを予冷し
ておくことにより、熱交換器で十分なＢＯＧ液化量を確
保できる効果がある。
ス圧縮手段で圧縮されて上記熱交換器に入る前のＢＯＧ
と上記熱交換器から出た低温液体とを熱交換させる副熱
交換器を付加するとともに、低温液体が上記熱交換器で
液相を保つように熱交換器を構成し、かつ、この熱交換
器を出た低温液体が上記副熱交換器と気化器とに分流す
るように配管したものであるので、気化器及び副熱交換
器の入口に流れの不安定な気液二相流が導入されるのを
回避し、副熱交換器にはこの副熱交換器で完全気化でき
るだけの低温液体を流し、残りを気化器で気化するとい
った運転を行うことにより、全ての低温液体を効率良く
気化処理できる一方、副熱交換器で圧縮ＢＯＧを予冷し
ておくことにより、熱交換器で十分なＢＯＧ液化量を確
保できる効果がある。
【００４７】さらに、請求項３記載の装置は、上記熱交
換器と副熱交換器とを単一のプレートフィン型熱交換器
で構成し、その途中に気化器への低温液体の抜き出し部
を設けたものであるので、必要配管数を大幅に削減して
構造をより簡素化するとともに、熱交換器の通路と副熱
交換器の通路とを無配管で連続させることにより、低温
液体の気化時点が変動して熱交換器内で低温液体の気化
が始まっても、そのまま副熱交換器へ円滑に低温液体を
移送でき、副熱交換器本来の熱交換性能を十分に維持で
きる効果がある。
換器と副熱交換器とを単一のプレートフィン型熱交換器
で構成し、その途中に気化器への低温液体の抜き出し部
を設けたものであるので、必要配管数を大幅に削減して
構造をより簡素化するとともに、熱交換器の通路と副熱
交換器の通路とを無配管で連続させることにより、低温
液体の気化時点が変動して熱交換器内で低温液体の気化
が始まっても、そのまま副熱交換器へ円滑に低温液体を
移送でき、副熱交換器本来の熱交換性能を十分に維持で
きる効果がある。
【図１】本発明の第１実施形態におけるＬＮＧ及びその
ＢＯＧの処理装置を示すフローシートである。
ＢＯＧの処理装置を示すフローシートである。
【図２】本発明の第２実施形態におけるＬＮＧ及びその
ＢＯＧの処理装置を示すフローシートである。
ＢＯＧの処理装置を示すフローシートである。
【図３】本発明の第３実施形態におけるＬＮＧ及びその
ＢＯＧの処理装置を示すフローシートである。
ＢＯＧの処理装置を示すフローシートである。
【図４】従来のＬＮＧ及びそのＢＯＧの処理装置の一例
を示すフローシートである。
を示すフローシートである。
【図５】従来の低温液体及びそのＢＯＧの処理装置の一
例を示すフローシートである。
例を示すフローシートである。
【図６】従来の低温液体及びそのＢＯＧの処理装置の一
例を示すフローシートである。
例を示すフローシートである。
１０ ＬＮＧ貯槽 １２ 第１ポンプ（送出手段） １３ ＬＮＧ用配管 １４ ＢＯＧ用配管 １５ 気液分離器 １６ ＢＯＧ圧縮機（ガス圧縮手段） １８ 熱交換器 １９ 副熱交換器 ２０ プレートフィン型熱交換器 ２０ａ 抜き出し部 ２２ 第２ポンプ ２４ 気化器 ３０ 循環配管 ３２ 蓄冷容器 ３４ 蓄冷媒体 ３６ 伝熱管 ３８ 循環ポンプ（循環手段）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山根 政美 神戸市中央区脇浜町１丁目３番18号 株式 会社神戸製鋼所神戸本社内 (72)発明者 岩田 幸雄 大阪市中央区平野町四丁目１番２号 大阪 瓦斯株式会社内 (72)発明者 山下 義彦 大阪市中央区平野町四丁目１番２号 大阪 瓦斯株式会社内 (72)発明者 山崎 恭士 大阪市中央区平野町四丁目１番２号 大阪 瓦斯株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】 貯槽内に収容された複数成分をもつ低温
液体を貯槽外へ送出する液体送出手段と、上記貯槽内で
発生したボイルオフガスを貯槽外に導出して圧縮するガ
ス圧縮手段と、このガス圧縮手段で圧縮されたボイルオ
フガスと上記低温液体から送出される上記低温液体とを
熱交換させて上記ボイルオフガスを液化する熱交換器と
を備え、その液化成分が上記貯槽内に還元されるように
構成した複数成分をもつ低温液体及びそのボイルオフガ
スの処理装置において、上記ボイルオフガスの液化温度
近傍で凝固する蓄冷媒体を収容し、この蓄冷媒体内に伝
熱管が浸漬された蓄冷容器と、上記伝熱管を通して所定
の循環液体を循環させる循環手段とを備えるとともに、
上記熱交換器を、上記ガス圧縮手段で圧縮されたボイル
オフガスと上記低温液体から送出される上記低温液体と
上記循環液体との間で同時に熱交換させるように構成し
たことを特徴とする複数成分をもつ低温液体及びそのボ
イルオフガスの処理装置。 - 【請求項２】 請求項１記載の複数成分をもつ低温液体
及びそのボイルオフガスの処理装置において、上記ガス
圧縮手段で圧縮されて上記熱交換器に入る前のボイルオ
フガスと上記熱交換器から出た低温液体とを熱交換させ
る副熱交換器と、気化器とを備え、上記熱交換器では上
記低温液体が液相を保つようにこの熱交換器を構成し、
この熱交換器を出た低温液体が上記副熱交換器と上記気
化器とに分流するように配管したことを特徴とする複数
成分をもつ低温液体及びそのボイルオフガスの処理装
置。 - 【請求項３】 請求項２記載の複数成分をもつ低温液体
及びそのボイルオフガスの処理装置において、上記熱交
換器と副熱交換器とを単一のプレートフィン型熱交換器
で構成し、このプレートフィン型熱交換器の途中に上記
低温液体を上記気化器側へ抜き出すための抜き出し部を
設けたことを特徴とする複数成分をもつ低温液体及びそ
のボイルオフガスの処理装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21687495A JP3591927B2 (ja) | 1995-08-25 | 1995-08-25 | 複数成分をもつ低温液体及びそのボイルオフガスの処理装置 |
| KR1019960034804A KR970011764A (ko) | 1995-08-25 | 1996-08-22 | 복수성분을 갖는 저온액체 및 그 보일오프가스의 처리장치 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21687495A JP3591927B2 (ja) | 1995-08-25 | 1995-08-25 | 複数成分をもつ低温液体及びそのボイルオフガスの処理装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0960799A true JPH0960799A (ja) | 1997-03-04 |
| JP3591927B2 JP3591927B2 (ja) | 2004-11-24 |
Family
ID=16695276
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21687495A Expired - Lifetime JP3591927B2 (ja) | 1995-08-25 | 1995-08-25 | 複数成分をもつ低温液体及びそのボイルオフガスの処理装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3591927B2 (ja) |
| KR (1) | KR970011764A (ja) |
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| JP2005265170A (ja) * | 2004-03-22 | 2005-09-29 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガス再液化装置およびガス再液化方法 |
| JP2006348080A (ja) * | 2005-06-13 | 2006-12-28 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | ボイルオフガスの処理方法及び装置 |
| KR100891957B1 (ko) * | 2007-05-08 | 2009-04-08 | 대우조선해양 주식회사 | 선박의 연료가스 공급 시스템 및 방법 |
| JP2011033051A (ja) * | 2009-07-29 | 2011-02-17 | Shimizu Corp | 低温液化ガスの貯蔵施設 |
| WO2012117806A1 (ja) * | 2011-02-28 | 2012-09-07 | 三菱重工業株式会社 | 液化ガスの再ガス化装置および再ガス化ガス製造方法 |
| WO2012153886A1 (ko) * | 2011-05-06 | 2012-11-15 | (주) 유영금속 | 액화천연가스를 이용한 재액화기 및 천연가스연료공급시스템 |
| KR101224924B1 (ko) * | 2010-11-01 | 2013-01-22 | 삼성중공업 주식회사 | 선박 |
| KR101224906B1 (ko) * | 2010-11-01 | 2013-01-22 | 삼성중공업 주식회사 | 선박 및 액화천연가스 재액화 장치 |
| KR101224931B1 (ko) * | 2010-11-01 | 2013-01-22 | 삼성중공업 주식회사 | 선박 |
| KR101281639B1 (ko) * | 2011-03-31 | 2013-07-03 | 삼성중공업 주식회사 | 선박 |
| KR101281636B1 (ko) * | 2011-03-25 | 2013-07-15 | 삼성중공업 주식회사 | 선박 |
| KR101399759B1 (ko) * | 2013-06-12 | 2014-06-27 | 현대중공업 주식회사 | 액화가스 처리 시스템 및 방법 |
| KR101438323B1 (ko) * | 2013-06-12 | 2014-09-04 | 현대중공업 주식회사 | 액화가스 처리 시스템 및 방법 |
| CN106196882A (zh) * | 2016-08-29 | 2016-12-07 | 中科赛德（北京）科技有限公司 | 一种蓄冷型气体液化装置 |
| KR20170049663A (ko) * | 2015-10-27 | 2017-05-11 | 현대중공업 주식회사 | 액화가스 재기화 시스템 |
| WO2017162977A1 (fr) | 2016-03-22 | 2017-09-28 | Gaztransport Et Technigaz | Installation d'alimentation en gaz combustible d'un organe consommateur de gaz et de liquefaction dudit gaz combustible |
| JP2019210975A (ja) * | 2018-06-01 | 2019-12-12 | 株式会社神戸製鋼所 | ガス供給システム |
| WO2023075241A1 (ko) * | 2021-10-26 | 2023-05-04 | 주식회사 동화엔텍 | 잠수식 펌프와 통합형 열교환기를 구비한 소형선박용 lng 연료 공급 시스템 |
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| KR102235684B1 (ko) * | 2019-09-05 | 2021-04-02 | (유)성문 | Lng 연료탱크의 감압장치 및 감압방법 |
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-
1995
- 1995-08-25 JP JP21687495A patent/JP3591927B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1996
- 1996-08-22 KR KR1019960034804A patent/KR970011764A/ko not_active Application Discontinuation
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