JPH0941015A - 溶銑の予備処理方法 - Google Patents
溶銑の予備処理方法Info
- Publication number
- JPH0941015A JPH0941015A JP21127095A JP21127095A JPH0941015A JP H0941015 A JPH0941015 A JP H0941015A JP 21127095 A JP21127095 A JP 21127095A JP 21127095 A JP21127095 A JP 21127095A JP H0941015 A JPH0941015 A JP H0941015A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hot metal
- slag
- blown
- dephosphorization
- molten iron
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、溶銑の脱燐処理を行う際に、溶銑
に有効に熱を付与しつつ、脱燐を効率よく行う方法を提
供する。 【構成】 密閉型浸漬フリーボードを設けた溶銑鍋にて
溶銑脱燐処理を行う際に、浸漬ランスの先端から脱燐剤
を吹き込みつつ、溶銑上に浮遊する脱燐スラグ中に酸素
ガスを１．０〜３．０Ｎｍ3 ／ｔ−ｐｉｇ吹き込み、ス
ラグ中に存在する粒鉄を燃焼させると同時に、２次燃焼
を高めて、溶銑に効率よく熱を付与する溶銑の予備処理
方法。
に有効に熱を付与しつつ、脱燐を効率よく行う方法を提
供する。 【構成】 密閉型浸漬フリーボードを設けた溶銑鍋にて
溶銑脱燐処理を行う際に、浸漬ランスの先端から脱燐剤
を吹き込みつつ、溶銑上に浮遊する脱燐スラグ中に酸素
ガスを１．０〜３．０Ｎｍ3 ／ｔ−ｐｉｇ吹き込み、ス
ラグ中に存在する粒鉄を燃焼させると同時に、２次燃焼
を高めて、溶銑に効率よく熱を付与する溶銑の予備処理
方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、溶銑の脱燐処理を
行う際に、処理中に溶銑に熱を有効に付与しつつ、脱燐
反応を効率よく行う方法に関するものである。
行う際に、処理中に溶銑に熱を有効に付与しつつ、脱燐
反応を効率よく行う方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】溶銑の脱燐は、転炉で脱珪、脱炭と同時
に燐を酸化除去する方法から、熱力学的に脱燐に有利な
低温条件が確保できる溶銑段階での処理、いわゆる溶銑
予備処理による脱燐が一般的となってきた。特に、溶銑
鍋やトーピードカー、あるいは転炉型の容器中で、Ｃａ
Ｏ系フラックスを溶銑内にインジェクションして脱燐脱
硫処理する方法が広く普及している。
に燐を酸化除去する方法から、熱力学的に脱燐に有利な
低温条件が確保できる溶銑段階での処理、いわゆる溶銑
予備処理による脱燐が一般的となってきた。特に、溶銑
鍋やトーピードカー、あるいは転炉型の容器中で、Ｃａ
Ｏ系フラックスを溶銑内にインジェクションして脱燐脱
硫処理する方法が広く普及している。
【０００３】この際、ＣａＯ系フラックス中に酸化剤と
して酸化鉄が配合されており、これが溶銑内に吹き込ま
れると、フラックス顕熱および酸化鉄の分解反応に伴う
吸熱が起こるため、溶銑の温度の低下をもたらし、後工
程である転炉の脱炭精錬の際の熱裕度を低下させて、ス
クラップ溶解量あるいはＭｎ鉱石添加量が十分に確保で
きない。
して酸化鉄が配合されており、これが溶銑内に吹き込ま
れると、フラックス顕熱および酸化鉄の分解反応に伴う
吸熱が起こるため、溶銑の温度の低下をもたらし、後工
程である転炉の脱炭精錬の際の熱裕度を低下させて、ス
クラップ溶解量あるいはＭｎ鉱石添加量が十分に確保で
きない。
【０００４】この問題を解決する手段として、例えば特
開平２−２４２１４号公報に記載のように、溶銑予備処
理中に上吹き酸素ランスから酸素を溶銑表面に吹きつけ
て発生ＣＯガスをＣＯ2 に２次燃焼させて、発生する熱
を溶銑に着熱させる方法が提案されている。
開平２−２４２１４号公報に記載のように、溶銑予備処
理中に上吹き酸素ランスから酸素を溶銑表面に吹きつけ
て発生ＣＯガスをＣＯ2 に２次燃焼させて、発生する熱
を溶銑に着熱させる方法が提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
３−２４２１４号公報に記載の方法では、２次燃焼反応
が気相で起こるために、発生した熱の多くが排ガス側に
ロスし、溶銑への着熱効率が悪いという問題があり、溶
銑に効率よく熱を付ける方法が強く望まれていた。
３−２４２１４号公報に記載の方法では、２次燃焼反応
が気相で起こるために、発生した熱の多くが排ガス側に
ロスし、溶銑への着熱効率が悪いという問題があり、溶
銑に効率よく熱を付ける方法が強く望まれていた。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記問題を有
利に解決するためになされたものであり、その手段は、
溶銑容器内の溶銑中にランスの先端からＣａＯ系フラッ
クスを溶銑浴深部に吹き込んで、溶銑の脱燐を行う処理
方法において、該脱燐処理中に溶銑上に浮遊する脱燐ス
ラグ中に酸素ガスを１．０Ｎｍ3 ／ｔ−ｐｉｇ〜３．０
Ｎｍ3 ／ｔ−ｐｉｇ吹き込み、上記脱燐スラグ中に存在
する粒鉄を燃焼させると同時に、脱燐処理により発生す
るガスの２次燃焼を行って、上記溶銑に熱を付与するこ
とを特徴とする溶銑の予備処理方法にある。
利に解決するためになされたものであり、その手段は、
溶銑容器内の溶銑中にランスの先端からＣａＯ系フラッ
クスを溶銑浴深部に吹き込んで、溶銑の脱燐を行う処理
方法において、該脱燐処理中に溶銑上に浮遊する脱燐ス
ラグ中に酸素ガスを１．０Ｎｍ3 ／ｔ−ｐｉｇ〜３．０
Ｎｍ3 ／ｔ−ｐｉｇ吹き込み、上記脱燐スラグ中に存在
する粒鉄を燃焼させると同時に、脱燐処理により発生す
るガスの２次燃焼を行って、上記溶銑に熱を付与するこ
とを特徴とする溶銑の予備処理方法にある。
【０００７】
【作用】本発明者らは、前述した特開平３−２４２１４
号公報に記載の方法のように、酸素ガスを上吹きし、発
生ガスを燃焼する方法ではなく、溶銑鍋内の溶銑にフリ
ーボートを浸漬して、その中に蓄積されるスラグの中に
酸素ガスを吹き込み、スラグ中に約１０％前後存在する
粒鉄を酸化するとともに、スラグ−メタル界面から発生
するＣＯガスを２次燃焼させて、両反応で発生する熱を
スラグを通して溶銑に着熱させる方法を考えた。すなわ
ち、上部に酸素ガス吹き出し用ノズルを設けた２段ノズ
ル式インジェクションランスを用いて、ランス先端から
脱燐フラックスを溶銑内に吹き込み脱燐すると同時に、
ランス上部に設けたノズルからスラグ中に酸素ガスを吹
き込む方法を考え出した。
号公報に記載の方法のように、酸素ガスを上吹きし、発
生ガスを燃焼する方法ではなく、溶銑鍋内の溶銑にフリ
ーボートを浸漬して、その中に蓄積されるスラグの中に
酸素ガスを吹き込み、スラグ中に約１０％前後存在する
粒鉄を酸化するとともに、スラグ−メタル界面から発生
するＣＯガスを２次燃焼させて、両反応で発生する熱を
スラグを通して溶銑に着熱させる方法を考えた。すなわ
ち、上部に酸素ガス吹き出し用ノズルを設けた２段ノズ
ル式インジェクションランスを用いて、ランス先端から
脱燐フラックスを溶銑内に吹き込み脱燐すると同時に、
ランス上部に設けたノズルからスラグ中に酸素ガスを吹
き込む方法を考え出した。
【０００８】すなわち、図１に示すように、溶銑鍋ＰＬ
に浸漬するインジェクションランスＲを２重管構造と
し、先端側周部にノズルＮ２を複数設けて、内管から酸
素ガスを、外管からＮ2 ガスをキャリヤーガスとして脱
燐フラックスを溶銑Ｐ内に吹き込み溶銑Ｐの脱燐を行
う。
に浸漬するインジェクションランスＲを２重管構造と
し、先端側周部にノズルＮ２を複数設けて、内管から酸
素ガスを、外管からＮ2 ガスをキャリヤーガスとして脱
燐フラックスを溶銑Ｐ内に吹き込み溶銑Ｐの脱燐を行
う。
【０００９】そしてこれと同時に、その上方にノズルＮ
１を複数設けて、内管から酸素ガスを分岐させて、フリ
ーボードＦ内に脱燐処理に伴い生成蓄積した脱燐スラグ
Ｓの中に吹き込む。この方法によると、スラグＳ内に吹
き込まれた酸素ガスが、スラグＳ中に存在する粒鉄（フ
リーボード内のスラグとメタルの強攪拌、および発生Ｃ
ＯガスによるスラグＳ中酸化鉄の還元により、常時約１
０％前後存在する。）を酸化し、下記（１）式あるいは
（２）式の反応による発生熱、および（３）式に示す２
次燃焼反応による発生熱を、スラグＳを通して溶銑Ｐに
着熱することが可能である。 Ｆｅ＋Ｏ＝ＦｅＯ＋４，８１２ｋＪ／ｋｇ−Ｆｅ ・・・（１） ２Ｆｅ＋３Ｏ＝Ｆｅ2 Ｏ3 ＋７，３１４ｋＪ／ｋｇ−Ｆｅ ・・・（２） ＣＯ＋１／２Ｏ2 ＝ＣＯ2 ＋１０，１０８ｋＪ／ｋｇ−ＣＯ・・・（３）
１を複数設けて、内管から酸素ガスを分岐させて、フリ
ーボードＦ内に脱燐処理に伴い生成蓄積した脱燐スラグ
Ｓの中に吹き込む。この方法によると、スラグＳ内に吹
き込まれた酸素ガスが、スラグＳ中に存在する粒鉄（フ
リーボード内のスラグとメタルの強攪拌、および発生Ｃ
ＯガスによるスラグＳ中酸化鉄の還元により、常時約１
０％前後存在する。）を酸化し、下記（１）式あるいは
（２）式の反応による発生熱、および（３）式に示す２
次燃焼反応による発生熱を、スラグＳを通して溶銑Ｐに
着熱することが可能である。 Ｆｅ＋Ｏ＝ＦｅＯ＋４，８１２ｋＪ／ｋｇ−Ｆｅ ・・・（１） ２Ｆｅ＋３Ｏ＝Ｆｅ2 Ｏ3 ＋７，３１４ｋＪ／ｋｇ−Ｆｅ ・・・（２） ＣＯ＋１／２Ｏ2 ＝ＣＯ2 ＋１０，１０８ｋＪ／ｋｇ−ＣＯ・・・（３）
【００１０】スラグＳ内の粒鉄はメタルとスラグの強攪
拌によりエマルジョンとなってスラグＳ内に常に供給さ
れている。さらに、フリーボードＦにより密閉されてい
るため、雰囲気はスラグ−メタル界面で発生するＣＯガ
スが主体となるため、スラグＳの（Ｆｅt Ｏ）も逐次還
元され、微小粒鉄も時々刻々と生成する。
拌によりエマルジョンとなってスラグＳ内に常に供給さ
れている。さらに、フリーボードＦにより密閉されてい
るため、雰囲気はスラグ−メタル界面で発生するＣＯガ
スが主体となるため、スラグＳの（Ｆｅt Ｏ）も逐次還
元され、微小粒鉄も時々刻々と生成する。
【００１１】したがって、スラグＳ中には常に粒鉄が存
在し、それを酸素吹き込みガスにより酸化し、発生熱を
活用することができるのである。また、二次燃焼につい
ても、酸素ガスが気相中でなく、スラグＳ中に吹き込ま
れることにより、発生した熱は気相に逃げる割合が少な
く、大部分の熱がスラグに着熱するため、発生熱を有効
に溶銑に付与することができるものである。
在し、それを酸素吹き込みガスにより酸化し、発生熱を
活用することができるのである。また、二次燃焼につい
ても、酸素ガスが気相中でなく、スラグＳ中に吹き込ま
れることにより、発生した熱は気相に逃げる割合が少な
く、大部分の熱がスラグに着熱するため、発生熱を有効
に溶銑に付与することができるものである。
【００１２】本発明者らは、これらの技術ポイントを明
確にするため、３５０ｔの溶銑鍋で、図１に示した設備
を使用して種々の実験・検討を重ねた。先ず、脱燐処理
中の溶銑Ｐに有効に着熱させるため、ランス上部のノズ
ルＮ１から吹き込む酸素ガスの適正な量を求める実験を
行った。脱燐剤としては、生石灰１６ｋｇ／ｔ−ｐｉ
ｇ、酸化鉄２０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ、ホタル石３ｋｇ／ｔ
−ｐｉｇ、酸素ガス２．９Ｎｍ3 ／ｔ−ｐｉｇを溶銑Ｐ
中に２０分間でインジェクションした。
確にするため、３５０ｔの溶銑鍋で、図１に示した設備
を使用して種々の実験・検討を重ねた。先ず、脱燐処理
中の溶銑Ｐに有効に着熱させるため、ランス上部のノズ
ルＮ１から吹き込む酸素ガスの適正な量を求める実験を
行った。脱燐剤としては、生石灰１６ｋｇ／ｔ−ｐｉ
ｇ、酸化鉄２０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ、ホタル石３ｋｇ／ｔ
−ｐｉｇ、酸素ガス２．９Ｎｍ3 ／ｔ−ｐｉｇを溶銑Ｐ
中に２０分間でインジェクションした。
【００１３】その結果、図２に示すように、スラグＳ中
に酸素ガスを吹き込むと、酸素ガスの量が多くなるにし
たがい、前述の作用により溶銑Ｐへの着熱量が大きくな
る。特に、酸素ガス吹き込み量１．０Ｎｍ3 ／ｔ−ｐｉ
ｇ以上では、１０℃以上の着熱が確保できる。しかし、
酸素ガス吹き込み量が多くなるとともに、図２からわか
るように、同時脱硫率が低下する。特に、酸素ガス吹き
込み量が３．０Ｎｍ3 ／ｔ−ｐｉｇを超えてしまうと、
同時脱硫率は１０％以下の低い値となる。これは、酸素
ガス吹き込み量が増加するにしたがいスラグＳ中粒鉄の
酸化量が増えるために、図３に示すように、スラグＳの
（Ｆｅt Ｏ）が増加して、還元反応である同時脱硫反応
が抑制されるためである。
に酸素ガスを吹き込むと、酸素ガスの量が多くなるにし
たがい、前述の作用により溶銑Ｐへの着熱量が大きくな
る。特に、酸素ガス吹き込み量１．０Ｎｍ3 ／ｔ−ｐｉ
ｇ以上では、１０℃以上の着熱が確保できる。しかし、
酸素ガス吹き込み量が多くなるとともに、図２からわか
るように、同時脱硫率が低下する。特に、酸素ガス吹き
込み量が３．０Ｎｍ3 ／ｔ−ｐｉｇを超えてしまうと、
同時脱硫率は１０％以下の低い値となる。これは、酸素
ガス吹き込み量が増加するにしたがいスラグＳ中粒鉄の
酸化量が増えるために、図３に示すように、スラグＳの
（Ｆｅt Ｏ）が増加して、還元反応である同時脱硫反応
が抑制されるためである。
【００１４】さらに、脱燐反応に及ぼすスラグＳ中への
酸素吹き込みの影響については、図３に示しているよう
に、脱燐処理後の脱燐率が酸素吹き込み量の増加ととも
に向上している。これは、スラグＳ中への酸素吹き込み
により、同図に示したように、スラグＳの（Ｆｅt Ｏ）
濃度（酸化力）が増大し、温度上昇に伴う脱燐への悪影
響を相殺する以上に脱燐促進の効果が得られる。すなわ
ち、本発明によれば、溶銑Ｐへの熱付与が可能となるば
かりでなく、脱燐反応自体をも促進するため、コストメ
リットの拡大のみならず、低燐鋼製造にも有力な手段と
なり得る。
酸素吹き込みの影響については、図３に示しているよう
に、脱燐処理後の脱燐率が酸素吹き込み量の増加ととも
に向上している。これは、スラグＳ中への酸素吹き込み
により、同図に示したように、スラグＳの（Ｆｅt Ｏ）
濃度（酸化力）が増大し、温度上昇に伴う脱燐への悪影
響を相殺する以上に脱燐促進の効果が得られる。すなわ
ち、本発明によれば、溶銑Ｐへの熱付与が可能となるば
かりでなく、脱燐反応自体をも促進するため、コストメ
リットの拡大のみならず、低燐鋼製造にも有力な手段と
なり得る。
【００１５】また、スラグＳ中に吹き込む酸素ガスを、
ＣａＯ系フラックスを吹き込むインジェクションランス
Ｒの中間部に設けたノズルＮ１から吹き込んだ理由は、
酸素吹き込み用の別のランスを用いた場合（ランスが２
本となる）は、この別個に設けたランスノズルと、フリ
ーボードＦあるいはＣａＯ系フラックスを吹き込むラン
スＲとの距離が短くなるため、フリーボードＦやＣａＯ
系フラックス吹き込みランスＲの耐火物の溶損の問題が
生じ、操業に支障をきたす場合がある。したがって、酸
素ガスを広い空間に吹き出すことができる上記分岐ノズ
ルＮ１を利用することが望ましい。
ＣａＯ系フラックスを吹き込むインジェクションランス
Ｒの中間部に設けたノズルＮ１から吹き込んだ理由は、
酸素吹き込み用の別のランスを用いた場合（ランスが２
本となる）は、この別個に設けたランスノズルと、フリ
ーボードＦあるいはＣａＯ系フラックスを吹き込むラン
スＲとの距離が短くなるため、フリーボードＦやＣａＯ
系フラックス吹き込みランスＲの耐火物の溶損の問題が
生じ、操業に支障をきたす場合がある。したがって、酸
素ガスを広い空間に吹き出すことができる上記分岐ノズ
ルＮ１を利用することが望ましい。
【００１６】
【実施例】以下に、図面とともに本発明の実施例を説明
する。 １）反応容器と使用設備 図１に示した溶銑鍋ＰＬ、浸漬フリーボードＦ、インジ
ェクションランスＲを使用して、溶銑脱燐処理を行っ
た。 ２）溶銑成分 初期〔Ｓｉ〕＝０．０８〜０．１５％，初期〔Ｍｎ〕＝
０．３０〜０．４０％処理前後の〔Ｃ〕，〔Ｐ〕，
〔Ｓ〕の濃度については、表１に記す。 ３）溶銑量 ３５０ｔ ４）脱燐フラックス 〈原単位〉 生石灰 ：１６ｋｇ／ｔ−溶銑 酸化鉄 ：２０ｋｇ／ｔ−溶銑 ホタル石：３ｋｇ／ｔ−溶銑 酸素ガス：２．９Ｎｍ3 ／ｔ−溶銑 〈吹き込み時間〉生石灰−酸化鉄−ホタル石混合フラッ
クスおよび酸素ガスの上記原単位を、２０分間で溶銑中
に吹き込む。
する。 １）反応容器と使用設備 図１に示した溶銑鍋ＰＬ、浸漬フリーボードＦ、インジ
ェクションランスＲを使用して、溶銑脱燐処理を行っ
た。 ２）溶銑成分 初期〔Ｓｉ〕＝０．０８〜０．１５％，初期〔Ｍｎ〕＝
０．３０〜０．４０％処理前後の〔Ｃ〕，〔Ｐ〕，
〔Ｓ〕の濃度については、表１に記す。 ３）溶銑量 ３５０ｔ ４）脱燐フラックス 〈原単位〉 生石灰 ：１６ｋｇ／ｔ−溶銑 酸化鉄 ：２０ｋｇ／ｔ−溶銑 ホタル石：３ｋｇ／ｔ−溶銑 酸素ガス：２．９Ｎｍ3 ／ｔ−溶銑 〈吹き込み時間〉生石灰−酸化鉄−ホタル石混合フラッ
クスおよび酸素ガスの上記原単位を、２０分間で溶銑中
に吹き込む。
【００１７】５）スラグ中への酸素供給方法および量 脱燐処理時間中、酸素ガスを吹き続ける。酸素供給量は
表１に記す。 ６）以上の操業条件および結果を表１に本発明の実施例
と比較例を併せて示した。表１からわかるように、本実
施例１〜３は、同時脱硫率、溶銑への着熱量がともに良
好であった。これに対して、比較例１，３のように、ノ
ズルＮ１からの酸素吹き込み量が１．０Ｎｍ3 ／ｔ−ｐ
ｉｇ以下であるために、処理後の溶銑への着熱量が大幅
に低下する。また、比較例２のように、酸素吹き込み量
が３．０Ｎｍ3 ／ｔ−ｐｉｇを超えると、同時脱硫率の
大幅な低下を招いて、脱硫不能となった。
表１に記す。 ６）以上の操業条件および結果を表１に本発明の実施例
と比較例を併せて示した。表１からわかるように、本実
施例１〜３は、同時脱硫率、溶銑への着熱量がともに良
好であった。これに対して、比較例１，３のように、ノ
ズルＮ１からの酸素吹き込み量が１．０Ｎｍ3 ／ｔ−ｐ
ｉｇ以下であるために、処理後の溶銑への着熱量が大幅
に低下する。また、比較例２のように、酸素吹き込み量
が３．０Ｎｍ3 ／ｔ−ｐｉｇを超えると、同時脱硫率の
大幅な低下を招いて、脱硫不能となった。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【発明の効果】本発明によれば、溶銑の脱燐処理時に脱
燐反応への悪影響がなく、処理中に溶銑に熱を付与でき
るので、後工程である転炉での脱炭精錬の際のスクラッ
プ溶解比率の増大、あるいはＭｎ鉱石添加量増大に伴う
Ｆｅ−Ｍｎ合金削減のメリットが享受できるため、本発
明がこの種の産業分野にもたらす効果は極めて大きい。
燐反応への悪影響がなく、処理中に溶銑に熱を付与でき
るので、後工程である転炉での脱炭精錬の際のスクラッ
プ溶解比率の増大、あるいはＭｎ鉱石添加量増大に伴う
Ｆｅ−Ｍｎ合金削減のメリットが享受できるため、本発
明がこの種の産業分野にもたらす効果は極めて大きい。
【図１】本発明の実施例で用いた装置の概要を示す図
【図２】溶銑への着熱量および同時脱硫率に及ぼすスラ
グ内への酸素ガス吹き込み量の影響を示す図
グ内への酸素ガス吹き込み量の影響を示す図
【図３】処理後のスラグ中（Ｆｅt Ｏ）濃度に及ぼすス
ラグ内への酸素ガス吹き込み量の影響を示す図
ラグ内への酸素ガス吹き込み量の影響を示す図
ＰＬ 溶銑鍋 Ｒ インジェクションランス Ｎ１ 上部ノズル Ｎ２ 先端部ノズル Ｐ 溶銑 Ｆ フリーボード Ｓ スラグ
Claims (2)
- 【請求項１】 溶銑容器内の溶銑中にランスの先端から
ＣａＯ系フラックスを溶銑浴深部に吹き込んで、溶銑の
脱燐を行う処理方法において、該脱燐処理中に溶銑上に
浮遊する脱燐スラグ中に酸素ガスを１．０Ｎｍ3 ／ｔ−
ｐｉｇ〜３．０Ｎｍ3 ／ｔ−ｐｉｇ吹き込み、上記脱燐
スラグ中に存在する粒鉄を燃焼させると同時に、脱燐処
理により発生するガスの２次燃焼を行って、上記溶銑に
熱を付与することを特徴とする溶銑の予備処理方法。 - 【請求項２】 上記脱燐スラグ中に吹き込む酸素ガス
を、上記ＣａＯ系フラックスを吹き込むランスの中間部
に設けたノズルから吹き込むことを特徴とする請求項１
記載の溶銑の予備処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21127095A JPH0941015A (ja) | 1995-07-28 | 1995-07-28 | 溶銑の予備処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21127095A JPH0941015A (ja) | 1995-07-28 | 1995-07-28 | 溶銑の予備処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0941015A true JPH0941015A (ja) | 1997-02-10 |
Family
ID=16603144
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21127095A Withdrawn JPH0941015A (ja) | 1995-07-28 | 1995-07-28 | 溶銑の予備処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0941015A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20040021204A (ko) * | 2002-09-03 | 2004-03-10 | 주식회사 포스코 | 용선 탈린 조업시의 슬래그 포밍 및 용선 온도 강하 억제방법 |
| JP2012092387A (ja) * | 2010-10-27 | 2012-05-17 | Jfe Steel Corp | 溶銑の脱燐処理方法 |
-
1995
- 1995-07-28 JP JP21127095A patent/JPH0941015A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20040021204A (ko) * | 2002-09-03 | 2004-03-10 | 주식회사 포스코 | 용선 탈린 조업시의 슬래그 포밍 및 용선 온도 강하 억제방법 |
| JP2012092387A (ja) * | 2010-10-27 | 2012-05-17 | Jfe Steel Corp | 溶銑の脱燐処理方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2007092158A (ja) | 溶銑の脱燐処理方法 | |
| JP5031977B2 (ja) | 溶銑の脱燐処理方法 | |
| JP2008184648A (ja) | 溶銑の脱珪・脱燐処理方法 | |
| JPH0941015A (ja) | 溶銑の予備処理方法 | |
| JP4042587B2 (ja) | 溶鋼の取鍋精錬方法 | |
| JP2833736B2 (ja) | 溶銑の予備処理方法 | |
| JPH09268307A (ja) | 溶銑の予備処理方法 | |
| JPH06228626A (ja) | 脱硫前処理としてのスラグ改質方法 | |
| JP3772725B2 (ja) | 鋼の溶製方法 | |
| JP4759832B2 (ja) | 溶銑の脱燐方法 | |
| JPH0860221A (ja) | 転炉製鋼法 | |
| JPH01165709A (ja) | 溶銑の精錬方法 | |
| JPS6315965B2 (ja) | ||
| JPS63157809A (ja) | 転炉吹錬方法 | |
| JP2807900B2 (ja) | 溶銑予備処理における熱補償方法 | |
| JPH08311517A (ja) | 溶銑の脱燐方法 | |
| JPH0637663B2 (ja) | 溶銑の脱りん方法 | |
| JP3718263B2 (ja) | 溶銑の予備処理方法 | |
| JPH066731B2 (ja) | ステンレス鋼の溶製方法 | |
| JPH0813016A (ja) | 溶銑の脱燐・脱硫法 | |
| JPH10130711A (ja) | 転炉における高吹止Ｍｎ操業方法 | |
| JPH111714A (ja) | 製鋼方法 | |
| JP3861618B2 (ja) | 転炉を用いた溶銑の脱りん方法 | |
| JPH01215920A (ja) | クロムを含む溶融鉄合金の脱リン・脱硫方法 | |
| JPH0136546B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20021001 |