JPH09329087A - 可変容量型圧縮機の制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 フォーミングに起因した内部のオイルレス状
態が長時間継続されることのない可変容量型圧縮機の制
御装置を提供すること。 【解決手段】 制御コンピュータ８１は、圧縮機の起動
時に蒸発器温度ETH 、外気温度OTH 、車室内温度ITH 及
び日射量LOS を検出する。また、同制御コンピュータ８
１は、同検出値（ETH ，OTH ，ITH ，LOS ）が設定値以
上であると、フォーミング対策用の制御を行うことを決
定する。さらに、同制御コンピュータ８１は、所定時間
Time1 内に回転軸１６の回転数NEが所定回転数以上とな
ると、フォーミング対策用の制御を所定時間Time2 の間
実行する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、外部駆動源との間
の動力伝達系にクラッチ機構を介在させる必要のない可
変容量型圧縮機の制御装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】例えば、車両の空調システムに組み込ま
れる圧縮機として、車両エンジンとの間の動力伝達系に
電磁クラッチ等のクラッチ機構を介在させる必要のな
い、所謂、クラッチレス圧縮機が存在する。電磁クラッ
チを無くすことにより、圧縮機全体の軽量化及びコスト
の低減を図り得るし、同電磁クラッチのオン・オフショ
ックによる体感フィーリングの悪さを解消できる等の利
点がある。

【０００３】このような圧縮機においては、車両エンジ
ンの起動時には常に駆動されるため、冷房不要時の吐出
容量の多少或いは外部冷媒回路上の蒸発器におけるフロ
ストの発生が問題となる。そこで、従来から本出願人
は、冷房不要時或いはフロスト発生のおそれがある場合
に、吸入圧領域と外部冷媒回路との接続を遮断して、外
部冷媒回路上の冷媒循環を停止する構成の圧縮機を種々
提案している。同圧縮機において冷媒循環の停止は、吐
出容量を変更する斜板の最小傾角位置に連動され、冷房
不要時における吐出容量を最小として動力損失の低減を
図っている。

【０００４】そして、前記構成の圧縮機を備えた車両空
調システムにおいては、エアコンスイッチが車室内に備
えられている。制御装置は同エアコンスイッチのオン状
態、つまり、使用者の冷房要求により、車室温度を要求
温度に近づけるように各種パラメータに基づいて斜板を
最大傾角と最小傾角との間で変更する。また、同制御装
置は、エアコンスイッチのオフ状態、つまり、使用者の
冷房不要の要求により、斜板を最小傾角として吐出容量
を最小とするとともに、外部冷媒回路上の冷媒循環を停
止するように構成されている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】ところが、前記車両空
調システムにおいて圧縮機はエンジンルーム内に配設さ
れており、外部冷媒回路の蒸発器は車室近傍に配設され
ている。外部から略密閉された空間である車室は、比較
的風通しの良いエンジンルームよりも外気温度の影響を
受けて高温となり易い（エンジン停止状態）。また、熱
交換器の役目をなす外部冷媒回路の熱容量は低く、逆に
圧縮機の熱容量は高い。

【０００６】従って、エンジン（圧縮機）が停止された
状態において、夏場の炎天下等の高温雰囲気の下では、
外部冷媒回路側の温度が圧縮機側と比較して速く、しか
も、大きく上昇される。このため、圧縮機と外部冷媒回
路との間で同外部冷媒回路側が大となる圧力差が生じ、
同外部冷媒回路内の液冷媒が吐出圧領域を介して多量に
圧縮機内部に流れ込んでいた。その結果、圧縮機内部の
各摺動部に付着された潤滑油が、流入された液冷媒によ
り洗い落とされていた。

【０００７】そして、このような状態からエンジンが起
動されると、回転軸や斜板等の回転により液冷媒が掻き
回されてフォーミングが発生し、さらには、同フォーミ
ングにより泡立った冷媒が、吐出圧領域を介して外部冷
媒回路に溢れ出ていた。従って、冷媒により洗い落とさ
れた潤滑油が、同冷媒と共に外部冷媒回路側に持ち出さ
れ、圧縮機内部のオイルレス状態を招いていた。

【０００８】ここで、エンジンの起動時にエアコンスイ
ッチがオン状態であれば、前記のような高温雰囲気の下
では冷房負荷が大きく、直ちに斜板が最小傾角から最大
傾角側に傾動制御されるとともに、吸入圧領域と外部冷
媒回路との遮断が解除されて循環状態となる。従って、
起動から一旦はオイルレス状態となるものの、所定時間
が経過された後には、外部冷媒回路から再び潤滑油を含
む冷媒ガスが吸入される。このため、圧縮機内部のオイ
ルレス状態は、実質的に各摺動部分に不具合を生じない
短時間である。

【０００９】しかし、エンジンの起動時にエアコンスイ
ッチがオフ状態、つまり、吸入圧領域と外部冷媒回路と
の接続が遮断された状態では、外部冷媒回路からの潤滑
油を含む冷媒ガスの吸入は不能となる。このため、使用
者がエアコンスイッチをオン操作するまでオイルレス状
態が解消されず、それが圧縮機の起動から長時間である
と各摺動部の潤滑に不具合を生じることとなっていた。

【００１０】また、前記のようなオイルレス状態をとも
なうフォーミングは、エンジンの起動後に同エンジンの
回転数、つまり、回転軸の回転数が高回転となった場合
において著しく発生されていた。

【００１１】本発明は、上記従来技術に存在する問題点
に着目してなされたものであって、その目的は、フォー
ミングに起因した内部のオイルレス状態が長時間継続さ
れることのない可変容量型圧縮機の制御装置を提供する
ことにある。

【００１２】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に請求項１の発明では、オン時には前記傾角変更手段に
よる吐出容量の変更を許容し、オフ時には傾角変更手段
による吐出容量の変更を規制して最小容量とするための
エアコンスイッチと、圧縮機の使用環境を検出するため
の使用環境検出手段と、圧縮機の起動時に、前記エアコ
ンスイッチがオフ状態であってなおかつ、使用環境検出
手段による検出値が設定値以上である場合には、前記冷
媒循環阻止手段を制御して外部冷媒回路上における冷媒
循環を許容するとともに、同冷媒循環状態を所定時間継
続させる制御手段とを備えた制御装置である。

【００１３】請求項２の発明では、前記制御手段は、傾
角変更手段を制御して非最小容量状態とするものであ
る。請求項３の発明では、前記使用環境検出手段は外気
温度検出手段であり、前記制御手段は外気温度が設定値
以上の場合に前記制御を行うものである。

【００１４】請求項４の発明では、前記圧縮機及び外部
冷媒回路が車両に組み込まれて車両空調システムが構築
されており、前記使用環境検出手段を車室温度検出手段
とするとともに、前記制御手段は、車室温度が設定値以
上の場合に前記制御を行うものである。

【００１５】請求項５の発明では、前記使用環境検出手
段は日射量検出手段であり、前記制御手段は日射量が設
定値以上の場合に前記制御を行うものである。請求項６
の発明では、前記使用環境検出手段は蒸発器温度検出手
段であり、前記制御手段は蒸発器の温度が設定値以上の
場合に前記制御を行うものである。

【００１６】請求項７の発明では、前記回転軸の回転数
を検出するための回転数検出手段を備え、前記制御手段
は、同回転数検出手段による検出値が設定回転数以上の
場合に前記制御を行うものである。

【００１７】（作用）上記構成の請求項１の発明におい
ては、外部駆動源の駆動による回転軸の回転にともない
斜板が回転される。同斜板の回転運動がピストンの往復
運動に変換されて、冷媒ガスの圧縮がなされる。そし
て、傾角変更手段により斜板の傾角を変更することで、
吐出容量が最大容量と、零ではない最小容量との間で変
更される。また、同最小容量状態において、冷媒循環阻
止手段により外部冷媒回路上の冷媒循環が阻止され、冷
房不要時における動力損失の低減が図られる。

【００１８】さて、前記圧縮機の起動時、エアコンスイ
ッチがオフ状態であってなおかつ、使用環境検出手段に
よる検出値が設定値以上であるとする。このような状況
下で制御手段は、このまま圧縮機の最小容量運転を継続
すると、オイルレス状態をともなうフォーミングが発生
される可能性があると判断する。

【００１９】従って、同制御手段は、前記冷媒循環阻止
手段を制御して外部冷媒回路上における冷媒循環を許容
する。このため、圧縮機内部は、潤滑油が液冷媒と共に
外部冷媒回路に排出されて、一旦オイルレス状態とな
る。しかし、同冷媒循環状態が所定時間継続されること
により、所定量の潤滑油が冷媒ガスとともに圧縮機内部
に吸入され、オイルレス状態は解消される。

【００２０】請求項２の発明において制御手段は、傾角
変更手段を制御して非最小容量状態とする。従って、最
小傾角状態と比較して圧縮機の吐出量が大きくなると同
時に、外部冷媒回路からの冷媒ガスの吸入量も多くな
る。従って、速やかに圧縮機内部に十分な潤滑油が供給
され、オイルレス状態が解消されるまでの時間が短縮さ
れる。

【００２１】請求項３の発明において制御手段は、外気
温度検出手段により検出された外気温度が設定値以上の
場合に前記制御を行う。請求項４の発明において制御手
段は、車室温度検出手段により検出された車室温度が設
定値以上の場合に前記制御を行う。

【００２２】請求項５の発明において制御手段は、日射
量検出手段により検出された日射量が設定値以上の場合
に前記制御を行う。請求項６の発明において制御手段
は、蒸発器温度検出手段により検出された蒸発器の温度
が設定値以上の場合に前記制御を行う。

【００２３】請求項７の発明において制御手段は、回転
数検出手段により検出された回転軸の回転数が設定回転
数以上の場合にのみ前記制御を行う。

【００２４】

【発明の実施の形態】以下、本発明を具体化した実施形
態について説明する。なお、第２実施形態においては第
１実施形態との相違点についてのみ説明し、同第１実施
形態と同一又は相当部材には、同じ番号を付してその説
明を省略する。

【００２５】（第１実施形態）図１に示すように、フロ
ントハウジング１１はシリンダブロック１２の前端に接
合されている。リヤハウジング１３は、シリンダブロッ
ク１２の後端にバルブプレート１４を介して接合固定さ
れている。クランク室１５は、フロントハウジング１１
とシリンダブロック１２とにより囲まれて閉空間に形成
されている。回転軸１６は、同クランク室１５内を通る
ようにフロントハウジング１１とシリンダブロック１２
との間に回転可能に架設支持されている。被動プーリ１
７は、フロントハウジング１１にアンギュラベアリング
１８を介して回転可能に支持されている。同被動プーリ
１７は、前記回転軸１６のフロントハウジング１１から
の突出端部に連結されており、その外周部に巻き掛けら
れたベルト１９を介して外部駆動源としての車両エンジ
ン２０に、電磁クラッチ等のクラッチ機構を介すること
なく直結されている。

【００２６】リップシール２１は、回転軸１６の前端側
とフロントハウジング１１との間に介在され、クランク
室１５を圧縮機外部よりシールしている。回転支持体２
２は、クランク室１５内において前記回転軸１６に止着
されている。斜板２３は回転軸１６に対して、同回転軸
１６の軸線Ｌ方向へスライド可能かつ傾動可能に支持さ
れている。支持アーム２４は回転支持体２２に突設され
ており、そのガイド孔２４ａを以て前記斜板２３に設け
られたガイドピン２５の球状部２５ａに係合されてい
る。そして、前記斜板２３は、支持アーム２４とガイド
ピン２５との連係により、回転軸１６の軸線Ｌ方向へ傾
動可能かつ同回転軸１６と一体的に回転可能となってい
る。同斜板２３の傾動は、ガイド孔２４ａと球状部２５
ａとの間のスライドガイド関係、回転軸１６のスライド
支持作用により案内される。斜板２３の半径中心部がシ
リンダブロック１２側に移動されると、同斜板２３の傾
角が減少される。傾角減少バネ２６は、前記回転支持体
２２と斜板２３との間に介在されている。同傾角減少バ
ネ２６は、斜板２３を傾角の減少方向に付勢する。傾角
規制突部２２ａは回転支持体２２の後面に形成され、斜
板２３の最大傾角を規制する。

【００２７】図２に示すように、収容孔２７は、シリン
ダブロック１２の中心部において回転軸１６の軸線Ｌ方
向に貫設されている。冷媒循環阻止手段を構成する遮断
体２８は筒状をなし、収容孔２７内にスライド可能に収
容されている。同遮断体２８は、収容孔２７の内周面に
案内される大径部２８ａと、同大径部２８ａの後部に設
けられた小径部２８ｂとからなっている。吸入通路開放
バネ２９は、収容孔２７の端面と遮断体２８の大径部２
８ａと小径部２８ｂとの段差部分に介在され、同遮断体
２８を斜板２３側へ付勢している。

【００２８】前記回転軸１６は、その後端部を以て遮断
体２８の内部に挿入されている。ラジアルベアリング３
０は、回転軸１６の後端部と遮断体２８の大径部２８ａ
の内周面との間に介在されている。同ラジアルベリング
３０は、サークリップ３１によって遮断体２８からの抜
けが阻止されており、同遮断体２８とともに回転軸１６
に対して軸線Ｌ方向へスライド移動可能である。従っ
て、回転軸１６の後端部は、ラジアルベアリング３０及
び遮断体２８を介して収容孔２７の内周面で回転可能に
支持されている。

【００２９】吸入圧領域を構成する吸入通路３２は、リ
ヤハウジング１３の中心部に形成されている。同吸入通
路３２は前記収容孔２７に連通されており、そのバルブ
プレート１４に表れる収容孔２７側の開口周囲には、位
置決め面３３が形成されている。遮断面３４は、前記遮
断体２８における小径部２８ｂの先端面に形成され、同
遮断体２８の移動により前記位置決め面３３に接離され
る。同遮断面３４が位置決め面３３に当接されることに
より、両者間３３，３４のシール作用で吸入通路３２と
収容孔２７の内空間との連通が遮断される。

【００３０】スラストベアリング３５は斜板２３と遮断
体２８との間に介在され、回転軸１６上にスライド移動
可能に支持されている。同スラストベアリング３５は、
吸入通路開放バネ２９に付勢されて、常には斜板２３と
遮断体２８の大径部２８ａとの間で挟持されている。

【００３１】そして、前記斜板２３が遮断体２８側へ傾
動するのに伴い、同斜板２３の傾動がスラストベアリン
グ３５を介して遮断体２８に伝達される。従って、同遮
断体２８が吸入通路開放バネ２９の付勢力に抗して位置
決め面３３側に移動され、同遮断体２８は遮断面３４を
以て位置決め面３３に当接される。同遮断面３４が位置
決め面３３に当接された状態にて、斜板２３のそれ以上
の傾動が規制され、この規制された状態にて同斜板２３
は、０°よりも僅かに大きな最小傾角となる。斜板２３
の回転は、スラストベアリング３５の存在によって遮断
体２８への伝達を阻止される。

【００３２】シリンダボア１２ａは前記シリンダブロッ
ク１２に貫設形成され、片頭ピストン（以下、単にピス
トンとする）３６は同シリンダボア１２ａ内に収容され
ている。前記斜板２３はシュー３７を介してピストン３
６に係合されており、同斜板２３の回転運動がピストン
３６の前後往復運動に変換される。

【００３３】吸入圧領域を構成する吸入室３８及び吐出
圧領域を構成する吐出室３９は、前記リヤハウジング１
３内にぞれぞれ区画形成されている。吸入ポート４０、
同吸入ポート４０を開閉する吸入弁４１、吐出ポート４
２、同吐出ポート４２を開閉する吐出弁４３は、それぞ
れ前記バルブプレート１４に形成されている。そして、
吸入室３８内の冷媒ガスは、ピストン３６の復動動作に
より吸入ポート４０及び吸入弁４１を介してシリンダボ
ア１２ａ内に吸入される。同シリンダボア１２ａ内に流
入された冷媒ガスは、ピストン３６の往動動作により吐
出ポート４２及び吐出弁４３を介して吐出室３９に吐出
される。なお、同吐出弁４３の開度は、バルブプレート
１４に形成されたリテーナ９１により規定される。

【００３４】スラストベアリング４４は、前記回転支持
体２２とフロントハウジング１１との間に介在されてい
る。同スラストベアリング４４は、ピストン３６を介し
て回転支持体２２に作用される、冷媒圧縮時の圧縮反力
を受け止める。

【００３５】吸入室３８は通口４５を介して収容孔２７
に連通されている。そして、前記遮断体２８がその遮断
面３４を以て位置決め面３３に当接されると、通口４５
は吸入通路３２から遮断される。

【００３６】通路４６は回転軸１６内に形成され、その
入口４６ａは回転軸１６の前端側においてリップシール
２１付近で、出口４６ｂは遮断体２８の内部でそれぞれ
開口されている。放圧通口４７は前記遮断体２８の周面
に貫設され、同放圧通口４７を介して遮断体２８の内部
と収容孔２７とが連通されている。

【００３７】圧力供給通路４８は前記吐出室３９とクラ
ンク室１５とを接続し、同通路４８上には傾角変更手段
及び冷媒循環阻止手段を構成する容量制御弁４９が介在
されている。検圧通路５０は、前記吸入通路３２と容量
制御弁４９との間に形成されている。

【００３８】前記容量制御弁４９は、バルブハウジング
５１とソレノイド部５２とが中央付近において接合され
ている。弁室５３は、バルブハウジング５１とソレノイ
ド部５２との間に区画形成されている。弁体５４は同弁
室５３内に収容されている。弁孔５５は、前記弁室５３
においてバルブハウジング５１の軸線上に形成され、弁
体５４と対向するように開口されている。強制開放バネ
５６は、弁体５４と弁室５３の内壁との間に介在され、
弁孔５５を開放する方向に弁体５４を付勢している。弁
室５３は、弁室ポート５７及び圧力供給通路４８を介し
て吐出室３９に連通されている。

【００３９】感圧室５８は、バルブハウジング５１の上
部に区画形成されている。同感圧室５８は、吸入圧導入
ポート５９及び検圧通路５０を介して吸入通路３２に連
通されている。ベローズ６０は前記感圧室５８内に収容
されている。感圧ロッドガイド６１は感圧室５８と弁室
５３との間に形成され、前記弁孔５５に連続されてい
る。感圧ロッド６２は、同感圧ロッドガイド６１内に摺
動可能に挿通されている。前記弁体５４とベローズ６０
は、同感圧ロッド６２によって作動連結されている。ま
た、同感圧ロッド６２の弁体５４側部分は、弁孔５５内
の冷媒ガスの通路を確保するために小径となっている。

【００４０】ポート６３は、バルブハウジング５１にお
いて弁室５３と感圧室５８との間に形成され、前記弁孔
５５と直交されている。同ポート６３は、圧力供給通路
４８を介してクランク室１５に連通されている。つま
り、弁室ポート５７、弁室５３、弁孔５５及びポート６
３は、前記圧力供給通路４８の一部を構成している。

【００４１】固定鉄芯６４は、前記ソレノイド部５２の
収容室６５の上方開口部に嵌合され、同固定鉄芯６４に
よってソレノイド室６６が区画形成されている。略有蓋
円筒状をなす可動鉄芯６７は、同ソレノイド室６６内に
往復動可能に収容されている。追従バネ６８は、可動鉄
芯６７と収容室６５の底面との間に介装されている。な
お、同追従バネ６８は、前記強制開放バネ５６よりも弾
性係数が小さいものが使用されている。ソレノイドロッ
ドガイド６９は前記固定鉄芯６４に形成され、ソレノイ
ド室６６と弁室５３とを連通している。ソレノイドロッ
ド７０は前記弁体５４と一体形成されており、ソレノイ
ドロッドガイド６９内に摺動可能に挿通されている。ソ
レノイドロッド７０の可動鉄芯６７側端は、前記強制開
放バネ５６及び追従バネ６８の付勢力によって可動鉄芯
６７に当接される。そして、可動鉄芯６７と弁体５４と
は、ソレノイドロッド７０を介して作動連結されてい
る。

【００４２】前記ソレノイド室６６は、固定鉄芯６４の
側面に形成された連通溝７１、バルブハウジング５１に
形成された連通孔７２及び容量制御弁４９の装着状態に
おいてリヤハウジング１３の内壁面との間に形成される
小室７３を介して前記ポート６３に連通されている。つ
まり、ソレノイド室６６内は、ソレノイドロッド７０及
び弁体５４を介して対向する弁孔５５内と同じ圧力環境
下、ここではともにクランク室圧力となるように構成さ
れている。

【００４３】円筒状をなすソレノイド７４は、前記固定
鉄芯６４及び可動鉄芯６７の外側において、両鉄芯６
４，６７を跨ぐようにして配置されている。上記構成の
圧縮機は、その吸入室３８に冷媒ガスを導入する通路と
なる吸入通路３２と、吐出室３９から冷媒ガスを排出す
る吐出フランジ７５とが外部冷媒回路７６により接続さ
れている。凝縮器７７、膨張弁７８及び蒸発器７９は、
同外部冷媒回路７６上に介在されている。そして、図示
しないが、前記圧縮機、凝縮器７７、膨張弁７８及び蒸
発器７９は車両に搭載されて、車両空調システムが構築
されている。

【００４４】次に、上記構成の可変容量型圧縮機の制御
装置について説明する。図４に示すように、制御手段と
しての制御コンピュータ８１は、記憶部８１ａ及びタイ
マ回路８１ｂを備えている。各種センサ８２〜８６、エ
アコンスイッチ８７、車室温度設定器８８及び前記容量
制御弁４９のソレノイド７４は、同制御コンピュータ８
１に接続されている。

【００４５】さらに詳述すると、蒸発器温度検出手段を
構成する蒸発器温度センサ８２は、前記蒸発器７９の近
傍に配設されて同蒸発器７９の温度ETH を検出する。外
気温度検出手段を構成する外気温度センサ８３は、車両
外部に配設されて外気温度OTH を検出する。車室温度検
出手段を構成する車室温度センサ８４は、車両の車室内
に配設されて同車室内の温度ITH を検出する。日射量検
出手段を構成する日射量センサ８５は、車室内におい
て、例えば、フロントガラス近傍に配設され、車室内に
注ぐ日射量LOS を検出する。回転数検出手段を構成する
回転数センサ８６は、例えば、車両エンジン２０に配設
され、エンジン回転数を検出する。車両エンジン２０と
圧縮機とは所定のプーリ比で連結されているため、前記
制御コンピュータ８１は、検出された同エンジン回転数
から回転軸１６の回転数NEを算出する。

【００４６】前記エアコンスイッチ８７及び車室温度設
定器８８は車室内に配設されている。前記制御コンピュ
ータ８１は、同エアコンスイッチ８７のオンにより、使
用者が車室内の冷房を要求しているものとみなし、ま
た、オフにより使用者が冷房を必要としていないものと
みなしている。車室温度設定器８８は、制御コンピュー
タ８１の制御目標となる車室の設定温度を、使用者が任
意に変更するためのものである。

【００４７】前記制御コンピュータ８１の記憶部８１ａ
には、後述するフォーミング対策用の制御（以下、単に
フォーミング制御とする）を実行するまでの手順となる
プログラムが記憶されている。また、同記憶部８１ａに
は、設定値として、例えば蒸発器温度ETH に対応する
「７０℃」、外気温度OTH に対応する「２５℃」、車室
温度ITH に対応する「７０℃」、日射量LOS に対応する
「１０００Ｗ／ｍ・ｍｉｎ」がそれぞれ記憶されてい
る。各設定値は、前記車両空調システムが、エンジン２
０の停止状態にて同設定値の一つでも越えるような環境
下におかれた場合、次回のエンジン起動時に、オイルレ
ス状態を招くようなフォーミングが発生するほど、多量
の液冷媒が圧縮機内部に停留していると判断するための
しきい値である。

【００４８】また、前記記憶部８１ａには、回転数NEに
対応する設定値として「４０００ｒ／ｍ」が記憶さてい
る。同設定値は、前記検出値（ETH ,OTH,ITH,LOS）の少
なくとも一つが設定値以上となるような状況下におい
て、回転軸１６の回転数NEがそれ以上となると、オイル
レス状態を伴うフォーミングが発生すると判断されるし
きい値である。

【００４９】前記タイマ回路８１ｂには、タイマＡ及び
タイマＢが構成されている。また、前記記憶部８１ａに
は、各タイマＡ及びタイマＢにそれぞれ対応する所定時
間Time1 ，Time2 が記憶されている。同所定時間Time1
は、圧縮機の起動によりフォーミングが発生した場合、
その間に回転軸１６の回転数NEが所定回転数以上となら
なければ、同フォーミングによる泡が立ち消えて潤滑油
が冷媒から分離されることが期待できる時間である。ま
た、所定時間Time2 は、前記各検出値（ETH ,OTH,ITH,L
OS）の少なくとも一つが設定値以上となるような使用環
境において、最大吐出容量でかつエンジン２０がアリド
リング付近の極低回転状態において圧縮機が起動された
場合に、オイルレス状態から再び十分な潤滑油が供給さ
れるまでの時間である。両設定時間Time1 ，Time2 は、
試験等に基づいて、各タイプの車両空調システム毎に設
定される。

【００５０】そして、前記制御コンピュータ８１は各セ
ンサ８２〜８６による検出値、エアコンスイッチ８７の
オン・オフ、車室温度設定器８８による設定温度等に基
づいて入力電流値を決定し、ソレノイド７４へ出力す
る。また、車両エンジン２０の起動時に同制御コンピュ
ータ８１は、エアコンスイッチ８７からのオン又はオフ
信号、各センサ８２〜８５による検出値と設定値との比
較参照結果等に基づいてフォーミング対策用の制御を行
うか否かを決定する。また、同制御コンピュータ８１
は、フォーミング対策用の制御を行うことが決定された
後、回転数センサ８６の検出による回転軸１６の回転数
NEに基づいて、同制御を実行する。

【００５１】次に、前記構成の圧縮機の作用について説
明する。制御コンピュータ８１は、エアコンスイッチ８
７がオン状態の下で、車室温度センサ８４の検出値ITH
が車室温度設定器８８の設定温度以上である場合に、ソ
レノイド７４の励磁を指令する。そして、ソレノイド７
４に所定の電流が供給され、図２に示すように、両鉄芯
６４，６７間に入力電流値に応じた吸引力が生じる。こ
の吸引力は、強制開放バネ５６の付勢力に抗して、弁開
度が減少する方向の力としてソレノイドロッド７０を介
して弁体５４に伝達される。一方、ベローズ６０は、吸
入通路３２から検圧通路５０を介して感圧室５８に導入
される吸入圧の変動に応じて変位する。そして、同ベロ
ーズ６０はソレノイド７４の励磁状態において吸入圧に
感応し、その変位が感圧ロッド６２を介して弁体５４に
伝達される。容量制御弁４９の弁開度は、ソレノイド部
５２からの付勢力、ベローズ６０からの付勢力及び強制
開放バネ５６の付勢力のバランスにより決定される。

【００５２】冷房負荷が大きい場合には、例えば車室温
度センサ８４によって検出された車室温度ITH と、車室
温度設定器８８の設定温度との差が大きい。制御コンピ
ュータ８１は、車室温度ITH と設定温度とに基づいて設
定吸入圧を変更するようにソレノイド７４への入力電流
値を制御する。制御コンピュータ８１は車室温度ITHと
設定温度との差が大きいほど入力電流値を大きくする。
従って、固定鉄芯６４と可動鉄芯６７との間の吸引力が
強くなり、弁体５４の弁開度が小さくなる方向の付勢力
が増大する。そして、より低い吸入圧にて、弁体５４の
開閉が行われる。従って、容量制御弁４９は、入力電流
値が増大されることにより、より低い吸入圧を保持する
ように作動される。

【００５３】弁体５４の弁開度が小さくなれば、吐出室
３９から圧力供給通路４８を経由してクランク室１５へ
流入する冷媒ガス量が少なくなる。この一方で、クラン
ク室１５内の冷媒ガスは、通路４６及び放圧通口４７を
経由して吸入室３８へ流出している。このため、クラン
ク室１５内の圧力が低下する。また、冷房負荷が大きい
状態では、シリンダボア１２ａ内の吸入圧も高く、クラ
ンク室１５内の圧力とシリンダボア１２ａ内の吸入圧と
の差が小さくなる。従って、斜板２３の傾角が大きくな
る。

【００５４】圧力供給通路４８における通過断面積が
零、つまり容量制御弁４９の弁体５４が弁孔５５を完全
に閉止した状態になると、吐出室３９からクランク室１
５への高圧冷媒ガスの供給は行われない。そして、クラ
ンク室１５内の圧力は、吸入室３８内の圧力と略同一に
なり、斜板２３の傾角は最大となる。

【００５５】逆に、冷房負荷が小さい場合には、例え
ば、車室温度ITH と設定温度との差は小さい。制御コン
ピュータ８１は車室温度ITH が低いほど入力電流値を小
さくするように指令する。このため、固定鉄芯６４と可
動鉄芯６７との間の吸引力は弱く、弁体５４の弁開度が
小さくなる方向の付勢力が減少する。そして、より高い
吸入圧にて、弁体５４の開閉が行われる。従って、容量
制御弁４９は、入力電流値が減少されることにより、よ
り高い吸入圧を保持するように作動する。

【００５６】弁体５４の弁開度が大きくなれば、吐出室
３９からクランク室１５へ流入する冷媒ガス量が多くな
り、クランク室１５内の圧力が上昇する。また、この冷
房負荷が小さい状態では、シリンダボア１２ａ内の吸入
圧が低く、クランク室１５内の圧力とシリンダボア１２
ａ内の吸入圧との差が大きくなる。従って、斜板２３の
傾角が小さくなる。

【００５７】冷房負荷がない状態に近づいてゆくと、蒸
発器７９における温度ETH がフロスト発生をもたらす温
度に近づいてゆく。制御コンピュータ８１は、蒸発器温
度ETH がフロスト判定温度以下になるとソレノイド７４
の消磁を指令する。同フロスト判定温度は、蒸発器７９
においてフロストが発生しそうな状況を反映する。そし
て、ソレノイド７４は電流供給の停止により消磁され、
固定鉄芯６４と可動鉄芯６７との吸引力が消失する。こ
のため、図３に示すように、弁体５４は、強制開放バネ
５６の付勢力により、可動鉄芯６７及びソレノイド７４
を介して作用する追従バネ６８の付勢力に抗して下方に
移動される。そして、弁体５４が弁孔５５を最大に開い
た弁開度位置に移行する。このため、吐出室３９内の高
圧冷媒ガスが多量に圧力供給通路４８を介してクランク
室１５へ供給され、同クランク室１５内の圧力が高くな
る。クランク室１５内の圧力上昇により、斜板２３の傾
角が最小傾角へ移行する。

【００５８】また、制御コンピュータ８１は、エアコン
スイッチ８７がオフとなるとソレノイド７４を消磁し、
それに応じて斜板２３が最小傾角に傾動される。このよ
うに、容量制御弁４９の開閉動作は、ソレノイド７４に
対する入力電流値の大小に応じて変化される。入力電流
値が大きくなると低い吸入圧にて開閉が実行され、入力
電流値が小さくなると高い吸入圧にて開閉動作が行われ
る。圧縮機は設定された吸入圧を維持すべく、斜板２３
の傾角を変更し、その吐出容量を変更する。つまり、前
記容量制御弁４９は、入力電流値を変えて設定吸入圧を
変更する役割、及び、吸入圧に関係なく最小容量運転を
行う役割を担っている。このような容量制御弁４９を具
備することにより、圧縮機は冷凍回路の冷凍能力を変更
する役割を担っている。

【００５９】前述した斜板２３に連動する遮断体２８
は、同斜板２３の最小傾角側への傾動により吸入通路３
２の通過断面積を徐々に減少していく。この緩慢な通過
断面積変化による絞り作用が、吸入通路３２から吸入室
３８への冷媒ガス流入量を徐々に減少させる。このた
め、吸入室３８からシリンダボア１２ａ内へ吸入される
冷媒ガス量も徐々に減少してゆき、吐出容量が徐々に減
少していく。従って、吐出圧が徐々に減少していき、圧
縮機における負荷トルクが短時間で大きく変動すること
はない。その結果、最大吐出容量から最小吐出容量に至
る間の圧縮機における負荷トルクの変動が緩慢になり、
負荷トルクの変動による衝撃が緩和される。

【００６０】斜板２３の傾角が最小となると、遮断体２
８はその遮断面３４を以て位置決め面３３に当接され、
吸入通路３２が遮断される。この状態では、吸入通路３
２における通過断面積が零となり、外部冷媒回路７６か
ら吸入室３８への冷媒ガスの流入が阻止される。同斜板
２３の最小傾角は、０°よりも僅かに大きくなるように
設定されている。この最小傾角状態は、遮断体が吸入通
路と収容孔との連通を遮断する閉位置に配置されたとき
にもたらされる。遮断体は、前記閉位置とこの位置から
離間された開位置とへ斜板２３に連動して切り換え配置
される。

【００６１】斜板２３の最小傾角は０°ではないため、
最小傾角状態においても、シリンダボア１２ａから吐出
室３９への冷媒ガスの吐出は行われている。シリンダボ
ア１２ａから吐出室３９へ吐出された冷媒ガスは、圧力
供給通路４８を通ってクランク室１５へ流入する。クラ
ンク室１５内の冷媒ガスは、通路４６及び放圧通口４７
を通って吸入室３８へ流入する。吸入室３８内の冷媒ガ
スは、シリンダボア１２ａ内へ吸入されて、再度吐出室
３９へ吐出される。すなわち、最小傾角状態では、吐出
圧領域である吐出室３９、圧力供給通路４８、クランク
室１５、通路４６、放圧通口４７、収容孔２７、吸入圧
領域である吸入室３８、シリンダボア１２ａを経由する
循環通路が圧縮機内に形成されている。そして、吐出室
３９、クランク室１５及び吸入室３８の間では、圧力差
が生じている。従って、冷媒ガスが前記循環通路を循環
し、冷媒ガスとともに流動する潤滑油が圧縮機内の各摺
動部を潤滑する。

【００６２】エアコンスイッチ８７がオン状態にあっ
て、斜板２３が最小傾角位置にある状態において、車室
温度ITH が上昇して冷房負荷が増大すると、車室温度セ
ンサ８４によって検出された車室温度ITH が車室温度設
定器８８の設定温度を越える。制御コンピュータ８１
は、この車室温度ITH の変位に基づいてソレノイド７４
を励磁し、圧力供給通路４８が閉じられる。従って、ク
ランク室１５の圧力は通路４５及び放圧通口４７を介し
た放圧に基づいて減圧される。この減圧により、吸入通
路開放バネ２９が図３の縮小状態から伸長する。そし
て、遮断体２８の移動により遮断面３４と位置決め面３
３とが離間され、斜板２３の傾角が図３の最小傾角状態
から増大する。遮断体２８の離間に伴い、吸入通路３２
における通過断面積が緩慢に増大していき、吸入通路３
２から吸入室３８への冷媒ガス流入量は徐々に増えてい
く。従って、吸入室３８からシリンダボア１２ａ内へ吸
入される冷媒ガス量も徐々に増大してゆき、吐出容量が
徐々に増大してゆく。そのため、吐出圧が徐々に増大し
てゆき、圧縮機における負荷トルクが短時間で大きく変
動することはない。その結果、最小吐出容量から最大吐
出容量に至る間の圧縮機における負荷トルクの変動が緩
慢になり、負荷トルクの変動による衝撃が緩和される。

【００６３】車両エンジン２０が停止すれば、圧縮機の
運転も停止、つまり斜板２３の回転も停止し、容量制御
弁４９のソレノイド７４への通電も停止される。このた
め、ソレノイド７４が消磁されて、圧力供給通路４８が
開放され、斜板２３の傾角は最小となる。圧縮機の運転
停止状態が続けば、圧縮機内の圧力が均一化するが、斜
板２３の傾角は傾角減少バネ２６の付勢力によって小さ
い傾角に保持される。従って、車両エンジン２０の起動
によって圧縮機の運転が開始されると、斜板２３は、負
荷トルクの最も少ない最小傾角状態から回転開始し、圧
縮機の起動時のショックもほとんどない。

【００６４】さて、圧縮機は回転軸１６の回転数NEが大
きいほど、単位時間当たりの吐出容量が大きくなる。従
って、外部冷媒回路７６内に供給される冷媒ガス量が多
くなって、冷房能力が増大する。外部冷媒回路７６内の
冷媒ガスの流量は、蒸発器７９の出口側の冷媒ガス温度
の変動に応じて、膨張弁７８により制御されている。つ
まり、冷房負荷が一定であれば、蒸発器７９で気化され
圧縮機に供給される冷媒ガス量も一定となる。この状態
で、回転軸１６の回転数NEが上昇されると、シリンダボ
ア１２ａ内への冷媒ガスの吸入量が増大され、吸入圧が
低下する。このため、容量制御弁４９の感圧室５８に導
入される吸入圧が低くなって、ベローズ６０が伸長す
る。このベローズ６０の変位が、感圧ロッド６２を介し
て弁体５４に伝達されて圧力供給通路４８の開度が増大
される。そして、吐出室３９からクランク室１５への高
圧の冷媒ガスの供給量が増大され、斜板２３の傾角が減
少されて、吐出容量が減少される。つまり、回転軸１６
の回転数NEが上昇するほど、シリンダボア１２ａ内への
冷媒ガスの吸入量が増大されて、圧縮機の吐出容量が自
動的に減少される。

【００６５】次に、本実施形態の特徴点である、フォー
ミング対策用のプログラムに基づく制御コンピュータ８
１の動作について、図５のフローチャートに従って説明
する。

【００６６】エンジン２０（圧縮機）の起動と略同時に
プログラムがスタートし、エアコンスイッチ判定手段と
してのステップ１０１において、エアコンスイッチ８７
のオン・オフ状態が判定される。同ステップ１０１にお
いてエアコンスイッチ８７がオン状態であると判定され
たのなら、後述するステップ１１０に移行される。

【００６７】前記ステップ１０１においてエアコンスイ
ッチ８７がオフ状態であると判定されたのなら、環境状
態検出手段としてのステップ１０２に移行される。同ス
テップ１０２においては、前記蒸発器温度センサ８２に
よる蒸発器温度ETH の検出、外気温度センサ８３による
外気温度OTH の検出、車室温度センサ８４による車室内
の温度ITH の検出、そして、日射量センサ８５による日
射量LOS の検出が行われる。

【００６８】前記ステップ１０２から環境状態判定手段
としてのステップ１０３に移行され、ステップ１０２に
おいて検出された各検出値（ETH ，OTH ，ITH ，LOS ）
と、予め記憶部８１ａに記憶された設定値（７０℃，２
５℃，７０℃、１０００Ｗ／ｍ・ｍｉｎ）との比較がな
される。同ステップ１０３において各検出値のいずれも
設定値以上ではないと判定されたのなら、圧縮機の内部
には、フォーミングが発生してもオイルレス状態を招く
ほどの量の液冷媒は溜まっていないものと判断され、プ
ログラムは終了される。また、前記ステップ１０３にお
いて各検出値（ETH ，OTH ，ITH ，LOS ）の一つでも設
定値以上と判定されたのなら、回転軸１６の回転数NE如
何では、オイルレス状態をともなうフォーミングが発生
するほど、多量の液冷媒が圧縮機内部に溜まっているも
のと判断される。従って、同ステップ１０３からステッ
プ１０４に移行されて、フォーミング制御を行うことが
決定（必ずしも実行されるとは限らない）される。

【００６９】前記ステップ１０４からステップ１０５に
移行されてタイマＡが作動され、回転数検出手段として
のステップ１０６において、エンジン回転数に基づいて
回転軸１６の回転数NEが検出される。検出された回転数
NEは、回転数判定手段としてのステップ１０７におい
て、予め記憶部８１ａに記憶された設定値（４０００ｒ
／ｍ）と比較される。同ステップ１０７において回転数
NEが設定値に満たないと判定されたのなら、フォーミン
グ制御の実行を保留してステップ１０８に移行される。
同ステップ１０８においてはタイマＡが所定時間Time1
以上となったか否かが判定される。同ステップ１０８に
おいてタイマＡが所定時間Time1 以上と判定されたのな
ら、フォーミングによる泡立ちが解消されて、このまま
回転軸１６の回転数NEが所定値以上となったとしても、
オイルレス状態は引き起こされないと判断され、プログ
ラムが終了される。

【００７０】前記ステップ１０８においてタイマＡが所
定時間Time1 に満たないと判定されたのなら、この状態
で回転軸１６の回転数NEが所定値以上となると、オイル
レス状態を引き起こすと判断され、フォーミング制御を
保留してステップ１０６にジャンプされる。

【００７１】以上ステップ１０６〜ステップ１０８にお
いて、圧縮機の起動から所定時間Time1 が経過されるま
で、言い換えれば、回転軸１６の回転開始にともない発
生されたフォーミングによる液冷媒の泡立ちが、オイル
レス状態を引き起こさない程度に落ちつくまで、回転軸
１６の回転数NEがモニタされる。

【００７２】前記ステップ１０７において、回転軸１６
の回転数NEが設定値以上であると判定されたのなら、ス
テップ１１０に移行されてタイマＢが作動される。そし
て、同ステップ１１０から制御手段としてのステップ１
１１に移行され、フォーミング制御が実行される。すな
わち、容量制御弁４９のソレノイド７４への入力電流値
を大きくして、弁体５４により弁孔５５を完全に閉止さ
せる。従って、クランク室１５内の圧力は、放圧により
吸入室３８内の圧力と略同一になり、斜板２３の傾角は
最大となる。その結果、圧縮機は最大吐出容量で運転さ
れ、液冷媒は外部冷媒回路７６に向けて直ちに排出され
るとともに、同外部冷媒回路７６から潤滑油を含む冷媒
ガスの速やかな吸入が期待できる。

【００７３】そして、ステップ１１２において、タイマ
Ｂが所定時間Time2 と判定されるまでの間、前述したフ
ォーミング制御、つまり、内部循環状態を解除するとと
もに最大吐出容量による圧縮機の運転が継続される。従
って、圧縮機内部は一旦オイルレス状態となるものの、
所定時間Time2 が経過された後には潤滑油を含む冷媒ガ
スの吸入により、各摺動部分に十分な潤滑油が供給さ
れ、同オイルレス状態は実質的に各摺動部分に影響を与
えない短時間で解消される。

【００７４】前記ステップ１１２において、タイマＢが
所定時間Time2 以上であると判定されたのなら、ステッ
プ１１４においてフォーミング対策は完了されたものと
みなされて前述したフォーミング制御が終了され、タイ
マＡ及びタイマＢがリセットされるとともにプログラム
は終了される。そして、制御コンピュータ８１は、通常
の圧縮機の制御を開始する。

【００７５】上記構成の本実施形態においては、次のよ
うな効果を奏する。 （１）制御コンピュータ８１は、圧縮機の起動時にその
使用環境状態を検出して内部の液冷媒の停留量を推定す
る。そして、同液冷媒量が、オイルレス状態を伴うフォ
ーミングが発生するほど多量であると推定されたのな
ら、前述したフォーミング制御を実行して、圧縮機の内
部循環状態を強制的に解除するようになっている。従っ
て、潤滑油を含む外部冷媒回路７６上の冷媒ガスの吸入
が可能となり、フォーミングに起因した圧縮機内部のオ
イルレス状態を経時的に解消できる。その結果、スラス
トベアリング３５，４４やラジアルベアリング３０等の
各摺動部分の潤滑が確保され、スムーズな摺動を継続し
得る。

【００７６】（２）前記フォーミング制御は、内部循環
状態の解除と共に、斜板２３を最大傾角に制御して吐出
容量を最大とする。従って、外部冷媒回路７６からの冷
媒ガスの吸入量も多くなり、圧縮機内部のオイルレス状
態を短時間で解消することができる。言い換えれば、設
定値Time1 を短く設定でき、使用者の意（エアコンスイ
ッチ８７がオフ＝冷房不要）にそぐわないフォーミング
制御を短時間で済ませることができる。

【００７７】（３）制御コンピュータ８１は、圧縮機の
使用環境として、蒸発器温度ETH ，外気温度OTH ，車室
内温度ITH 及び日射量LOS をそれぞれ検出する。また、
同制御コンピュータ８１は、検出値（ETH ，OTH ，ITH
，LOS ）の一つでも設定値以上となった場合にフォー
ミング制御を行う。従って、例えば、車室内温度ITH が
設定値以上となり外気温度OTH が設定値に満たないよう
な微妙な状況下でも、液冷媒が多量に停留されている、
と安全サイドに判断されてフォーミング制御が行われ
る。このため、各摺動部分の潤滑の確保が確実となる。

【００７８】（４）制御コンピュータ８１は、液冷媒が
多量に停留されているような状況下であっても、回転数
NEが所定値以上でなければフォーミング制御は行わな
い。従って、使用者の意にそぐわないフォーミング制御
が、無用に行われることを低減できる。

【００７９】（第２実施形態）図６及び図７においては
第２実施形態を示す。上記実施形態において斜板２３の
傾角制御は、クランク室１５と吸入室３８との間の差圧
を容量制御弁４９により調整することで行われていた。
本実施形態においてもその概念は同様ではあるが、上記
実施形態のようにクランク室１５の調圧を行うのではな
く、吸入室３８の調圧を行うことにより斜板２３の傾角
を制御するようになっている。

【００８０】すなわち、第１導入通路１０１は、シリン
ダブロック１２に形成されている。前記収容孔２７とク
ランク室１５とは、同第１導入通路１０１により連通さ
れている。そして、吸入通路３２から収容孔２７内に供
給される冷媒ガスが、この第１導入通路１０１を介して
クランク室１５内に導入される。

【００８１】第２導入通路１０２は、前記クランク室１
５と吸入室３８との間に貫通形成され、同第２導入通路
１０２を介して、冷媒ガスがクランク室１５から吸入室
３８内に導入されるようになっている。同第２導入通路
１０２は、前記通路４６と、シリンダブロック１２から
バルブプレート１４及びリヤハウジング１３にかけて形
成された調整通路１０３とを備えている。同調整通路１
０３は、遮断体２８に貫設された連通孔１０４を介して
同遮断体２８の内部に連通されている。

【００８２】弁室１０５は、前記第２導入通路１０２に
おける調整通路１０３の途中に形成され、その前端には
テーパ状の弁孔１０６が形成されている。スプール弁１
０７は、弁室１０５内に移動可能に収容されている。同
スプール弁１０７は、その前端に弁孔１０６の通路断面
積を調整するためのテーパ状の絞り弁部１０７ａを有し
ている。バネ１０８は、スプール弁１０７と弁室１０５
の前端との間に介装され、スプール弁１０７を弁孔１０
６から離間する方向に付勢する。

【００８３】制御通路１０９はリヤハウジング１３に形
成され、吐出室３９とスプール弁１０７の背面側に形成
された制御室１０５ａとを連通している。連通路１１０
はリヤハウジング１３、バルブプレート１４及びシリン
ダブロック１１にかけて形成され、前記弁室１０５をク
ランク室１５に連通させている。

【００８４】そして、前記容量制御弁４９と同様な構成
の容量制御弁１１１は、前記制御通路１０９の途中位置
に介在されている。つまり、同容量制御弁１１１のポー
ト６３は、制御通路１０９を介して制御室１０５ａに連
通され、弁室ポート５７は、制御通路１０９を介して吐
出室３９に連通されている。

【００８５】さて、容量制御弁１１１による制御通路１
０９の開放時には、その開放量に応じて吐出室３９の圧
力が、制御通路１０９を介して制御室１０５ａに供給付
与される。従って、図７に示すように、同制御室１０５
ａ内の昇圧により、スプール弁１０７がバネ１０８に抗
して前方側に移動されて、絞り弁部１０７ａの絞り度が
大きくなる方向に弁孔１０６の通路断面積が調整され
る。そして、同絞り弁部１０７ａの絞り度に応じて、第
２導入通路１０２を介してクランク室１５から吸入室３
８に供給される冷媒ガスの流量が変更されて、吸入室３
８の調圧が行われる。

【００８６】そして、本実施形態においても第１実施形
態と同様に、制御コンピュータ８１は、図５のフローチ
ャートに示すプログラムに従って動作される。従って、
本実施形態においても第１実施形態と同様な効果を奏す
る。

【００８７】なお、本発明の趣旨から逸脱しない範囲で
以下の態様でも実施できる。 （１）蒸発器温度ETH ，外気温度OTH ，車室内温度ITH
及び日射量LOS の少なくとも２つ以上が設定値以上とな
った場合に限り、図５のステップ１０３においてYes 判
定となるように構成すること。なお、各検出値に対応す
る設定値は、車両の特性等によって調節すれば、液冷媒
量の推定が正確となる。

【００８８】（２）ステップ１０６〜１０８を削除する
こと。つまり、フォーミング制御を実行するか否かの判
断に回転数NEを加えないこと。 （３）エンジン２０（圧縮機）の停止と同時に作動され
るタイマ回路を設け、同タイマ回路により、エンジン停
止から所定時間が経過された場合の次回のエンジン起動
に限り、フォーミング対策用のプログラムが起動される
ように構成すること。このようにすれば、エンジン２０
の停止から次回の起動が間もなく行われた場合におい
て、無用にフォーミング制御が行われることを防止でき
る。

【００８９】（４）斜板２３の傾角を変更するのにあた
り、上記第１実施形態においては吐出室３９内の圧力の
クランク室１５内への導入量を調整することにより同ク
ランク室１５内の調圧を行っていた。これを変更し、ク
ランク室１５と吐出室２９とは常に連通させておき、同
クランク室１５から吸入圧領域への圧力の逃がし量を調
整することにより、同クランク室１５内の調圧を行うよ
うにしても良い。

【００９０】上記実施形態から把握できる技術的思想に
ついて記載する。シリンダブロック１２に形成されたシ
リンダボア１２ａ内には片頭ピストン３６が往復運動可
能に収容され、ハウジング１１内に配設された回転軸１
６には回転支持体２２が止着されるとともに、同回転支
持体２２にはピストン３６を往復動させるための斜板２
３が傾動可能に支持され、傾角変更手段（４９，８１
等）により斜板２３を収容するクランク室１５内の圧力
とシリンダボア１２ａ内の圧力とのピストン３６を介し
た差圧に応じて斜板２３の傾角を変更することで、吐出
容量を最大容量と零ではない最小容量との間で変更可能
であり、さらには、冷媒循環阻止手段（２８，８１等）
により、最小容量状態では、吸入圧領域３２と蒸発器７
９を含む外部冷媒回路７６との接続を遮断して同外部冷
媒回路７６上における冷媒循環を阻止するようにした可
変容量型圧縮機において、オン時には前記傾角変更手段
（４９，８１等）による吐出容量の変更を許容し、オフ
時には傾角変更手段（４９，８１等）による吐出容量の
変更を規制して一義的に最小容量とするためのエアコン
スイッチ８７と、圧縮機の使用環境を検出するための使
用環境検出手段８２〜８５と、圧縮機の起動時に、前記
エアコンスイッチ８７がオフ状態であってなおかつ、使
用環境検出手段８２〜８５による検出値が設定値以上で
ある場合には、前記冷媒循環阻止手段（２８，８１等）
を制御して外部冷媒回路７６上における冷媒循環を許容
するとともに、同冷媒循環状態を所定時間継続させる制
御手段とを備えた制御装置。

【００９１】このようにすれば、フォーミングに起因し
た圧縮機内部のオイルレス状態を短時間で確実に解消で
きる。

【００９２】

【発明の効果】上記構成の請求項１及び３〜６の発明に
よれば、フォーミングに起因した圧縮機内部のオイルレ
ス状態を短時間で確実に解消でき、各摺動部分の潤滑を
不具合が生じない状態に保持できる。

【００９３】請求項２の発明によれば、オイルレス状態
をさらに短時間で解消することができ、使用者の意にそ
ぐわないフォーミング対策用の制御を短時間で終了させ
ることが可能となる。

【００９４】請求項７の発明によれば、回転軸の回転数
がフォーミング対策用の制御を実行するか否かの判定に
加えられており、無用に同フォーミング対策用の制御が
実行されることを極力低減できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 第１実施形態の可変容量型圧縮機の縦断面
図。

【図２】 図１の要部拡大図。

【図３】 圧縮機の動作を説明する要部拡大図。

【図４】 制御装置の電気的構成を示すブロック図。

【図５】 制御コンピュータの動作を示すフローチャー
ト。

【図６】 第２実施形態の可変容量型圧縮機の縦断面
図。

【図７】 圧縮機の動作を説明する図。

【符号の説明】

１１…ハウジングとしてのフロントハウジング、１２…
シリンダブロック、１２ａ…シリンダボア、１６…回転
軸、２２…回転支持体、２３…斜板、２８…冷媒循環阻
止手段を構成する遮断体、３２…吸入圧領域としての吸
入通路、３６…片頭ピストン、４９…傾角変更手段及び
冷媒循環阻止手段を構成する容量制御弁、７６…外部冷
媒回路、７９…蒸発器、８１…制御手段を構成する制御
コンピュータ、８２…使用環境検出手段としての蒸発器
温度センサ、８３…同じく外気温度センサ、８４…同じ
く車室温度センサ、８５…同じく日射量センサ、８７…
エアコンスイッチ。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 徳永 英二 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 シリンダブロックに形成されたシリンダ
   ボア内にはピストンが往復運動可能に収容され、ハウジ
   ング内に配設された回転軸にはピストンを往復動させる
   ための斜板が傾動可能に支持され、傾角変更手段により
   同斜板の傾角を変更することで、吐出容量を最大容量
   と、零ではない最小容量との間で変更可能であり、さら
   には、冷媒循環阻止手段により、最小容量状態では、吸
   入圧領域と蒸発器を含む外部冷媒回路との接続を遮断し
   て同外部冷媒回路上における冷媒循環を阻止するように
   した可変容量型圧縮機において、 オン時には前記傾角変更手段による吐出容量の変更を許
   容し、オフ時には傾角変更手段による吐出容量の変更を
   規制して最小容量とするためのエアコンスイッチと、 圧縮機の使用環境を検出するための使用環境検出手段
   と、 圧縮機の起動時に、前記エアコンスイッチがオフ状態で
   あってなおかつ、使用環境検出手段による検出値が設定
   値以上である場合には、前記冷媒循環阻止手段を制御し
   て外部冷媒回路上における冷媒循環を許容するととも
   に、同冷媒循環状態を所定時間継続させる制御手段とを
   備えた制御装置。
2. 【請求項２】 前記制御手段は、傾角変更手段を制御し
   て非最小容量状態とする請求項１に記載の制御装置。
3. 【請求項３】 前記使用環境検出手段は外気温度検出手
   段であり、前記制御手段は外気温度が設定値以上の場合
   に前記制御を行う請求項１又は２に記載の制御装置。
4. 【請求項４】 前記圧縮機及び外部冷媒回路が車両に組
   み込まれて車両空調システムが構築されており、前記使
   用環境検出手段を車室温度検出手段とするとともに、前
   記制御手段は、車室温度が設定値以上の場合に前記制御
   を行う請求項１又は２に記載の制御装置。
5. 【請求項５】 前記使用環境検出手段は日射量検出手段
   であり、前記制御手段は日射量が設定値以上の場合に前
   記制御を行う請求項１又は２に記載の制御装置。
6. 【請求項６】 前記使用環境検出手段は蒸発器温度検出
   手段であり、前記制御手段は蒸発器の温度が設定値以上
   の場合に前記制御を行う請求項１又は２に記載の制御装
   置。
7. 【請求項７】 前記回転軸の回転数を検出するための回
   転数検出手段を備え、前記制御手段は、同回転数検出手
   段による検出値が設定回転数以上の場合に前記制御を行
   う請求項１〜６のいずれかに記載の制御装置。