JPH09323088A - アンモニアを含む排水を処理するための方法 - Google Patents
アンモニアを含む排水を処理するための方法Info
- Publication number
- JPH09323088A JPH09323088A JP8163827A JP16382796A JPH09323088A JP H09323088 A JPH09323088 A JP H09323088A JP 8163827 A JP8163827 A JP 8163827A JP 16382796 A JP16382796 A JP 16382796A JP H09323088 A JPH09323088 A JP H09323088A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- ammonia
- tower
- heat
- heat exchanger
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
- Heat Treatment Of Water, Waste Water Or Sewage (AREA)
- Physical Water Treatments (AREA)
- Removal Of Specific Substances (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】少量のＮＨ3を含有する大量の排水中に含まれ
るＮＨ3を分離取得してＮ2とＨ2Ｏに分解する、省エネ
ルギー的かつ無公害的なプロセスを提供する。 【構成】アンモニア放散塔から排出される、ＮＨ3が除
去された塔底液と熱交換して昇温したＮＨ3を含有する
原排液を放散塔に供給し、塔内で系内を循環する不活性
ガスと接触してＮＨ3をガス中に放散させ、次いで理論
量近傍の燃焼用空気と混合ガスを作った後、循環送風機
で昇圧して得た吐出ガスをガス熱交換器による昇温手段
を持つ酸化反応器で予熱した後酸化分解し、反応ガスは
先の吐出ガスの熱交換器による昇温に利用後、循環ガス
として放散塔に送りその熱源として利用、一方剰余ガス
は、必要に応じて顕熱と未反応ＮＨ3を水洗塔で回収し
て廃棄する。
るＮＨ3を分離取得してＮ2とＨ2Ｏに分解する、省エネ
ルギー的かつ無公害的なプロセスを提供する。 【構成】アンモニア放散塔から排出される、ＮＨ3が除
去された塔底液と熱交換して昇温したＮＨ3を含有する
原排液を放散塔に供給し、塔内で系内を循環する不活性
ガスと接触してＮＨ3をガス中に放散させ、次いで理論
量近傍の燃焼用空気と混合ガスを作った後、循環送風機
で昇圧して得た吐出ガスをガス熱交換器による昇温手段
を持つ酸化反応器で予熱した後酸化分解し、反応ガスは
先の吐出ガスの熱交換器による昇温に利用後、循環ガス
として放散塔に送りその熱源として利用、一方剰余ガス
は、必要に応じて顕熱と未反応ＮＨ3を水洗塔で回収し
て廃棄する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、わが国で大きな公害
問題となっている産業排水および生活排水に含まれる窒
素化合物のうち、とくに含有アンモニア（ＮＨ3）によ
る湖沼、内湾、内海の富栄養化の防止に係り、それら排
水よりのＮＨ3の除去と分解による公害防止プロセスに
関するものである。
問題となっている産業排水および生活排水に含まれる窒
素化合物のうち、とくに含有アンモニア（ＮＨ3）によ
る湖沼、内湾、内海の富栄養化の防止に係り、それら排
水よりのＮＨ3の除去と分解による公害防止プロセスに
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、富栄養化の公害発生源となる、
これ等大量の排水中に含まれるＮＨ3の濃度は、500-500
0[mg/l]といわれ、ＮＨ3は水中に遊離して存在するほ
か、一部は酸性物質と結合してアンモニウム塩として存
在する場合もある。
これ等大量の排水中に含まれるＮＨ3の濃度は、500-500
0[mg/l]といわれ、ＮＨ3は水中に遊離して存在するほ
か、一部は酸性物質と結合してアンモニウム塩として存
在する場合もある。
【０００３】このような場合には、原排水に不揮発性強
アルカリ物質、たとえば苛性ソーダ（ＮａＯＨ）、水酸
化カルシウム（Ｃａ（ＯＨ）2）等を添加して、液をｐ
Ｈ値11もしくはそれ以上となし、溶液中のアンモニウム
塩のほぼ全量を遊離アンモニアに転換し、場合によって
はその際発生する各種沈殿を取り除く前処理が必要であ
る。
アルカリ物質、たとえば苛性ソーダ（ＮａＯＨ）、水酸
化カルシウム（Ｃａ（ＯＨ）2）等を添加して、液をｐ
Ｈ値11もしくはそれ以上となし、溶液中のアンモニウム
塩のほぼ全量を遊離アンモニアに転換し、場合によって
はその際発生する各種沈殿を取り除く前処理が必要であ
る。
【０００４】次いで液を加熱して、溶解しているＮＨ3
を蒸留するか、空気等の水への不溶性ガスを液に吹き込
んで、ＮＨ3を気相に放散させるのが通例である。
を蒸留するか、空気等の水への不溶性ガスを液に吹き込
んで、ＮＨ3を気相に放散させるのが通例である。
【０００５】いずれの際にも、大量のＨ2Ｏに溶解する
小量のＮＨ3を、ほぼ完全に気相に移動させる必要があ
り、処理後の排水中の濃度は100[mg/l]またはそれ以下
を要する。
小量のＮＨ3を、ほぼ完全に気相に移動させる必要があ
り、処理後の排水中の濃度は100[mg/l]またはそれ以下
を要する。
【０００６】そのためには、後述するように気液接触の
ための大きな理論段数を持つ塔を用いて大量の熱量消費
を伴う操作が必要である。
ための大きな理論段数を持つ塔を用いて大量の熱量消費
を伴う操作が必要である。
【０００７】さらに、気相に分離されたＮＨ3分は、水
分、空気等と混在するが、これをそのまま大気中へ放散
することはできないので、触媒を用いて比較的低温で空
気によりＮＨ3を窒素（Ｎ2）と水蒸気（Ｈ2Ｏ）に酸化
を行うか、または補助燃料等を使って、高温下で酸化し
てＮＨ3を消滅させる必要がある。
分、空気等と混在するが、これをそのまま大気中へ放散
することはできないので、触媒を用いて比較的低温で空
気によりＮＨ3を窒素（Ｎ2）と水蒸気（Ｈ2Ｏ）に酸化
を行うか、または補助燃料等を使って、高温下で酸化し
てＮＨ3を消滅させる必要がある。
【０００８】しかし、そのさいに、ＮＨ3の一部は、い
わゆる窒素酸化物（ＮＯx）まで酸化して、次の公害源
となる可能性があるので、そのさいには、これを規制値
以下に保つ追加的手段が必要となる。
わゆる窒素酸化物（ＮＯx）まで酸化して、次の公害源
となる可能性があるので、そのさいには、これを規制値
以下に保つ追加的手段が必要となる。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】以上の通りの従来の技
術においては、大量の排水中に含まれるＮＨ3を分離し
てこれを分解する、二次公害の発生を伴わない、省エネ
ルギー的な処理方法は未だ発表されていない。
術においては、大量の排水中に含まれるＮＨ3を分離し
てこれを分解する、二次公害の発生を伴わない、省エネ
ルギー的な処理方法は未だ発表されていない。
【００１０】本発明の解決すべき課題は、以上のＮＨ3
の分離と、その分解処分に関わる二つの主要工程に関す
るものである。
の分離と、その分解処分に関わる二つの主要工程に関す
るものである。
【００１１】その第１工程は、ＮＨ3含有水溶液より、
ＮＨ3分を選択的に除去するもので、これに関しては、
本発明は、空気等の不活性ガスを液に接触させてＮＨ3
を放散する方法に限定するものとする。
ＮＨ3分を選択的に除去するもので、これに関しては、
本発明は、空気等の不活性ガスを液に接触させてＮＨ3
を放散する方法に限定するものとする。
【００１２】また、第２工程は、得られたＮＨ3分を含
む放散ガスに空気を加え、高温下で触媒を使用すること
なく、または、それより低い温度下で触媒を使用した酸
化反応を行って分解無害化する方法に限定するものとす
る。
む放散ガスに空気を加え、高温下で触媒を使用すること
なく、または、それより低い温度下で触媒を使用した酸
化反応を行って分解無害化する方法に限定するものとす
る。
【００１３】前記第１工程における空気等の不溶性ガス
の吹込みによる排水よりのＮＨ3の分離操作の基礎とな
るのは、両者の気液平衡関係であり、液相のＮＨ3濃度
X [wt%]に相当する気相へのＮＨ3の蒸気圧 P [mmHg]
は、Xが小さいときは式(1)に示されるように、Xと比例
関係にある。
の吹込みによる排水よりのＮＨ3の分離操作の基礎とな
るのは、両者の気液平衡関係であり、液相のＮＨ3濃度
X [wt%]に相当する気相へのＮＨ3の蒸気圧 P [mmHg]
は、Xが小さいときは式(1)に示されるように、Xと比例
関係にある。
【００１４】 Ｐ＝ＨＸ (1)
【００１５】Ｈは、ヘンリー常数といわれるもので、温
度の関数であり、温度の上昇と共に急激に上昇する。
度の関数であり、温度の上昇と共に急激に上昇する。
【００１６】すなわち、液の温度が、20、40、60、80℃
と上昇すると、Ｈ＝6.3、10.2、23.0、45.8 [mmHg/wt%]
と増加し、ＮＨ3分の蒸気圧もこれに比例しして増加す
る。
と上昇すると、Ｈ＝6.3、10.2、23.0、45.8 [mmHg/wt%]
と増加し、ＮＨ3分の蒸気圧もこれに比例しして増加す
る。
【００１７】通常、排水中のＮＨ3による富栄養化が問
題となるケースでは、原排水中のＮＨ3濃度は前述のご
とく低濃度の範囲で、液温は常温、すなわち季節により
約10℃〜30℃の範囲である。
題となるケースでは、原排水中のＮＨ3濃度は前述のご
とく低濃度の範囲で、液温は常温、すなわち季節により
約10℃〜30℃の範囲である。
【００１８】従って、第１工程においてこのような低濃
度のＮＨ3水溶液に不活性ガスを吹込んで溶解している
ＮＨ3のうち90%〜99%を気相に放散させるには、液温を
高めてその蒸気圧を上げて送風ガス量を減らすことが塔
の小型化にとり重要であり、そのような少量かつ高ＮＨ
3濃度の放散ガスを得ることは、続いて高温で酸化分解
を行う第２工程においても装置の小型化と省エネルギー
化にとって必要不可欠である。
度のＮＨ3水溶液に不活性ガスを吹込んで溶解している
ＮＨ3のうち90%〜99%を気相に放散させるには、液温を
高めてその蒸気圧を上げて送風ガス量を減らすことが塔
の小型化にとり重要であり、そのような少量かつ高ＮＨ
3濃度の放散ガスを得ることは、続いて高温で酸化分解
を行う第２工程においても装置の小型化と省エネルギー
化にとって必要不可欠である。
【００１９】しかし反面これは原排水の加熱に大量の熱
量の消費をともなうとの二律背反的な矛盾を抱えてい
る。
量の消費をともなうとの二律背反的な矛盾を抱えてい
る。
【００２０】一般に原排水中のＮＨ3を第１工程で前述
の条件範囲下で脱アンモニア処理を行う場合には、塔頂
よりの放散ガス中のＮＨ3濃度は原排水のＮＨ3濃度によ
って増減することは当然であるが、同時にガス量と液温
も大きく関与する。
の条件範囲下で脱アンモニア処理を行う場合には、塔頂
よりの放散ガス中のＮＨ3濃度は原排水のＮＨ3濃度によ
って増減することは当然であるが、同時にガス量と液温
も大きく関与する。
【００２１】このような複雑な関係を考慮して各種物性
値を用いてシミュレーション計算を行った結果では放散
ガス中のＮＨ3濃度は、0.2〜5.0 [mol%]の範囲にあると
推算される。
値を用いてシミュレーション計算を行った結果では放散
ガス中のＮＨ3濃度は、0.2〜5.0 [mol%]の範囲にあると
推算される。
【００２２】そのさいＮＨ3を低濃度の液より高濃度の
ガスとして得るには、循環ガス量の減少とそれにともな
う液温の上昇が必要であり、そのさいには加熱のために
外部よりのスチームの吹込み等の操作は避けられない。
ガスとして得るには、循環ガス量の減少とそれにともな
う液温の上昇が必要であり、そのさいには加熱のために
外部よりのスチームの吹込み等の操作は避けられない。
【００２３】一方、その様なＮＨ3を含む放散ガスが第
２工程に入ってＮＨ3の酸化反応で発生する反応熱によ
るガスの昇温巾は、当然ながら入力ガス中のＮＨ3濃度
に比例するので、その濃度が下がるにつれ省エネルギー
のためには系内のガス熱交換器の負担が増大し装置の高
額化に結びつく。
２工程に入ってＮＨ3の酸化反応で発生する反応熱によ
るガスの昇温巾は、当然ながら入力ガス中のＮＨ3濃度
に比例するので、その濃度が下がるにつれ省エネルギー
のためには系内のガス熱交換器の負担が増大し装置の高
額化に結びつく。
【００２４】とくに入力ガス中のＮＨ3濃度が1%を大巾
に下回れば、それに対応して大量の補助熱源の支援およ
び、または大型、高温形の熱交換器の使用により反応温
度を1000℃以上に高めるか、または適当な触媒を用いて
反応温度を下げる等の工夫が必要となり、いずれにせよ
コストの増大につながる。
に下回れば、それに対応して大量の補助熱源の支援およ
び、または大型、高温形の熱交換器の使用により反応温
度を1000℃以上に高めるか、または適当な触媒を用いて
反応温度を下げる等の工夫が必要となり、いずれにせよ
コストの増大につながる。
【００２５】これとは別に第２工程ではＮＨ3の気相酸
化によりＮ2とＨ2Ｏに分解する主反応にともなって、酸
化が過度に行われてＮＯxが発生したり、逆に不足によ
り生ずる未反応のＮＨ3が残存して大気中に排出される
といった二次公害を防止する手段も合わせ持たねばなら
ない。
化によりＮ2とＨ2Ｏに分解する主反応にともなって、酸
化が過度に行われてＮＯxが発生したり、逆に不足によ
り生ずる未反応のＮＨ3が残存して大気中に排出される
といった二次公害を防止する手段も合わせ持たねばなら
ない。
【００２６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明のアンモニアを含む排水を処理するための方
法においては、アンモニアを含有する原排水を、まず液
熱交換器で後記の塔底液と熱交換して昇温したのち、ア
ンモニア放散塔の塔頂部に送り、当該原排水が塔内を降
下する間に、塔底部に吹込まれて上昇する循環ガスと向
流的に接触させ、当該原排水に含まれるアンモニアをガ
ス中に放散させて、塔頂部より得られた塔頂ガスを後記
の第２工程に送ると共に、所定のアンモニア濃度まで下
がって塔底に達した塔底液は、前記の塔底液として原排
水を加熱したのち廃液となる第１工程と、前記塔頂ガス
にアンモニアの酸化分解用として、高温反応室で生成す
る反応ガスの雰囲気が、一般的にいって中性もしくは弱
還元性となるごとき量の空気を添加混合したのち、循環
送風機に送って吐出ガスの自己燃焼熱による昇温手段と
必要に応じて設ける補助加熱手段とを備えた酸化反応器
に送りその中でまず前記昇温手段である熱交換器により
予熱したのちにアンモニアを窒素と水蒸気に酸化分解
し、得られた反応ガスは前記吐出ガスの加熱に利用した
のち、その少なくとも一部は廃ガスとして系外に廃棄す
るか、必要であれば廃棄の前に水洗を行い、その保有す
る顕熱と未分解のアンモニアがあればそれも同時に水中
に吸収回収してアンモニア放散塔に戻し、残部の反応ガ
スは前記の循環ガスとしてアンモニア放散塔の塔底部に
吹込む第２工程とからなることを特徴とするアンモニア
を含む排水を処理するための方法の提供であり、さら
に、酸化反応器が、触媒層を内蔵する高温反応室と、吐
出ガスの加熱手段としての間接熱交換器から構成される
か、または、より高温下で操作される非接触式高温反応
室と蓄熱形熱交換器および必要に応じて反応ガスの温度
平滑化用蓄熱帯をもって構成するいづれかの一つが選ば
れることを手段とすることで、省エネルギー化と設備の
小型化、低価格化を計る方法を提供する。
に、本発明のアンモニアを含む排水を処理するための方
法においては、アンモニアを含有する原排水を、まず液
熱交換器で後記の塔底液と熱交換して昇温したのち、ア
ンモニア放散塔の塔頂部に送り、当該原排水が塔内を降
下する間に、塔底部に吹込まれて上昇する循環ガスと向
流的に接触させ、当該原排水に含まれるアンモニアをガ
ス中に放散させて、塔頂部より得られた塔頂ガスを後記
の第２工程に送ると共に、所定のアンモニア濃度まで下
がって塔底に達した塔底液は、前記の塔底液として原排
水を加熱したのち廃液となる第１工程と、前記塔頂ガス
にアンモニアの酸化分解用として、高温反応室で生成す
る反応ガスの雰囲気が、一般的にいって中性もしくは弱
還元性となるごとき量の空気を添加混合したのち、循環
送風機に送って吐出ガスの自己燃焼熱による昇温手段と
必要に応じて設ける補助加熱手段とを備えた酸化反応器
に送りその中でまず前記昇温手段である熱交換器により
予熱したのちにアンモニアを窒素と水蒸気に酸化分解
し、得られた反応ガスは前記吐出ガスの加熱に利用した
のち、その少なくとも一部は廃ガスとして系外に廃棄す
るか、必要であれば廃棄の前に水洗を行い、その保有す
る顕熱と未分解のアンモニアがあればそれも同時に水中
に吸収回収してアンモニア放散塔に戻し、残部の反応ガ
スは前記の循環ガスとしてアンモニア放散塔の塔底部に
吹込む第２工程とからなることを特徴とするアンモニア
を含む排水を処理するための方法の提供であり、さら
に、酸化反応器が、触媒層を内蔵する高温反応室と、吐
出ガスの加熱手段としての間接熱交換器から構成される
か、または、より高温下で操作される非接触式高温反応
室と蓄熱形熱交換器および必要に応じて反応ガスの温度
平滑化用蓄熱帯をもって構成するいづれかの一つが選ば
れることを手段とすることで、省エネルギー化と設備の
小型化、低価格化を計る方法を提供する。
【００２７】以下図面を用いてさらに詳細に説明を行え
ば、図１においてＮＨ3を含有する原排水１２を液熱交
換器４で昇温したのちアンモニア放散塔１の塔頂部２に
送り、塔内を降下する間に塔底部３に循環ガス２３とし
て吹込まれて上昇するガスと向流的に接触させ、液に含
まれるＮＨ3をガス中に逐次放散させ、塔頂部２より塔
頂ガス１６を得て第２工程に送ると共に所定のＮＨ3濃
度まで下がって塔底部３に達した塔底液１４は、液熱交
換器４に送って原排水１２を加熱したのち廃液１５とな
る第１工程と、前記塔頂ガス１６に所定量の酸化用空気
１７を加えた混合ガス１８を循環送風機５により吐出ガ
ス１９として酸化反応器２４に送る。
ば、図１においてＮＨ3を含有する原排水１２を液熱交
換器４で昇温したのちアンモニア放散塔１の塔頂部２に
送り、塔内を降下する間に塔底部３に循環ガス２３とし
て吹込まれて上昇するガスと向流的に接触させ、液に含
まれるＮＨ3をガス中に逐次放散させ、塔頂部２より塔
頂ガス１６を得て第２工程に送ると共に所定のＮＨ3濃
度まで下がって塔底部３に達した塔底液１４は、液熱交
換器４に送って原排水１２を加熱したのち廃液１５とな
る第１工程と、前記塔頂ガス１６に所定量の酸化用空気
１７を加えた混合ガス１８を循環送風機５により吐出ガ
ス１９として酸化反応器２４に送る。
【００２８】酸化反応器２４は、高温反応室６、電気補
助加熱器７、触媒層８、ガス熱交換器９、熱交ヘッドカ
バー１０、連結ダクト１１等よりなる。
助加熱器７、触媒層８、ガス熱交換器９、熱交ヘッドカ
バー１０、連結ダクト１１等よりなる。
【００２９】まず吐出ガス１９は、ガス熱交換器９によ
り昇温したのち高温反応室６に導き必要により電気補助
加熱器７または他のバーナー等の加熱手段の支援によ
り、所定のガス温度までＮＨ3を窒素と水蒸気に酸化分
解する。
り昇温したのち高温反応室６に導き必要により電気補助
加熱器７または他のバーナー等の加熱手段の支援によ
り、所定のガス温度までＮＨ3を窒素と水蒸気に酸化分
解する。
【００３０】このさい補助加熱手段７としてバーナーに
よる燃焼ガスを直接高温反応室に吹込むときは燃料には
炭酸ガスＣＯ2の発生を伴わないものに限定する必要が
ある。
よる燃焼ガスを直接高温反応室に吹込むときは燃料には
炭酸ガスＣＯ2の発生を伴わないものに限定する必要が
ある。
【００３１】得られた反応ガスはガス熱交換器９に導
き、前記吐出ガスの加熱に利用したのち排ガス２１とな
り、その一部は廃ガス２２として系外に廃棄し、残りは
前記循環ガス２３としてアンモニア放散塔１の塔底部３
へ送る第２工程とを互いにガスの往復により連結し、物
質ならびに熱の授受を行うことで前述の省エネルギー化
と設備の小型化、低価格化を計る手段を提供する。
き、前記吐出ガスの加熱に利用したのち排ガス２１とな
り、その一部は廃ガス２２として系外に廃棄し、残りは
前記循環ガス２３としてアンモニア放散塔１の塔底部３
へ送る第２工程とを互いにガスの往復により連結し、物
質ならびに熱の授受を行うことで前述の省エネルギー化
と設備の小型化、低価格化を計る手段を提供する。
【００３２】さらに第２工程において酸化空気１７の送
入量を調整して高温反応室６で生じる反応ガスの雰囲気
を中性または弱還元性となしてＮＯxの発生を抑え、さ
らに必要により廃ガス２２を図２に示すように水吸収塔
２５に導き塔内に灌液される吸収水２６と直接接触させ
てガスに含まれる未分解ＮＨ3と顕熱と共に液に吸収
し、回収温水２８を得てこれを前記アンモニア放散塔１
の適当な位置に戻すことにより二次公害の発生をともな
わない省エネルギー的な手段を提供する。
入量を調整して高温反応室６で生じる反応ガスの雰囲気
を中性または弱還元性となしてＮＯxの発生を抑え、さ
らに必要により廃ガス２２を図２に示すように水吸収塔
２５に導き塔内に灌液される吸収水２６と直接接触させ
てガスに含まれる未分解ＮＨ3と顕熱と共に液に吸収
し、回収温水２８を得てこれを前記アンモニア放散塔１
の適当な位置に戻すことにより二次公害の発生をともな
わない省エネルギー的な手段を提供する。
【００３３】次に第２工程におけるＮＨ3の酸化反応に
ついてさらに詳細な手段について説明する。
ついてさらに詳細な手段について説明する。
【００３４】ＮＨ3が気相において酸化されて窒素Ｎ2と
水蒸気Ｈ2Ｏに変化する式(2)において、エネルギー変化
をみると、ＮＨ3モル当たり ＮＨ3(g) ＋ 3/4Ｏ2(g) ＝ 1/2Ｎ2(g) ＋ 3/2Ｈ2Ｏ(g) (2) ＮＨ3モル当たり発生する熱量は、25℃において次の通
りである。
水蒸気Ｈ2Ｏに変化する式(2)において、エネルギー変化
をみると、ＮＨ3モル当たり ＮＨ3(g) ＋ 3/4Ｏ2(g) ＝ 1/2Ｎ2(g) ＋ 3/2Ｈ2Ｏ(g) (2) ＮＨ3モル当たり発生する熱量は、25℃において次の通
りである。
【００３５】 エンタルピーの変化量 ΔＨ＝ー75.64 kcal/mol (3) 自由エネルギーの変化量 ΔＧ＝-77.97 kcal/mol (4)
【００３６】すなわち(3)、(4)に示されるような発熱反
応で、かつほとんど(2)の右辺方向に平衡は寄ってい
る。
応で、かつほとんど(2)の右辺方向に平衡は寄ってい
る。
【００３７】問題は、(2)の反応が十分の速度を持って
進行する温度であり、触媒を使わないときは通常1000℃
前後またはそれ以上が必要とされる。
進行する温度であり、触媒を使わないときは通常1000℃
前後またはそれ以上が必要とされる。
【００３８】そのさいの入力ガス中のＮＨ3濃度は、前
述の通り高くて数%、ときには0.5%またはそれ以下にな
ることも予想される。
述の通り高くて数%、ときには0.5%またはそれ以下にな
ることも予想される。
【００３９】そのような低濃度のＮＨ3ガスを酸化する
には、前述のような第１工程、第２工程の各々の内部に
定法による熱交換器を設置し、さらに第２工程の剰予熱
を循環ガスにより第１工程に戻す新しい手段を加えても
なお熱量不足となる恐れがある。
には、前述のような第１工程、第２工程の各々の内部に
定法による熱交換器を設置し、さらに第２工程の剰予熱
を循環ガスにより第１工程に戻す新しい手段を加えても
なお熱量不足となる恐れがある。
【００４０】このような場合には、高温反応室６の内部
に適当な触媒を充填した触媒層８を設けて反応温度を50
0℃前後まで下げる酸化方式に変更する手段が有効で、
これにより補助加熱用エネルギーの不要化または軽減が
計れる。
に適当な触媒を充填した触媒層８を設けて反応温度を50
0℃前後まで下げる酸化方式に変更する手段が有効で、
これにより補助加熱用エネルギーの不要化または軽減が
計れる。
【００４１】あるいはガス熱交換器９の構造を図１のご
とき定法の伝熱面を介して熱交換を行う間接伝熱方式と
することをやめて、図２のごとき、より耐熱性の材質を
用いた高温の稼動に適し、かつ熱効率の高い蓄熱式の直
接伝熱方式に変えて省エネルギー化を計る手段を講ず
る。
とき定法の伝熱面を介して熱交換を行う間接伝熱方式と
することをやめて、図２のごとき、より耐熱性の材質を
用いた高温の稼動に適し、かつ熱効率の高い蓄熱式の直
接伝熱方式に変えて省エネルギー化を計る手段を講ず
る。
【００４２】すなわち図２において、酸化反応器２４は
高温反応室６、補助加熱手段である電気補助加熱器７、
蓄熱形ガス熱交換器９′、９″、低温気室１０′、１
０″と切替弁Ｖ1、Ｖ1′、Ｖ2、Ｖ2′からなる。
高温反応室６、補助加熱手段である電気補助加熱器７、
蓄熱形ガス熱交換器９′、９″、低温気室１０′、１
０″と切替弁Ｖ1、Ｖ1′、Ｖ2、Ｖ2′からなる。
【００４３】図のように高温反応室６の１基に対して複
数基の蓄熱形の熱交換器９′、９″を配設し、各々の高
温側は高温反応室６に直結させ、低温側は低温気室１
０′、１０″を経て各々送風切替弁Ｖ1、Ｖ1′および排
風切替弁Ｖ2、Ｖ2′を介して吐出ガス１９、排ガス２１
のラインに接続させてアンモニアの酸化反応器２４を構
成する。
数基の蓄熱形の熱交換器９′、９″を配設し、各々の高
温側は高温反応室６に直結させ、低温側は低温気室１
０′、１０″を経て各々送風切替弁Ｖ1、Ｖ1′および排
風切替弁Ｖ2、Ｖ2′を介して吐出ガス１９、排ガス２１
のラインに接続させてアンモニアの酸化反応器２４を構
成する。
【００４４】操作は、たとえば吐出ガス１９をまずＶ1
を経て低温気室１０′より蓄熱形ガス熱交換器９′の中
を上方に導き、内蔵する高温下の蓄熱体と接触させて予
熱したのち、高温反応室６に導きアンモニアの酸化分解
を行い、反応ガスは蓄熱形ガス熱交換器９″の中を下方
に導き低温下の蓄熱体を加熱昇温して低温気室１０″よ
り排風切替弁Ｖ2′を経て排ガス２１のラインに送る間
に、蓄熱形ガス熱交換器９′、９″内の温度分布が変化
して、予め定めた範囲を超えたときには、送風切替弁Ｖ
1、Ｖ1′、排風切替弁Ｖ2、Ｖ2′の開閉を各々逆転する
ことで吐出ガス１９は、反対方向すなわち低温気室１
０″−蓄熱形ガス熱交換器９″−高温反応室６−蓄熱形
熱交換器９′−低温気室１０′の進路を取って排ガス２
１にいたるように変更して運転を継続し、蓄熱形ガス熱
交換器９′、９″内の温度分布が所定の範囲を保つよう
に運転操作を行うと共に、かくて得られた排ガス２１は
必要により蓄熱帯３０を通してガス温度の平滑化を行
う。
を経て低温気室１０′より蓄熱形ガス熱交換器９′の中
を上方に導き、内蔵する高温下の蓄熱体と接触させて予
熱したのち、高温反応室６に導きアンモニアの酸化分解
を行い、反応ガスは蓄熱形ガス熱交換器９″の中を下方
に導き低温下の蓄熱体を加熱昇温して低温気室１０″よ
り排風切替弁Ｖ2′を経て排ガス２１のラインに送る間
に、蓄熱形ガス熱交換器９′、９″内の温度分布が変化
して、予め定めた範囲を超えたときには、送風切替弁Ｖ
1、Ｖ1′、排風切替弁Ｖ2、Ｖ2′の開閉を各々逆転する
ことで吐出ガス１９は、反対方向すなわち低温気室１
０″−蓄熱形ガス熱交換器９″−高温反応室６−蓄熱形
熱交換器９′−低温気室１０′の進路を取って排ガス２
１にいたるように変更して運転を継続し、蓄熱形ガス熱
交換器９′、９″内の温度分布が所定の範囲を保つよう
に運転操作を行うと共に、かくて得られた排ガス２１は
必要により蓄熱帯３０を通してガス温度の平滑化を行
う。
【００４５】この方式によれば、蓄熱形ガス熱交換器
９′、９″の温度分布は高温反応室６に接する高温側
は、1000℃またはそれ以上に、低温気室１０′、１０″
に接する低温側は300℃以下に保つことができるので、
スタート時を除いては低濃度ＮＨ3の処理のさいにも補
助エネルギー２０（図においては電熱）のカットまたは
軽減が可能である。
９′、９″の温度分布は高温反応室６に接する高温側
は、1000℃またはそれ以上に、低温気室１０′、１０″
に接する低温側は300℃以下に保つことができるので、
スタート時を除いては低濃度ＮＨ3の処理のさいにも補
助エネルギー２０（図においては電熱）のカットまたは
軽減が可能である。
【００４６】処理するガス中のＮＨ3濃度が特に低い場
合には、先に述べた触媒方式に上記の蓄熱形ガス熱交換
器を組合わせた手段が推奨される。
合には、先に述べた触媒方式に上記の蓄熱形ガス熱交換
器を組合わせた手段が推奨される。
【００４７】たとえば図２において蓄熱形ガス熱交換器
９′、９″の高温気室６に面する各々の蓄熱体の上部に
触媒層を設ける手段はその一例である。
９′、９″の高温気室６に面する各々の蓄熱体の上部に
触媒層を設ける手段はその一例である。
【００４８】
【実施例１】図１において、ＮＨ3を1000 [mg/l]含む原
排水3000 [kg/h]を液熱交換器４により約60℃に昇温し
てアンモニア放散塔１の塔頂部１５に液送した。
排水3000 [kg/h]を液熱交換器４により約60℃に昇温し
てアンモニア放散塔１の塔頂部１５に液送した。
【００４９】アンモニア放散塔１の内部には、米国ノー
トン社製塔充填物商品名 IMTP No.15 が理論段数15に相
当する高さに充填され塔底部には循環ガス２５の吹込み
ラインが設けられている。
トン社製塔充填物商品名 IMTP No.15 が理論段数15に相
当する高さに充填され塔底部には循環ガス２５の吹込み
ラインが設けられている。
【００５０】塔フィード液１３は、塔内の充填物層内を
灌液する間に塔底から上昇する循環ガスと向流的に接触
し、液中のＮＨ3は放散して塔頂ガス１６に、塔底液１
４は、前記液熱交換器４を通過する間に原排水１２と熱
交換を行う。
灌液する間に塔底から上昇する循環ガスと向流的に接触
し、液中のＮＨ3は放散して塔頂ガス１６に、塔底液１
４は、前記液熱交換器４を通過する間に原排水１２と熱
交換を行う。
【００５１】このとき循環ガス１３は、後述するように
約160℃であり、循環送風機５により約520 [Nm3/h]前後
の一定値を保つように制御される。
約160℃であり、循環送風機５により約520 [Nm3/h]前後
の一定値を保つように制御される。
【００５２】このさい塔底液１４の残留ＮＨ3濃度を50
[mg/l]に保つためには、塔底温度を69〜70℃に保つ必要
があり、そのためには、循環ガス２３と共に塔底より20
〜30[kg/h]の低圧蒸気２９の吹込みが必要であった。
[mg/l]に保つためには、塔底温度を69〜70℃に保つ必要
があり、そのためには、循環ガス２３と共に塔底より20
〜30[kg/h]の低圧蒸気２９の吹込みが必要であった。
【００５３】一方塔頂ガス８は、62℃前後でＮＨ3を約
0.7容量%のほか飽和水蒸気を含むが、これに計算量の酸
化用空気１７が混入されたのち送風機５により昇圧され
て吐出ガス１９として酸化反応器２４へ送られる。
0.7容量%のほか飽和水蒸気を含むが、これに計算量の酸
化用空気１７が混入されたのち送風機５により昇圧され
て吐出ガス１９として酸化反応器２４へ送られる。
【００５４】酸化反応器２４は、高温反応室６と、それ
に内蔵する触媒層８、ガス熱交換器９、連結ダクト１
１、熱交ヘッドカバー１０等によって構成され、反応室
６には、補助熱源として電気補助加熱器７とこれを加熱
するための電源２０が設けられている。
に内蔵する触媒層８、ガス熱交換器９、連結ダクト１
１、熱交ヘッドカバー１０等によって構成され、反応室
６には、補助熱源として電気補助加熱器７とこれを加熱
するための電源２０が設けられている。
【００５５】ガス１９は、ガス熱交換器９の低温側を経
て約530℃に昇温し連結ダクト１１より高温反応室６に
はいり、触媒層８を通過する間に式(2)に示すＮＨ3の酸
化分解が、ほぼ完全に行われ、そのさいの反応熱により
ガス温度は約600℃に昇温した。
て約530℃に昇温し連結ダクト１１より高温反応室６に
はいり、触媒層８を通過する間に式(2)に示すＮＨ3の酸
化分解が、ほぼ完全に行われ、そのさいの反応熱により
ガス温度は約600℃に昇温した。
【００５６】反応ガスは直ちにガス熱交換器９の高温側
を通過し、その間に前記吐出ガス１９と熱交換を行って
熱交ヘッドカバー１０より排ガス２１となるが、なお約
160℃を保った。
を通過し、その間に前記吐出ガス１９と熱交換を行って
熱交ヘッドカバー１０より排ガス２１となるが、なお約
160℃を保った。
【００５７】そのうち約20 [Nm3/h]は、廃ガス２２とし
て系外に除かれるが残りは循環ガス２３としてアンモニ
ア放散塔１へ戻る。
て系外に除かれるが残りは循環ガス２３としてアンモニ
ア放散塔１へ戻る。
【００５８】反応温度は最高温度600℃であったが、こ
れは触媒によっては更に低温、たとえば500℃、450℃と
下げる必要があり、それに応じてガス熱交換器９の稼動
温度範囲は低下する。
れは触媒によっては更に低温、たとえば500℃、450℃と
下げる必要があり、それに応じてガス熱交換器９の稼動
温度範囲は低下する。
【００５９】しかし、そのさいの反応によって生ずる昇
温巾は、入り口ガスのＮＨ3濃度に支配されるので触媒
の運転温度の変更があってもガス熱交換器９以外の各点
では物質収支熱収支に関しては大きな変更はみられなか
った。
温巾は、入り口ガスのＮＨ3濃度に支配されるので触媒
の運転温度の変更があってもガス熱交換器９以外の各点
では物質収支熱収支に関しては大きな変更はみられなか
った。
【００６０】また酸化反応後の排ガス２１中の残存酸素
を常に中性または弱還元性雰囲気に保つように酸化用空
気２４の量を調節したために、Ｎ０xの発生はつねに100
[PPM]以下を保ちアンモニアの発生も検出されなかっ
た。
を常に中性または弱還元性雰囲気に保つように酸化用空
気２４の量を調節したために、Ｎ０xの発生はつねに100
[PPM]以下を保ちアンモニアの発生も検出されなかっ
た。
【００６１】以上の設備のうち酸化反応器２４について
は反応室６は軟鋼製胴体の内側をセラミックライニング
を施したもの、熱交換器９は耐熱金属材料よりなるプレ
ート式を使用した。
は反応室６は軟鋼製胴体の内側をセラミックライニング
を施したもの、熱交換器９は耐熱金属材料よりなるプレ
ート式を使用した。
【００６２】
【実施例２】図２において、原排水１２中のＮＨ3濃度
は500 [mg/l]であり、液量は5000 [kg/h]を処理した。
は500 [mg/l]であり、液量は5000 [kg/h]を処理した。
【００６３】実施例１と同様の操作により原排水１２が
液熱交換器４により約60℃に昇温した塔フィード液１３
は、アンモニア放散塔１の塔頂部２へ送られ、塔底より
約120℃で吹込まれる約850 [Nm3/h]の循環ガスと向流接
触し、液は約68℃の塔底液１４とし液熱交換器４をへて
残留ＮＨ3濃度 [50mg/l]前後で廃液１５となる。
液熱交換器４により約60℃に昇温した塔フィード液１３
は、アンモニア放散塔１の塔頂部２へ送られ、塔底より
約120℃で吹込まれる約850 [Nm3/h]の循環ガスと向流接
触し、液は約68℃の塔底液１４とし液熱交換器４をへて
残留ＮＨ3濃度 [50mg/l]前後で廃液１５となる。
【００６４】一方塔内を上昇する循環ガスは液より移動
したＮＨ3を約0.35 [mol%]前後含み塔頂ガス１６として
60℃前後で排気される。
したＮＨ3を約0.35 [mol%]前後含み塔頂ガス１６として
60℃前後で排気される。
【００６５】これにＮＨ3の理論当量の酸化用空気１７
の約12 [Nm3/h]が加わり循環送風機５で吐出ガス１９と
して風量の調節がなされ約75℃で酸化反応器２４に流入
する。
の約12 [Nm3/h]が加わり循環送風機５で吐出ガス１９と
して風量の調節がなされ約75℃で酸化反応器２４に流入
する。
【００６６】酸化反応器２４は、高温反応室６とその中
央部に位置する電気補助加熱器７、複数基のガス熱交換
器９′、９″およびガスの流路切換えのための送風切換
弁Ｖ１、Ｖ１′、排風切換弁Ｖ２、Ｖ２′等より構成さ
れ、ガス熱交換器９′、９″の内部にはセラミックス等
の耐熱材料による蓄熱体が充填されている。
央部に位置する電気補助加熱器７、複数基のガス熱交換
器９′、９″およびガスの流路切換えのための送風切換
弁Ｖ１、Ｖ１′、排風切換弁Ｖ２、Ｖ２′等より構成さ
れ、ガス熱交換器９′、９″の内部にはセラミックス等
の耐熱材料による蓄熱体が充填されている。
【００６７】吐出ガス１９は、例えば熱交換器９′を通
るさいに高温下の充填物と接触し、蓄熱の一部を受取り
昇温し、平均温度1000℃以上で高温反応室６にはいりＮ
Ｈ3の酸化反応が中性または弱還元性雰囲気の下で行わ
れ、平均理論火炎温度は1100℃に達する。
るさいに高温下の充填物と接触し、蓄熱の一部を受取り
昇温し、平均温度1000℃以上で高温反応室６にはいりＮ
Ｈ3の酸化反応が中性または弱還元性雰囲気の下で行わ
れ、平均理論火炎温度は1100℃に達する。
【００６８】そのさい電気補助加熱器７は外部より電源
２０により作動し、ガスの着火源としてまたは火炎の安
定化に寄与する。
２０により作動し、ガスの着火源としてまたは火炎の安
定化に寄与する。
【００６９】また操業中の電力消費は3〜5KWであった。
【００７０】反応ずみのガスは、他の熱交換器９″に送
られ、内蔵する蓄熱体を加熱昇温しつつ自身は平均温度
120℃の排ガス２１となる。
られ、内蔵する蓄熱体を加熱昇温しつつ自身は平均温度
120℃の排ガス２１となる。
【００７１】そのうち13〜15 [Nm3/h]が廃ガス２２とし
て系外に出る。
て系外に出る。
【００７２】残りは循環ガス２３となり、加熱用スチー
ム２９を50〜55 [kg/h]加えて塔底部３へ戻される。
ム２９を50〜55 [kg/h]加えて塔底部３へ戻される。
【００７３】なお熱交換器９′、９″は、各々ガスによ
る加熱と冷却のサイクルが一対として繰り返されるが、
これに合わせて排ガス２１の温度は前記平均120℃に対
してバルブ類の切換頻度により上下に変動する。
る加熱と冷却のサイクルが一対として繰り返されるが、
これに合わせて排ガス２１の温度は前記平均120℃に対
してバルブ類の切換頻度により上下に変動する。
【００７４】この変動幅を制限して、アンモニア放散塔
１の運転を安定にするために循環ガス２３の流路（排ガ
ス２１の流路でもよい）中に蓄熱帯３０を設けてその出
口ガスの温度の平均化を行うことがある。
１の運転を安定にするために循環ガス２３の流路（排ガ
ス２１の流路でもよい）中に蓄熱帯３０を設けてその出
口ガスの温度の平均化を行うことがある。
【００７５】また廃ガス２２の中にはＮＨ3の酸化反応
のさいの未反応分があってこれが公害の規制を超える場
合には水吸収塔２５の塔底部に導き塔頂より吸収水２６
の適当量を降らせることにより、ＮＨ3の除去と顕熱の
同時回収を行い60℃程度の回収温水を得て、アンモニア
吸収塔１の適当な位置に戻すことが可能である。
のさいの未反応分があってこれが公害の規制を超える場
合には水吸収塔２５の塔底部に導き塔頂より吸収水２６
の適当量を降らせることにより、ＮＨ3の除去と顕熱の
同時回収を行い60℃程度の回収温水を得て、アンモニア
吸収塔１の適当な位置に戻すことが可能である。
【００７６】
【発明の効果】本発明は、以上詳細に説明したように構
成されているので、以下に箇条書きするような効果を奏
する。
成されているので、以下に箇条書きするような効果を奏
する。
【００７７】(1)アンモニアを含有する排液中のＮＨ3を
選択的に放散した後、これをＮＯxの発生を抑えてＮ2と
Ｈ2Ｏに酸化分解し、反応熱が有効利用されるほか、反
応ガス中に未分解のＮＨ3があるときは、ガス中の顕熱
と共に水に吸収回収し蒸留塔に戻して処理するので、省
エネルギー形のほぼ完全な公害防止プロセスが完成す
る。
選択的に放散した後、これをＮＯxの発生を抑えてＮ2と
Ｈ2Ｏに酸化分解し、反応熱が有効利用されるほか、反
応ガス中に未分解のＮＨ3があるときは、ガス中の顕熱
と共に水に吸収回収し蒸留塔に戻して処理するので、省
エネルギー形のほぼ完全な公害防止プロセスが完成す
る。
【００７８】(2)放散ガス中のＮＨ3濃度に応じて燃焼熱
を有効利用する適切な酸化反応器が選べるので、ＣＯ2
の発生を伴わない特殊な補助燃料が安価に得られないと
きでも電力等の補助熱源は不要、または殆ど不要とする
ことができ経済効果が大きい。
を有効利用する適切な酸化反応器が選べるので、ＣＯ2
の発生を伴わない特殊な補助燃料が安価に得られないと
きでも電力等の補助熱源は不要、または殆ど不要とする
ことができ経済効果が大きい。
【００７９】(3)全プロセスを構成する各工程自体の
他、工程相互間に省エネルギー的工夫が組込まれている
ので、とくに低濃度のＮＨ3を含む大量の排水処理に対
して著しい効果を有し、公害防止上、ならびにエネルギ
ー有効利用上貢献するところが大である。
他、工程相互間に省エネルギー的工夫が組込まれている
ので、とくに低濃度のＮＨ3を含む大量の排水処理に対
して著しい効果を有し、公害防止上、ならびにエネルギ
ー有効利用上貢献するところが大である。
【図１】実施例１の実施態様を示すフローシートであ
る。
る。
【図２】実施例２の実施態様を示すフローシートであ
る。
る。
１ アンモニア放散塔 １５ 廃液 ２ 塔頂部 １６ 塔頂ガス ３ 塔底部 １７ 酸化用空気 ４ 液熱交換器 １８ 混合ガス ５ 循環送風機 １９ 吐出ガス ６ 高温反応室 ２０ 電源 ７ 電気補助加熱器 ２１ 排ガス ８ 触媒層 ２２ 廃ガス ９ ガス熱交換器 ２３ 循環ガス ９′、９″ 蓄熱式ガス熱交換器 ２４ 酸化反応器 １０ 熱交ヘッドカバー ２５ 水吸収塔 １０′、１０″ 低温気室 ２６ 吸収水 １１ 連結ダクト ２７ 放散ガス １２ 原排水 ２８ 回収温水 １３ 塔フィード液 ２９ 加熱用スチ
ーム １４ 塔底液 ３０ 蓄熱帯
ーム １４ 塔底液 ３０ 蓄熱帯
Claims (3)
- 【請求項１】アンモニアを含有する原排水を、液熱交換
器で後記の塔底液と熱交換して昇温したのち、アンモニ
ア放散塔の塔頂部に送り、当該原排水が塔内を降下する
間に、塔底部に吹込まれて上昇する循環ガスと向流的に
接触させ、当該原排水に含まれるアンモニアをガス中に
放散させて、塔頂部より得られた塔頂ガスを後記の第２
工程に送ると共に、所定のアンモニア濃度まで下がって
塔底に達した塔底液は、前記の塔底液として原排水を加
熱したのち廃液となる第１工程と、前記塔頂ガスにアン
モニアの酸化分解用として所定量の空気を添加混合した
のち循環送風機に送り、得られた吐出ガスは吐出ガスの
自己燃焼熱による昇温手段と必要に応じて設ける補助加
熱手段とを備えた酸化反応器に送りその中でまず前記昇
温手段であるガス熱交換器により予熱したのちに高温反
応室においてアンモニアを窒素と水蒸気に酸化分解し、
得られた反応ガスは前記吐出ガスの加熱に利用したの
ち、その少なくとも一部は廃ガスとして系外に廃棄する
か、必要であれば廃棄の前に水洗を行い、その保有する
顕熱と未分解のアンモニアがあればそれも同時に水中に
吸収回収してアンモニア放散塔に戻し、残部の反応ガス
は前記の循環ガスとしてアンモニア放散塔の塔底部に吹
込む第２工程とからなるアンモニアを含む排水を処理す
るための方法。 - 【請求項２】酸化反応器が、無触媒かまたは触媒層を内
蔵する高温反応室と、吐出ガスの加熱手段としての間接
熱交換器から構成されるか、または、より高温下で操作
される非接触式高温反応室と蓄熱形熱交換器および必要
に応じて反応ガスの温度平滑化用蓄熱体をもって構成す
るいづれかの一つが選ばれた請求項１に従うアンモニア
を含む排水を処理するための方法。 - 【請求項３】塔頂ガスにアンモニアの酸化分解用として
添加混合される空気の量が、高温反応室で生ずる反応ガ
スの雰囲気を中性または弱還元性とするに足る量である
ことを特徴とする請求項１または２に従うアンモニアを
含む排水を処理するための方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8163827A JPH09323088A (ja) | 1996-06-04 | 1996-06-04 | アンモニアを含む排水を処理するための方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8163827A JPH09323088A (ja) | 1996-06-04 | 1996-06-04 | アンモニアを含む排水を処理するための方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09323088A true JPH09323088A (ja) | 1997-12-16 |
Family
ID=15781503
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8163827A Pending JPH09323088A (ja) | 1996-06-04 | 1996-06-04 | アンモニアを含む排水を処理するための方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09323088A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002012126A1 (fr) * | 2000-08-09 | 2002-02-14 | Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha | Procede et dispositif pour le traitement d'effluents contenant de l'ammoniac |
| JP2003164877A (ja) * | 2001-12-03 | 2003-06-10 | Sanyo Electric Co Ltd | 窒素処理方法 |
| CN102908894A (zh) * | 2012-11-09 | 2013-02-06 | 湖南高安新材料有限公司 | 制备电子工业用氮化物的氨气尾气处理装置及方法 |
| CN103435118A (zh) * | 2013-09-17 | 2013-12-11 | 天津市创举科技有限公司 | 一种氨氮废水脱除工艺及设备 |
| CN103964522A (zh) * | 2013-01-30 | 2014-08-06 | 栗田工业株式会社 | 含有过氧化氢和氨的水的处理方法及装置 |
| CN105293606A (zh) * | 2015-10-23 | 2016-02-03 | 鲁西化工集团股份有限公司 | 一种环己醇生产过程中含油废液回收系统及回收方法 |
| WO2017068609A1 (ja) * | 2015-10-19 | 2017-04-27 | カンケンテクノ株式会社 | 排ガス処理装置 |
| JP6189568B1 (ja) * | 2017-05-24 | 2017-08-30 | 株式会社オーイーエス | アンモニア含有排水処理装置および該処理装置を用いたアンモニア含有排水の処理方法 |
-
1996
- 1996-06-04 JP JP8163827A patent/JPH09323088A/ja active Pending
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002012126A1 (fr) * | 2000-08-09 | 2002-02-14 | Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha | Procede et dispositif pour le traitement d'effluents contenant de l'ammoniac |
| US7160527B2 (en) * | 2000-08-09 | 2007-01-09 | Babcock-Hitachi-Kasushiki-Kaisha | Method for treating amonia-containing effluent water |
| KR100733689B1 (ko) * | 2000-08-09 | 2007-06-28 | 바브콕-히다찌 가부시끼가이샤 | 암모니아 함유 배수(排水)의 처리방법 및 장치 |
| JP2003164877A (ja) * | 2001-12-03 | 2003-06-10 | Sanyo Electric Co Ltd | 窒素処理方法 |
| CN102908894A (zh) * | 2012-11-09 | 2013-02-06 | 湖南高安新材料有限公司 | 制备电子工业用氮化物的氨气尾气处理装置及方法 |
| CN103964522A (zh) * | 2013-01-30 | 2014-08-06 | 栗田工业株式会社 | 含有过氧化氢和氨的水的处理方法及装置 |
| KR20140097983A (ko) | 2013-01-30 | 2014-08-07 | 쿠리타 고교 가부시키가이샤 | 과산화수소 및 암모니아 함유 수의 처리 방법 및 장치 |
| JP2014144445A (ja) * | 2013-01-30 | 2014-08-14 | Kurita Water Ind Ltd | 過酸化水素及びアンモニア含有水の処理方法及び装置 |
| CN103964522B (zh) * | 2013-01-30 | 2017-10-13 | 栗田工业株式会社 | 含有过氧化氢和氨的水的处理方法及装置 |
| CN103435118A (zh) * | 2013-09-17 | 2013-12-11 | 天津市创举科技有限公司 | 一种氨氮废水脱除工艺及设备 |
| WO2017068609A1 (ja) * | 2015-10-19 | 2017-04-27 | カンケンテクノ株式会社 | 排ガス処理装置 |
| CN105293606A (zh) * | 2015-10-23 | 2016-02-03 | 鲁西化工集团股份有限公司 | 一种环己醇生产过程中含油废液回收系统及回收方法 |
| JP6189568B1 (ja) * | 2017-05-24 | 2017-08-30 | 株式会社オーイーエス | アンモニア含有排水処理装置および該処理装置を用いたアンモニア含有排水の処理方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5985223A (en) | Removal of NOx and SOx emissions form pickling lines for metal treatment | |
| CN213834549U (zh) | 用于生产硫和硫酸的工艺设备 | |
| JPS5925636B2 (ja) | 有機物質の湿式酸化法 | |
| EP2704988B1 (en) | Zero emissions sulphur recovery process with concurrent hydrogen production | |
| JPH09323088A (ja) | アンモニアを含む排水を処理するための方法 | |
| CN108298505A (zh) | 处理含h2s酸性气同时制取硫酸和硫磺的联合工艺 | |
| KR20020049001A (ko) | 이산화황으로부터 삼산화황, 황산 및 발연 황산의 제조 방법 | |
| JP2002028637A (ja) | アンモニア含有水の処理方法 | |
| KR102160833B1 (ko) | 과산화수소 및 암모니아 함유 수의 처리 방법 및 장치 | |
| JP2021504272A (ja) | 硫黄および硫酸の製造方法 | |
| US4138470A (en) | Method of preventing escape of nitrogen oxides from an aqueous nitrate solution | |
| US4049777A (en) | Method of waste gas treatment | |
| JP3565972B2 (ja) | 廃ソーダの湿式酸化方法 | |
| CN208711403U (zh) | 含硫气体的处理系统 | |
| JP2019166481A (ja) | 酸性成分及びアンモニアを含有する廃水のアンモニアストリッピング処理装置及びその方法 | |
| EP0189285A2 (en) | Generation of sulphur trioxide from oleum | |
| RU2531181C2 (ru) | Способ окисления отработанной щелочи при повышенном давлении | |
| US4053555A (en) | Removal of nitrogen oxides from industrial gases by use of oxidizing solutions in which nitrates are the oxidants | |
| CA1115494A (en) | Process for the removal of sulfur oxides from exhaust gases using slurry of red mud containing calcium ion | |
| JP3684538B2 (ja) | アンモニアを含む排水の処理方法 | |
| JP4524525B2 (ja) | アンモニアと過酸化水素を含む排水の処理方法 | |
| CN219860686U (zh) | 一种高浓度氨氮废水的处理系统 | |
| CN112830458B (zh) | 一种低浓度so2烟气制备浓硫酸的方法 | |
| SU1255177A1 (ru) | Способ очистки водных растворов от сероводорода | |
| SU1054303A1 (ru) | Способ получени раствора хлорида железа (111) |