JPH09310245A - スクリ−ン紗 - Google Patents
スクリ−ン紗Info
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- JPH09310245A JPH09310245A JP8123247A JP12324796A JPH09310245A JP H09310245 A JPH09310245 A JP H09310245A JP 8123247 A JP8123247 A JP 8123247A JP 12324796 A JP12324796 A JP 12324796A JP H09310245 A JPH09310245 A JP H09310245A
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- core
- sheath
- component
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- Multicomponent Fibers (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高強力高弾性率でフィブリル化や芯鞘剥離が
生じにくいスクリ−ン紗用繊維及びスクリ−ン紗を提供
する。 【解決手段】 溶融液晶性ポリエステル（Ａポリマ−）
からなる芯成分、屈曲性熱可塑性ポリマ−（Ｂポリマ
−）を含む鞘成分により構成され、該Ａポリマ−および
Ｂポリマ−が芯鞘界面で混合されていることを特徴とす
る芯鞘型複合繊維を用いてなるスクリ−ン紗。
生じにくいスクリ−ン紗用繊維及びスクリ−ン紗を提供
する。 【解決手段】 溶融液晶性ポリエステル（Ａポリマ−）
からなる芯成分、屈曲性熱可塑性ポリマ−（Ｂポリマ
−）を含む鞘成分により構成され、該Ａポリマ−および
Ｂポリマ−が芯鞘界面で混合されていることを特徴とす
る芯鞘型複合繊維を用いてなるスクリ−ン紗。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は、製織性が良好で高
強力を有し、かつ耐久性、寸法安定性に優れたスクリ−
ン紗に関する。
強力を有し、かつ耐久性、寸法安定性に優れたスクリ−
ン紗に関する。
【０００２】
【従来の技術】スクリ−ン紗による高密度・高精度印刷
を実現するためには、ハイテンション紗張りが可能であ
ること、寸法変化が小さいこと、弾性回復力が大きいこ
とが要求される。ナイロン、ポリエステル等の屈曲性高
分子からなる繊維を用いたスクリ−ン紗が広く使用され
ているが、かかるスクリ−ン紗は強度・弾性率がともに
低く、寸法安定性も必ずしも良いものではなかった。こ
のことから、高強度高弾性率を有する溶融液晶性ポリエ
ステルを用いたスクリ−ン紗が、特開平２−８０６４０
号公報、特開平３−２２０３４０号公報に提案されてい
る。
を実現するためには、ハイテンション紗張りが可能であ
ること、寸法変化が小さいこと、弾性回復力が大きいこ
とが要求される。ナイロン、ポリエステル等の屈曲性高
分子からなる繊維を用いたスクリ−ン紗が広く使用され
ているが、かかるスクリ−ン紗は強度・弾性率がともに
低く、寸法安定性も必ずしも良いものではなかった。こ
のことから、高強度高弾性率を有する溶融液晶性ポリエ
ステルを用いたスクリ−ン紗が、特開平２−８０６４０
号公報、特開平３−２２０３４０号公報に提案されてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】溶融液晶性ポリエステ
ル繊維のみからなるスクリ−ン紗は強度・弾性率の点で
は問題がないものの、剛直性ポリマ−であるため表面が
フィブリル化しやすく、製織工程で発生したフィブリル
がインキの透過性を阻害し、高精度印刷を妨げるため実
用に付すことができなかった。また、特開平３−２２０
３４０号公報には、溶融液晶性ポリエステルを芯成分、
屈曲性ポリマ−を鞘成分とする芯鞘型複合繊維を用いた
スクリ−ン紗が提示されているが、かかる繊維の強度を
高めるためには鞘成分の割合を極力低くする必要があ
り、製造時の偏芯による芯の露出等が生じて操業規模で
の生産は極めて困難であった。また、鞘成分の屈曲性ポ
リマ−が延伸されていない（配向結晶化されていない）
ため、非常に脆く、鞘の剥離や脱落等が生じやすい問題
があった。
ル繊維のみからなるスクリ−ン紗は強度・弾性率の点で
は問題がないものの、剛直性ポリマ−であるため表面が
フィブリル化しやすく、製織工程で発生したフィブリル
がインキの透過性を阻害し、高精度印刷を妨げるため実
用に付すことができなかった。また、特開平３−２２０
３４０号公報には、溶融液晶性ポリエステルを芯成分、
屈曲性ポリマ−を鞘成分とする芯鞘型複合繊維を用いた
スクリ−ン紗が提示されているが、かかる繊維の強度を
高めるためには鞘成分の割合を極力低くする必要があ
り、製造時の偏芯による芯の露出等が生じて操業規模で
の生産は極めて困難であった。また、鞘成分の屈曲性ポ
リマ−が延伸されていない（配向結晶化されていない）
ため、非常に脆く、鞘の剥離や脱落等が生じやすい問題
があった。
【０００４】本発明の目的は、耐摩耗性、製織性に優れ
たスクリ−ン紗を提供することにある。
たスクリ−ン紗を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、溶融液晶性ポ
リエステル（Ａポリマ−）からなる芯成分、屈曲性熱可
塑性ポリマ−（Ｂポリマ−）を含む鞘成分により構成さ
れ、該Ａポリマ−およびＢポリマ−が芯鞘界面で混合さ
れている芯鞘型複合繊維を用いたスクリ−ン紗、および
溶融液晶性ポリエステル（Ａポリマ−）からなる芯成
分、海成分が屈曲性熱可塑性ポリマ−（Ｂポリマ−）、
島成分が溶融液晶性ポリエステル（Ｃポリマ−）である
鞘成分から構成され、該Ａポリマ−およびＢポリマ−が
芯鞘界面で混合されている芯鞘型複合繊維を用いたスク
リ−ン紗を提供するものである。
リエステル（Ａポリマ−）からなる芯成分、屈曲性熱可
塑性ポリマ−（Ｂポリマ−）を含む鞘成分により構成さ
れ、該Ａポリマ−およびＢポリマ−が芯鞘界面で混合さ
れている芯鞘型複合繊維を用いたスクリ−ン紗、および
溶融液晶性ポリエステル（Ａポリマ−）からなる芯成
分、海成分が屈曲性熱可塑性ポリマ−（Ｂポリマ−）、
島成分が溶融液晶性ポリエステル（Ｃポリマ−）である
鞘成分から構成され、該Ａポリマ−およびＢポリマ−が
芯鞘界面で混合されている芯鞘型複合繊維を用いたスク
リ−ン紗を提供するものである。
【０００６】
【発明の具体的な態様】本発明にいう溶融液晶性（異方
性）とは、溶融相において光学的液晶性（異方性）を示
すことである。例えば試料をホットステ−ジにのせ、窒
素雰囲気下で昇温加熱し、試料の透過光を観察すること
により認定できる。本発明で用いる芳香族ポリエステル
は、芳香族ジオ−ル、芳香族ジカルボン酸、芳香族ヒド
ロキシカルボン酸等の反復構成単位からなるが、下記化
１、化２に示す反復構成単位の組み合わせからなるもの
が好ましい。
性）とは、溶融相において光学的液晶性（異方性）を示
すことである。例えば試料をホットステ−ジにのせ、窒
素雰囲気下で昇温加熱し、試料の透過光を観察すること
により認定できる。本発明で用いる芳香族ポリエステル
は、芳香族ジオ−ル、芳香族ジカルボン酸、芳香族ヒド
ロキシカルボン酸等の反復構成単位からなるが、下記化
１、化２に示す反復構成単位の組み合わせからなるもの
が好ましい。
【０００７】
【化１】
【０００８】
【化２】
【０００９】特に好ましくは、下記化３に示す反復構成
単位の組み合わせからなるポリマ−が好ましい。特に、
（Ａ）及び（Ｂ）の反復構成単位からなる部分が65重量
％以上であるポリマ−であり、特に（Ｂ）の成分が４〜
45重量％である芳香族ポリエステルが好ましい。
単位の組み合わせからなるポリマ−が好ましい。特に、
（Ａ）及び（Ｂ）の反復構成単位からなる部分が65重量
％以上であるポリマ−であり、特に（Ｂ）の成分が４〜
45重量％である芳香族ポリエステルが好ましい。
【００１０】
【化３】
【００１１】好ましい溶融液晶性ポリエステルの融点
（ＭＰ）は、260 〜360 ℃、より好ましくは270 〜350
℃である。ここでいう融点とは、示差走査熱量（ＤＳ
Ｃ：例えばmettler 社製、ＴＡ3000）で観察される主吸
熱ピ−クのピ−ク温度である（ＪＩＳ Ｋ7121）。具体
的には、ＤＳＣ（例えばMettler 社製 ＴＡ３０００）
装置に、サンプルを10〜20mgをとりアルミ製パンへ封入
した後、キャリア−ガスとして窒素を100cc/分流し、２
０℃／分で昇温したときの吸熱ピ−クを測定する。ポリ
マ−の種類により上記１st Runで明確な吸熱ピ−クが現
れない場合は、５０℃／分の昇温速度で予想される流れ
温度よりも５０℃高い温度まで昇温し、その温度で３分
間完全に溶融した後、８０℃／分の速度で５０℃まで冷
却し、しかる後に２０℃／分の昇温速度で吸熱ピ−クを
測定するとよい。
（ＭＰ）は、260 〜360 ℃、より好ましくは270 〜350
℃である。ここでいう融点とは、示差走査熱量（ＤＳ
Ｃ：例えばmettler 社製、ＴＡ3000）で観察される主吸
熱ピ−クのピ−ク温度である（ＪＩＳ Ｋ7121）。具体
的には、ＤＳＣ（例えばMettler 社製 ＴＡ３０００）
装置に、サンプルを10〜20mgをとりアルミ製パンへ封入
した後、キャリア−ガスとして窒素を100cc/分流し、２
０℃／分で昇温したときの吸熱ピ−クを測定する。ポリ
マ−の種類により上記１st Runで明確な吸熱ピ−クが現
れない場合は、５０℃／分の昇温速度で予想される流れ
温度よりも５０℃高い温度まで昇温し、その温度で３分
間完全に溶融した後、８０℃／分の速度で５０℃まで冷
却し、しかる後に２０℃／分の昇温速度で吸熱ピ−クを
測定するとよい。
【００１２】本発明でＡポリマ−として用いる溶融液晶
性ポリエステルには、本発明の効果を損なわない範囲
で、ポリエチレンテレフタレ−ト、変性ポリエチレンテ
レフタレ−ト、ポリオレフィン、ポリカ−ボネ−ト、ポ
リアリレ−ト、ポリアミド、ポリフェニレンサルファイ
ド、ポリエ−テルエステルケトン、フッ素樹脂熱可塑性
ポリマ−を添加しても良い。また酸化チタン、カオリ
ン、シリカ、酸化バリウム等の無機物、カ−ボンブラッ
ク、染料や顔料等の着色剤、酸化防止剤、紫外線吸収
剤、光安定剤等の各種添加剤を含んでいても良い。
性ポリエステルには、本発明の効果を損なわない範囲
で、ポリエチレンテレフタレ−ト、変性ポリエチレンテ
レフタレ−ト、ポリオレフィン、ポリカ−ボネ−ト、ポ
リアリレ−ト、ポリアミド、ポリフェニレンサルファイ
ド、ポリエ−テルエステルケトン、フッ素樹脂熱可塑性
ポリマ−を添加しても良い。また酸化チタン、カオリ
ン、シリカ、酸化バリウム等の無機物、カ−ボンブラッ
ク、染料や顔料等の着色剤、酸化防止剤、紫外線吸収
剤、光安定剤等の各種添加剤を含んでいても良い。
【００１３】本発明で使用されるＢポリマ−は、屈曲性
熱可塑性ポリマ−であれば特に限定されるものではな
く、ポリオレフィン、ポリアミド、ポリエステル、ポリ
アリレ−ト、ポリカ−ボネ−ト、ポリフェニレンサルフ
ァイド、ポリエステルエ−テルケトン、フッ素樹脂等が
挙げられる。特に好ましくは、ポリフェニレンサルファ
イド（ＰＰＳ）、ポリエチレンナフタレ−ト及び下記化
４で表される半芳香族ポリエステルアミドである。屈曲
性熱可塑性ポリマ−を海成分として用いることにより、
耐フィブリル性、耐摩耗性は大きく改善される。なお、
本発明にいう屈曲性ポリマ−とは、主鎖上に芳香環を有
さないポリマ−及び主鎖上に芳香環を有し、かつ芳香環
間の主鎖上に原子が４個以上存在するポリマ−をいう。
熱可塑性ポリマ−であれば特に限定されるものではな
く、ポリオレフィン、ポリアミド、ポリエステル、ポリ
アリレ−ト、ポリカ−ボネ−ト、ポリフェニレンサルフ
ァイド、ポリエステルエ−テルケトン、フッ素樹脂等が
挙げられる。特に好ましくは、ポリフェニレンサルファ
イド（ＰＰＳ）、ポリエチレンナフタレ−ト及び下記化
４で表される半芳香族ポリエステルアミドである。屈曲
性熱可塑性ポリマ−を海成分として用いることにより、
耐フィブリル性、耐摩耗性は大きく改善される。なお、
本発明にいう屈曲性ポリマ−とは、主鎖上に芳香環を有
さないポリマ−及び主鎖上に芳香環を有し、かつ芳香環
間の主鎖上に原子が４個以上存在するポリマ−をいう。
【００１４】
【化４】
【００１５】また本発明においては、鞘成分を、屈曲性
熱可塑性ポリマ−（Ｂポリマ−）のみでなく、屈曲性熱
可塑性ポリマ−（Ｂポリマ−）と溶融液晶性ポリエステ
ル（Ｃポリマ−）のブレンドで構成するのが好ましく、
特にＢポリマ−を海成分、Ｃポリマ−を島成分とする海
島構造とするのが好ましい。鞘成分を溶融液晶性ポリエ
ステルと屈曲性ポリマ−からなるブレンド（特に海島構
造）で構成することにより、鞘成分の強力を高めると同
時に鞘成分と芯成分との接着性を顕著に高めることがで
きる。Ｃポリマ−は、Ａポリマ−と同様の溶融液晶性ポ
リエステルを用いることができ、Ａポリマ−とＣポリマ
−は同種であっても異種であっても良い。好ましくは、
Ｂポリマ−の融点（ＭＰ）＋８０℃以下、ＭＰ−１０℃
以上のポリマ−が好ましい。
熱可塑性ポリマ−（Ｂポリマ−）のみでなく、屈曲性熱
可塑性ポリマ−（Ｂポリマ−）と溶融液晶性ポリエステ
ル（Ｃポリマ−）のブレンドで構成するのが好ましく、
特にＢポリマ−を海成分、Ｃポリマ−を島成分とする海
島構造とするのが好ましい。鞘成分を溶融液晶性ポリエ
ステルと屈曲性ポリマ−からなるブレンド（特に海島構
造）で構成することにより、鞘成分の強力を高めると同
時に鞘成分と芯成分との接着性を顕著に高めることがで
きる。Ｃポリマ−は、Ａポリマ−と同様の溶融液晶性ポ
リエステルを用いることができ、Ａポリマ−とＣポリマ
−は同種であっても異種であっても良い。好ましくは、
Ｂポリマ−の融点（ＭＰ）＋８０℃以下、ＭＰ−１０℃
以上のポリマ−が好ましい。
【００１６】本発明にいう海島構造とは、繊維横断面に
おいて、マトリックスとなる海成分の中に数十から数百
の島が存在している状態を意味する。Ｂポリマ−及びＣ
ポリマ−の混合比、溶融粘度等を変えることにより島数
を調整することができる。Ｂポリマ−とＣポリマ−をチ
ップブレンドする、または両成分の溶融物をスタチック
ミキサ−等で混合することにより得られる。鞘成分中の
島成分比は、製造された鞘型複合繊維の横断面積比Ｃ／
（Ｂ＋Ｃ）において、強力及び耐フィブリル性の点で
０．２５〜０．５とするのが好ましい。島成分比は、繊
維横断面の顕微鏡写真から求められるが、製造時の芯成
分と鞘成分の吐出量の体積比により求めることもでき
る。島成分の直径は０．１〜２μｍ程度とするのが好ま
しい。
おいて、マトリックスとなる海成分の中に数十から数百
の島が存在している状態を意味する。Ｂポリマ−及びＣ
ポリマ−の混合比、溶融粘度等を変えることにより島数
を調整することができる。Ｂポリマ−とＣポリマ−をチ
ップブレンドする、または両成分の溶融物をスタチック
ミキサ−等で混合することにより得られる。鞘成分中の
島成分比は、製造された鞘型複合繊維の横断面積比Ｃ／
（Ｂ＋Ｃ）において、強力及び耐フィブリル性の点で
０．２５〜０．５とするのが好ましい。島成分比は、繊
維横断面の顕微鏡写真から求められるが、製造時の芯成
分と鞘成分の吐出量の体積比により求めることもでき
る。島成分の直径は０．１〜２μｍ程度とするのが好ま
しい。
【００１７】本発明においては芯鞘型複合繊維を対象に
しているが、偏心芯鞘型を含むものである。複合繊維に
おける芯成分比は０．２５〜０．８０、好ましくは、
０．４〜０．７とする。特に、鞘成分をＢポリマ−とＣ
ポリマ−で構成した場合には、鞘成分も強力向上に寄与
するため、芯成分比率を低くした場合においても、強度
１５ｇ／ｄ以上の優れた複合繊維を得ることができる。
芯成分比が大きくなりすぎると芯が露出しやすく、小さ
すぎると強力の点で不十分となる場合がある。なお、本
発明にいう芯成分比とは、複合繊維の断面積比Ａ／（Ａ
＋Ｂ＋Ｃ）を示す。断面積比は、繊維横断面の顕微鏡写
真から求められるが、製造時の芯成分と鞘成分の吐出量
の体積比により求めることもできる。得られる繊維の線
径変動率は−３．５〜＋３．５％、さらに−３．０〜＋
３．０％であるのが好ましく、抱合度（ガイド摩耗回
数）は１２００回以上とするのが好ましい。
しているが、偏心芯鞘型を含むものである。複合繊維に
おける芯成分比は０．２５〜０．８０、好ましくは、
０．４〜０．７とする。特に、鞘成分をＢポリマ−とＣ
ポリマ−で構成した場合には、鞘成分も強力向上に寄与
するため、芯成分比率を低くした場合においても、強度
１５ｇ／ｄ以上の優れた複合繊維を得ることができる。
芯成分比が大きくなりすぎると芯が露出しやすく、小さ
すぎると強力の点で不十分となる場合がある。なお、本
発明にいう芯成分比とは、複合繊維の断面積比Ａ／（Ａ
＋Ｂ＋Ｃ）を示す。断面積比は、繊維横断面の顕微鏡写
真から求められるが、製造時の芯成分と鞘成分の吐出量
の体積比により求めることもできる。得られる繊維の線
径変動率は−３．５〜＋３．５％、さらに−３．０〜＋
３．０％であるのが好ましく、抱合度（ガイド摩耗回
数）は１２００回以上とするのが好ましい。
【００１８】また、本発明においては、Ｂポリマ−及び
／又はＣポリマ−に着色剤を含有させることができる。
着色剤は海成分及び島成分の両方に含まれていても、ど
ちらか一方に含まれていても良く、含有率が２成分で異
なっていても良い。着色剤としては、カ−ボンブラッ
ク、顔料（酸化チタン等を含む）、耐熱性を有する染料
等を用いることができ、好ましくは、粒径が１０〜１０
００ｍμのものを用いる。着色剤の混合方法は、直接Ｂ
ポリマ−及び／又はＣポリマ−に所定量を添加しても良
いし、高濃度のマスタ−チップを繊維製造時にブレンド
法で希釈しても良い。また、Ｂポリマ−及びＣポリマ−
には、本発明の効果を損なわない程度に、他のポリマ−
や各種添加剤を含んでいても良い。
／又はＣポリマ−に着色剤を含有させることができる。
着色剤は海成分及び島成分の両方に含まれていても、ど
ちらか一方に含まれていても良く、含有率が２成分で異
なっていても良い。着色剤としては、カ−ボンブラッ
ク、顔料（酸化チタン等を含む）、耐熱性を有する染料
等を用いることができ、好ましくは、粒径が１０〜１０
００ｍμのものを用いる。着色剤の混合方法は、直接Ｂ
ポリマ−及び／又はＣポリマ−に所定量を添加しても良
いし、高濃度のマスタ−チップを繊維製造時にブレンド
法で希釈しても良い。また、Ｂポリマ−及びＣポリマ−
には、本発明の効果を損なわない程度に、他のポリマ−
や各種添加剤を含んでいても良い。
【００１９】次に本発明の芯鞘型複合繊維の製造方法に
ついて説明する。本発明においては、芯部と鞘部とを構
成する溶融液晶性ポリエステル（Ａポリマ−）および屈
曲性熱可塑性ポリマ−（Ｂポリマ−）がその界面で混合
されていることに大きな特徴を有する。一般に繊維の製
造において、溶融ポリマ−は計量ポンプ通過後、ろ過層
を通って紡糸口金に送られ、繊維化される。複合繊維の
製造方法においても、該複合繊維を構成する各ポリマ−
がそれぞれろ過層を通ったのち複合され、複合形態を保
ったまま紡糸口金から繊維化される。本発明において
は、Ａポリマ−およびＢポリマ−を含む複合流を形成し
た後、さらに『揺らぎ形成層』を通すことにより、芯成
分と鞘成分との界面でＡポリマ−とＢポリマ−、または
該ポリマ−と他のポリマ−を混合し、その結果、界面剥
離を抑制する。
ついて説明する。本発明においては、芯部と鞘部とを構
成する溶融液晶性ポリエステル（Ａポリマ−）および屈
曲性熱可塑性ポリマ−（Ｂポリマ−）がその界面で混合
されていることに大きな特徴を有する。一般に繊維の製
造において、溶融ポリマ−は計量ポンプ通過後、ろ過層
を通って紡糸口金に送られ、繊維化される。複合繊維の
製造方法においても、該複合繊維を構成する各ポリマ−
がそれぞれろ過層を通ったのち複合され、複合形態を保
ったまま紡糸口金から繊維化される。本発明において
は、Ａポリマ−およびＢポリマ−を含む複合流を形成し
た後、さらに『揺らぎ形成層』を通すことにより、芯成
分と鞘成分との界面でＡポリマ−とＢポリマ−、または
該ポリマ−と他のポリマ−を混合し、その結果、界面剥
離を抑制する。
【００２０】該『揺らぎ形成層』は、複合流が通過する
ことにより芯鞘型複合繊維の芯成分と鞘成分等のポリマ
−相互の界面を乱す機能を有するものであれば、とくに
その素材に限定はないが、金網、金属細線等からなる不
織布、金属細線からなる焼結体、金属やセラミックスか
らなる微粒子層などを用いることができる。金網はステ
ンレスワイヤ等を織ったもので、平織、畳織、綾畳織等
のものが用いられる。また、該金網は３０〜５００メッ
シュのものが好適であり、金網は１枚のみならず、メッ
シュの異なる金網を数枚重ねて用いることも可能であ
る。金属細線からなる不織布としては５〜１００ミクロ
ンのろ過効率を有し、捕集効率の良好なものが用いら
れ、金属微粒子としては３０〜１００メッシュアンダ−
のステンレスパウダ−、セラミックとしては２０〜１０
０メッシュアンダ−のサンドや１００〜１０００ミクロ
ンのガラスビ−ズが用いられる。
ことにより芯鞘型複合繊維の芯成分と鞘成分等のポリマ
−相互の界面を乱す機能を有するものであれば、とくに
その素材に限定はないが、金網、金属細線等からなる不
織布、金属細線からなる焼結体、金属やセラミックスか
らなる微粒子層などを用いることができる。金網はステ
ンレスワイヤ等を織ったもので、平織、畳織、綾畳織等
のものが用いられる。また、該金網は３０〜５００メッ
シュのものが好適であり、金網は１枚のみならず、メッ
シュの異なる金網を数枚重ねて用いることも可能であ
る。金属細線からなる不織布としては５〜１００ミクロ
ンのろ過効率を有し、捕集効率の良好なものが用いら
れ、金属微粒子としては３０〜１００メッシュアンダ−
のステンレスパウダ−、セラミックとしては２０〜１０
０メッシュアンダ−のサンドや１００〜１０００ミクロ
ンのガラスビ−ズが用いられる。
【００２１】これらの素材は１種のみならず、２種以上
を組み合わせて用いることもできる。上述の『揺らぎ形
成層』を通過した複合流は口金から吐出され、繊維化さ
れる本発明の芯鞘型複合繊維は、上述の『揺らぎ形成
層』を通過させることにより得られるが、その他は公知
の複合溶融紡糸法が適用される。芯形成部のノズル直径
は０．０６〜０．８ｍｍが好ましく、口金ノズル直径は
０．０６〜１．０ｍｍのものが好ましい。芯形成ノズル
および口金ノズルの形状は丸型、異形のいずれでもよい
し、口金ノズルは円柱状であっても、末広がり型の円錐
状であってもよい。このようにして得られた芯鞘型複合
繊維は、芯部と鞘部を構成する各ポリマ−が芯鞘界面で
複雑にランダムに入り組んだ状態であり、該各ポリマ−
が混合された断面形態を有する。
を組み合わせて用いることもできる。上述の『揺らぎ形
成層』を通過した複合流は口金から吐出され、繊維化さ
れる本発明の芯鞘型複合繊維は、上述の『揺らぎ形成
層』を通過させることにより得られるが、その他は公知
の複合溶融紡糸法が適用される。芯形成部のノズル直径
は０．０６〜０．８ｍｍが好ましく、口金ノズル直径は
０．０６〜１．０ｍｍのものが好ましい。芯形成ノズル
および口金ノズルの形状は丸型、異形のいずれでもよい
し、口金ノズルは円柱状であっても、末広がり型の円錐
状であってもよい。このようにして得られた芯鞘型複合
繊維は、芯部と鞘部を構成する各ポリマ−が芯鞘界面で
複雑にランダムに入り組んだ状態であり、該各ポリマ−
が混合された断面形態を有する。
【００２２】この芯部と鞘部を構成する各ポリマ−が混
合していることは、放流糸を銅板法でカットし、透過光
源にて光顕微鏡で観察することにより容易に観察でき
る。被写体が光を透過しないものは落射照明法で観察で
きる。芯鞘型複合繊維における芯鞘界面での混合状態、
入り組み状態はポリマ−の組み合わせ、各ポリマ−の粘
度等によって微妙に異なるが、一般に高粘度程またはポ
リマ−間の粘度差が大きい程、複雑な界面構造を呈す
る。芯鞘界面構造が単調になり、芯成分と鞘成分との剥
離が若干生じる場合は、上述の『揺らぎ形成層』を構成
する金網のメッシュの異なるものを数枚積層したり、金
網と金属細線不織布や微粒子層との併用で芯成分と鞘成
分との剥離の問題を解決できる。
合していることは、放流糸を銅板法でカットし、透過光
源にて光顕微鏡で観察することにより容易に観察でき
る。被写体が光を透過しないものは落射照明法で観察で
きる。芯鞘型複合繊維における芯鞘界面での混合状態、
入り組み状態はポリマ−の組み合わせ、各ポリマ−の粘
度等によって微妙に異なるが、一般に高粘度程またはポ
リマ−間の粘度差が大きい程、複雑な界面構造を呈す
る。芯鞘界面構造が単調になり、芯成分と鞘成分との剥
離が若干生じる場合は、上述の『揺らぎ形成層』を構成
する金網のメッシュの異なるものを数枚積層したり、金
網と金属細線不織布や微粒子層との併用で芯成分と鞘成
分との剥離の問題を解決できる。
【００２３】本発明の複合繊維は、紡糸しただけで既に
十分な強度、弾性率を有しているが弛緩熱処理あるいは
緊張熱処理により性能を更に向上させることができる。
熱処理は、窒素等の不活性ガス雰囲気下や、空気の如き
酸素含有の活性ガス雰囲気中または減圧下で行うことが
可能である。熱処理雰囲気は露点が−８０℃以下の低湿
気体が好ましい。好ましい熱処理条件としては、芯成分
の融点−４０℃以下から鞘成分ポリマ−の融点以下まで
順次昇温していく温度パタ−ンが挙げられる。処理時間
は目的により数分から数十時間行う。熱の供給は、気体
等の媒体を用いる方法、加熱板、赤外線ヒ−タ−等によ
り輻射を利用する方法、熱ロ−ラ−、熱プレ−ト等に接
触して行う方法、高周波等を利用した内部加熱方法等が
ある。
十分な強度、弾性率を有しているが弛緩熱処理あるいは
緊張熱処理により性能を更に向上させることができる。
熱処理は、窒素等の不活性ガス雰囲気下や、空気の如き
酸素含有の活性ガス雰囲気中または減圧下で行うことが
可能である。熱処理雰囲気は露点が−８０℃以下の低湿
気体が好ましい。好ましい熱処理条件としては、芯成分
の融点−４０℃以下から鞘成分ポリマ−の融点以下まで
順次昇温していく温度パタ−ンが挙げられる。処理時間
は目的により数分から数十時間行う。熱の供給は、気体
等の媒体を用いる方法、加熱板、赤外線ヒ−タ−等によ
り輻射を利用する方法、熱ロ−ラ−、熱プレ−ト等に接
触して行う方法、高周波等を利用した内部加熱方法等が
ある。
【００２４】処理は、目的により緊張下あるいは無緊張
下で行われる。処理形状はカセ状、トウ状（例えば金属
網等にのせて行う）、あるいはロ−ラ−間で連続的に処
理することも可能である。緊張熱処理は、芯成分の融点
−８０℃以下の温度で、切断強度の１〜１０％の張力を
かけて行うのが好ましく、この処理により様々な性能、
特に弾性率は一層改善される。
下で行われる。処理形状はカセ状、トウ状（例えば金属
網等にのせて行う）、あるいはロ−ラ−間で連続的に処
理することも可能である。緊張熱処理は、芯成分の融点
−８０℃以下の温度で、切断強度の１〜１０％の張力を
かけて行うのが好ましく、この処理により様々な性能、
特に弾性率は一層改善される。
【００２５】本発明のスクリ−ン紗の製造方法は特に限
定されるものでなく、公知の方法により平織物等の布帛
とすればよい。１５０〜５００メッシュ、特に２００〜
４００メッシュの平織物とするのが好ましい。また、本
発明の芯鞘型複合繊維は、高強力高弾性率でかつ耐フィ
ブリル性に優れているため、紗張りテンションも高くで
き、また弾性回復、寸法安定性も良好であるため、従来
金属細線へ使用していた紗の用途への適用も十分可能で
ある。
定されるものでなく、公知の方法により平織物等の布帛
とすればよい。１５０〜５００メッシュ、特に２００〜
４００メッシュの平織物とするのが好ましい。また、本
発明の芯鞘型複合繊維は、高強力高弾性率でかつ耐フィ
ブリル性に優れているため、紗張りテンションも高くで
き、また弾性回復、寸法安定性も良好であるため、従来
金属細線へ使用していた紗の用途への適用も十分可能で
ある。
【００２６】特に平均線径５〜７０μｍ、特に平均線径
３５μｍ以下のモノフィラメントとした場合に、本発明
の効果をより一層顕著に得られる。また、本発明の効果
を損なわない範囲で他の繊維と混用してスクリ−ン紗を
製造してもよい。本発明により得られたスクリ−ン紗
は、パタ−ン印刷、文字印刷、銘版印刷あるいはカラ−
印刷等のスクリ−ン印刷の分野で微細、かつ鮮明な印刷
を安定して行うことができる。
３５μｍ以下のモノフィラメントとした場合に、本発明
の効果をより一層顕著に得られる。また、本発明の効果
を損なわない範囲で他の繊維と混用してスクリ−ン紗を
製造してもよい。本発明により得られたスクリ−ン紗
は、パタ−ン印刷、文字印刷、銘版印刷あるいはカラ−
印刷等のスクリ−ン印刷の分野で微細、かつ鮮明な印刷
を安定して行うことができる。
【００２７】
【実施例】以下、実施例により本発明を具体的に説明す
るが、本発明はこれにより何等限定されるものではな
い。 ［溶融粘度 ＭＶ］300 ℃、剪断速度ｒ＝1000sec -1の
条件で東洋精機キャピログラフ１Ｂ型を用いて測定し
た。 ［対数粘度ηinh ］試料をペンタフルオロフェノ−ルに
0.1 重量％溶解し（60〜80℃）、60℃の恒温槽中でウッ
ペロ−デ型粘度計を用いて相対粘度（ηrel)を測定し、
ηinh ＝ln（ηrel)／ｃにより算出した。なおｃはポリ
マ−濃度（ｇ／ｄｌ）である。
るが、本発明はこれにより何等限定されるものではな
い。 ［溶融粘度 ＭＶ］300 ℃、剪断速度ｒ＝1000sec -1の
条件で東洋精機キャピログラフ１Ｂ型を用いて測定し
た。 ［対数粘度ηinh ］試料をペンタフルオロフェノ−ルに
0.1 重量％溶解し（60〜80℃）、60℃の恒温槽中でウッ
ペロ−デ型粘度計を用いて相対粘度（ηrel)を測定し、
ηinh ＝ln（ηrel)／ｃにより算出した。なおｃはポリ
マ−濃度（ｇ／ｄｌ）である。
【００２８】［強度ｇ／ｄ、伸度％］ＪＩＳ Ｌ １０
１３に準じ、試長２０cm、初荷重0.1g/d、引張速度10cm
/minの条件で破断強伸度を求め、５点以上の平均値を採
用した。 ［弾性率 ｇ／ｄ］強伸度曲線を作成し、該曲線の原点
付近においてフックの法則に従う直線部分から、弾性率
＝（ｗ／Ｄ）／（ΔＬ／Ｌ）により算出される。なお、
ｗはΔＬ伸長したときの荷重ｇ、Ｄは繊維のデニ−ル、
ΔＬは荷重により伸長した長さ、Ｌは繊維原長を示す。 ［線径変動％］ZIMMER社製の外径測定器M-4609A/2 を用
い、糸速２０ｍ／分で長さ１００ｍのフィラメントの線
径を連続記録し、最大（ｍａｘ）と最小（ｍｉｎ）及び
平均値（ｘ）を測定し、下記式より求めた。 線径変動（％）＝±（（ｍａｘ−ｍｉｎ）／２ｘ）×１
００ 線径変動が大きいほど、鞘成分の剥離、脱落が生じてい
ることとなる。
１３に準じ、試長２０cm、初荷重0.1g/d、引張速度10cm
/minの条件で破断強伸度を求め、５点以上の平均値を採
用した。 ［弾性率 ｇ／ｄ］強伸度曲線を作成し、該曲線の原点
付近においてフックの法則に従う直線部分から、弾性率
＝（ｗ／Ｄ）／（ΔＬ／Ｌ）により算出される。なお、
ｗはΔＬ伸長したときの荷重ｇ、Ｄは繊維のデニ−ル、
ΔＬは荷重により伸長した長さ、Ｌは繊維原長を示す。 ［線径変動％］ZIMMER社製の外径測定器M-4609A/2 を用
い、糸速２０ｍ／分で長さ１００ｍのフィラメントの線
径を連続記録し、最大（ｍａｘ）と最小（ｍｉｎ）及び
平均値（ｘ）を測定し、下記式より求めた。 線径変動（％）＝±（（ｍａｘ−ｍｉｎ）／２ｘ）×１
００ 線径変動が大きいほど、鞘成分の剥離、脱落が生じてい
ることとなる。
【００２９】［抱合度（ガイド摩耗） 回］大栄科学機
器社製の抱合力試験機を用い、１２０度の角度を配置さ
れた３本の櫛ガイドに６本のモノフィラメントを各々ガ
イドに通し、各フィラメントに１ｇ／ｄの荷重を掛け、
ストロ−ク長３ｃｍ、速度９５回／分で往復運動を与
え、毛羽（剥離、フィブリル化）の発生した回数を測定
した。 ［製織工程性］スクリ−ン紗製織後、光学顕微鏡で繊維
表面を観察し、実質的に鞘成分の剥離がないものを◎、
剥離がまれにみられるものを○、剥離がときどきしょう
じているものを△、剥離が多く見られるものを×として
評価した。
器社製の抱合力試験機を用い、１２０度の角度を配置さ
れた３本の櫛ガイドに６本のモノフィラメントを各々ガ
イドに通し、各フィラメントに１ｇ／ｄの荷重を掛け、
ストロ−ク長３ｃｍ、速度９５回／分で往復運動を与
え、毛羽（剥離、フィブリル化）の発生した回数を測定
した。 ［製織工程性］スクリ−ン紗製織後、光学顕微鏡で繊維
表面を観察し、実質的に鞘成分の剥離がないものを◎、
剥離がまれにみられるものを○、剥離がときどきしょう
じているものを△、剥離が多く見られるものを×として
評価した。
【００３０】＜実施例１＞Ａポリマ−には、前記化３で
示した構成単位（Ａ）と（Ｂ）が73/27 モル％である溶
融液晶性ポリエステル（ＭＰ＝281 ℃、ＭＶ＝425pois
e、ηinh ＝4.38dl/g）を用い、Ｂポリマ−としてポリ
カ−ボネ−トを用いた。芯成分と鞘成分を別々の押出機
より溶融し、芯と鞘の重量比２：１になるように複合
し、図１に示される紡糸パックを用い、０．２０ｍｍφ
で６ホ−ルの口金より３１５℃、８００ｍ／分で複合紡
糸を行った。「揺らぎ形成層」として、３００メッシ
ュ、３０メッシュ、１００メッシュの金網３枚を積層し
た。分繊後にソフト巻きし２６５℃の温度で窒素ガス雰
囲気中で１８時間熱処理し、その後油剤を付与して９ｄ
のモノフィラメント（線径２８μｍ）を製造した。製造
工程での問題は全くなく、良好に生産できた。このフィ
ラメントを経糸及び緯糸に用いて平織物とし、２８０メ
ッシュのスクリ−ン紗を得た。製織工程での毛羽やフィ
ブリル化の発生はまったくなく、織目間隙の斑の非常に
少ない良好なものであった。結果を表１に示す。
示した構成単位（Ａ）と（Ｂ）が73/27 モル％である溶
融液晶性ポリエステル（ＭＰ＝281 ℃、ＭＶ＝425pois
e、ηinh ＝4.38dl/g）を用い、Ｂポリマ−としてポリ
カ−ボネ−トを用いた。芯成分と鞘成分を別々の押出機
より溶融し、芯と鞘の重量比２：１になるように複合
し、図１に示される紡糸パックを用い、０．２０ｍｍφ
で６ホ−ルの口金より３１５℃、８００ｍ／分で複合紡
糸を行った。「揺らぎ形成層」として、３００メッシ
ュ、３０メッシュ、１００メッシュの金網３枚を積層し
た。分繊後にソフト巻きし２６５℃の温度で窒素ガス雰
囲気中で１８時間熱処理し、その後油剤を付与して９ｄ
のモノフィラメント（線径２８μｍ）を製造した。製造
工程での問題は全くなく、良好に生産できた。このフィ
ラメントを経糸及び緯糸に用いて平織物とし、２８０メ
ッシュのスクリ−ン紗を得た。製織工程での毛羽やフィ
ブリル化の発生はまったくなく、織目間隙の斑の非常に
少ない良好なものであった。結果を表１に示す。
【００３１】＜比較例１＞「揺らぎ形成層」を用いない
以外は実施例１と同様に９ｄのモノフィラメント（線径
２９μｍ）およびスクリ−ン紗を得た。結果を表１に示
す。
以外は実施例１と同様に９ｄのモノフィラメント（線径
２９μｍ）およびスクリ−ン紗を得た。結果を表１に示
す。
【００３２】＜実施例２＞Ｂポリマ−として直鎖ポリフ
ェニレンサルファイド（溶融粘度1100poise -1、温度３
００℃）、Ｃポリマ−として実施例１で用いたＡポリマ
−と同様の溶融液晶性ポリエステルを用い、島成分比
０．３３となるようにブレンドした以外は、実施例１と
同様に紡糸して９ｄのモノフィラメント（線径２８μ
ｍ）を製造した後、スクリ−ン紗を得た。結果を表１に
示す。 ＜実施例３、４＞鞘成分比、島成分比を変更した以外は
実施例２と同様に行った。結果を表１に示す。
ェニレンサルファイド（溶融粘度1100poise -1、温度３
００℃）、Ｃポリマ−として実施例１で用いたＡポリマ
−と同様の溶融液晶性ポリエステルを用い、島成分比
０．３３となるようにブレンドした以外は、実施例１と
同様に紡糸して９ｄのモノフィラメント（線径２８μ
ｍ）を製造した後、スクリ−ン紗を得た。結果を表１に
示す。 ＜実施例３、４＞鞘成分比、島成分比を変更した以外は
実施例２と同様に行った。結果を表１に示す。
【００３３】
【表１】
【００３４】＜比較例２＞「揺らぎ形成層」を用いない
以外は実施例２と同様に９ｄのモノフィラメント（線径
２６μｍ）を製造した後、スクリ−ン紗を得た。結果を
表１に示す。
以外は実施例２と同様に９ｄのモノフィラメント（線径
２６μｍ）を製造した後、スクリ−ン紗を得た。結果を
表１に示す。
【００３５】本発明で用いられる複合繊維は強度及び弾
性率に優れ、線径変動率も４％未満のものであり、製織
してスクリ−ン紗としても鞘成分と芯成分の剥離、脱落
は極めて生じにくく、耐摩耗性の優れたものであった。
性率に優れ、線径変動率も４％未満のものであり、製織
してスクリ−ン紗としても鞘成分と芯成分の剥離、脱落
は極めて生じにくく、耐摩耗性の優れたものであった。
【００３６】
【発明の効果】本発明によれば、高強力でかつ製織性が
良好で、耐久性及び寸法安定性に優れた高密度スクリ−
ンを提供することができる。
良好で、耐久性及び寸法安定性に優れた高密度スクリ−
ンを提供することができる。
【図１】本発明で用いられる紡糸パックの横断面を示す
一例図である。
一例図である。
【図２】本発明により得られる芯鞘型複合繊維の横断面
形状の具体例。
形状の具体例。
ａ：複合板 ｂ：複合板 ｃ：揺らぎ形成層 ｄ：口金 Ａ：Ａポリマ− Ｂ：Ｂポリマ−
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｄ０３Ｄ 9/00 Ｄ０３Ｄ 9/00
Claims (2)
- 【請求項１】 溶融液晶性ポリエステル（Ａポリマ−）
からなる芯成分、屈曲性熱可塑性ポリマ−（Ｂポリマ
−）を含む鞘成分により構成され、該Ａポリマ−および
Ｂポリマ−が芯鞘界面で混合されていることを特徴とす
る芯鞘型複合繊維を用いてなるスクリ−ン紗。 - 【請求項２】 溶融液晶性ポリエステル（Ａポリマ−）
からなる芯成分、海成分が屈曲性熱可塑性ポリマ−（Ｂ
ポリマ−）、島成分が溶融液晶性ポリエステル（Ｃポリ
マ−）である鞘成分から構成され、該Ａポリマ−および
Ｂポリマ−が芯鞘界面で混合されていることを特徴とす
る芯鞘型複合繊維を用いてなるスクリ−ン紗。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8123247A JP2918222B2 (ja) | 1996-05-17 | 1996-05-17 | スクリ−ン紗 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8123247A JP2918222B2 (ja) | 1996-05-17 | 1996-05-17 | スクリ−ン紗 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09310245A true JPH09310245A (ja) | 1997-12-02 |
| JP2918222B2 JP2918222B2 (ja) | 1999-07-12 |
Family
ID=14855859
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8123247A Expired - Fee Related JP2918222B2 (ja) | 1996-05-17 | 1996-05-17 | スクリ−ン紗 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2918222B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002371434A (ja) * | 2001-06-15 | 2002-12-26 | Toray Monofilament Co Ltd | 複合モノフィラメント |
| JP2004204364A (ja) * | 2002-12-24 | 2004-07-22 | Toray Ind Inc | 吸湿性に優れた芯鞘型ポリエステル繊維およびその製造方法ならびに吸湿性布帛 |
| JP2008255536A (ja) * | 2007-04-09 | 2008-10-23 | Kuraray Co Ltd | スクリーン紗用メッシュクロス |
-
1996
- 1996-05-17 JP JP8123247A patent/JP2918222B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002371434A (ja) * | 2001-06-15 | 2002-12-26 | Toray Monofilament Co Ltd | 複合モノフィラメント |
| JP2004204364A (ja) * | 2002-12-24 | 2004-07-22 | Toray Ind Inc | 吸湿性に優れた芯鞘型ポリエステル繊維およびその製造方法ならびに吸湿性布帛 |
| JP2008255536A (ja) * | 2007-04-09 | 2008-10-23 | Kuraray Co Ltd | スクリーン紗用メッシュクロス |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2918222B2 (ja) | 1999-07-12 |
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