JPH09303900A - 吸着式冷凍装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 吸着行程時と脱着行程時とで吸着剤の冷媒吸
着率の差が大きくなるようにして冷凍能力の向上を図る
と共に、冷却流体の循環系の数を少なくしてポンプ台数
を削減する。 【解決手段】 １段目蒸発器３３の熱交換器５５と空調
用冷却器５７を直列に接続し、その熱交換器５５で冷や
された冷却流体を空調用冷却器５７に供給する。また、
２段目蒸発器３４の熱交換器５６と放熱器６０とを直列
に接続し、放熱器６０で冷やされた冷却流体を更に熱交
換器５６で冷やし、その冷却流体を第１の１段目および
２段目吸着器３５および３７の熱交換流路３９および４
１、第２の１段目および２段目吸着器３６および３８の
熱交換流路４０および４２に交互に供給する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、吸着器が有する吸
着剤の冷却および加熱により蒸発器で気化した冷媒の吸
着および凝縮器への冷媒蒸気の供給を行うようにした吸
着式冷凍装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】冷凍装置として、吸着剤を冷却状態にし
て蒸発器で気化した冷媒蒸気を吸着し、吸着剤を加熱状
態に切り替えることにより、吸着した冷媒を脱着して凝
縮器に供給するように構成した吸着式冷凍装置が知られ
ている。

【０００３】最近では、この吸着式冷凍装置を自動車用
空調装置（カーエアコン）に採用することが試みられて
おり、その構成例を図２５に示す。同図において、第
１，第２の吸着器１，２内には、吸着剤Ｓおよび熱交換
流路３，４が設けられており、これら第１，第２の吸着
器１，２の冷媒出口は三方弁５を介して凝縮器６に接続
されている。そして、凝縮器６は蒸発器７に接続され、
更に蒸発器７は三方弁８を介して第１，第２の吸着器
１，２の冷媒入口に接続されている。

【０００４】一方、第１，第２の吸着器１，２の熱交換
流路３，４に加熱流体と冷却流体とを交互に供給するた
めに、加熱流体の供給パイプ９と冷却流体の供給パイプ
１０とが三方弁１１および１２を介して熱交換流路３，
４の入口に接続されていると共に、熱交換流路３，４の
出口が三方弁１３および１４を介して加熱流体の排出パ
イプ１５および冷却流体の排出パイプ１６に接続されて
いる。

【０００５】ここで、加熱流体としてはエンジン１７の
冷却水が使用され、冷却流体としては大気に放熱する放
熱器１８により冷却される水が使用されるようになって
おり、加熱流体の供給パイプ９と排出パイプ１５とがそ
れぞれエンジン１７の冷却水出口および冷却水入口に接
続されていると共に、冷却流体の供給パイプ１０と排出
パイプ１６とがそれぞれ放熱器１８の出口および入口に
接続されている。

【０００６】さて、今、各三方弁５，８，１１〜１４が
実線で示す状態にあるとすると、加熱流体が供給パイプ
９、三方弁１１、第１の吸着器１の熱交換流路３、三方
弁１３を経て排出パイプ１５から排出されると共に、冷
却流体が供給パイプ１０、三方弁１２、第２の吸着器２
の熱交換流路４、三方弁１４を経て排出パイプ１６から
排出される。

【０００７】そして、加熱流体が熱交換流路３を流通す
ることにより、第１の吸着器１内の吸着剤Ｓが加熱さ
れ、これに吸着されていた冷媒が蒸発して脱着される。
この冷媒蒸気は三方弁５を介して凝縮器６に入り、ここ
で外部と熱交換して凝縮し、冷媒液となる。凝縮器６か
ら流出した冷媒液は蒸発器７に供給され、ここで外部と
熱交換して蒸発気化する。蒸発器７で気化した冷媒蒸気
は三方弁８を経て第２の吸着器２に入り、吸着剤Ｓに吸
着される。この冷媒蒸気の吸着の際に発生する熱は熱交
換流路４を流通する冷却流体に奪い去られる。

【０００８】上記の運転により、吸着剤Ｓから冷媒の脱
着が終了し、或いは吸着剤Ｓの冷媒の吸着能力が低下す
ると、各三方弁５，８，１１〜１４が実線で示す状態か
ら破線で示す状態に切り換えられる。これにより前述と
は逆に加熱流体が第２の吸着器２の熱交換流路４を流通
し、冷却流体が第１の吸着器１の熱交換流路３を流通す
る状態となるので、第２の吸着器２が脱着側、第１の吸
着器１が吸着側となり、第１の吸着器２の吸着剤Ｓから
脱着された冷媒蒸気は凝縮器６により凝縮された後、蒸
発器７で蒸発して第１の吸着器１の吸着剤Ｓに吸着され
るようになり、その吸着時に発生する熱は熱交換流路３
を流通する冷却流体に奪い去られる。

【０００９】そして、第２の吸着器２の吸着剤Ｓからの
冷媒の脱着が終了し、或いは第１の吸着器１の吸着剤Ｓ
の冷媒の吸着能力が低下すると、各三方弁５，８，１１
〜１４が破線で示す状態から実線で示す状態に切り替え
られ、以下、上述したと同様にして、第１および第２の
吸着器１および２が交互に吸着行程と脱着行程とを繰り
返す。

【００１０】このように従来の自動車用空調装置に使用
される吸着式冷凍装置では、一般に一対の吸着器を１段
だけ設け、それら一対の吸着器に交互に吸着行程と脱着
行程とを実行させるために、放熱器１８で放熱すること
により冷やされた冷却流体とエンジン１７を冷やすこと
により熱せられた加熱流体（エンジン冷却水）とを交互
に供給するようにしているのである。

【００１１】これに対し、特開平７−１２０１００号公
報に示された吸着式冷凍装置では、吸着器を多段に設け
た形態になされている。これは、図２４に示すように、
吸着剤Ｓおよび熱交換流路２１が設けられた反応器２２
内を複数のチャンバーＣ１〜Ｃ７に区画した構成のもの
である。

【００１２】このものでは、各チャンバーＣ１〜Ｃ７と
凝縮器２４或いは蒸発器２５との間を開閉するためのバ
ルブＶ１〜Ｖ７およびＶ８〜Ｖ１４を備えており、脱着
行程時にはバルブＶ１〜Ｖ７を開き、Ｖ８〜Ｖ１４を閉
じた状態で伝熱流体を熱源２５から熱交換流路２１を通
じて冷熱源２６に流し、吸着行程では逆に、バルブＶ８
〜Ｖ１４を開き、Ｖ１〜Ｖ７を閉じた状態で伝熱流体を
冷熱源２６から熱交換流路２１を通じて熱源２５に流
す。

【００１３】特に、脱着行程から吸着行程に切り替える
際には、バルブＶ１〜Ｖ１４の開閉を次のように制御し
ている。すなわち、脱着行程の終了状態では、各チャン
バーＣ１〜Ｃ７を凝縮器２４に接続するバルブＶ１〜Ｖ
７は全て開かれており、各チャンバーＣ１〜Ｃ７を蒸発
器２５に接続するバルブＶ８〜Ｖ１４は全て閉じられて
いる。

【００１４】この脱着行程終了状態から吸着行程に切り
替えるには、まず、１段目のチャンバーＣ１の凝縮器２
４側のバルブＶ１を閉じて冷熱源２６のピストン２７を
押圧し、冷却された伝熱流体を熱交換流路２１を通じて
熱源２５に向けて流す。これにより、１段目のチャンバ
ーＣ１の冷却が開始され、その圧力が低下する。そし
て、１段目のチャンバーＣ１が所定の蒸発圧力に達した
ところで、該１段目のチャンバーＣ１の蒸発器２４側の
バルブＶ８を開くと同時に２段目のチャンバーＣ２の凝
縮器２３側のバルブＶ２を閉じる。

【００１５】すると、蒸発器２４内の冷媒蒸気が１段目
のチャンバーＣ１の吸着剤Ｓに吸着されると共に、２段
目のチャンバーＣ２の冷却が開始されるようになる。そ
して、２段目のチャンバーＣ２が所定の蒸発圧力に達し
たところで、該２段目のチャンバーＣ２の蒸発器２４側
のバルブＶ９を開くと同時に３段目のチャンバーＣ３の
凝縮器２３側のバルブＶ３を閉じる。以後、同様にして
バルブＶ３〜Ｖ７が順次閉じられると共に、バルブＶ１
０〜１４が順次開かれ、最終的には、凝縮器２３側のバ
ルブＶ１〜Ｖ７は全て閉じられ、蒸発器２４側のバルブ
Ｖ８〜Ｖ１４は全て開かれた状態となる。

【００１６】このようにバルブＶ１〜Ｖ１４を制御する
ことにより、急峻な温度前線を得ることができるように
して、吸着行程から脱着行程への切り替わり時に吸着剤
Ｓの液化潜熱によって伝熱流体を予熱し、熱的効率を高
めると共に、脱着効率を高めるようにしようとするもの
である。

【００１７】

【発明が解決しようとする課題】吸着式冷凍装置をカー
エアコンに適用した場合にあっては、エンジンを熱源と
して利用することにより、十分に高温度の加熱流体（エ
ンジン冷却水）を得ることができる。しかし、自動車が
冷熱源を備えていないことから、図２５を参照して説明
したように、冷却流体として、大気に放熱する放熱器１
８で冷却した水を用いざるを得ず、この結果、十分低温
の冷却流体が得られない。

【００１８】このため、吸着剤の吸着時に、蒸発器での
冷媒の蒸発温度に比べて吸着剤の吸着温度が高く、その
分、吸着剤の吸着能力を十分に発揮させることができ
ず、冷却（冷房）能力が十分に得られないという不具合
があった。また、このような不具合は、特開平７−１２
０１００号公報に示された吸着式冷凍装置では解決でき
ない。

【００１９】本発明は上記の事情に鑑みてなされたもの
で、その目的は、吸着剤の吸着能力を十分に発揮させる
ことができ、高い冷却能力を発揮することができる吸着
式冷凍装置を提供するにある。

【００２０】

【課題を解決するための手段】本発明の吸着式冷凍装置
では、蒸発器と吸着器とを一対一の関係をもって複数段
設け、各段の蒸発器で冷やされた冷却流体を前段の吸着
器の熱交換流路に供給する構成としている。このため、
各段の蒸発器で気化した冷媒蒸気を各段の吸着器の吸着
剤で吸着する際、冷媒蒸気の温度に対し、冷却流体によ
る吸着剤の冷却温度を近付けることができるので、吸着
剤の吸着時の吸着率と脱着時の吸着率との差を大きくす
ることができる。従って、少量の吸着剤で多量の冷媒蒸
気を凝縮器に供給することができるので、大型化を回避
しながら、冷却能力を高くすることができる。

【００２１】特に、請求項１または請求項２の発明で
は、複数段の吸着器のうち、少なくとも隣り合う２段の
吸着器の熱交換流路を直列に接続し、または複数段の蒸
発器のうち、少なくとも隣り合う蒸発器により冷却され
る冷却流体の流路を直列に接続するので、吸着器が複数
段存在しても、それらに供給する冷却流体の循環経路数
を少なくすることができ、配管構成の簡略化を図ること
ができる。

【００２２】この場合、請求項３の発明のように、各段
の吸着器の熱交換流路と外部に放熱する放熱器と各段の
蒸発器により冷却される複数個の熱交換器と外気を冷却
するための冷却器とを直列に接続し、放熱器で冷やされ
た冷却流体を更に最終段の蒸発器から１段目の蒸発器ま
での熱交換器により順次冷やし、そして、その冷却流体
をまず冷却器に供給して外部を冷却し、その後、１段目
の吸着器から最終段の吸着器までの熱交換流路に順次供
給する構成とすることにより、冷却流体の循環経路を１
経路にすることができる。

【００２３】吸着剤は同じ相対湿度でも圧力が高いほ
ど、冷媒蒸気に対する吸着速度が速くなる。複数段の吸
着器に吸着される冷媒の蒸発圧力は後段側ほど高いの
で、後段側の吸着剤ほど吸着速度は速い。このため、請
求項４の発明のように、複数段の吸着器のうち、後段側
の吸着器ほど前記吸着剤の充填量を少なくすることによ
り、吸着器の小形化を図ることができ、且つこのような
小形化を図っても冷媒の吸着能力を損なうおそれがな
い。

【００２４】また、吸着剤は粒径が小さいほど単位重量
当たりの表面積が広くなるので、冷媒蒸気に対する吸着
速度が速くなる。半面、粒径が小さいほど吸着剤の層内
への冷媒蒸気の到達性が悪化する。この両者の兼ね合い
で吸着剤の最適粒径が決まる。しかし、冷媒蒸気の吸着
剤層内への到達性は圧力が高くなるほど向上する。そこ
で、請求項５の発明のように、冷媒蒸気の圧力が高い後
段側の吸着器の吸着剤ほどその粒径を小さくすることに
より、冷媒の吸着能力を損なうことなく、吸着器の小形
化を図ることができる。

【００２５】ところで、冷却器で外気を０℃程度に冷却
したい場合がある。冷却器で０℃を得るには、熱交換効
率を考慮して、１段目の蒸発器では冷媒蒸発温度を−５
℃程度にする必要があるが、このような低温度では冷媒
が純水であると凍結してしまう。そこで、凝固点降下剤
を混合した水を冷却流体として用いることが考えられる
が、凝固点降下剤は冷却能力の低下、腐食などの問題を
生ずる。このことに関し、請求項６の発明では、前記凝
縮器を各段の前記蒸発器および吸着器に対応して複数設
けて冷媒の循環系が各段毎に独立するように構成し、そ
れら各段の凝縮器、蒸発器および吸着器に封入する冷媒
のうち、前方段側の所要の段の冷媒に凝固点降下剤を混
入する構成としたので、冷却能力低下、腐食などをもた
らすおそれのある凝固点降下剤の使用を前段側の最小限
の範囲に限定することができる。

【００２６】この場合、請求項７の発明のように、前段
側の所要の段は、冷媒としてアルコール系物質を用い、
吸着剤として活性炭を用いるようにしても良い。このよ
うにすることにより、アルコール系物質は凍結温度が低
いので、冷媒の凍結を確実に防止でき、また活性炭はア
ルコール系物質を吸着し易いので、吸着剤の少量化を図
ることができる。

【００２７】本発明において、各段の吸着器の熱交換流
路は全体としてみたとき対向流形の熱交換器を構成する
が、請求項８の発明のように、前記放熱器から流出する
冷却流体と前記冷却器から流出する冷却流体とを混合し
て最終段の前記蒸発器の熱交換器と１段目の前記吸着器
の熱交換流路に供給するように構成すると、１段目の吸
着器の熱交換流路に流入する冷却流体の温度が高くなる
ので、吸着剤の冷媒吸着時の放出熱量が少なくなり、熱
交換効率が高くなる。

【００２８】請求項９記載の発明は、前記各段の吸着器
は２個ずつ設けられ、それら２個の吸着器は、一方が自
身の前記熱交換流路に冷却流体が供給されることによっ
て吸着を行う時、他方が自身の前記熱交換流路に加熱流
体が供給されることによって脱着を行うという関係をも
って、吸着行程と脱着行程を交互に実行するように構成
され、その行程の切り換え時に、前記各段の吸着器の熱
交換流路は、切り換え前の実行行程と切り換え後の実行
行程とが同じ吸着器の熱交換流路が直列に接続される状
態を経た後、切り換え後に同じ行程を実行する吸着器の
熱交換流路が直列に接続されることを特徴とする。

【００２９】この構成によれば、行程の切り換えの際に
各段の熱交換流路内に残った冷却流体或いは加熱流体
は、切り換え後に吸着行程或いは脱着行程を実行する吸
着器の熱交換流路に供給されるので、特に後段側の吸着
器が実際に吸着或いは脱着を実行できる状態になるまで
の時間が短くなる。

【００３０】

【発明の実施の形態】以下、本発明を自動車用空調装置
（カーエアコン）に適用した実施例により具体的に説明
する。図１〜図４は本発明の第１実施例を示す。なお、
この実施例では、蒸発器および吸着器を２段備え、各段
の吸着器は、一方が脱着行程を実行するとき、他方が吸
着行程を実行するという関係をもって交互に脱着行程と
吸着行程とを繰り返す２個の吸着器からなるものとして
説明する。

【００３１】図１および図２は吸着式冷凍装置３１の全
体のシステム構成が互いに異なる状態にして示されてい
る。この吸着式冷凍装置３１は、例えば１個の凝縮器３
２、１段目蒸発器３３、２段目蒸発器３４、前記１段目
凝縮器３３に対応する第１および第２の１段目吸着器３
５および３６、前記２段目蒸発器３４に対応する第１お
よび第２の２段目吸着器３７および３８を備えており、
これらは、自動車のエンジンルーム内に設けられてい
る。

【００３２】上記凝縮器３２は、入口３２ａから供給さ
れた冷媒蒸気を凝縮し、液冷媒として出口３２ｂから排
出し、各蒸発器３３および３４は、入口３３ａおよび３
４ａから供給された冷媒液を蒸発させて出口３３ｂ，３
３ｃおよび３４ｂ，３４ｃから放出する。

【００３３】一方、前記吸着器３５〜３８は、容器内に
無数の粒状の吸着剤Ｓを収納すると共に、この吸着剤Ｓ
と熱交換する熱交換流路３９〜４２を設けて構成されて
いる。そして、熱交換流路３９〜４２に低温の冷却流体
が流されているときには、その冷却流体により冷却され
る吸着剤Ｓが入口３５ａ〜３８ａを通して冷媒蒸気を吸
着し、熱交換流路３９〜４２に高温の加熱流体が流され
ているときには、その加熱流体により加熱される吸着剤
Ｓが冷媒を脱着し、冷媒蒸気にして出口３５ｂ〜４２ｂ
から放出するようになっている。なお、冷媒としては例
えば水が使用され、吸着剤Ｓとしては例えばシリカゲ
ル、ゼオライト、活性炭、活性アルミナ等が使用されて
いる。

【００３４】上述のように冷媒を吸着および脱着する吸
着器３５〜３８に対して前記凝縮器３２、蒸発器３３，
３４が次のような通路（配管）構成により相互に接続さ
れている。すなわち、１段目蒸発器３３に対応する第１
および第２の１段目吸着器３５および３６は、その入口
３５ａおよび３６ａが１段目蒸発器３３の出口３３ｂお
よび３３ｃに開閉弁４３および４４を介して接続されて
いる。また、前記２段目蒸発器３４に対応する第１およ
び第２の２段目吸着器３７および３８は、その入口３７
ａおよび３８ａが２段目蒸発器３４の出口３４ｂおよび
３４ｃに入口側開閉弁４５および４６を介して接続され
ている。

【００３５】そして、各吸着器３５〜３８の出口３５ｂ
〜３８ｂは、それぞれ出口側開閉弁４７〜５０を介して
冷媒蒸気通路５１および５２に接続され、それら冷媒蒸
気通路５１および５２は、前記凝縮器３２の入口３２ａ
に接続されている。

【００３６】また、凝縮器３２の出口３２ｂは、冷媒液
通路たる絞り兼用のキャピラリ管５３を介して２段目蒸
発器３４の入口３４ａに接続され、更に、この２段目蒸
発器３４に１段目蒸発器３３の入口３３ａが冷媒液通路
たるキャピラリ管５４を介して接続されている。これに
より、凝縮器３２で凝縮された冷媒液が２段目蒸発器３
４、１段目蒸発器３３の順に供給されるようになってい
る。

【００３７】前記両蒸発器３３，３４の内部には、熱交
換器５５，５６が設けられており、これら熱交換器５
５，５６の内部の熱交換流体（例えば水）は蒸発器３
３，３４での冷媒液の気化潜熱によって冷却される。そ
のうち１段目蒸発器３３の熱交換器５５は、外部冷却用
すなわちカーエアコンの送風ダクト（図示せず）を通じ
て自動車の乗員室内に送風される空気を冷却するために
用いられる。

【００３８】外部冷却用の熱交換器５５は上記カーエア
コンの送風ダクト内に設けられる空調用冷却器５７に循
環路５８を介して接続されている。そして、１段目蒸発
器３３での冷媒液の気化潜熱により冷却された熱交換流
体は循環路５８中に設けられたポンプ５９により矢印Ａ
方向に送られて熱交換器５５と空調用冷却器５７との間
を循環するようになっている。

【００３９】ここで、１段目蒸発器３３での冷媒液の気
化潜熱により乗員室内への送風空気を冷却するには、１
段目蒸発器３３を直接カーエアコンの送風ダクト内に配
置しても良いが、この実施例のように、熱交換器５５と
空調用冷却器５７とを介して送風ダクト内を流れる空気
を冷却するように構成すれば、１段目蒸発器３３で気化
した冷媒蒸気を第１の１段目吸着器３５或いは第２の１
段目吸着器３６に戻すための冷媒配管には、管径の大き
なものを使用せねばならないという事情下において、そ
の太い冷媒配管をエンジンルームと乗員室との間で長く
引き回さずとも済む。

【００４０】一方、２段目蒸発器３４の熱交換器５６は
前記吸着器３５〜３８の熱交換流路３９〜４２に供給す
る冷却流体を生成するために用いられる。この熱交換器
５６は、大気中に放熱する放熱器６０と直列に接続さ
れ、放熱器６０で放熱することにより冷やされた冷却流
体を２段目蒸発器３４での冷媒液の気化潜熱により更に
冷やす。

【００４１】吸着器３５〜３８の熱交換流路３９〜４２
には、放熱器６０および熱交換器５６で冷やされた冷却
流体の他、高温度の加熱流体が供給されるが、この実施
例では加熱流体としてエンジンの冷却水が使用される。

【００４２】この場合、第１の１段目吸着器３５と第１
の２段目吸着器３７のペア、第２の１段目吸着器３６と
第２の２段目吸着器３８のペアのうち、一方が吸着行程
を実行するとき、他方が脱着行程を実行するという関係
をもって、それら両ペアが吸着行程と脱着行程とを交互
に繰り返すように構成される。そのために、冷却流体と
加熱流体との供給路は以下のように構成されている。

【００４３】まず、第１の１段目吸着器３５および第１
の２段目吸着器３７の熱交換流路３９および４１は直列
に接続され、熱交換流路３９の入口３９ａが入口側四方
弁（４ポート２位置切換弁）６１の第１ポート６１ａに
接続され、熱交換流路４１の出口４１ａが出口側四方弁
（４ポート２位置切換弁）６２の第１ポート６２ａに接
続されている。また、第２の１段目吸着器３６および第
２の２段目吸着器３８の熱交換流路４０および４２は直
列に接続され、熱交換流路４０の入口４０ａが入口側四
方弁６１の第２ポート６１ｂに接続され、熱交換流路４
２の出口４２ａが出口側四方弁６２の第２ポート６２ｂ
に接続されている。

【００４４】一方、図示しないエンジンの冷却水流出口
および流入口には往路パイプ６３および復路パイプ６４
が接続されている。そして、往路パイプ６３は入口側四
方弁６１の第３ポート６１ｃに接続され、復路パイプ６
４は出口側四方弁６２の第３ポート６２ｃに接続されて
いる。また、冷却流体を生成するために直列に接続され
た放熱器６０および熱交換器５６のうち、熱交換器５６
の出口５６ａが冷却流体を矢印Ｂ方向に送るためのポン
プ６５を介して入口側四方弁６１の第４ポート６１ｄに
接続されていると共に、放熱器６０の入口６０ａが出口
側四方弁６２の第４ポート６２ｄに接続されている。

【００４５】上記両四方弁６１，６２は図１に示す第１
の状態と、図２に示す第２の状態とに切り替えられるよ
うになっている。そして、第１の状態では、入口側四方
弁６１は第１ポート６１ａと第４ポート６１ｄを接続す
ると共に、第２ポート６１ｂと第３ポート６２ｃとを接
続し、出口側四方弁６２も同様に第１ポート６２ａと第
４ポート６２ｄを接続すると共に、第２ポート６２ｂと
第３ポート６２ｃとを接続する。

【００４６】これにより、エンジンから流出した加熱流
体が第２の１段目吸着器３６の熱交換流路４０から第２
の２段目吸着器３８の熱交換流路４２へと流れてエンジ
ンに戻されるというように循環する共に、放熱器６０お
よび２段目蒸発器３４の熱交換器５６で冷やされた冷却
流体が第１の１段目吸着器３５の熱交換流路３９から第
１の２段目吸着器３７の熱交換流路４１へと流れて放熱
器６０に戻るというように循環する。

【００４７】また、両四方弁６１，６２が図２に示す第
２の状態に切り替えられると、入口側四方弁６１は第１
ポート６１ａと第３ポート６１ｃを接続すると共に、第
２ポート６１ｂと第４ポート６１ｄとを接続し、出口側
四方弁６２も同様に第１ポート６２ａと第３ポート６２
ｃを接続すると共に、第２ポート６２ｂと第４ポート６
２ｄとを接続する。

【００４８】これにより、エンジンから流出した加熱流
体が第１の１段目吸着器３５の熱交換流路３９から第１
の２段目吸着器３７の熱交換流路４１へと流れてエンジ
ンに戻されるというように循環する共に、放熱器６０お
よび２段目蒸発器３４の熱交換器５６で冷やされた冷却
流体が第２の１段目吸着器３６の熱交換流路４０から第
２の２段目吸着器３８の熱交換流路４２へと流れて放熱
器６０に戻るというように循環する。

【００４９】そして、前記四方弁６１，６２は、電動式
例えばモータにより駆動されるロータリ式のもので、冷
媒流路を切り替えるための前記開閉弁４３〜５０と共に
マイクロコンピュータ等を備えた制御手段としての制御
装置（ＥＣＵ）により制御される。この場合、四方弁６
１，６２および開閉弁４３〜５０は一定時間（例えば６
０秒）毎に切り替わり動作するように制御される。な
お、四方弁６１，６２および開閉弁４３〜５０の切り替
わり周期は、吸着剤Ｓの脱着・吸着に要する時間を予め
実験或いは理論的に求めた時間に設定されたものであ
る。

【００５０】次に上記構成の作用を説明する。カーエア
コンの運転スイッチがオンされると、上述のように制御
装置は、第１の１段目吸着器３５と第１の２段目吸着器
３７とのペア、第２の１段目吸着器３６と第２の２段目
吸着器３８とのペアのうち、一方が吸着行程にあると
き、他方が脱着行程を実行するように両四方弁６１，６
２および開閉弁４３〜５０を制御する。なお、図１およ
び図２において、開閉弁４３〜５０は、白抜きが開状態
を示し、黒塗りが閉状態を示す。

【００５１】今、図１に示すように、第１の１段目吸着
器３５と第１の２段目吸着器３７とのペアが吸着行程を
実行し、第２の１段目吸着器３６と第２の２段目吸着器
３８とのペアが脱着行程を実行する状態にあるとする。
この状態では、第１の１段目吸着器３５および第１の２
段目吸着器３７は開閉弁４３および４５の開によりそれ
ぞれ１段目蒸発器３３および２段目蒸発器３４に連通さ
れていると共に、開閉弁４７および４９の閉により凝縮
器３２とは遮断された状態にあり、その熱交換流路３９
および４１は冷却流体の供給を受ける。また、第２の１
段目吸着器３６および第２の２段目吸着器３８は開閉弁
４８および５０の開により凝縮器３２に連通されている
と共に、開閉弁４４および４６の閉により１段目蒸発器
３３および２段目蒸発器３４とは遮断された状態にあ
り、その熱交換流体４０および４２は加熱流体の供給を
受ける。

【００５２】これにて、第１の１段目吸着器３５と第１
の２段目吸着器３７の吸着剤Ｓが冷却されて吸着作用を
呈するため、１段目蒸発器３３および２段目蒸発器３４
に溜められていた冷媒液が気化し、気化した冷媒蒸気は
それぞれ第１の１段目吸着器３５および第１の２段目吸
着器３７に吸着される。このときの１段目蒸発器３３の
冷媒の気化潜熱により、熱交換器５５内を流れる熱交換
媒体が冷却されるようになり、これにより空調用冷却器
５７が冷却作用を呈してエアコンの送風ダクト内を流れ
る空気を冷却する。

【００５３】一方、第２の１段目吸着器３６と第２の２
段目吸着器３８では、その吸着剤Ｓが加熱流体により加
熱されるため、それら吸着剤Ｓが吸着していた冷媒が脱
着され、その脱着により生じた冷媒蒸気が凝縮器３２に
供給され、ここで大気との熱交換により冷やされて凝縮
する。そして、凝縮器３２で凝縮した冷媒液は、２段目
蒸発器３４および１段目蒸発器３３に供給され、ここで
気化して第１の１段目吸着器３５と第１の２段目吸着器
３７の吸着剤Ｓにそれぞれ吸着される。

【００５４】そして、第１の１段目吸着器３５と第１の
２段目吸着器３７において、その吸着剤Ｓが吸着作用を
呈することにより冷媒から発せられた凝縮潜熱は熱交換
流路３９および４１を流れる冷却流体により奪われ、そ
の凝縮潜熱を奪うことによって温度上昇した冷却流体
は、まず放熱器６０で大気中への放熱により冷やされた
後、熱交換器５６で２段目蒸発器３４での冷媒液の気化
潜熱により更に冷やされ、その後、再び第１の１段目吸
着器３５および第１の２段目吸着器３７の熱交換流路３
９および４１を順次流れるというように循環する。

【００５５】このような状態が一定時間続くと、第１の
１段目吸着器３５と第１の２段目吸着器３７の吸着剤Ｓ
の吸着能力が低下し、第２の１段目吸着器３６と第２の
２段目吸着器３８では吸着剤Ｓの脱着が終了する。する
と、四方弁６１，６２および開閉弁４３〜５０が図２に
示す状態に切り替わるので、第１の１段目吸着器３５お
よび第１の２段目吸着器３７が開閉弁４７および４９の
開により凝縮器３２に連通され、開閉弁４３および４５
の閉によりそれぞれ１段目蒸発器３３および２段目蒸発
器３４と遮断されると共に、その熱交換流路３９および
４１は加熱流体の供給を受ける。

【００５６】また、第２の１段目吸着器３６および第２
の２段目吸着器３８が開閉弁４４および４６の開により
１段目蒸発器３３および２段目蒸発器３４と連通され、
開閉弁４８および５０の閉により凝縮器３２と遮断され
ると共に、その熱交換流路４０および４２は冷却流体の
供給を受ける。

【００５７】この図２の状態は、第１の１段目吸着器３
５と第１の２段目吸着器３７とのペアが脱着行程を実行
し、第２の１段目吸着器３６と第２の２段目吸着器３８
とのペアが吸着行程を実行するというように、吸着行程
と脱着行程とを行うペアが図１の状態と逆になるだけで
あるから、詳細な説明は省略する。そして、この図２の
状態が一定時間続くと、四方弁６１，６２および開閉弁
４３〜５０が図１に示す状態に切り替わる、というよう
に一定時間毎に図１の状態と図２の状態とが交互に繰り
返えされる。

【００５８】このように本実施例によれば、放熱器６０
で冷やされた冷却流体を更に２段目蒸発器３４の熱交換
器５６で冷却して第１の１段目吸着器３５および第１の
２段目吸着器３７の熱交換流路３９および４１、或いは
第２の１段目吸着器３６および第２の２段目吸着器３８
の熱交換流路４０および４２に供給するようにしたの
で、吸着器３５〜３８を大型化することなく、吸着式冷
凍装置３１全体としての冷却能力を高めることができ
る。

【００５９】このことを図２５に示す従来の吸着式冷凍
装置と比較して説明する。まず、吸着器の脱着時におけ
る最小吸着率は、冷媒の露点温度すなわち凝縮器での凝
縮温度と、吸着剤の加熱温度すなわち加熱流体の温度と
によって決まり、また吸着時における最大吸着率は、冷
媒の露点温度すなわち蒸発器での冷媒液の気化温度と、
吸着剤の冷却温度すなわち冷却流体の温度とによって決
まる。そして、その最小吸着率と最大吸着率との差分だ
けの冷媒が凝縮器および蒸発器に供給され、蒸発器で冷
凍（冷却）作用を呈する。このため、脱着時の最小吸着
率と吸着時の最大吸着率との差が大きいほど冷凍能力が
高いといえる。

【００６０】さて、今、加熱流体であるエンジン冷却水
の温度が９０℃、大気によって冷却される凝縮器での冷
媒の凝縮温度が４０℃、放熱器で冷やされる冷却流体の
温度が３０℃、乗員室に送風される空気を冷やすための
蒸発器での冷媒の気化温度が１０℃であるとする。

【００６１】すると、図２５の従来構成のものにおい
て、脱着行程においては、加熱流体により９０℃に加熱
された吸着剤Ｓから脱着された冷媒蒸気が凝縮器６で４
０℃に冷やされて凝縮することから、図４の水分吸着率
−温度特性図に点Ｐ１で示すように、吸着剤Ｓは吸着率
が約６％となるまで冷媒を脱着する。

【００６２】この脱着行程における吸着剤Ｓの吸着率は
本実施例も同様で、第１の１段目および２段目吸着器３
５および３７、または第２の１段目および２段目吸着器
３６および３８で加熱流体により９０℃に加熱された吸
着剤Ｓから脱着された冷媒蒸気が凝縮器３２で４０℃に
冷やされて凝縮するから、各吸着器３５〜３８の脱着剤
Ｓは吸着率約６％となるまで冷媒を脱着する。

【００６３】一方、吸着行程においては、図２５の従来
構成のものでは、蒸発器７において１０℃で気化した冷
媒蒸気を冷却流体により３０℃に冷やされた吸着剤Ｓで
吸着することとなるから、このとき吸着剤Ｓは図４の点
Ｐ２で示すように、吸着率が約１５％となるまで冷媒を
吸着する。従って、脱着時との差約９％相当分が吸着剤
Ｓによって吸着および脱着される冷媒量であり、これで
は蒸発器７に十分な量の冷媒液を供給して十分な冷凍能
力を得るには多量の吸着剤Ｓを必要とする。

【００６４】これに対し、本実施例では、冷却流体の循
環系のみを示す図３のように、冷却流体は放熱器６０で
３０℃まで冷却され、２段目の蒸発器３４で更に２０℃
まで冷やされ、その後、第１の１段目吸着器３５或いは
第１の２段目吸着器３７の吸着剤Ｓを冷却して２０℃か
ら３０℃に温度上昇し、そして第２の１段目吸着器３６
或いは第２の２段目吸着器３８の吸着剤Ｓを冷却して３
０℃から４０℃まで温度上昇し、放熱器６０で３０℃ま
で冷却されるというように循環する。

【００６５】このため、１段目吸着器３５，３６では、
平均温度２５℃に冷却された吸着剤Ｓが１０℃の冷媒蒸
気を吸着し、２段目吸着器３７，３８では平均温度３５
℃に冷却された吸着剤Ｓが２０℃の冷媒蒸気を吸着する
こととなるから、１段目吸着器３５，３６の吸着剤Ｓの
吸着率は図４にＰ３で示すように約２１％となり、２段
目吸着器３７，３８の吸着剤Ｓの吸着率は同Ｐ４で示す
ように約２３％となる。従って、１段目吸着器３５，３
６の吸着剤Ｓが吸着および脱着する冷媒量は約１５％、
２段目吸着器３７，３８の吸着剤Ｓが吸着および脱着す
る冷媒量は約１７％となり、図２５の従来構成のものよ
りも吸着および脱着する冷媒量が増加する。このため、
吸着器３５〜３８の大型化を回避しながら、冷凍能力を
高めることができるのである。

【００６６】ところで、上述のように吸着行程と脱着行
程との間での吸着剤Ｓの吸着率の差を大きくして大型化
を回避しながら冷凍能力の向上を図る他の構成例とし
て、図２３に示すように放熱器６０で冷却した冷却流体
で２段目吸着器３７，３８を冷却し、２段目蒸発器３４
で冷却した冷却流体で１段目吸着器３３，３４を冷却
し、１段目蒸発器３３で冷却した熱交換媒体で空調用冷
却器５７を冷却することが考えられる。

【００６７】しかしながら、これでは冷却流体、熱交換
媒体を循環させるための循環路が３系統となり、各系統
毎にポンプＰが必要となるため、３台のポンプを要す
る。これに対し、本実施例では、放熱器６０と２段目蒸
発器３４とを直列に接続すると共に、第１の１段目吸着
器３５の熱交換流路３９と第１の２段目吸着器３７の熱
交換流路４１、第２の１段目吸着器３６の熱交換流路４
０と第２の２段目吸着器３８の熱交換流路４２をそれぞ
れ直列に接続するようにしたので、冷却流体、熱交換媒
体を循環させるための循環路が２系統となり、冷却流体
や熱交換媒体の配管構成が簡単で、ポンプ５９，６５も
２台で済むこととなって製造コストの低減化を図ること
ができる。

【００６８】しかも、本実施例では、放熱器６０および
２段目蒸発器３４で冷やされた冷却流体を直列に接続さ
れた熱交換流路３９，４１或いは熱交換流路４０，４２
に流す場合、蒸発温度のより低い冷媒蒸気を吸着する側
の吸着器、すなわち１段目吸着器３５，３７の熱交換流
路３９，４０に先に供給してその吸着剤Ｓを冷却し、こ
の後で蒸発温度のより高い冷媒蒸気を吸着する側の吸着
器、すなわち２段目吸着器３７，３８に供給してその吸
着剤Ｓを冷却するようにしたので、一種の対向流形の熱
交換形式となって効率良く吸着剤Ｓを冷却することがで
きる。

【００６９】その上、各段の吸着器３５〜３８の吸着剤
Ｓが吸着する冷媒蒸気の温度と冷却流体の温度との温度
差を吸着器３５〜３８相互間で同等にすることができ
る。従って、各段の吸着器３５〜３８において、吸着剤
Ｓの吸着時の吸着率と脱着時の吸着率との差が同等にな
るようにし、各段の吸着器３５〜３８共に多量の冷媒を
凝縮器３２に供給できるようになる。

【００７０】ところで、上述の第１実施例では、蒸発器
３３，３４と凝縮器３２とを別のものとし、１段目吸着
器３５，３６、２段目吸着器３７，３８が吸着行程で蒸
発器３３，３４で蒸発した冷媒蒸気を吸着し、脱着行程
で脱着した冷媒蒸気を凝縮器３２に送るように構成され
ている。このため、冷媒蒸気の流路を切り替えるための
開閉弁４３〜５０が必要となるが、これらは圧力損失を
低減するために大型のものにしなければならず、これに
付随して開閉のために大きな操作力が必要となるため、
操作源も大型となり、スペース的、コスト的に不利とな
る。

【００７１】この点を改良した構成例を本発明の第２実
施例として図５に示す。すなわち、図５に示す第２実施
例では、冷媒蒸気の流路を切り替えるための開閉弁４３
〜５０をなくしている。そのため、上記第１実施例では
第１および第２の１段目吸着器３５および３６に対応し
て１個の１段目蒸発器３３、第１および第２の２段目吸
着器３７および３８に対応して１個の２段目蒸発器３４
を設置していたものを、この第２実施例では、各吸着器
３５〜３８のそれぞれに対応して１個の凝縮器兼用の蒸
発器３３，３３´，３４，３４´を設置するようにして
いる。

【００７２】このものでは、三方弁ＳＶ１〜ＳＶ６、四
方弁ＦＶ１，ＦＶ２が図５に実線で示す状態にあるとき
には、第１の１段目および２段目吸着器３５および３７
が吸着行程にあり、第２の１段目および２段目吸着器３
６および３８が脱着行程にある。このとき、加熱流体は
第２の１段目吸着器３６の熱交換流路４０および第２の
２段目吸着器３８の熱交換流路４２を順に流れて第２の
１段目および２段目吸着器３６および３８の吸着剤Ｓを
加熱し、これにより吸着剤Ｓから脱着された冷媒蒸気は
蒸発器３３´および３４´に流入する。

【００７３】これに対し、放熱器６０で冷却された冷却
流体は２個の２段目蒸発器３４，３４´内にそれぞれ設
けられた熱交換器５６，５６´に分流し、一方の熱交換
器５６´に分流した冷却流体は蒸発器３４´の冷媒蒸気
を凝縮した後、一方の１段目蒸発器３３´内に設けられ
た熱交換器５５´に流入して蒸発器３３´の冷媒蒸気を
凝縮し、放熱器６０に戻る。そして、各蒸発器３３´，
３４´で凝縮された冷媒液はそれぞれ蒸発器３３，３４
に供給される。

【００７４】また、他方の熱交換器５６に分流した冷却
流体は蒸発器３４で冷却された後、第１の１段目吸着器
３５の熱交換流路３９および第１の２段目吸着器３７の
熱交換流路４１に順に流れて第１の１段目および２段目
吸着器３５および３７の吸着剤Ｓを冷却し、放熱器６０
に戻る。これにより、各吸着器３５および３７の吸着剤
Ｓは各蒸発器３３，３４で蒸発した冷媒蒸気を吸着す
る。そして、熱交換器５５で冷却された熱交換媒体は冷
却器５７に供給され、エアコンの送風ダクト内を流れる
空気を冷却する。

【００７５】なお、三方弁ＳＶ１〜ＳＶ６、四方弁ＦＶ
１，ＦＶ２が図５に破線で示す状態に切り替えられた場
合には、逆に、第１の１段目および２段目吸着器３５お
よび３７が脱着行程を行い、第２の１段目および２段目
吸着器３６および３８が吸着行程を行うだけで、加熱流
体、冷却流体、熱交換媒体の流通経路は上述したと同様
であるので詳細な説明は省略する。

【００７６】このように構成することにより、冷媒は各
吸着器３５〜３８と、各吸着器３５〜３８に対応する各
蒸発器３３，３３´，３４，３４´との間を往復するだ
けとなるから、大型にする必要のある開閉弁４３〜５０
を省略することができるものである。ここで、開閉弁４
３〜５０を省略した代わりに三方弁ＳＶ１〜ＳＶ６、四
方弁ＦＶ１，ＦＶ２の数が第１実施例のものよりも多く
なるが、これらには蒸気ではなく、液体が流れるので、
大型に構成しなくとも圧力損失の増大はなく、スペース
的、コスト的に有利となるものである。

【００７７】図６および図７は本発明の第３実施例を示
す。まず、本第３実施例の特徴を前記第１実施例との比
較で概略説明する。第１実施例では、吸着行程を行う
際、熱交換流路３９および４１、または熱交換流路４０
および４２が直列に接続されるのに対し、第２実施例で
は、熱交換流路３９〜４２は独立して流路系になされ
る。

【００７８】第１実施例では、冷却流体の生成のため
に放熱器６０と２段目蒸発器３４とを直列に接続してい
るのに対し、第２実施例では、放熱器６０は独立し、２
段目吸着器３７，３８の熱交換流路４１，４２に供給す
る冷却流体を生成するために用いられている。

【００７９】第１実施例では、１段目蒸発器３３は外
部冷却用としてだけ用いられているのに対し、第２実施
例では、１段目および２段目蒸発器３３および３４は外
部冷却用の他に１段目吸着器３５，３６の熱交換流路３
９，４０に供給する冷却流体を生成するためにも用いら
れている。

【００８０】さて、この実施例では、２段目蒸発器３４
の熱交換器５６、１段目蒸発器３３の熱交換器５５およ
び空調用冷却器５７は直列に接続され、熱交換器５６お
よび５５で順次冷やされた冷却流体は、熱交換器５５と
空調用冷却器５７との間に設けられたポンプ６６により
矢印Ｃ方向に送られるようになっている。また、放熱器
６０で冷やされた冷却流体は、ポンプ６７により矢印Ｄ
方向に送られるようになっている。

【００８１】本実施例では、冷却流体および加熱流体の
供給先を切り替えるために、４個の四方弁６８〜７１を
備えている。そして、それら四方弁６８〜７１が図６に
実線で示す状態にあるとき、２段目蒸発器３４の熱交換
器５６および１段目蒸発器３３の熱交換器５５で順次冷
却された冷却流体は、空調用冷却器５７で自動車の乗員
室内に送風される空気を冷却した後、四方弁６８、第１
の１段目吸着器３５の熱交換流路３９、四方弁６９，７
０を順に経て２段目蒸発器３４の熱交換器５６に戻され
る。

【００８２】また、放熱器６０で冷却された冷却流体
は、ポンプ６７により矢印Ｄ方向に送られ、四方弁７
１、第１の２段目吸着器３７の熱交換流路４１を順に介
して放熱器６０に戻される。

【００８３】一方、エンジンから流出した加熱流体は、
往路パイプ６３、四方弁６８、第２の１段目吸着器３６
の熱交換流路４０、四方弁７０、第２の２段目吸着器３
８の熱交換流路４２、四方弁７１、復路パイプ６４を順
に経てエンジンに戻される。

【００８４】従って、この状態では、第１の１段目およ
び２段目吸着器３５および３７が吸着行程を実行し、第
２の１段目および２段目吸着器３６および３８が脱着行
程を実行するようになる。

【００８５】四方弁６８〜７１が図６に破線で示す状態
に切り替わると、２段目蒸発器３４の熱交換器５６およ
び１段目蒸発器３３の熱交換器５５で順次冷却された冷
却流体は、空調用冷却器５７で自動車の乗員室内に送風
される空気を冷却した後、四方弁６８、第２の１段目吸
着器３６の熱交換流路４０、四方弁７０を順に経て２段
目蒸発器３４の熱交換器５６に戻される。

【００８６】また、放熱器６０で冷却された冷却流体
は、ポンプ６７により矢印Ｄ方向に送られ、四方弁７
１、第２の２段目吸着器３８の熱交換流路４２，四方弁
７０，６９を順に介して放熱器６０に戻される。

【００８７】一方、エンジンから流出した加熱流体は、
往路パイプ６３、四方弁６８、第１の１段目吸着器３５
の熱交換流路３９、四方弁６９、第１の２段目吸着器３
７の熱交換流路４１、四方弁７１、復路パイプ６４を順
に経てエンジンに戻される。

【００８８】従って、この状態では、第２の１段目およ
び２段目吸着器３６および３８が吸着行程を実行し、第
１の１段目および２段目吸着器３５および３７が脱着行
程を実行するようになる。

【００８９】なお、図６では、開閉弁４３〜５０の開閉
状態は第１の１段目および２段目吸着器３５および３７
が吸着行程で、第２の１段目および２段目吸着器３６お
よび３８が脱着行程の時の状態で示してある。従って、
第１の１段目および２段目吸着器３５および３７が脱着
行程、第２の１段目および２段目吸着器３６および３８
が吸着行程の時には、開閉弁４３〜５０は図６とは逆の
開閉状態となる。

【００９０】このように本実施例によれば、１段目蒸発
器３３は外部冷却用として機能する他、第１の１段目お
よび２段目吸着器３５および３６の熱交換流路３９およ
び４０に供給する冷却流体の生成用としても機能し、２
段目蒸発器３３は外部冷却用として機能する他、前段で
ある１段目の吸着器３５および３６の熱交換流路３９お
よび４０に供給する冷却流体の生成用としても機能す
る。

【００９１】このため、第１の１段目および２段目吸着
器３５および３６の吸着行程時には、熱交換流路３９お
よび４０に１段目および２段目蒸発器３３および３４で
冷却された冷却流体が供給されるので、第１実施例で説
明したと同様に、大型化を招来することなく、冷凍効率
の向上を図ることができる。ちなみに、図７に冷却流体
だけの流路系、その各部での温度および蒸発器３３，３
４での冷媒液の気化温度を示した。

【００９２】また、本実施例では、冷却流体の供給時、
熱交換流路３９と４１、熱交換流体４０と４２は直列接
続されることなく互いに独立しているが、１段目蒸発器
３３、２段目蒸発器３４および空調用冷却器５７が直列
に接続されているため、第１実施例と同様に、冷却流体
の供給のための循環路は２系統で済むので、冷却流体の
配管構成が簡単となり、ポンプ６６，７１も２台で済む
こととなって製造コストの低減化を図ることができる。

【００９３】図８は本発明の第４実施例を示すもので、
これは前述した第１実施例に対する第２実施例と同様
に、第３実施例における冷媒蒸気の流路切替用の開閉弁
４３〜５０をなくしたものである。すなわち、上記第３
実施例では第１および第２の１段目吸着器３５および３
６に対応して１個の１段目蒸発器３３、第１および第２
の２段目吸着器３７および３８に対応して１個の２段目
蒸発器３４を設置いていたものを、この第４実施例で
は、各吸着器３５〜３８のそれぞれに対応して１個の凝
縮器兼用の蒸発器３３，３３´，３４，３４´を設置す
るようにしている。

【００９４】このものでは、三方弁ＳＶ７〜ＳＶ１７、
四方弁ＦＶ３が実線で示す状態にあるときには、第１の
１段目および２段目吸着器３５および３７が吸着行程に
あり、第２の１段目および２段目吸着器３６および３８
が脱着行程にある。

【００９５】このとき、加熱流体は第２の１段目吸着器
３６の熱交換流路４０および第２の２段目吸着器３８の
熱交換流路４２を順に流れて第２の１段目および２段目
吸着器３６および３８の吸着剤Ｓを加熱し、これにより
吸着剤Ｓから脱着された冷媒蒸気は蒸発器３３´および
３４´に流入する。

【００９６】これに対し、放熱器６０で冷却された冷却
流体は第１の２段目吸着器３７の熱交換流路４１と一方
の２段目の蒸発器３４´内に設置された熱交換器５６´
とに分流し、熱交換器５６´に分流した冷却流体は蒸発
器３４´の冷媒蒸気を凝縮した後、蒸発器３３´内に設
置された熱交換器５５´に流入して蒸発器３３´の冷媒
蒸気を凝縮し、放熱器６０に戻る。そして、各蒸発器３
３´，３４´で凝縮された冷媒液はそれぞれ蒸発器３
３，３４に供給される。また熱交換流路４１に分流した
冷却流体は第１の２段目吸着器３７の吸着剤Ｓを冷却
し、放熱器６０に戻る。これにより、吸着器３７の吸着
剤Ｓは蒸発器３４で蒸発した冷媒蒸気を吸着する。

【００９７】一方、蒸発器３４´，３３´から冷媒液が
供給される蒸発器３４，３３の熱交換器５６，５５で順
に冷却された冷却流体はまず冷却器５７に供給され、エ
アコンの送風ダクト内を流れる空気を冷却した後、第１
の１段目吸着器３５の熱交換流路３９を経て蒸発器３４
の熱交換流路５６に戻される。そして、第１の１段目吸
着器３５の吸着剤Ｓは熱交換流路３９を流れる冷却流体
により冷却され、蒸発器３３で蒸発した冷媒蒸気を吸着
する。

【００９８】なお、三方弁ＳＶ７〜ＳＶ１７、四方弁Ｆ
Ｖ３が図８に破線で示す状態に切り替えられた場合に
は、逆に、第１の１段目および２段目吸着器３５および
３７が脱着行程を行い、第２の１段目および２段目吸着
器３６および３８が吸着行程を行うだけで、加熱流体、
冷却流体、熱交換媒体の流通経路は上述したと同様であ
るので詳細な説明は省略する。このように構成すること
により、第３実施例に示された大型にする必要のある開
閉弁４３〜５０を省略することができるものである。

【００９９】図９および図１０は本発明の第５実施例を
示す。この実施例は冷却流体の循環経路が１系統だけと
なるようにしたもので、第１の１段目および２段目吸着
器３５および３７の熱交換流路３９および４１のペア、
第２の１段目および２段目吸着器３６および３８の熱交
換流路４０および４２のペアが直列に接続されていると
共に、放熱器６０、２段目蒸発器３４の熱交換器５６、
１段目蒸発器３３の熱交換器５５および空調用冷却器５
７は直列に接続され、冷却流体を矢印Ｅ方向に送るポン
プ７２が空調用冷却器５７の出口側に設けられている。

【０１００】そして、冷却流体および加熱流体の供給先
を切り替えるために、２個の四方弁７３および７４が設
けられており、これら四方弁７３，７４が図９に実線で
示す状態にあるとき、放熱器６０、２段目蒸発器３４の
熱交換器５６および１段目蒸発器３３の熱交換器５５で
順次冷却された冷却流体は、空調用冷却器５７で自動車
の乗員室内に送風される空気を冷却した後、四方弁７
３、第１の１段目吸着器３５の熱交換流路３９、第１の
２段目吸着器３７の熱交換流路４１、四方弁７４を順に
経て放熱器６０に戻される。

【０１０１】一方、エンジンから流出した加熱流体は、
往路パイプ６３、四方弁７３、第２の１段目吸着器３６
の熱交換流路４０、第２の２段目吸着器３８の熱交換流
路４２、四方弁７４、復路パイプ６４を順に経てエンジ
ンに戻される。従って、この状態では、第１の１段目お
よび２段目吸着器３５および３７が吸着行程を実行し、
第２の１段目および２段目吸着器３６および３８が脱着
行程を実行するようになる。

【０１０２】四方弁７３，７４が図９に破線で示す状態
に切り替わると、放熱器６０、２段目蒸発器３４の熱交
換器５６および１段目蒸発器３３の熱交換器５５で順次
冷却された冷却流体は、空調用冷却器５７で自動車の乗
員室内に送風される空気を冷却した後、四方弁７３、第
２の１段目吸着器３６の熱交換流路４０、第２の２段目
吸着器３８の熱交換流路４２を順に経て放熱器６０に戻
される。

【０１０３】一方、エンジンから流出した加熱流体は、
往路パイプ６３、四方弁７３、第１の１段目吸着器３５
の熱交換流路３９、第１の２段目吸着器３７の熱交換流
路４１、四方弁７４、復路パイプ６４を順に経てエンジ
ンに戻される。

【０１０４】従って、この状態では、第２の１段目およ
び２段目吸着器３６および３８が吸着行程を実行し、第
１の１段目および２段目吸着器３５および３７が脱着行
程を実行するようになる。

【０１０５】なお、図９では、開閉弁４３〜５０の開閉
状態は第１の１段目および２段目吸着器３５および３７
が吸着行程で第２の１段目および２段目吸着器３６およ
び３８が脱着行程の時の状態で示してある。従って、第
１の１段目および２段目吸着器３５および３７が脱着行
程、第２の１段目および２段目吸着器３６および３８が
吸着行程の時には、開閉弁４３〜５０は図９とは逆の開
閉状態となる。

【０１０６】このように構成した本実施例では、放熱器
６０で冷却した冷却流体を更に２段および１段目の蒸発
器３４および３３で冷却して熱交換流路３９，４１また
は４０，４２に供給するようにしたので、第１実施例で
説明したように、大型化を招くことなく、冷凍効率を高
くすることができる。ちなみに、図１０に冷却流体の循
環系、その各部での温度および蒸発器３３，３４での冷
媒液の気化温度を示した。しかも、本実施例によれば、
特に、冷却流体の循環路が１系統となるので、より一層
冷却流体の配管構成が簡単化されると共に、１台のポン
プ７２で済み、より一層製造コストを低減できる。

【０１０７】図１１は本発明の第６実施例を示すもの
で、これは前述した第１実施例に対する第２実施例と同
様に、第５実施例における冷媒蒸気の流路切替用の開閉
弁４３〜５０をなくしたものである。すなわち、第５実
施例では第１および第２の１段目吸着器３５および３６
に対応して１個の１段目蒸発器３３、第１および第２の
２段目吸着器３７および３８に対応して１個の２段目蒸
発器３４を設置いていたものを、この第６実施例では、
各吸着器３５〜３８のそれぞれに対応して１個の凝縮器
兼用の蒸発器３３，３３´，３４，３４´を設置するよ
うにしている。

【０１０８】このものでは、四方弁ＦＶ１８〜２０が実
線で示す状態にあるときには、第１の１段目および２段
目吸着器３５および３７が吸着行程にあり、第２の１段
目および２段目吸着器３６および３８が脱着行程にあ
る。

【０１０９】このとき、加熱流体は第２の１段目吸着器
３６の熱交換流路４０および第２の２段目吸着器３８の
熱交換流路４２を順に流れて第２の１段目および２段目
吸着器３６および３８の吸着剤Ｓを加熱し、これにより
吸着剤Ｓから脱着された冷媒蒸気は蒸発器３３´および
３４´に流入する。

【０１１０】これに対し、放熱器６０で冷却された冷却
流体は２個の２段目蒸発器３４，３４´内にそれぞれ設
けられた熱交換器５６，５６´に分流し、一方の熱交換
器５６´に分流した冷却流体は蒸発器３４´の冷媒蒸気
を凝縮した後、蒸発器３３´内に設けられた熱交換器５
５´に流入して蒸発器３３´の冷媒蒸気を凝縮し、放熱
器６０に戻る。そして、各蒸発器３３´，３４´で凝縮
された冷媒液はそれぞれ蒸発器３３，３４に供給され
る。

【０１１１】また、他方の熱交換器５６に分流した冷却
流体は蒸発器３４で冷却された後、更に蒸発器３３の熱
交換器５５に流入し、該蒸発器３３により冷却される。
その後、冷却流体は冷却器５７に供給されてエアコンの
送風ダクト内を流れる空気を冷却し、次いで第１の１段
目吸着器３５の熱交換流路３９および第１の２段目吸着
器３７の熱交換流路４１に順に流れてそれら吸着器３
５，３７の吸着剤Ｓを冷却し、放熱器６０に戻る。これ
により、各吸着器３５および３７の吸着剤Ｓは各蒸発器
３３，３４で蒸発した冷媒蒸気を吸着する。

【０１１２】なお、四方弁ＦＶ１８〜２０が図１１に破
線で示す状態に切り替えられた場合には、逆に、第１の
１段目および２段目吸着器３５および３７が脱着行程を
行い、第２の１段目および２段目吸着器３６および３８
が吸着行程を行うだけで、加熱流体、冷却流体、熱交換
媒体の流通経路は上述したと同様であるので詳細な説明
は省略する。このように構成することにより、第５実施
例に示された大型にする必要のある開閉弁４３〜５０を
省略することができるものである。

【０１１３】図１２および図１３は本発明の第７実施例
を示す。この実施例は３段以上例えば５段の蒸発器７５
〜７９と各段の蒸発器７５〜７９に一対一の関係をもっ
て対応する５段の吸着器を備え、各段の吸着器は２個の
第１および第２の吸着器８０〜８９からなっている。

【０１１４】各段の蒸発器７５〜７９はキャピラリ管５
４により相互に接続され、放熱器６０からキャピラリ管
５３を介して５段目蒸発器７９に供給された冷媒液は順
次前段の蒸発器７８，７７，７６，７５にキャピラリ管
５４を介して供給されるようになっている。

【０１１５】各段の蒸発器７５〜７９は熱交換器９０〜
９４を備えている。そのうち１段目蒸発器７５は外部冷
却用とされ、その熱交換器９０は空調用冷却器５７と直
列に接続されている。また、２段目蒸発器７６〜４段目
蒸発器７８はそれぞれ前段である１段目〜３段目の各吸
着器８０〜８４の熱交換流路９５〜１００に供給する冷
却流体生成用とされ、残る最終段である５段目蒸発器７
９は放熱器６０と協働して４段目および５段目の各吸着
器８６〜８９の熱交換流路１０１〜１０４に供給する冷
却流体生成用とされている。

【０１１６】すなわち、第１の１段目〜５段目の吸着器
８０，８２，８４，８６，８８が吸着行程にあるとき、
第２の１段目〜５段目の吸着器８１，８３，８５，８
７，８９が脱着行程を行う。このとき、各三方弁１０５
〜１１８および四方弁１１９は図１２に実線で示す状態
にあり、２段目蒸発器７６の熱交換器９１で冷やされた
冷却流体は第１の１段目吸着器８０の熱交換流路９５と
熱交換器９１との間を循環し、３段目蒸発器７７の熱交
換器９２で冷やされた冷却流体は第１の２段目吸着器８
２の熱交換流路９７と熱交換器９２との間を循環し、４
段目蒸発器７８の熱交換器９３で冷やされた冷却流体は
第１の３段目吸着器８４の熱交換流路９９と熱交換器９
３との間を循環し、放熱器６０および５段目蒸発器７９
の熱交換器９４で冷やされた冷却流体は第１の４段目吸
着器８６の熱交換流路１０１、第１の５段目吸着器８８
の熱交換流路１０３、放熱器６０および熱交換器９４の
間を循環する。一方、加熱流体は第２の１段目〜５段目
吸着器８１，８３，８５，８７，８９の熱交換流路９
６，９８，１００，１０２，１０４に直列に供給され
る。各三方弁１０５〜１１８および四方弁１１９が図１
２に破線で示す状態に切り替えられると、第１の１段目
〜５段目の吸着器８０，８２，８４，８６，８８が脱着
行程を行い、第２の１段目〜５段目の吸着器８１，８
３，８５，８７，８９が吸着行程を行う状態となる。

【０１１７】すると、２段目蒸発器７６の熱交換器９１
で冷やされた冷却流体は第２の１段目吸着器８１の熱交
換流路９６と熱交換器９１との間を循環し、３段目蒸発
器７７の熱交換器９２で冷やされた冷却流体は第２の２
段目吸着器８３の熱交換流路９８と熱交換器９２との間
を循環し、４段目蒸発器７８の熱交換器９３で冷やされ
た冷却流体は第２の３段目吸着器８５の熱交換流路１０
０と熱交換器９３との間を循環し、放熱器６０および５
段目蒸発器７９の熱交換器９４で冷やされた冷却流体は
第２の４段目吸着器８７の熱交換流路１０２、第２の５
段目吸着器８９の熱交換流路１０４、放熱器６０および
熱交換器９４の間を循環する。一方、加熱流体は第１の
１段目〜５段目吸着器８０，８２，８４，８６，８８の
熱交換流路９５，９７，９９，１０１，１０３に直列に
供給される。

【０１１８】なお、各吸着器８６〜９５の入口と出口と
を開閉する開閉弁１２１〜１４０は、図１２では第１の
１段目〜５段目の吸着器８０，８２，８４，８６，８８
が吸着行程で、第２の１段目〜５段目の吸着器８１，８
３，８５，８７，８９が脱着行程を行う開閉状態で示さ
れている。

【０１１９】このように構成した本実施例では、第１実
施例で説明したと同様に、冷却流体が放熱器６０で３０
℃に冷やされ、一方、１段目蒸発器７５での冷媒液の蒸
発温度が１０℃であった場合、相互に隣接する２組の蒸
発器での冷媒液の蒸発温度の差が小さくなる。

【０１２０】このため、例えば１段目蒸発器７５で１０
℃で気化した冷媒蒸気を、これと温度差の余り違わない
気化温度の２段目蒸発器７６で冷却された冷却流体で１
段目吸着器８０，８１の吸着剤Ｓを冷却することとな
る。このような関係が、２段目吸着器８２，８３と３段
目蒸発器７７で冷却された冷却流体、３段目吸着器８
４，８５と４段目蒸発器７８で冷却された冷却流体、４
段目および５段目吸着器８６，８７および８８，８９と
放熱器６０および５段目蒸発器７９で冷却された冷却流
体との関係においても同様に成立する。従って、各段の
吸着器の吸着剤Ｓはより低温度に冷やされて冷媒蒸気の
温度との差が小さくなるので、図４から理解されるよう
に、より多くの冷媒を吸着し、吸着式冷凍装置全体とし
ての冷却能力がより一層高くなる。

【０１２１】また、４段目吸着器８６，８７の熱交換流
路１０１，１０２と５段目吸着器８８，８９の熱交換流
路１０３，１０４とが直列に接続されているので、吸着
器を５段有しながら、その冷却流体の循環経路が４系統
で済むので、配管構成が簡単となり、また冷却流体を送
るポンプ１４１〜１４５も、空調用冷却器５７用も含め
て５台で済み、製造コストを低く抑えることができる。
ちなみに、図１３に冷却流体の循環経路を示した。

【０１２２】図１４および図１５は本発明の第８実施例
を示す。この実施例では、１段目および２段目蒸発器７
５および７６を外部冷却用および１段目吸着器８０，８
１の熱交換流路９５，９６に供給する冷却流体生成用と
し、５段目蒸発器７９を前段である４段目吸着器８６，
８７の熱交換流路１０１，１０２に供給する冷却流体生
成用とし、放熱器６０を５段目吸着器８８，８９の熱交
換流路１０３，１０４に供給する冷却流体生成用とした
ところにある。

【０１２３】そして、第１の１段目〜５段目の吸着器８
０，８２，８４，８６，８８が吸着行程、第２の１段目
〜５段目の吸着器８１，８３，８５，８７，８９が脱着
行程を行うとき、四方弁１４６，１６０および三方弁１
４７〜１５９が実線の状態にあり、２段目および１段目
蒸発器７６および７５の熱交換器９１および９０で順に
冷やされた冷却流体は、空調用冷却器５７、第１の１段
目および２段目吸着器８０および８２の熱交換流路９５
および９７、熱交換器９１，９０との間を循環し、３段
目蒸発器７７の熱交換器９２で冷やされた冷却流体は第
１の２段目吸着器８２の熱交換流路９７と熱交換器９２
との間を循環し、４段目蒸発器７８の熱交換器９３で冷
やされた冷却流体は第１の３段目吸着器８４の熱交換流
路９９と熱交換器９３との間を循環し、５段目蒸発器７
９の熱交換器９４で冷やされた冷却流体は第１の４段目
吸着器８６の熱交換流路１０１と熱交換器９４との間を
循環し、放熱器６０で冷やされた冷却流体は第１の５段
目吸着器８８の熱交換流路１０３と放熱器６０との間を
循環する。

【０１２４】一方、加熱流体は第２の１段目〜５段目吸
着器８１，８３，８５，８６，８９の熱交換流路９６，
９８，１００，１０２，１０４に直列に供給される。四
方弁１４６，１６０および三方弁１４７〜１５９が破線
の状態に切り替えられると、第１の１段目〜５段目の吸
着器８０，８２，８４，８６，８８が脱着行程を行い、
第２の１段目〜５段目の吸着器８１，８３，８５，８
７，８９が吸着行程を行う状態となる。

【０１２５】すると、２段目および１段目蒸発器７６お
よび７５の熱交換器９１および９０で順に冷やされた冷
却流体は、空調用冷却器５７、第２の１段目および２段
目吸着器８１および８３の熱交換流路９６，９８、熱交
換器９１，９０との間を循環し、３段目蒸発器７７の熱
交換器９２で冷やされた冷却流体は第２の２段目吸着器
８３の熱交換流路９８と熱交換器９２との間を循環し、
４段目蒸発器７８の熱交換器９３で冷やされた冷却流体
は第２の３段目吸着器８５の熱交換流路１００と熱交換
器９３との間を循環し、５段目蒸発器７９の熱交換器９
４で冷やされた冷却流体は第２の４段目吸着器８７の熱
交換流路１０２と熱交換器９４との間を循環し、放熱器
６０で冷やされた冷却流体は第２の５段目吸着器８９の
熱交換流路１０４と放熱器６０との間を循環する。

【０１２６】一方、加熱流体は第１の１段目〜５段目吸
着器８０，８２，８４，８６，８８の熱交換流路９５，
９７，９９，１０１，１０３に直列に供給される。な
お、図１５に冷却流体の循環経路を示した。このように
構成しても、図１５に示すように、冷却流体の循環経路
は５系統となるので、ポンプ１６１〜１６５も５台で済
み、上記第７実施例と同様の効果を得ることができる。

【０１２７】図１６は本発明の第９実施例を示す。これ
は、蒸発器１６６−１〜１６６−ｎと吸着器１６７−１
〜１６７−ｎとを多段に設け、放熱器６０、各段の蒸発
器１６６−１〜１６６−ｎの熱交換器１６８−１〜１６
８−ｎおよび空調用冷却器５７を直列に接続すると共
に、各段の吸着器１６７−１〜１６７−ｎの熱交換流路
１６９−１〜１６９−ｎを直列に接続し、脱着行程を行
うときには、各段の吸着器１６７−１〜１６７−ｎの熱
交換流路１６９−１〜１６９−ｎに加熱流体を直列に供
給し、吸着行程を行うときには、放熱器６０で冷やした
冷却流体を、最終段の蒸発器１６６−ｎの熱交換器１６
８−ｎから前段側の蒸発器の熱交換器で順に冷やし、そ
して１段目蒸発器１６６−１の熱交換器１６８−１から
流出した冷却流体で、まず空調用冷却器５７を冷却し、
以後、１段目吸着器１６７−１の熱交換流路１６９−１
から順に後段の吸着器の熱交換流路に流して、放熱器６
０に戻すというように循環させる。

【０１２８】このように蒸発器と吸着器とを多段に設け
ると、放熱器６０で３０℃まで冷やされた冷却流体を、
１段目蒸発器１６６−１の熱交換器１６８−ｎに至るま
でに１０℃に冷やせば良くなるので、冷媒液の気化温度
は最終段の蒸発器１６６−ｎでは３０℃より若干低い程
度で済み、以後、前段側の蒸発器に行くに従って少しず
つ低くなるようにされるので、各段の吸着器で吸着され
る冷媒蒸気と吸着剤Ｓとの温度差が一層小さくなる。

【０１２９】例えば、最終段の吸着器１６７−ｎでは３
０℃より若干低い温度の冷媒蒸気を、４０℃より若干低
い温度の冷却流体で冷却することとなるので、図４に点
Ｐ５で示すように吸着率約３０％となり、１段目の吸着
器１６７−１では１０℃より若干低い温度の冷媒蒸気
を、２０℃程度の冷却流体で冷却することとなるので、
図４に点Ｐ６で示すように吸着率約２８％となる。以上
のことから理解されるように、蒸発器と吸着器とを多段
に設けるより一層冷却能力を高くすることができるもの
である。

【０１３０】また、本実施例では、冷却流体の循環経路
が１系統のみとなるので、冷却流体の循環経路のための
配管構成がより簡単となると共に、冷却流体を送るため
のポンプ１７０が１台で済み、製造コストの低減化を図
ることができる。

【０１３１】以上説明した各実施例において、吸着器の
小形化を図るには、吸着剤Ｓについて考慮すると良い。
図１７は吸着剤Ｓとしてシリカゲルを使用した場合、そ
の粒径と吸着速度との関係を、１段目吸着器と２段目吸
着器について示したものである。この図１７から分かる
ように、冷媒蒸気の圧力（温度）が高くなると、相対湿
度が同一であっても吸着剤Ｓの吸着速度は速くなる。複
数段の吸着器を備える本発明の場合、後段の吸着器ほど
冷媒の蒸発温度（蒸発圧力）は高くなる。このため、各
段の吸着器への吸着剤Ｓの充填量に関し、後段側の吸着
器ほど少なくすると良い。これにより、吸着器の小形化
を図ることができ、且つ、この吸着剤Ｓの充填量の少量
化による小形化を図っても、吸着剤Ｓによる冷媒の吸脱
着量が減少するという不具合は生じない。

【０１３２】また、吸着剤Ｓは粒径が小さいほど単位重
量当たりの表面積が大きくなるので、図１７にも示され
ているように、吸着速度は速くなる。しかし、粒径が小
さくなると、吸着剤Ｓの層内への冷媒蒸気の到達性が悪
くなり、図１７に実線と破線の差で示されるように、吸
着剤Ｓ層全体としての吸着速度は低下する。このため、
吸着剤Ｓの粒径は表面積増加による吸着速度の増加と到
達性の悪化による吸着速度の低下との兼ね合いによって
決まる。このとき、前述したように冷媒の蒸発圧力が高
くなると、相対湿度が同一であっても吸着剤Ｓの吸着速
度は速くなるので、蒸発圧力の高い後段側の吸着器ほ
ど、吸着剤Ｓの粒径を小さくすると良い。

【０１３３】以上のことから、吸着剤Ｓとしては、各段
の吸着器ほど充填量を少なくし、且つ各段の吸着器につ
いて同一粒径とせず、後段側の吸着器ほど粒径を小さく
すると良い。このようにすることにより、吸着器の小形
化を図ることができるものであり、このようにしても吸
着剤Ｓの冷媒蒸気の吸着速度、吸着量が低下するおそれ
はないものである。

【０１３４】カーエアコンにおいては、空調用冷却器５
７により送風ダクト内を流れる空気を０℃程度に冷却し
たい場合がある。例えば、冬季において、車室内を除湿
暖房する際、フロントガラス内側の防曇のためには、空
気を０℃位まで冷やし、フロントガラスに吹き当てられ
る空調空気の露点が外気温度と同じ位になるまで除湿す
る必要がある。

【０１３５】このように空調用冷却器５７により空気を
０℃程度に冷却するには、例えば図１６において、１段
目蒸発器１６６−１の冷媒の蒸発温度は熱交換効率を考
慮して−５℃程度にしなければならない。しかしなが
ら、このような低温度になると、冷媒に純水が用いられ
ていた場合、冷媒が凍結する。これを避けるには、水に
凝固点降下剤を混ぜたものを冷媒として使用すれば良い
が、凝固点降下剤は添加し過ぎると、アルコール系では
冷凍（冷却）能力が低下したり、塩系では冷媒の循環経
路の腐食の問題が生ずる。

【０１３６】そこで、図５の第２実施例に示された構成
のように、凝縮器兼用の蒸発器を接続した２個の吸着器
を複数段設けて、各段毎に独立して冷媒を封入する構成
とし、それら各段のうち、前方段側の所要の段、すなわ
ち冷媒の蒸発温度が０℃以下となる段に、水に凝固点降
下剤を混ぜたものを冷媒として使用する。このようにす
れば、凝固点降下剤を混入した冷媒が全部の段ではな
く、必要な段だけに限定されるので、冷凍（冷却）能力
の低下の問題を極力防止できると共に、腐食などが発生
するおそれがある範囲を狭い範囲に限定することができ
る。

【０１３７】この場合、前方段側の所要の段の冷媒とし
てアルコール系物質、例えばエタノールを用い、吸着剤
Ｓとして活性炭を用いることができる。アルコール系物
質は凍結温度が低いので冷媒の凍結を確実に防止でき、
また活性炭はアルコール系物質を吸収し易いので少量の
吸着剤Ｓで多量の冷媒を吸着でき、吸着器の小形化を図
ることができる。

【０１３８】本発明では、冷却流体を、複数段の吸着器
のうち、蒸発温度の低い側の吸着器から高い側の吸着器
の熱交換流路へと流すので、一種の対向流形の熱交換形
式を構成する。この対向流形の熱交換器の熱交換効率を
高めるには、図１８に示す本発明の第１０実施例のよう
に構成すると良い。なお、この第１０実施例の冷凍装置
の基本構成は図９および図１０に示す第５実施例の冷凍
装置と同一のものである。

【０１３９】放熱器６０の出口と空調用冷却器５７の出
口は混合タンク１７０に接続され、放熱器６０と空調用
冷却器５７から流出する冷却流体とはこの混合タンク１
７０で混合されるようになっている。この混合タンク１
７０には２つの出口が設けられ、一方の出口は最終段の
蒸発器である２段目蒸発器３４の熱交換器５６に接続さ
れ、他方の出口はポンプ７２の吸入口に接続されてい
る。

【０１４０】このように構成した場合、放熱器６０の出
口から流出する冷却流体と空調用冷却器５７の出口から
流出する冷却流体とは混合タンク１７０内で混合され、
その混合後の冷却流体が２段目蒸発器３４の熱交換器５
６に供給されると共に、第１の１段目吸着器３５の熱交
換流路３９或いは第２の１段目吸着器３６の熱交換流路
４０に供給される。このようにすることにより、熱交換
効率が高くなる。

【０１４１】冷凍機としての能力は空調用冷却器５７の
吸熱量で決まり、その吸熱量Ｑｃは Ｑｃ＝Ｇｂ×Ｃｐｂ×（Ｔｃｏ−Ｔｃｉ） である。 但し、Ｇｂ………冷却流体の単位時間当たりの流量 Ｃｐｂ……冷却流体の比熱 Ｔｃｉ……空調用冷却器５７の入口の冷却流体温度 Ｔｃｏ……空調用冷却器５７の出口の冷却流体温度 である。

【０１４２】一方、吸着剤Ｓが冷媒を吸着する際に放出
する熱量Ｑｓは Ｑｓ＝Ｇｂ×Ｃｐｂ×（Ｔｅｘｏ−Ｔｅｘｉ） である。 但し、Ｔｅｘｉ…１段目吸着器の熱交換流路３９，４０
の入口の冷却流体温度 Ｔｅｘｏ…２段目吸着器の熱交換流路４１，４２の出口
の冷却流体温度である。

【０１４３】吸着剤Ｓの吸着時の放出熱量Ｑｓと脱着時
に必要な熱量Ｑｄとは同一と考えられるので、Ｑｓ＝Ｑ
ｄである。そして、対向流形の熱交換器の効率ηは η＝Ｑｃ÷Ｑｄ＝Ｑｃ÷Ｑｓ＝｛Ｇｂ×Ｃｐｂ×（Ｔｃ
ｏ−Ｔｃｉ）｝÷｛Ｇｂ×Ｃｐｂ×（Ｔｅｘｏ−Ｔｅｘ
ｉ）｝ ＝（Ｔｃｏ−Ｔｃｉ）÷（Ｔｅｘｏ−Ｔｅｘｉ） である。

【０１４４】そして、図１０に示した通り、混合タンク
１７０を設けない場合、空調用冷却器５７の入口の冷却
流体温度Ｔｃｉは１０℃、空調用冷却器５７の出口の冷
却流体温度Ｔｃｏは２０℃、１段目吸着器の熱交換流路
３９，４０の入口の冷却流体温度Ｔｅｘｉは２０℃ ２段目吸着器の熱交換流路４１，４２の出口の冷却流体
温度Ｔｅｘｏは４０℃であり、混合タンク１７０を設け
た場合、空調用冷却器５７の入口の冷却流体温度Ｔｃｉ
は１０℃、空調用冷却器５７の出口の冷却流体温度Ｔｃ
ｏは２０℃、１段目吸着器の熱交換流路３９，４０の入
口の冷却流体温度Ｔｅｘｏは２５℃ ２段目吸着器の熱交換流路４１，４２の出口の冷却流体
温度Ｔｅｘｉは４０℃となる。

【０１４５】これを表にしてまとめると、

【表１】 となる。

【０１４６】そこで、熱交換効率を混合タンク１７０を
設けない場合と、設けた場合との双方について求める
と、混合タンク１７０を設けない場合には、 η＝（Ｔｃｏ−Ｔｃｉ）÷（Ｔｅｘｏ−Ｔｅｘｉ） ＝（２０−１０）÷（４０−２０） ＝０．５ 混合タンク１７０を設けた場合には、 η＝（Ｔｃｏ−Ｔｃｉ）÷（Ｔｅｘｏ−Ｔｅｘｉ） ＝（２０−１０）÷（４０−２５） ＝０．６６６ となり、混合タンク１７０を設けた場合の方が熱交換器
の効率が向上することが分かる。

【０１４７】図１９は本発明の第１１実施例を示すもの
で、これは混合タンク１７０を用いることなく、放熱器
６０の出口から流出する冷却流体と空調用冷却器５７の
出口から流出する冷却流体とを混合し、その混合後の冷
却流体を２段目蒸発器３４の熱交換器５６に供給すると
共に、第１の１段目吸着器３５の熱交換流路３９或いは
第２の１段目吸着器３６の熱交換流路４０に供給するよ
うにしたものである。

【０１４８】この実施例では、混合割合調整手段として
２個の三方弁１７１，１７２が設けられており、空調用
冷却器５７の出口が三方弁１７１の入口ａに接続され、
放熱器６０の出口が三方弁１７２の入口ａに接続されて
いる。そして、三方弁１７１の一方の出口ｂおよび三方
弁１７２の一方の出口ｂが一本にまとめられてポンプ７
２の吸入口に接続されていると共に、三方弁１７１の他
方の出口ｃと三方弁１７２の他方の出口ｃが一本にまと
められて２段目蒸発器３４の熱交換器５６に接続されて
いる。なお、三方弁１７１の他方の出口側にはポンプ１
７３が接続されている。

【０１４９】上記構成において、三方弁１７１，１７２
の出口ｂ，ｃの開度を調節することにより、放熱器６０
からの冷却流体と空調用冷却器５７からの冷却流体の混
合割合を変えて熱交換器５６、熱交換流路３９或いは４
０に供給することができる。この場合、三方弁１７１，
１７２の出口ｂ，ｃの開度を同じにすれば図１８に示す
第１０実施例と同様に放熱器６０からの冷却流体と空調
用冷却器５７からの冷却流体の混合割合を５０％ずつに
して供給できる。三方弁１７１の出口Ｃ、三方弁１７２
の出口Ｃを閉じれば、図５に示す第２実施例と同様に混
合のない１経路のものになり、方弁１７１の出口ｂ，１
７２の出口ｃを閉じれば、冷却流体を空調用冷却器５
７、２段目蒸発器３４の熱交換器５６、１段目蒸発器３
３の熱交換器５５の経路と、１段目吸着器３５或いは３
６の熱交換流路３９或いは４０、２段目吸着器３７或い
は３８の熱交換流路４１或いは４２、空調用冷却器５７
の経路とにそれぞれ独立して流す２経路のものにするこ
とができる。

【０１５０】ところで、冷却流体、加熱流体を各段の吸
着器の熱交換流路に直列に流す場合、図９および図１０
に示す第５実施例の冷凍装置を例にとって流路切換用の
四方弁７３，７４の切り換え動作タイミングを図２０を
参照しながら説明する。

【０１５１】図２０（ａ）は第１の１段目および２段目
吸着器３５および３７が吸着行程にあり、第２の１段目
および２段目吸着器３６および３８が脱着行程にある状
態を示す。この状態では、第１の１段目および２段目吸
着器３５および３７の熱交換流路３９および４１には空
調用冷却器５７からの冷却流体が順に供給され、第２の
１段目および２段目吸着器３６および３８の熱交換流路
４０および４２にはエンジン冷却水が順に供給されてい
る。

【０１５２】この状態から第１の１段目および２段目吸
着器３５および３７を脱着行程に切り換えると共に、第
２の１段目および２段目吸着器３６および３８を吸着行
程に切り換えるには、まず図２０（ｂ）に示すように、
四方弁７３だけを切り換え動作させて、冷却流体が第２
の１段目吸着器３６の熱交換流路４０に供給され、エン
ジン冷却水が第１の１段目吸着器３５の熱交換流路３９
に供給されるようにする。

【０１５３】すると、第１の１段目および２段目吸着器
３５および３７の熱交換流路３９および４１内に残って
いる冷却流体がエンジン冷却水によって押し出されるよ
うにして放熱器６０へと送り出されると共に、第２の１
段目および２段目吸着器３６および３８の熱交換流路４
０および４２内に残っているエンジン冷却水が冷却流体
によって押し出さるようにしてエンジンへと送り出され
る。

【０１５４】そして、所定時間経過し、第１の１段目お
よび２段目吸着器３５および３７の熱交換流路３９およ
び４１内に残っていた冷却流体、第２の１段目および２
段目吸着器３６および３８の熱交換流路４０および４２
内に残っていたエンジン冷却水が排出されると、四方弁
７４も切り換えられ、第１の１段目および２段目吸着器
３５および３７が脱着行程を実行すると共に、第２の１
段目および２段目吸着器３６および３８が吸着行程を実
行する。

【０１５５】このように通常は四方弁７３の切り換わり
動作から遅れて四方弁７４を切り換わり動作させること
により、吸着器３５〜３８内に残っている冷却流体およ
びエンジン冷却水をそれぞれ放熱器６０およびエンジン
に送り出すようにしている。なお、この四方弁７３の切
り換わり動作に対する四方弁７４の切り換わり動作の送
れ時間をタイムラグということとする。

【０１５６】しかしながら、この構成のものでは、図２
０（ｂ）に示す状態で、第２の１段目吸着器３６の熱交
換流路４０には直ちに冷却流体が流入して来るが、第２
の２段目吸着器３８の熱交換流路４２には第２の１段目
吸着器３６の熱交換流路４０内に残っていたエンジン冷
却水が流入して来るため、第２の２段目吸着器３８は吸
着行程に移ることができない。

【０１５７】同様に、第１の１段目吸着器３５の熱交換
流路３９には直ちにエンジン冷却水が供給されるが、第
１の２段目吸着器３７の熱交換流路４１には第１の１段
目吸着器３５の熱交換流路３９内に残っていた冷却流体
が流入して来るため、第１の２段目吸着器３７は脱着行
程に移ることができない。このように２段目の吸着器３
７，３８は四方弁７３，７４のタイムラグ時間は吸着も
脱着も実行できない状態になり、冷却能力を呈しなくな
る。

【０１５８】このような不具合を解消するために、図２
１に示す本発明の第１２実施例が存在する。この実施例
が第５実施例と異なるところは、１段目吸着器３５，３
６の熱交換流路３９，４０と２段目吸着器３７，３８の
熱交換流路４１，４２との間に流路切換手段としての四
方弁１７４を設けたところにある。

【０１５９】すなわち、１段目吸着器３５，３６の熱交
換流路３９，４０の出口、２段目吸着器３７，３８の熱
交換流路４１，４２の入口はそれぞれ四方弁１７４の各
ポートに接続されている。そして、四方弁１７４の切り
換わり動作により、第１の１段目吸着器３５の熱交換流
路３９と第１の２段目吸着器３７の熱交換流路４１とが
接続されると共に、第２の１段目吸着器３６の熱交換流
路４０と第２の２段目吸着器３８の熱交換流路４２とが
接続される状態（第１の切換状態）と、第１の１段目吸
着器３５の熱交換流路３９と第２の２段目吸着器３８の
熱交換流路４２とが接続されると共に、第２の１段目吸
着器３６の熱交換流路４０と第１の２段目吸着器３７の
熱交換流路４１とが接続される状態（第２の切換状態）
とに切り換えられるようになっている。

【０１６０】次に上記構成の作用を説明するに、図２０
（ａ）は第１の１段目および２段目吸着器３５および３
７が吸着行程にあり、第２の１段目および２段目吸着器
３６および３８が脱着行程にある状態を示す。この状態
では、四方弁１７４は第１の切換状態にあり、第１の１
段目および２段目吸着器３５および３７の熱交換流路３
９および４１には空調用冷却器５７からの冷却流体が順
に供給され、第２の１段目および２段目吸着器３６およ
び３８の熱交換流路４０および４２にはエンジン冷却水
が順に供給されている。

【０１６１】この状態から第１の１段目および２段目吸
着器３５および３７を脱着行程に切り換えると共に、第
２の１段目および２段目吸着器３６および３８を吸着行
程に切り換えるには、まず図２０（ｂ）に示すように、
四方弁７３を切り換え動作させて冷却流体が第２の１段
目吸着器３６の熱交換流路４０に供給され、エンジン冷
却水が第１の１段目吸着器３５の熱交換流路３９に供給
されるようにする。この四方弁７３の切り換えと同期し
て四方弁１７４を第２の切換状態にする。

【０１６２】すると、第１の１段目吸着器３５の熱交換
流路３９内に残っている冷却流体がエンジン冷却水によ
って押し出されるようにして第２の２段目吸着器３８の
熱交換流路４２に供給されると共に、第２の１段目吸着
器３６の熱交換流路４０内に残っているエンジン冷却水
が空調用冷却器５７からの冷却流体によって押し出され
るようにして第１の２段目吸着器３７の熱交換流路４１
に供給される。

【０１６３】これにより、第２の２段目吸着器３８の熱
交換流路４２内に残っていたエンジン冷却水が熱交換流
路３９からの冷却流体によって押し出されるようにして
エンジンに戻されると共に、第１の２段目吸着器３７の
熱交換流路４１内に残っていた冷却流体が熱交換流路４
０からのエンジン冷却水によって放熱器６０へと送り出
される。

【０１６４】このように各段の吸着器３５〜３８の熱交
換流路３９〜４２は、切り換え前の実行行程と切り換え
後の実行行程とが同じ吸着器の熱交換流路が直列に接続
される状態となるので、切り換え後の行程を実行するに
必要な冷却流体、エンジン冷却水を、他の吸着器の熱交
換流路から受けることができるものである。

【０１６５】そして、第１の１段目および２段目吸着器
３５，３７の熱交換流路３９，４１内に残された冷却流
体が押し出されると共に、第２の１段目および２段目吸
着器３６，３８の熱交換流路４０，４２内に残されたエ
ンジン冷却水が押し出されると、四方弁１７４が第２の
状態に切り換えられると同時に四方弁７４も切り換わり
動作し、第１の１段目および２段目吸着器３５および３
７が脱着行程を実行すると共に、第２の１段目および２
段目吸着器３６および３８が吸着行程を実行する状態と
なる。

【０１６６】このように本実施例によれば、各吸着器３
５〜３８を脱着行程と吸着行程との間で切り換える際、
前段側の吸着器３５，３６の熱交換流路３９，４０は、
後段側の吸着器３７，３８に必要な流体を供給するの
で、各吸着器３５〜３８の熱交換流路３９〜４２に残さ
れた不要な流体を排出するに要する時間は１個の吸着器
の熱交換流路の残された流体を排出する時間相当とな
り、タイムラグは図２０のものの半分程度で済み、短時
間のうちに行程を切り換えることができる。

【０１６７】なお、この第１２実施例のタイムラグ減少
のための考え方は、吸着器を２段設けたものに限られ
ず、３段、或いはそれ以上の多段に吸着器を設けた場合
にも同様に適用できる。図２２に示す第１３実施例は吸
着器を３段設けたもので、このように隣合う段の吸着器
の熱交換流路を四方弁ＦＶで接続することによりタイム
ラグを１段の吸着器の熱交換流路から流体を排出するに
要する時間に短縮することができるものである。

【０１６８】なお、本発明は上記し且つ図面に示す実施
例に限定されるものではなく、以下のような拡張或いは
変更が可能である。四方弁６１，６２，６８〜７１，７
３，７４、三方弁１０５〜１１９、四方弁１４６，１６
０、三方弁１４７〜１５９は、冷却流体と加熱流体と
を、吸着器に交互に供給するための流路切換手段に相当
するが、これは、四方弁や三方弁に限られるものではな
く、配管構成によっては開閉弁の組み合わせであっても
良い。

【０１６９】開閉弁４３〜５０、１２１〜１４０は、各
段一対の吸着器を凝縮器および蒸発器に選択的に連通さ
せるための冷媒流路切換手段に相当するが、これは、三
方弁や四方弁であっても良い。各段の吸着器は、必ずし
も一対設ける必要はなく、１個にして脱着と吸着とを交
互に実行する構成にしても良い。

【０１７０】図１２において、１段目〜４段目の熱交換
器９０〜９３は、少なくとも隣接する熱交換器９０と９
１、９１と９２、９２と９３、９０〜９２、９１〜９３
或いは９０〜９３を直列に接続し、冷却流体を、空調用
冷却器５７と１段目吸着器の熱交換器とに直列に供給し
たり、１段目と２段目の吸着器の熱交換流路、２段目と
３段目の吸着器の熱交換流路に直列に供給したり、空調
用冷却器５７と１段目と２段目の吸着器の熱交換流路に
直列に供給したり、或いは１段目から３段目の吸着器の
熱交換流路に直列に供給したりするように構成しても良
い。

【０１７１】更に、図１２において、５段目の熱交換器
９１〜９４を、少なくとも前段の熱交換器９３、９３と
９２、９３〜９１に直列に接続し、冷却流体を、３段目
〜５段目の吸着器の熱交換流路に直列に流し、２段目〜
５段目の吸着器の熱交換流路に直列に流し、或いは１段
目〜５段目の吸着器の熱交換流路に直列に流してそれぞ
れ放熱器６０に戻したりするように構成しても良い。凝
縮器３２は複数個設けても良い。図５、図８、図１１に
おいて、各段に設置された２個の蒸発器３３，３３´お
よび３４，３４´はキャピラリチューブによって相互に
接続されて冷媒が行き来するようになっているが、キャ
ピラリチューブはなくとも良い。その理由は、吸着器３
５〜３８の脱着時に蒸発器３３，３３´，３４，３４´
で凝縮させた冷媒液をそのまま各蒸発器に溜めておき、
吸着器３５〜３８の吸着時に蒸発器３３，３３´，３
４，３４´内に溜められた冷媒液を蒸発させれば良いか
らである。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施例を示すもので、第１の状態
にあるときの吸着式冷凍装置の全体構成を概略的に示す
図

【図２】第２の状態に切り替えられた状態で示す図１相
当図

【図３】冷却流体の循環系統のみを示す概略図

【図４】吸着剤の吸着率−温度特性図

【図５】本発明の第２実施例を示す概略構成図

【図６】本発明の第３実施例を示す概略構成図

【図７】図３相当図

【図８】本発明の第４実施例を示す概略構成図

【図９】本発明の第５実施例を示す概略構成図

【図１０】図３相当図

【図１１】本発明の第６実施例を示す概略構成図

【図１２】本発明の第７実施例を示す概略構成図

【図１３】図３相当図

【図１４】本発明の第８実施例を示す概略構成図

【図１５】図３相当図

【図１６】本発明の第９実施例を示す図３相当図

【図１７】吸着剤の粒径と吸着速度との関係を示すグラ
フ

【図１８】本発明の第１０実施例を示す図６相当図

【図１９】本発明の第１１実施例を示す図６相当図

【図２０】本発明における行程切り換えを示す概略構成
図

【図２１】本発明の第１２実施例を示す図２０相当図

【図２２】本発明の第１３実施例を示す図２０相当図

【図２３】本発明と比較するために示した別の構成例を
示す図３相当図

【図２４】従来の吸着式冷凍装置の一例を示す図

【図２５】従来の吸着式冷凍装置の他の例を示す図

【符号の説明】

図中、３２は凝縮器、３３，３４は蒸発器、３５〜３８
は吸着器、３９〜４２は熱交換流路、５５，５６は熱交
換器、５７は空調用冷却器、５９，６５〜６７，７２は
ポンプ、７５〜７９は蒸発器、８０〜８９は吸着器、９
０〜９４は熱交換器、９５〜１０４は熱交換流路、１４
１〜１４５，１６１〜１６５はポンプ、１７０は混合タ
ンク、１７１，１７２は三方弁、１７４は四方弁であ
る。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田中 攻明 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 (72)発明者 井上 哲 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 冷媒を凝縮する少なくとも１個の凝縮器
   と、 この凝縮器からの冷媒液を蒸発させる複数段の蒸発器
   と、 これら各段の蒸発器に対応して設けられ、冷却されるこ
   とにより前記各段の蒸発器にて気化した冷媒蒸気を吸着
   し、加熱されることにより冷媒蒸気を脱着して前記凝縮
   器に放出する吸着剤を有した複数段の吸着器と、 これら複数段の吸着器に設けられ、冷却流体の供給を受
   けて前記吸着剤を冷却する熱交換流路と、 前記複数段の吸着器のうち、少なくとも最終段の吸着器
   の前記熱交換流路からの流体を冷却する放熱器と、 前記複数段の蒸発器のうち少なくとも１段目の蒸発器に
   より冷却された流体と外気との間で熱交換を行う冷却器
   とを具備し、 前記蒸発器を少なくとも前段の前記吸着器の前記熱交換
   流路に供給する冷却流体生成用とし、前記複数段の吸着
   器のうち少なくとも隣り合う２段の吸着器の前記熱交換
   流路を直列に接続して前記冷却流体が前段側の吸着器の
   熱交換流路から後段側の吸着器の熱交換流路へと流れる
   ように構成したことを特徴とする吸着式冷凍装置。
2. 【請求項２】 冷媒を凝縮する少なくとも１個の凝縮器
   と、 この凝縮器からの冷媒液を蒸発させる複数段の蒸発器
   と、 これら各段の蒸発器に対応して設けられ、冷却されるこ
   とにより前記各段の蒸発器にて気化した冷媒蒸気を吸着
   し、加熱されることにより冷媒蒸気を脱着して前記凝縮
   器に放出する吸着剤を有した複数段の吸着器と、 これら複数段の吸着器に設けられ、冷却流体の供給を受
   けて前記吸着剤を冷却する熱交換流路と、 前記複数段の吸着器のうち、少なくとも最終段の吸着器
   の前記熱交換流路からの流体を冷却する放熱器と、 前記複数段の蒸発器のうち、少なくとも１段目の蒸発器
   により冷却された流体と外気との間で熱交換を行う冷却
   器とを具備し、 前記蒸発器を少なくとも前段の前記吸着器の前記熱交換
   流路に供給する冷却流体生成用とし、少なくとも隣り合
   う２段の蒸発器により冷却される冷却流体の流路を直列
   に接続して前記冷却流体が後段側の蒸発器から前段側の
   蒸発器によって順次冷却されるように構成したことを特
   徴とする吸着式冷凍装置。
3. 【請求項３】 冷媒を凝縮する少なくとも１個の凝縮器
   と、 この凝縮器からの冷媒液を蒸発させる複数段の蒸発器
   と、 これら各段の蒸発器に設けられた複数個の熱交換器と、 前記各段の蒸発器に対応して設けられ、冷却により前記
   各段の蒸発器にて気化した冷媒蒸気を吸着し、加熱によ
   り冷媒蒸気を脱着して前記凝縮器に放出する吸着剤を有
   した複数段の吸着器とを具備し、 外部に放熱する放熱器と前記各段の蒸発器の前記熱交換
   器とを直列に接続し、前記放熱器で冷やされた後、最終
   段の前記蒸発器から１段目の前記蒸発器までの前記熱交
   換器によって順次冷やされた冷却流体を、外気を冷却す
   る冷却器を経て１段目の前記吸着器から最終段の前記吸
   着器までの前記熱交換流路に順次直列に供給する構成と
   したことを特徴とする吸着式冷凍装置。
4. 【請求項４】 前記複数段の吸着器のうち、後段側の吸
   着器ほど前記吸着剤の充填量を少なくしたことを特徴と
   する請求項１ないし３のいずれかに記載の吸着式冷凍装
   置。
5. 【請求項５】 前記複数段の吸着器のうち、後段側の吸
   着器ほど前記吸着剤の粒径を小さくしたことを特徴とす
   る請求項１ないし４のいずれかに記載の吸着式冷凍装
   置。
6. 【請求項６】 前記凝縮器は各段の前記蒸発器および吸
   着器に対応して複数設けられて冷媒の循環系が各段毎に
   独立するように構成され、それら各段の凝縮器、蒸発器
   および吸着器に封入された冷媒のうち、前方段側の所要
   の段の冷媒には、凝固点降下剤が混入されていることを
   特徴とする請求項１ないし５のいずれかに記載の吸着式
   冷凍装置。
7. 【請求項７】 前記凝縮器は各段の前記蒸発器および吸
   着器に対応して複数設けられて冷媒の循環系が各段毎に
   独立するように構成され、それら各段の凝縮器、蒸発器
   および吸着器に封入された冷媒のうち、前方段側の所要
   の段は、冷媒にアルコール系物質が用いられ、これを吸
   着する吸着剤に活性炭が用いられていることを特徴とす
   る請求項１ないし５のいずれかに記載の吸着式冷凍装
   置。
8. 【請求項８】 前記放熱器から流出する冷却流体と前記
   冷却器から流出する冷却流体とを混合して最終段の前記
   蒸発器の熱交換器と１段目の前記吸着器の熱交換流路と
   に供給するように構成されていることを特徴とする請求
   項３記載の吸着式冷凍装置。
9. 【請求項９】 前記各段の吸着器は２個ずつ設けられ、
   それら２個の吸着器は、一方が自身の前記熱交換流路に
   冷却流体が供給されることによって吸着を行う時、他方
   が自身の前記熱交換流路に加熱流体が供給されることに
   よって脱着を行うという関係をもって、吸着行程と脱着
   行程を交互に実行するように構成され、その行程の切り
   換え時に、前記各段の吸着器の熱交換流路は、切り換え
   前の実行行程と切り換え後の実行行程とが同じ吸着器の
   熱交換流路が直列に接続される状態を経た後、切り換え
   後に同じ行程を実行する吸着器の熱交換流路が直列に接
   続されることを特徴とする請求項３記載の吸着式冷凍装
   置。