JPH09296453A

JPH09296453A - 法面安定化構造物の構築工法

Info

Publication number: JPH09296453A
Application number: JP8113940A
Authority: JP
Inventors: Shoji Shimizu; 尚二清水; Koji Sugiyama; 好司杉山
Original assignee: Raito Kogyo Co Ltd
Current assignee: Raito Kogyo Co Ltd
Priority date: 1996-05-08
Filing date: 1996-05-08
Publication date: 1997-11-18

Abstract

(57)【要約】【課題】打設後の硬化材料のダレ、搬送中の硬化材料の
脈動、および搬送管路の閉塞などを解決した法面安定化
構造物の構築工法を提供する。【解決手段】混練されたモルタルを圧送ポンプ９により
圧送管路１０Ａ、Ｙ字管１４、およびエア圧送管路を介
して圧送し、その管路の先端の吹付ノズルから型枠２０
に吹き付けるとともに、Ｙ字管１４にてコンプレッサー
１２からの空気を吹込み、この空気を連行して、吹付ノ
ズル１１から吹き付ける法面安定化構造物の構築工法に
おいて、前記モルタルは、セメント：砂＝１：２．５〜
３．６、セメントに対して、５〜１５重量％のシリカヒ
ュームおよび０．５〜５重量％の高性能減水剤を含有
し、かつ、スランプ値が１０〜２５cm、水セメント比が
４０〜７０％とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、特に、打設後の硬
化材料のダレ、搬送中の硬化材料の脈動、および搬送管
路の閉塞などを解決した法面安定化構造物の構築工法に
関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、この種の法面安定化構造物の構築
工法としては、固練りの硬化材料を加圧タンクからの高
圧エアによりホース内に圧送し、このホースの先端に連
結した吹付ノズルから、対象法面に設けられた型枠内に
打設する、全エア搬送式の吹付方法が一般的であった。

【０００３】しかし、この吹付方法は、固練りの硬化材
料を用いる点、およびこの硬化材料を長距離にわたって
エア搬送する点から、反発ロスの発生や型枠への充填性
に欠ける等の間題を抱えており、高強度の法枠を構築す
ることは困難であった。

【０００４】そこで、本出願人は、より高強度で品質の
安定した法枠を得ることのできる法枠構築工法として、
特開平６一１０８４７０号公報において、軟練りの硬化
材料をコンクリート圧送ポンプにより管路を介して圧送
するとともに、管路途中においてエアを吹込み、このエ
アを硬化材料に連行せしめ、管路先端に連結する吹付ノ
ズルから硬化材料を型枠内に打設する、ポンプ併用式の
吹付工法を提案した。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ポンプ
併用式の吹付方法により法枠を構築する場合、反発ロス
の発生や型枠への充填性は大幅に改善されるが、硬化材
料が非常に軟練りであるため、下記に示すような間題点
がある。

【０００６】（１）打設した硬化材料がダレやすく、打
設後のコテ均しに多大な時間を要し、施工性が極めて悪
い。また、ダレやすいことによって、打設後の硬化材料
が型枠外にこぼれ落ちる打設ロスが多くなり不経済であ
る。さらに、硬化途中でダレを起こした場合、硬化物に
クラックを生じさせる虞れがある。

【０００７】このようなダレを防止するため、公知の増
粘剤、例えばカルボキシルメチルセルローズ系（以下、
ＣＭＣ系という）を硬化材料中に添加するという方法も
考えられる。しかし、本発明者の知見によれば、公知の
増粘剤を添加した場合、ダレを防止できる一方で、エア
搬送時に硬化材料が脈動するという問題点がある。さら
には、硬化材料によって管路が閉塞されることもある。
したがって、円滑な打設を行うことができない。

【０００８】（２）例えば、吹付地点と硬化材料の混練
地点との距離が遠いなどの理由で、長距離の管路搬送が
必要とされる場合、軟練りの硬化材料は、これに減水剤
等を添加したとしても、水／セメント比が高くなりポン
プ搬送中にブリージングを起こしやすい。また、このブ
リージングによって管路が閉塞される虞れがある。

【０００９】そこで、本発明の課題は、第１に、打設後
の硬化材料がダレにくくコテ均しが効率的に行え、第２
に、硬化材料の脈動および管路の閉塞がなく圧送ポンプ
による圧送性およびエア搬送性が良好であり、もって、
施工性及び経済性に優れる、法面安定化構造物の構築工
法を提供することにある。

【００１０】

【課題を解決するための手段】上記課題を達成した本発
明に係る法面安定化構造物の構築工法は、モルタルまた
はコンクリートを主体とする硬化材料を、ポンプにより
管路を介して圧送し、その管路の先端の吹付ノズルか
ら、地山に固定されかつ上方が開放された型枠内にその
上方から吹付るとともに、管路の途中にて空気を吹込
み、この空気を連行して前記吹付ノズルから硬化材料を
吹き付ける法枠構築工法において、前記モルタルまたは
コンクリート中に、セメントに対して、５〜１５重量％
のシリカヒュームおよび０．５〜５重量％の減水剤を含
有し、かつスランプ値が１０〜２５cmであることを特徴
とするものである。

【００１１】本発明に係るモルタルまたはコンクリート
は、セメントに対して５〜１５重量％のシリカフューム
を含有するので、後述の実施例からも明らかなように、
シリカフュームを含有しないものと比較して、打設後の
モルタルまたはコンクリートがダレにくい。さらに、エ
ア搬送時のモルタルまたはコンクリートの脈動少なく、
エア搬送管路が閉塞されない。よって、円滑にエア搬送
を行うことができ、施工性が良好である。

【００１２】また、本発明に係るモルタルまたはコンク
リートは、セメントに対して５〜１５重量％のシリカフ
ュームを含有し、さらにセメントに対して０．５〜５重
量％の減水剤を含有するので、これらを含有しないもの
と比較してブリージング量が少ない。さらに、後述の実
施例に示されるとおり、公知の増粘剤を添加したものに
比ベ、ポンプ圧送中の圧送抵抗が少ないため、圧送管路
が閉塞されることなく円滑に長距離圧送が行える。

【００１３】さらに、本発明においては、モルタルまた
はコンクリートはスランプ値が１０〜２５cmと軟練りで
あるとともに、管路先端付近でエアを混入するポンプ併
用式の吹付工法を採用しているため、吹付時の反発ロス
の発生が抑制されるとともに型枠内の鉄筋回りや隅部ま
で充分にモルタルが行き渡る。よって、型枠への充填性
に優れる。

【００１４】他方、上述の法面安定化構造物の構築工法
においては、請求項２に記載の発明に従って、前記管路
の先端から１０〜２５ｍの位置で空気を吹込むのが好適
である。

【００１５】これにより、ダレ防止効果をさらに向上さ
せ、かつ良好なエア搬送をおこなうことができる。さら
に、構築後の法面安定化構造物は、強度にバラツキがな
く品質の安定したものとなる。

【００１６】

【発明の実施の形態】まず、本発明に係る法面安定化構
造物の構築工法の施工形態を図面を参照しながらさらに
詳説する。図１は全体図であり、砂１をショベル車２な
どによりホッパー３に投入し、ベルトコンベア４により
計量器５に投入する。計量後、それらをミキサー６に投
入するとともに、図示しない貯留夕ンクに貯留されたセ
メント７ａ、シリカフューム７ｂ、高性能減水剤７ｃ、
および水タンク８からの水を所定量だけ供給してミキサ
ー６にて混練する。

【００１７】混練したモルタルは、スクイズポンプやピ
ストンポンプなどの圧送ポンプ９により圧送管路１０
Ａ、エア搬送管路１０Ｂを通して、吹付ノズル１１に圧
送する。一方で、コンプレッサー１２からのエアを、エ
ア供給管路１３を介して、圧送管路１０Ａの先端に位置
するＹ字管１４からモルタル中に投入する。これによっ
て、モルタル中にエアが連行され、エア搬送管路１０Ｂ
を通って吹付ノズル１１から吐出される。この際、空気
量または空気圧は、モルタルの性状または吹付状況によ
って、流量・圧力調整器１５により調整されるようにな
っている。

【００１８】ここで、圧送管路１０Ａは金属管で構成
し、エア搬送管路１０Ｂは可撓性の耐圧ホースとするの
が好適である。前記圧送管路１０Ａには可撓性耐圧ホー
スを使用することもできる。空気を連行させるＹ字管１
４の位置（耐圧ホース１０Ｂの長さに相当する）として
は、吹付ノズル１１から１０〜２５ｍが好ましい。

【００１９】空気の投入位置が吹付ノズル１１に近い
と、吹き付けたモルタルがダレやすく、コテ均し等の施
工性を悪化させるとともに、硬化物の品質低下をもたら
す。逆に、過度に遠いと、エア搬送管路１０Ｂ内におい
てモルタルが脈動し、この管路１０Ｂが開塞する虞れが
ある。

【００２０】型枠は、図２に示すように、法面上に、金
網、パンチングメタル、エキスパンドメタル等の有孔材
からなる単位型枠２０を平行に隣接して立設し、例えば
格子状に組み上げるのが好ましい。この場合、隣接する
単位型枠２０、２０同士は、鋼棒や鋼線などによる連結
材２１にて連結するとともに、長手方向に鉄筋２２を配
し連結材２１に番線などにより固定する。さらに、必要
箇所に、例えばアンカーピン２３等を地山に対して打ち
込む。このように法面に設置された型枠２０の開放上面
は、法面の傾斜と略平行状態とされる。

【００２１】ここでは、法枠用の型枠を例示したが、型
枠はこれに限定されるものではなく、アンカーの受圧構
造物等に利用される方形状の型枠を用いることもでき
る。

【００２２】かかる段取りが終了したならば、図３に示
すように、作業員が、エア搬送管路１０Ｂを担いで、吹
付ノズル１１を型枠２０内に向けた状態で、モルタルを
吹き付け打設する。

【００２３】以上、硬化材料としてモルタルを例示して
本発明の施工形態を説明したが、当然、コンクリートを
用いることもできる。この場合、周知のように、砂１を
ミキサー６に投入するまでの工程と同様にして、粗骨材
をミキサー６に投入するだけである。

【００２４】次に、本発明に係るモルタルまたはコンク
リートについて説明する。

【００２５】本発明のモルタルの配合、セメント
（Ｃ）：砂（Ｓ）の重量比が１：２．５〜１：４．０、
より好適には１：２．５〜１：３．６とされる。Ｃ：Ｓ
が１：２．５未満では、圧送管路内の圧力が低く圧送性
は良好であるが、単位セメント量が増えることにより、
硬化時においてクラックが生じてしまう。逆に、Ｃ：Ｓ
が１：４．０を超えると圧送性が悪化するとともに、硬
化物の強度が不足する。

【００２６】このモルタルには、セメントに対して５．
０〜１５．０重量％のシリカフュームが添加される。シ
リカフュームは、一般に、粒径が１μｍ以下、平均粒径
は約０．１μｍ、比表面積は平均２０ｍ²／ｇである。
本発明では、どのような粒径のものでも便用できるが、
特に０．１〜０．５μｍの粒径のものが好ましい。

【００２７】シリカフュームの添加量が５．０重量％未
満では、モルタルに含有される材料が分離する、または
打設されたモルタルがダレを起こす。また、１５重量％
を超えると、エア搬送時にモルタルが脈動しやすく、エ
ア搬送管路が閉塞されやすくなるとともに、シリカフュ
ームの使用量が多く不経済である。

【００２８】さらに、セメントに対して０．５〜５．０
重量％の高性能減水剤が添加される。この高性能減水剤
としては、公知のものを適宜用いることができるが、例
えば花王社製のアニオン系高分子の「マイティ2000WH」
を挙げることができる。この他、高性能減水剤として
は、リグニンスルホン酸系、オキシカルボン酸系、芳香
族系高分子、アルキルアリルエーテルまたはエステル系
のものを用いることができる。

【００２９】高性能減水剤の添加量が０．５重量％未満
では、モルタルの水セメント比を低下させて流動性を高
めるのに不十分であり、圧送管路が閉塞されることもあ
る。

【００３０】また、５．０重量％より多く添加したとし
ても、その効果は飽和するため不経済である。

【００３１】スランプ値は１０〜２５cm、特に好ましく
は１５〜２２cmとされる。スランプ値が１０cm未満で
は、吹付時に材料が固くなり過ぎて反発ロス量が多くな
る。逆に、スランプ値が２５cm以上では打設後のモルタ
ルにダレが生じるとともに、エア搬送時にモルタルが脈
動しやすく、エア搬送管路が閉塞されることもある。

【００３２】水（Ｗ）／セメント（Ｃ）比は４０〜７０
％、より好ましくは５０〜６０％とされる。Ｗ／Ｃが低
いと、ポンプ圧送および吹き付けに必要なワーカビリテ
ィー性が得られず、反発ロスが多量となる。逆に、Ｗ／
Ｃが過度に高い場合、圧送管路内においてモルタルのペ
ースト分と骨材とが分離しやすく、該管路が閉塞される
ことがあるとともに、硬化物の強度低下を招く。

【００３３】コンクリートの配合としては、セメント：
砂：粗骨材＝１：２．５：０．５〜１：３．５：２．０
とされ、シリカフュームの添加量、高性能減水剤の添加
量、水／セメント比、およびスランプ値については前述
のモルタルと同様である。特に、コンクリートの場合、
粗骨材の粒径は１５mm以下が好適である。１５mmを超え
ると圧送管路における圧送性が悪化する。

【００３４】以下、実施例を示して本発明の効果を明ら
かにする。

【００３５】表１に、後述の実施例１〜４で使用するモ
ルタルまたはコンクリートの配合例を示す。

【００３６】

【表１】

【００３７】本発明例１〜６のモルタル配合は、シリカ
フューム添加量を５，１０，１５重量％の三種類とし、
かつスランプ値を１０±３，２０±５cmの二種類とし、
これらを種々組み合わせたものであり、本発明例７およ
び８のコンクリート配合は、スランプ値を２０±５cmで
一定とし、シリカフューム添加量をそれぞれ５，１０重
量％としたものである。

【００３８】比較例１および２のモルタル配合は、両者
ともにシリカフュームを３重量％だけ添加し、スランプ
値をそれぞれ１０±３，２０±５cmとしたものである。
また、比較例３および４のモルタル配合は、両者ともに
シリカフュームを無添加とし、スランプ値をそれぞれ１
０±３，２０±５cmとしたものである（以下、プレーン
モルタルともいう）。比較例５および６のモルタル配合
は、前記比較例３および４のモルタル配合のそれぞれ
に、０．５，１．０重量％のＣＭＣ系増粘剤を添加し、
スランプ値をそれぞれ１０±３，２０±５cmとしたもの
である。比較例７のモルタル配合は、全エア搬送方式に
用いる極めて固練りのプレーンモルタルを得るためのも
のである。

【００３９】なお、シリカフューム、減水剤、および増
粘剤の添加量は、セメントに対する重量百分率で示して
ある。

【００４０】《実施例１》表１に示す配合例のうち、本
発明例１〜８、および比較例１〜６に従ってモルタルお
よびコンクリートを混練し、一方で、圧送ポンプとエア
混入用のＹ字管とを金属管（長さ３０ｍ、内径３inch）
を介して接続し、さらにこのＹ字管と吹付ノズルとを耐
圧ゴムホース（長さ３〜４０ｍ、口径２inch）を介して
接続しておき、混練されたモルタルまたはコンクリート
を、圧送ポンプによって圧送するとともに、Ｙ字管に圧
力５Kgf ／cm²、風量５ｍ³／min のエアを供給し、吹
付ノズルから６０度の斜面に設置された５０cm（縦）×
２００cm（横）×５０cm（深さ）の寸法の型枠内に吹き
付け打設した。この際に、目視によるダレ防止効果（◎：ほとんどダレない、
○：僅かにダレる、△：少しダレる、×：かなりダレ
る、の４段階評価）エア搬送時の脈動回数（１０分間の連続エア搬送をし
た場合の脈動回数）打設硬化物の圧縮強度（材令２８日の硬化物から採取
した３本のコア供試体の圧縮強度の平均値）を評価もしくは測定した。

【００４１】この結果、表２に示すように、ダレ防止効
果については、シリカフュームをセメントに対して５〜
１５重量％添加した、本発明例１〜６のモルタル（Ｍ）
および本発明例７，８のコンクリート（Ｃ）は、添加量
が３％以下の比較例１またはシリカフューム無添加の比
較例２，３のモルタル（Ｍ）に比べ、全般的に優れたダ
レ防止効果を示すとともに、シリカフューム添加量の増
加にともないダレ防止効果が向上する傾向を示した。ま
た、一般に、スランプ値が低いほどダレ防止効果が向上
するのであるが、本発明例１〜８においては、スランプ
値＝２０±５cmのものでも充分なダレ防止効果を発揮す
ることが確認された。さらに、エア搬送距離との関係で
は、搬送距離が長くなるほどダレ防止効果が向上する傾
向にあり、少なくとも搬送距離を５ｍ以上にすると充分
なダレ防止効果を得ることが判明した。

【００４２】エア搬送時の脈動回数については、表３に
示すように、本発明例１〜６のモルタル（Ｍ）および本
発明例７，８のコンクリート（Ｃ）は、エア搬送距難が
３０ｍ以下であれば脈動回数が少なく、エア搬送性に優
れていることが確認された。

【００４３】また、エア搬送距離を短くするほど脈動回
数が少なくなり、エア搬送性が向上することが分かっ
た。

【００４４】ただし、エア搬送距離と圧縮強度との関係
では、表４に示すように、エア搬送距離が長くなるに従
い若干圧縮強度が低下する傾向にあった。これは、エア
搬送距離が長くなると、脈動回数が多くなり反発ロスが
発生しやすくなることが原因だと考えられる。

【００４５】一方、ＣＭＣ系の増粘剤を添加した比較例
５，６のモルタル（Ｍ）は、本発明例１〜６のモルタル
（Ｍ）または本発明例７，８のコンクリート（Ｃ）と同
様に良好なダレ防止効果を示したが、エア搬送時の脈動
回数が多く、エア搬送性は悪いことが確認された。

【００４６】このように、ダレ防止効果、エア搬送性
（脈動回数）及び圧縮強度の３つ要素を考慮するなら
ば、本発明例１〜６のモルタル（Ｍ）または本発明例
７，８のコンクリート（Ｃ）を用いる場合、エア搬送距
離、すなわち吹付ノズルからＹ字管までの距離は、５〜
３０ｍが実用可能な範囲であり、特に１０〜２５ｍが好
適である。

【００４７】

【表２】

【００４８】

【表３】

【００４９】

【表４】

【００５０】《実施例２》表１に示す配合例のうち、本
発明例３，５のモルタルおよび本発明例８のコンクリー
トと、比較例３，５のモルタルとを混練し、一方で、金
属管（長さ２００ｍ、内径３inch）を先端部の高さが３
０ｍになるように傾斜して配置しておき、前記モルタル
およびコンクリートをピストンポンプにより金属管内に
導入し、１０分間の連続圧送の後に１０分間停止させる
という運転サイクルを６０分問繰り返した。この連続圧
送時の、ポンプ圧送元、圧送元から１５ｍ、１００ｍの
各地点での管内圧力を測定した結果を図４〜６に示す。

【００５１】図４〜６から明らかなように、シリカフュ
ームを添加した本発明例３，５のモルタル（Ｍ）および
本発明例８のコンクリート（Ｃ）は、ＣＭＣ系の増粘剤
を添加した比較例５のモルタル（Ｍ）に比べ、いずれの
測定地点においても、管内圧力が低く、圧送ポンプによ
る圧送性に優れているといえる。また、シリカフューム
の添加量を増やすに従い管内圧力が高くなる傾向を示し
た。

【００５２】なお、シリカフュームが無添加である比較
例３のモルタル（Ｍ）の場合、通常の圧送時にはかなり
圧力が低くて良好な圧送性を示すが、一旦圧送を停止
し、再び圧送を開始した際に閉塞トラブルが発生した。
したがって、このようなプレーンモルタルは断続的な吹
き付けには不向きであることが判明した。

【００５３】《実施例３》表１に示す配合例のうち、本
発明例２，５のモルタルおよび本発明例８のコンクリー
トと、比較例３〜５のモルタルとを混練するとともに、
圧送ポンプとエア混入用のＹ字管とを金属管（長さ３０
ｍ、内径３inch）を介して接続し、さらにこのＹ字管と
吹付ノズルとを耐圧ゴムホース（長さ１５ｍ、口径３in
ch）を介して接続しておき、混練されたモルタルまたは
コンクリートを、圧送ポンプによって圧送するととも
に、Ｙ字管に圧力５Kgf ／cm²、風量５ｍ³／min のエ
アを供給し、吹付ノズルから６０度の斜面に設置された
５０cm（縦）×５０cm（横）×１５cm（深さ）の寸法の
型枠内に吹付け打設した。打設時の反発ロス率（吹き付
けたモルタルの総重量に対する反発ロスの重量％）を測
定した結果を図７に示す。

【００５４】さらに、表１に示す比較例７の配合に従っ
て混練したモルタルを、耐圧ゴムホース（長さ６０ｍ）
を用いた全エア搬送方式の吹付方法により、吹き付け打
設し、この際にも反発ロス率を測定して、その結果を図
７に併記した。

【００５５】この結果、図７に示されるように、シリカ
フュームを添加した本発明例２，５のモルタル（Ｍ）お
よび本発明例８のコンクリート（Ｃ）は、反発ロス率が
４〜８％と、全エア搬送式の比較例７のモルタル（Ｍ）
の１４％に比べてかなり低いことが分かる。さらに、シ
リカフューム無添加の比較例３，４、またはＣＭＣ系の
増粘剤を添加した比較例５のモルタル（Ｍ）と比較して
も、本発明例２，５のモルタル（Ｍ）は、その反発ロス
率は僅かながら低くなる傾向を示した。本発明例８のコ
ンクリート（Ｃ）は、比較例３，５のモルタル（Ｍ）と
比較すると、反発ロス率は高くなった。しかし、本発明
例８がコンクリートであるのに対して、比較例３，５は
モルタルであるので一概には比較できない。特に、コン
クリートの吹き付け打設においては、粗骨材が反発しや
すいために反発ロス率が高くなることが考えられるから
である。また、ＣＭＣ系の増粘剤を添加した比較例５の
モルタル（Ｍ）は、実施例１で述べたようにエア搬送中
に脈動しやすく、これに起因して反発ロス率が高くなっ
たと考えられる。

【００５６】《実施例４》まず、表１に示す配合例のう
ち、本発明例３，４のモルタルおよび本発明例７のコン
クリートと、比較例３，５とを混練し、一方で、圧送ポ
ンプとエア混入用のＹ字管とを金属管（長さ３０ｍ、口
径３inch）を介して接続し、さらにこのＹ字管と吹付ノ
ズルとを耐圧ゴムホース（長さ１５ｍ、口径２inch）を
介して接続しておき、混練されたモルタルまたはコンク
リートを、圧送ポンプによって圧送するとともに、Ｙ字
管に圧力５Kgf ／cm²、風量５ｍ³／min のエアを供給
し、吹付ノズルから６０度の斜面に設置された５０cm
（縦）×５０cm（横）×３０cm（深さ）の寸法の型枠内
に吹付け打設した。

【００５７】次いで、打設後に材令２８日に達した各硬
化物から６本のコア供試体（φ５×１０cm）を採取し、
それぞれの圧縮強度を測定した。この結果を、各コア供
試体の圧縮強度の最大最小の差とともに図８に示す。

【００５８】また、表１に示す比較例７の配合に従って
混練したモルタルを、長さ６０ｍの耐圧ゴムホースを使
用した全エア搬送方式の吹付方法により打設したものに
ついても同様に圧縮強度を測定し、その結果を図８に併
記した。

【００５９】図８に示されるように、本発明例３、４の
モルタル（Ｍ）および本発明例７のコンクリート（Ｃ）
は、圧縮強度の最大と最小の差が１８〜２５kgf ／cm²
の範囲で、全エア搬送方式の比較例７のモルタル（Ｍ）
のそれと比較して非常に小さく、強度にバラツキのない
安定した硬化物を得ることが確認された。また、本発明
例３、４のモルタル（Ｍ）および本発明例７のコンクリ
ート（Ｃ）は、シリカフューム無添加の比較例３のモル
タル（Ｍ）またはＣＭＣ系増粘剤を添加した比較例５の
モルタル（Ｍ）と比べても、圧縮強度の最大と最小の差
が小さかった。

【００６０】特に、比較例５のモルタル（Ｍ）は、実施
例３に示したように、反発ロス率が高く、これが硬化物
の強度バラツキを大きくしている原因だと考えられる。

【００６１】

【発明の効果】以上、詳述のとおり、本発明によれば、
第１に、打設後の硬化材料がダレにくくコテ均しが効率
的に行え、第２に、硬化材料の脈動および管路の閉塞が
なく圧送ポンプによる搬送性およびエア搬送性が良好で
あり、もって、施工性及び経済性に優れる、法面安定化
構造物の構築方法が可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の施工形態を説明するための概略図であ
る。

【図２】法枠の構築状況を示す斜視図である。

【図３】吹付状況を示す斜視図である。

【図４】ポンプ圧送元における圧送管の管内圧力を示す
グラフである。

【図５】ポンプ圧送元から１５ｍ地点における圧送管の
管内圧力を示すグラフである。

【図６】ポンプ圧送元から１００ｍ地点における圧送管
の管内圧力を示すグラフである。

【図７】本発明例および比較例の、反発ロス率を示すグ
ラフである。

【図８】本発明例および比較例の、圧縮強度を示すグラ
フである。

【符号の説明】

１…砂、２…ショベル車、３…ホッパー、４…ベルトコ
ンベア、５…計量器、６…ミキサー、７ａ…セメント、
７ｂ…シリカフューム、７ｃ…高性能減水剤、８…水タ
ンク、９…圧送ポンプ、１０Ａ…圧送管路、１０Ｂ…エ
ア搬送管路、１１…吹付ノズル、１２…コンプレッサ
ー、１３…エア供給管路、１４…Ｙ字管、１５…流量・
圧力調整器、２０…型枠、２１…連結材、２２…鉄筋、
２３…アンカーピン。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号庁内整理番号ＦＩ技術表示箇所Ｃ０４Ｂ 103:32

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】モルタルまたはコンクリートを主体とする
硬化材料を、ポンプにより管路を介して圧送し、その管
路の先端の吹付ノズルから、地山に固定されかつ上方が
開放された型枠内にその上方から吹付るとともに、管路
の途中にて空気を吹込み、この空気を連行して前記吹付
ノズルから硬化材料を吹き付ける法面安定化構造物の構
築工法において、前記モルタルまたはコンクリート中に、セメントに対し
て、５〜１５重量％のシリカヒュームおよび０．５〜５
重量％の減水剤を含有し、かつスランプ値が１０〜２５
cmであることを特徴とする法面安定化構造物の構築工
法。
【請求項２】前記管路の先端から１０〜２５ｍの位置で
空気を吹込むことを特徴とする請求項１記載の法面安定
化構造物の構築工法。