JPH09291334A - 高熱膨張高耐熱性鉄合金 - Google Patents
高熱膨張高耐熱性鉄合金Info
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- JPH09291334A JPH09291334A JP10577796A JP10577796A JPH09291334A JP H09291334 A JPH09291334 A JP H09291334A JP 10577796 A JP10577796 A JP 10577796A JP 10577796 A JP10577796 A JP 10577796A JP H09291334 A JPH09291334 A JP H09291334A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は耐熱性、耐摩耗性および耐酸化性等
に優れた高熱膨張特性を有する鉄合金に関し、特に車両
のシリンダライナやピストンピン等におけるような、Ａ
ｌ合金と鉄合金が使用される場合に、両者の熱膨張率の
差を低減し、接触部のクリアランスの不均一による異音
・騒音の発生を極力防止する高熱膨張高耐熱性鉄合金を
提供する。 【解決手段】 Ｆｅ−Ｍｎ−Ａｌの３元系Ｆｅ合金であ
って、化学成分の該ＭｎおよびＡｌが図１の点Ａ、Ｂ、
Ｃ、Ｄ、Ｅ、ＦおよびＧで囲まれた範囲の組成であって
高熱膨張特性を有することを特徴とし、さらに９００℃
での耐酸化性を有し、または、耐摩耗性および耐酸化性
を有し、または、高ヤング率であることを特徴とする。
に優れた高熱膨張特性を有する鉄合金に関し、特に車両
のシリンダライナやピストンピン等におけるような、Ａ
ｌ合金と鉄合金が使用される場合に、両者の熱膨張率の
差を低減し、接触部のクリアランスの不均一による異音
・騒音の発生を極力防止する高熱膨張高耐熱性鉄合金を
提供する。 【解決手段】 Ｆｅ−Ｍｎ−Ａｌの３元系Ｆｅ合金であ
って、化学成分の該ＭｎおよびＡｌが図１の点Ａ、Ｂ、
Ｃ、Ｄ、Ｅ、ＦおよびＧで囲まれた範囲の組成であって
高熱膨張特性を有することを特徴とし、さらに９００℃
での耐酸化性を有し、または、耐摩耗性および耐酸化性
を有し、または、高ヤング率であることを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は耐熱性、耐摩耗性お
よび耐酸化性等に優れた高熱膨張特性を有する鉄合金に
関し、特に車両のシリンダライナやピストンピン等にお
けるような、アルミニウム合金と鉄合金が使用される場
合に、両者の熱膨張率の差を低減し、接触部のクリアラ
ンスの不均一による異音・騒音の発生を極力防止する高
熱膨張高耐熱性鉄合金に関する。
よび耐酸化性等に優れた高熱膨張特性を有する鉄合金に
関し、特に車両のシリンダライナやピストンピン等にお
けるような、アルミニウム合金と鉄合金が使用される場
合に、両者の熱膨張率の差を低減し、接触部のクリアラ
ンスの不均一による異音・騒音の発生を極力防止する高
熱膨張高耐熱性鉄合金に関する。
【０００２】
【従来の技術】車両のエンジン等では、シリンダブロッ
クのシリンダ部分はシリンダーライナーをはめ込み使用
している。また、ピストンではコンロッドへの動力伝達
を受け持つピストンピンに高剛性材料が使用されてい
る。このシリンダライナやピストンピンは耐熱性、耐摩
耗性、耐酸化性等が要求されるため鋳鉄等の鉄合金が用
いられる場合がある。このとき、相手材としては軽量化
の観点からアルミニウム合金が用いられている場合が多
い。ところで、この鉄合金とアルミニウム合金は熱膨張
係数が大きく異なるため、高温で使用する場合には両者
の接触部のクリアランスが不均一となり、異音・騒音の
原因となる。すなわち、従来のシリンダライナやピスト
ンピン用としての高耐熱性の鉄基材料としては、ＳＣＨ
系の耐熱鋼鋳鋼材やＦＣＤＡ系の球状黒鉛系オーステナ
イト鋳鉄品等が知られている。これら従来の鉄基材料に
おける熱膨張係数は、鋼系材料で12.7×10-6/ ℃、鉄系
材料でも13.5×10-6/ ℃であり、アルミニウム合金（JI
S AC8A,AC8B,AC1A) の熱膨張係数は22.3〜25.0×10-6/
℃である。
クのシリンダ部分はシリンダーライナーをはめ込み使用
している。また、ピストンではコンロッドへの動力伝達
を受け持つピストンピンに高剛性材料が使用されてい
る。このシリンダライナやピストンピンは耐熱性、耐摩
耗性、耐酸化性等が要求されるため鋳鉄等の鉄合金が用
いられる場合がある。このとき、相手材としては軽量化
の観点からアルミニウム合金が用いられている場合が多
い。ところで、この鉄合金とアルミニウム合金は熱膨張
係数が大きく異なるため、高温で使用する場合には両者
の接触部のクリアランスが不均一となり、異音・騒音の
原因となる。すなわち、従来のシリンダライナやピスト
ンピン用としての高耐熱性の鉄基材料としては、ＳＣＨ
系の耐熱鋼鋳鋼材やＦＣＤＡ系の球状黒鉛系オーステナ
イト鋳鉄品等が知られている。これら従来の鉄基材料に
おける熱膨張係数は、鋼系材料で12.7×10-6/ ℃、鉄系
材料でも13.5×10-6/ ℃であり、アルミニウム合金（JI
S AC8A,AC8B,AC1A) の熱膨張係数は22.3〜25.0×10-6/
℃である。
【０００３】特開平３−１３４１３２号公報には高熱膨
張材として３〜１３％Ｍｎと脱ガス剤としてＡｌの微量
添加が行なわれているが、耐酸化性についての記述がな
い。この合金では、アルミニウムと同程度の高熱膨張係
数を有する鋳鉄材が開示されているが、耐酸化性等が十
分とは言えず更なる改良が望まれる。本来、従来のＦｅ
−Ｍｎ合金は鋳造後の焼き入れによって、オーステナイ
ト組織となり、強靱性にとみ熱膨張係数が大きかった。
また、冷間加工を受けると表面層のみ加工硬化して耐摩
耗性を発揮するので、前記Ｍｎ成分を前記部材用として
適用が期待される。また、一般のアルミニウム鋳鉄の耐
熱性については含有するＡｌによって、表面に生ずる強
固なＡｌ2 Ｏ3 の形成によることが知られている。そこ
で前記ＭｎとＡｌによって、オーステナイト状態を維持
して、特に機械的特性およびその昇温時の熱膨張特性の
改善が可能と考えられる。前記のごとく、車両のシリン
ダライナやピストンピン用材料として、アルミニウムと
同程度の高熱膨張係数を有する鋳鉄材が公知技術に開示
されているが、耐酸化性等が十分とは言えず更なる改良
が望まれる。
張材として３〜１３％Ｍｎと脱ガス剤としてＡｌの微量
添加が行なわれているが、耐酸化性についての記述がな
い。この合金では、アルミニウムと同程度の高熱膨張係
数を有する鋳鉄材が開示されているが、耐酸化性等が十
分とは言えず更なる改良が望まれる。本来、従来のＦｅ
−Ｍｎ合金は鋳造後の焼き入れによって、オーステナイ
ト組織となり、強靱性にとみ熱膨張係数が大きかった。
また、冷間加工を受けると表面層のみ加工硬化して耐摩
耗性を発揮するので、前記Ｍｎ成分を前記部材用として
適用が期待される。また、一般のアルミニウム鋳鉄の耐
熱性については含有するＡｌによって、表面に生ずる強
固なＡｌ2 Ｏ3 の形成によることが知られている。そこ
で前記ＭｎとＡｌによって、オーステナイト状態を維持
して、特に機械的特性およびその昇温時の熱膨張特性の
改善が可能と考えられる。前記のごとく、車両のシリン
ダライナやピストンピン用材料として、アルミニウムと
同程度の高熱膨張係数を有する鋳鉄材が公知技術に開示
されているが、耐酸化性等が十分とは言えず更なる改良
が望まれる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、車両
のシリンダライナやピストンピン用材料として、アルミ
ニウムと同程度の高熱膨張係数を有する鉄合金の成分系
を検討し、その他の材料特性として耐熱性、耐摩耗性お
よび耐酸化性を具えた高熱膨張高耐熱性鉄合金を提供す
ることである。さらに、本発明の他の目的は、ピストン
ピン用材料として剛性の改善を検討し、特にヤング率の
高い高熱膨張高耐熱性鉄合金を提供することである。
のシリンダライナやピストンピン用材料として、アルミ
ニウムと同程度の高熱膨張係数を有する鉄合金の成分系
を検討し、その他の材料特性として耐熱性、耐摩耗性お
よび耐酸化性を具えた高熱膨張高耐熱性鉄合金を提供す
ることである。さらに、本発明の他の目的は、ピストン
ピン用材料として剛性の改善を検討し、特にヤング率の
高い高熱膨張高耐熱性鉄合金を提供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記の目的は、Ｆｅ−Ｍ
ｎ−Ａｌの３元系Ｆｅ合金であって、化学成分の前記Ｍ
ｎおよびＡｌが図１の点Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｆおよび
Ｇで囲まれた範囲の組成を有し、残部がＦｅおよび不可
避不純物からなることを特徴とする高熱膨張高耐熱性鉄
合金によって達成される。 また、上記の目的は、Ｆｅ
−Ｍｎ−Ａｌの３元系Ｆｅ合金であって、化学成分の前
記ＭｎおよびＡｌが図２の点Ａ、Ｉ、Ｈ、Ｅ、Ｆおよび
Ｇで囲まれた範囲の組成を有し、残部がＦｅおよび不可
避不純物からなることを特徴とする高熱膨張高耐熱性鉄
合金によっても達成される。
ｎ−Ａｌの３元系Ｆｅ合金であって、化学成分の前記Ｍ
ｎおよびＡｌが図１の点Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｆおよび
Ｇで囲まれた範囲の組成を有し、残部がＦｅおよび不可
避不純物からなることを特徴とする高熱膨張高耐熱性鉄
合金によって達成される。 また、上記の目的は、Ｆｅ
−Ｍｎ−Ａｌの３元系Ｆｅ合金であって、化学成分の前
記ＭｎおよびＡｌが図２の点Ａ、Ｉ、Ｈ、Ｅ、Ｆおよび
Ｇで囲まれた範囲の組成を有し、残部がＦｅおよび不可
避不純物からなることを特徴とする高熱膨張高耐熱性鉄
合金によっても達成される。
【０００６】さらに、上記の目的は、Ｆｅ−Ｍｎ−Ａｌ
の３元系Ｆｅ合金であって、化学成分の前記Ｍｎおよび
Ａｌが図３の点Ｊ、Ｋ、Ｌ、Ｈ、Ｅ、ＦおよびＧで囲ま
れた範囲の組成を有し、残部がＦｅおよび不可避不純物
からなることを特徴とする高熱膨張高耐熱性鉄合金によ
っても達成される。また、上記の目的は、Ｆｅ−Ｍｎ−
Ａｌの３元系Ｆｅ合金であって、化学成分の前記Ｍｎお
よびＡｌが図４の点Ｍ、Ｎ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、ＦおよびＧで
囲まれた範囲の組成を有し、残部がＦｅおよび不可避不
純物からなることを特徴とする高熱膨張高耐熱性鉄合金
によっても達成される。
の３元系Ｆｅ合金であって、化学成分の前記Ｍｎおよび
Ａｌが図３の点Ｊ、Ｋ、Ｌ、Ｈ、Ｅ、ＦおよびＧで囲ま
れた範囲の組成を有し、残部がＦｅおよび不可避不純物
からなることを特徴とする高熱膨張高耐熱性鉄合金によ
っても達成される。また、上記の目的は、Ｆｅ−Ｍｎ−
Ａｌの３元系Ｆｅ合金であって、化学成分の前記Ｍｎお
よびＡｌが図４の点Ｍ、Ｎ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、ＦおよびＧで
囲まれた範囲の組成を有し、残部がＦｅおよび不可避不
純物からなることを特徴とする高熱膨張高耐熱性鉄合金
によっても達成される。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明の第１発明は、より具体的
には下記（１）〜（７）式の各不等式を満足する範囲で
ある。 ２４Ｍｎ−５Ａｌ−１１０３≦０（但し：点Ａ(52,29),Ｂ(47,5)間) （１） ５Ｍｎ−10Ａｌ−１８５ ≦０（但し：Ｂ(47,5), Ｃ(37,0)間) （２） Ａｌ ＞０（但し：Ｃ(37,0), Ｄ(13,0)間) （３） １７Ｍｎ−２Ａｌ−２２１ ≧０（但し：Ｄ(13,0), Ｅ(15,17) 間) （４） ４Ｍｎ＋15Ａｌ−３１５ ≦０（但し：Ｅ(15,17),Ｆ(0,21)間) （５） Ｍｎ ＞０（但し：Ｆ(0,21), Ｇ(0,28)間) （６） Ｍｎ−52Ａｌ+ １４５６≧０（但し：Ｇ(0,28), Ａ(52,29) 間) （７） ここで、Ｍｎ、Ａｌは重量％を示す。
には下記（１）〜（７）式の各不等式を満足する範囲で
ある。 ２４Ｍｎ−５Ａｌ−１１０３≦０（但し：点Ａ(52,29),Ｂ(47,5)間) （１） ５Ｍｎ−10Ａｌ−１８５ ≦０（但し：Ｂ(47,5), Ｃ(37,0)間) （２） Ａｌ ＞０（但し：Ｃ(37,0), Ｄ(13,0)間) （３） １７Ｍｎ−２Ａｌ−２２１ ≧０（但し：Ｄ(13,0), Ｅ(15,17) 間) （４） ４Ｍｎ＋15Ａｌ−３１５ ≦０（但し：Ｅ(15,17),Ｆ(0,21)間) （５） Ｍｎ ＞０（但し：Ｆ(0,21), Ｇ(0,28)間) （６） Ｍｎ−52Ａｌ+ １４５６≧０（但し：Ｇ(0,28), Ａ(52,29) 間) （７） ここで、Ｍｎ、Ａｌは重量％を示す。
【０００８】この組成のＦｅ−Ｍｎ−Ａｌ合金は、比較
的優れた耐熱性、耐摩耗性、耐酸化性を具えると共に、
アルミニウム合金に近い高膨張係数を有する。このた
め、シリンダライナやピストンピンに好適である。ま
た、本発明の第２発明は、上記第１発明の中で、特に耐
酸化性が良好な合金である。さらに、本発明の第３発明
は、上記第１発明の中で、特に耐酸化性と耐摩耗性が良
好な合金である。また、本発明の第４発明は、上記第１
発明の中で、特にヤング率が良好な合金である。以下、
本発明の実施例に基づいて成分の限定理由について説明
する。
的優れた耐熱性、耐摩耗性、耐酸化性を具えると共に、
アルミニウム合金に近い高膨張係数を有する。このた
め、シリンダライナやピストンピンに好適である。ま
た、本発明の第２発明は、上記第１発明の中で、特に耐
酸化性が良好な合金である。さらに、本発明の第３発明
は、上記第１発明の中で、特に耐酸化性と耐摩耗性が良
好な合金である。また、本発明の第４発明は、上記第１
発明の中で、特にヤング率が良好な合金である。以下、
本発明の実施例に基づいて成分の限定理由について説明
する。
【０００９】
実施例１ 本実施例は第１発明の熱膨張係数に関するもので、本発
明例の結果を比較例と共に表１に示す。本発明例におい
て、熱膨張係数は19.9〜25.0×10-6/ ℃で、比較例は1
6.8〜18.0×10-6/ ℃である。この本発明例の平均熱膨
張係数の値は、一般的な鉄鋼材料（Ｓ５５）の１２．７
×１０-6／℃や鋳鉄（ＦＣＤ５０）の１３．５×１０-6
／℃よりも大きく、アルミニウム鋳物（ピストン用合金
（JIS AC8A,AC8B,AC1A))の平均熱膨張係数の22.3〜25.0
×10-6/ ℃により近いことがわかる。
明例の結果を比較例と共に表１に示す。本発明例におい
て、熱膨張係数は19.9〜25.0×10-6/ ℃で、比較例は1
6.8〜18.0×10-6/ ℃である。この本発明例の平均熱膨
張係数の値は、一般的な鉄鋼材料（Ｓ５５）の１２．７
×１０-6／℃や鋳鉄（ＦＣＤ５０）の１３．５×１０-6
／℃よりも大きく、アルミニウム鋳物（ピストン用合金
（JIS AC8A,AC8B,AC1A))の平均熱膨張係数の22.3〜25.0
×10-6/ ℃により近いことがわかる。
【００１０】
【表１】
【００１１】すなわち、本発明例合金においては、ピス
トン用アルミニウム合金鋳物の熱膨張係数を中央値とし
て、これに対してその差はかなり狭い範囲にあって、そ
の差は従来の鉄合金および比較例より小さくなってい
る。このため、熱膨張係数の差による異音・騒音の防止
が可能となり、両者が混在する材料部材、例えばシリン
ダライナやピストンピンにおいて優れた特性を有する。
トン用アルミニウム合金鋳物の熱膨張係数を中央値とし
て、これに対してその差はかなり狭い範囲にあって、そ
の差は従来の鉄合金および比較例より小さくなってい
る。このため、熱膨張係数の差による異音・騒音の防止
が可能となり、両者が混在する材料部材、例えばシリン
ダライナやピストンピンにおいて優れた特性を有する。
【００１２】実施例２ 本実施例は第２発明の９００℃での耐酸化性に関するも
ので、本発明例の結果を比較例と共に表２に示す。本発
明例において、９００℃での酸化減量は2.14〜6.90mg/c
m2で、比較例は69.1〜794mg/cm2 である。本発明例で
は、前記実施例１の範囲の中で、さらに高温での耐酸化
性に優れ、エンジンの燃焼温度９００℃にて１００時間
酸化した後において十分な耐酸化性を示す。
ので、本発明例の結果を比較例と共に表２に示す。本発
明例において、９００℃での酸化減量は2.14〜6.90mg/c
m2で、比較例は69.1〜794mg/cm2 である。本発明例で
は、前記実施例１の範囲の中で、さらに高温での耐酸化
性に優れ、エンジンの燃焼温度９００℃にて１００時間
酸化した後において十分な耐酸化性を示す。
【００１３】
【表２】
【００１４】すなわち、第２発明範囲の合金において
は、シリンダライナ用として、高温での耐酸化特性に優
れエンジンの燃焼温度域で、従来の鉄合金および比較例
を凌駕していることがわかる。
は、シリンダライナ用として、高温での耐酸化特性に優
れエンジンの燃焼温度域で、従来の鉄合金および比較例
を凌駕していることがわかる。
【００１５】実施例３ 本実施例は第３発明の耐酸化性および耐摩耗性に関する
もので、本発明例として硬さ測定結果を比較例と共に表
３に示す。本発明例において、かたさは、230〜315Hv(2
0kg) 、比較例は113 〜805Hv(20kg) である。本発明例
の範囲では、前記実施例１の範囲の中で、さらに硬さが
低く、加工性が良好である。表３に示されるようにこの
範囲では硬さが低いため、加工が可能である。また、こ
のレンジ以上の硬さでは硬くなりすぎ、加工が困難とな
る。またこれ以下では軟かすぎて耐摩耗性が劣る。
もので、本発明例として硬さ測定結果を比較例と共に表
３に示す。本発明例において、かたさは、230〜315Hv(2
0kg) 、比較例は113 〜805Hv(20kg) である。本発明例
の範囲では、前記実施例１の範囲の中で、さらに硬さが
低く、加工性が良好である。表３に示されるようにこの
範囲では硬さが低いため、加工が可能である。また、こ
のレンジ以上の硬さでは硬くなりすぎ、加工が困難とな
る。またこれ以下では軟かすぎて耐摩耗性が劣る。
【００１６】
【表３】
【００１７】すなわち、第３発明範囲の合金において
は、シリンダライナ用として、高温での耐酸化特性およ
び耐摩耗性に優れていることがわかる。上記実施例１〜
３から、本発明合金をシリンダライナに用いることによ
り、ピストンとシリンダ間に発生する騒音を低減するこ
とができる。一方、アルミニウムのシリンダライナでも
騒音低減効果はあるが、アルミニウムは耐摩耗性が低い
ため、表面処理が必要となる。また、本発明合金は硬さ
がHv(20kg)で２００〜３００であり、一般鋳鉄の硬さ
（２００以下）よりも高く、耐摩耗性が良い。一般に硬
さが３００を越えると加工性が悪くなるといえる。
は、シリンダライナ用として、高温での耐酸化特性およ
び耐摩耗性に優れていることがわかる。上記実施例１〜
３から、本発明合金をシリンダライナに用いることによ
り、ピストンとシリンダ間に発生する騒音を低減するこ
とができる。一方、アルミニウムのシリンダライナでも
騒音低減効果はあるが、アルミニウムは耐摩耗性が低い
ため、表面処理が必要となる。また、本発明合金は硬さ
がHv(20kg)で２００〜３００であり、一般鋳鉄の硬さ
（２００以下）よりも高く、耐摩耗性が良い。一般に硬
さが３００を越えると加工性が悪くなるといえる。
【００１８】実施例４ 本実施例は第４発明のヤング率に関するもので、本発明
例の結果を比較例と共に表４に示す。本発明例におい
て、ヤング率は129 〜156GPaで、比較例は91,94GPaであ
る。本発明例では、ヤング率が高く、構造用材料として
充分な剛性を持っている。Ｍｎ，Ａｌ量が多いとヤング
率が低下し、充分な剛性が得られない。
例の結果を比較例と共に表４に示す。本発明例におい
て、ヤング率は129 〜156GPaで、比較例は91,94GPaであ
る。本発明例では、ヤング率が高く、構造用材料として
充分な剛性を持っている。Ｍｎ，Ａｌ量が多いとヤング
率が低下し、充分な剛性が得られない。
【００１９】
【表４】
【００２０】すなわち、第４発明範囲の合金において
は、ピストンピンとして用いることにより、ピストンと
ピストンピン間の騒音を低減することができる。ヤング
率が下がると剛性確保のため、外径を大きくし中実なピ
ンとなり、重量が増加し好ましくない。特に、ピンとし
ては従来ＭＭＣ，セラミックス，ＴｉＡｌ材料より熱膨
張とヤング率が優れているため、本発明合金は、アルミ
ニウムコンロッドとの使用が可能となる。
は、ピストンピンとして用いることにより、ピストンと
ピストンピン間の騒音を低減することができる。ヤング
率が下がると剛性確保のため、外径を大きくし中実なピ
ンとなり、重量が増加し好ましくない。特に、ピンとし
ては従来ＭＭＣ，セラミックス，ＴｉＡｌ材料より熱膨
張とヤング率が優れているため、本発明合金は、アルミ
ニウムコンロッドとの使用が可能となる。
【００２１】
【発明の効果】本発明の合金は、アルミニウム合金に近
い熱膨張係数を有し、かつ耐熱性、耐摩耗性および耐酸
化性に優れ、特にエンジンの使用温度である９００℃で
の耐酸化性に優れた特性を有するので、車両等のシリン
ダライナやピストンピン用に適し、アルミニウムと混在
使用される部位の異音・騒音の防止を可能とする。
い熱膨張係数を有し、かつ耐熱性、耐摩耗性および耐酸
化性に優れ、特にエンジンの使用温度である９００℃で
の耐酸化性に優れた特性を有するので、車両等のシリン
ダライナやピストンピン用に適し、アルミニウムと混在
使用される部位の異音・騒音の防止を可能とする。
【図１】本発明に係る第１発明の範囲を、Ｍｎ量とＡｌ
量の関係によって示す図である。
量の関係によって示す図である。
【図２】本発明に係る第２発明の範囲を、Ｍｎ量とＡｌ
量の関係によって示す図である。
量の関係によって示す図である。
【図３】本発明に係る第３発明の範囲を、Ｍｎ量とＡｌ
量の関係によって示す図である。
量の関係によって示す図である。
【図４】本発明に係る第４発明の範囲を、Ｍｎ量とＡｌ
量の関係によって示す図である。
量の関係によって示す図である。
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｆｅ−Ｍｎ−Ａｌの３元系Ｆｅ合金であ
って、化学成分の該ＭｎおよびＡｌが図１の点Ａ、Ｂ、
Ｃ、Ｄ、Ｅ、ＦおよびＧで囲まれた範囲の組成を有し、
残部がＦｅおよび不可避不純物からなることを特徴とす
る高熱膨張高耐熱性鉄合金。 - 【請求項２】 Ｆｅ−Ｍｎ−Ａｌの３元系Ｆｅ合金であ
って、化学成分の該ＭｎおよびＡｌが図２の点Ａ、Ｉ、
Ｈ、Ｅ、ＦおよびＧで囲まれた範囲の組成を有し、残部
がＦｅおよび不可避不純物からなることを特徴とする高
熱膨張高耐熱性鉄合金。 - 【請求項３】 Ｆｅ−Ｍｎ−Ａｌの３元系Ｆｅ合金であ
って、化学成分の該ＭｎおよびＡｌが図３の点Ｊ、Ｋ、
Ｌ、Ｈ、Ｅ、ＦおよびＧで囲まれた範囲の組成を有し、
残部がＦｅおよび不可避不純物からなることを特徴とす
る高熱膨張高耐熱性鉄合金。 - 【請求項４】 Ｆｅ−Ｍｎ−Ａｌの３元系Ｆｅ合金であ
って、化学成分の該ＭｎおよびＡｌが図４の点Ｍ、Ｎ、
Ｃ、Ｄ、Ｅ、ＦおよびＧで囲まれた範囲の組成を有し、
残部がＦｅおよび不可避不純物からなることを特徴とす
る高熱膨張高耐熱性鉄合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10577796A JPH09291334A (ja) | 1996-04-25 | 1996-04-25 | 高熱膨張高耐熱性鉄合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10577796A JPH09291334A (ja) | 1996-04-25 | 1996-04-25 | 高熱膨張高耐熱性鉄合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09291334A true JPH09291334A (ja) | 1997-11-11 |
Family
ID=14416594
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10577796A Pending JPH09291334A (ja) | 1996-04-25 | 1996-04-25 | 高熱膨張高耐熱性鉄合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09291334A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103451506A (zh) * | 2013-08-23 | 2013-12-18 | 苏州长盛机电有限公司 | 一种镁铁合金的制备方法 |
| CN107620004A (zh) * | 2017-08-30 | 2018-01-23 | 昆明理工大学 | 一种Fe‑Mn‑Al系列合金的粉末冶金制备方法 |
-
1996
- 1996-04-25 JP JP10577796A patent/JPH09291334A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103451506A (zh) * | 2013-08-23 | 2013-12-18 | 苏州长盛机电有限公司 | 一种镁铁合金的制备方法 |
| CN107620004A (zh) * | 2017-08-30 | 2018-01-23 | 昆明理工大学 | 一种Fe‑Mn‑Al系列合金的粉末冶金制备方法 |
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