JPH09263898A - 高温耐食性に優れたごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝熱管 - Google Patents
高温耐食性に優れたごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝熱管Info
- Publication number
- JPH09263898A JPH09263898A JP7414396A JP7414396A JPH09263898A JP H09263898 A JPH09263898 A JP H09263898A JP 7414396 A JP7414396 A JP 7414396A JP 7414396 A JP7414396 A JP 7414396A JP H09263898 A JPH09263898 A JP H09263898A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- corrosion resistance
- less
- heat transfer
- high temperature
- exhaust gas
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝熱管を提
供する。 【解決手段】 Ｎｉ：２５〜４３％、Ｃｒ：２０〜３２
％、ＮｂおよびＴａのうち１種または２種を合計で０．
１〜５％、Ｃ：０．００１〜０．０５％、Ｍｇ：０．０
０１〜０．１％、Ｂ：０．００１〜０．１％を含有し、
さらに、必要に応じて下記の（ａ）および／または
（ｂ）を含有し、さらに必要に応じて（ｃ）を含有し、
残りがＮｉと不可避不純物としてＳｉ：０．１％以下、
Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３％以下に制限した組
成を有するＦｅ基合金で構成した伝熱管。ただし、
（ａ）Ｗ：０．１〜５％、（ｂ）希土類元素：０．００
１〜０．１％、Ｙ：０．００１〜０．１％、Ｚｒ：０．
００１〜０．１％、Ｈｆ：０．００１〜０．５％の内の
１種または２種以上、（ｃ）Ｍｎ：０．０１〜１．０
％、Ｃａ：０．００１〜０．１％の内の１種または２
種。
供する。 【解決手段】 Ｎｉ：２５〜４３％、Ｃｒ：２０〜３２
％、ＮｂおよびＴａのうち１種または２種を合計で０．
１〜５％、Ｃ：０．００１〜０．０５％、Ｍｇ：０．０
０１〜０．１％、Ｂ：０．００１〜０．１％を含有し、
さらに、必要に応じて下記の（ａ）および／または
（ｂ）を含有し、さらに必要に応じて（ｃ）を含有し、
残りがＮｉと不可避不純物としてＳｉ：０．１％以下、
Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３％以下に制限した組
成を有するＦｅ基合金で構成した伝熱管。ただし、
（ａ）Ｗ：０．１〜５％、（ｂ）希土類元素：０．００
１〜０．１％、Ｙ：０．００１〜０．１％、Ｚｒ：０．
００１〜０．１％、Ｈｆ：０．００１〜０．５％の内の
１種または２種以上、（ｃ）Ｍｎ：０．０１〜１．０
％、Ｃａ：０．００１〜０．１％の内の１種または２
種。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、高温耐食性、特
に高温耐粒界腐食性に優れたごみ焼却排ガス利用廃熱ボ
イラの伝熱管に関するものである。
に高温耐粒界腐食性に優れたごみ焼却排ガス利用廃熱ボ
イラの伝熱管に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、ごみ焼却施設には排ガスのもつ
高温潜熱を利用する目的で、廃熱ボイラが設置されてい
る。また、前記廃熱ボイラの構造部材である伝熱管は、
腐食性の強いＨＣｌやＳＯ2 ガス、Ｎａ2 ＳＯ4 などの
溶融硫酸塩、さらにＮａＣｌやＫＣｌなどの溶融塩化物
などの腐食性生成物を含有する高温の排ガスにさらさ
れ、かつ前記硫酸塩や塩化物などが表面に堆積した環境
下におかれることから、その製造には高温耐食性の優れ
た各種の材料が用いられている。
高温潜熱を利用する目的で、廃熱ボイラが設置されてい
る。また、前記廃熱ボイラの構造部材である伝熱管は、
腐食性の強いＨＣｌやＳＯ2 ガス、Ｎａ2 ＳＯ4 などの
溶融硫酸塩、さらにＮａＣｌやＫＣｌなどの溶融塩化物
などの腐食性生成物を含有する高温の排ガスにさらさ
れ、かつ前記硫酸塩や塩化物などが表面に堆積した環境
下におかれることから、その製造には高温耐食性の優れ
た各種の材料が用いられている。
【０００３】ごみ焼却施設には排ガスのもつ高温潜熱を
利用する廃熱ボイラの伝熱管の材料として、重量％で
（以下、％は重量％を示す）、Ｃｒ：２５〜３５％、Ｎ
ｉ：２５〜５５％、０．３％≦Ｍｏ％≦５．８％−１／
１０Ｎｉ％、Ｍｎ：７．５％以下、Ｃ：０．０５％以
下、Ｓｉ：０．３％以下、Ｐ：０．０１５％以下を含有
し、さらに必要に応じて、（ａ） Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒお
よびＶの内から選ばれた１種または２種以上を合計で
０．１〜５％、（ｂ） Ｃｕ、ＣｏおよびＷの内から選
ばれた１種または２種以上を合計で０．１〜５％、
（ｃ） 希土類元素の内から選ばれた１種または２種以
上を合計で０．０１〜０．１％、（ｄ） Ｎ：０．１
〜．３％、（ｅ） Ａｌ：０．５％以下、以上（ａ）〜
（ｅ）の内の１種または２種以上を含有し、残りがＦｅ
と不可避不純物からなる組成を有するＦｅ基合金で構成
された伝熱管が提案されている（特開平５−１９５１２
６号公報参照）。このＦｅ基合金で構成された伝熱管を
ごみ焼却ボイラの腐食環境を模擬した環境において、排
ガス温度：５５０℃に２０時間加熱し、その後伝熱管を
取り出し、表面に付着した灰分や生成スケールを除去し
た状態で腐食減量および断面ミクロ組織を測定した結
果、腐食減量は１１〜３７ｍｇ／ｃｍ2 、最大粒界腐食
長さは５μｍ以下となっており、優れた高温耐食性を示
していた。
利用する廃熱ボイラの伝熱管の材料として、重量％で
（以下、％は重量％を示す）、Ｃｒ：２５〜３５％、Ｎ
ｉ：２５〜５５％、０．３％≦Ｍｏ％≦５．８％−１／
１０Ｎｉ％、Ｍｎ：７．５％以下、Ｃ：０．０５％以
下、Ｓｉ：０．３％以下、Ｐ：０．０１５％以下を含有
し、さらに必要に応じて、（ａ） Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒお
よびＶの内から選ばれた１種または２種以上を合計で
０．１〜５％、（ｂ） Ｃｕ、ＣｏおよびＷの内から選
ばれた１種または２種以上を合計で０．１〜５％、
（ｃ） 希土類元素の内から選ばれた１種または２種以
上を合計で０．０１〜０．１％、（ｄ） Ｎ：０．１
〜．３％、（ｅ） Ａｌ：０．５％以下、以上（ａ）〜
（ｅ）の内の１種または２種以上を含有し、残りがＦｅ
と不可避不純物からなる組成を有するＦｅ基合金で構成
された伝熱管が提案されている（特開平５−１９５１２
６号公報参照）。このＦｅ基合金で構成された伝熱管を
ごみ焼却ボイラの腐食環境を模擬した環境において、排
ガス温度：５５０℃に２０時間加熱し、その後伝熱管を
取り出し、表面に付着した灰分や生成スケールを除去し
た状態で腐食減量および断面ミクロ組織を測定した結
果、腐食減量は１１〜３７ｍｇ／ｃｍ2 、最大粒界腐食
長さは５μｍ以下となっており、優れた高温耐食性を示
していた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切迫した
エネルギー事情から、ごみ焼却による廃熱を最大限に利
用するために廃熱ボイラの蒸気条件を高温高圧化する傾
向にあり、これに伴ない伝熱管の管壁温度はさらに上昇
し、かつごみの高カロリー化およびプラスチックの増加
により排ガスの腐食性も一段と激しさを増す傾向にあ
り、かかる点から廃熱ボイラの伝熱管には、より一層の
高温耐食性が要求され、さらに伝熱効率向上の点から管
の薄肉化を可能にする高温強度が強く要求されている。
この要求に対して提供された上記従来の特開平５−１９
５１２６号公報記載のＦｅ基合金は、十分でなく、一層
高温耐食性に優れたＦｅ基合金からなる伝熱管が求めら
れていた。
エネルギー事情から、ごみ焼却による廃熱を最大限に利
用するために廃熱ボイラの蒸気条件を高温高圧化する傾
向にあり、これに伴ない伝熱管の管壁温度はさらに上昇
し、かつごみの高カロリー化およびプラスチックの増加
により排ガスの腐食性も一段と激しさを増す傾向にあ
り、かかる点から廃熱ボイラの伝熱管には、より一層の
高温耐食性が要求され、さらに伝熱効率向上の点から管
の薄肉化を可能にする高温強度が強く要求されている。
この要求に対して提供された上記従来の特開平５−１９
５１２６号公報記載のＦｅ基合金は、十分でなく、一層
高温耐食性に優れたＦｅ基合金からなる伝熱管が求めら
れていた。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、より一段と高温耐食性に優れた
長寿命のごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラ用伝熱管を開発
すべく研究を行なった結果、従来のＦｅ基合金にＭｇ：
０．００１〜０．１％およびＢ：０．００１〜０．１％
を含有せしめると、熱間加工性が優れると共に高温耐粒
界腐食性が一層向上したＦｅ基合金が得られ、このＦｅ
基合金からなるごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝熱管
は高温耐粒界腐食性が向上しているところから、結果と
して高温耐食性が一層向上し、伝熱管の寿命が一層伸び
る、などの研究結果が得られたのである。
上述のような観点から、より一段と高温耐食性に優れた
長寿命のごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラ用伝熱管を開発
すべく研究を行なった結果、従来のＦｅ基合金にＭｇ：
０．００１〜０．１％およびＢ：０．００１〜０．１％
を含有せしめると、熱間加工性が優れると共に高温耐粒
界腐食性が一層向上したＦｅ基合金が得られ、このＦｅ
基合金からなるごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝熱管
は高温耐粒界腐食性が向上しているところから、結果と
して高温耐食性が一層向上し、伝熱管の寿命が一層伸び
る、などの研究結果が得られたのである。
【０００６】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、Ｎｉ：２５〜４３％、Ｃｒ：２
０〜３２％、ＮｂおよびＴａのうち１種または２種を合
計で０．１〜５％、Ｃ：０．００１〜０．０５％、Ｍ
ｇ：０．００１〜０．１％、Ｂ：０．００１〜０．１％
を含有し、さらに、必要に応じて、（ａ）Ｗ：０．１〜
５％、（ｂ）希土類元素：０．００１〜０．１％、Ｙ：
０．００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１〜０．１％、
Ｈｆ：０．００１〜０．５％の内の１種または２種以
上、上記（ａ）および／または（ｂ）を含有し、さらに
必要に応じて、Ｍｎ：０．０１〜１．０％およびＣａ：
０．００１〜０．１％の内の１種または２種を含有し、
残りがＦｅと不可避不純物からなり、前記不可避不純物
として含まれるＳｉ、ＰおよびＳをそれぞれＳｉ：０．
１％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３％以下に
制限した組成を有するＦｅ基合金で構成した高温耐食
性、特に高温耐粒界腐食性に優れたごみ焼却排ガス利用
廃熱ボイラの伝熱管、に特徴を有するものである。
なされたものであって、Ｎｉ：２５〜４３％、Ｃｒ：２
０〜３２％、ＮｂおよびＴａのうち１種または２種を合
計で０．１〜５％、Ｃ：０．００１〜０．０５％、Ｍ
ｇ：０．００１〜０．１％、Ｂ：０．００１〜０．１％
を含有し、さらに、必要に応じて、（ａ）Ｗ：０．１〜
５％、（ｂ）希土類元素：０．００１〜０．１％、Ｙ：
０．００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１〜０．１％、
Ｈｆ：０．００１〜０．５％の内の１種または２種以
上、上記（ａ）および／または（ｂ）を含有し、さらに
必要に応じて、Ｍｎ：０．０１〜１．０％およびＣａ：
０．００１〜０．１％の内の１種または２種を含有し、
残りがＦｅと不可避不純物からなり、前記不可避不純物
として含まれるＳｉ、ＰおよびＳをそれぞれＳｉ：０．
１％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３％以下に
制限した組成を有するＦｅ基合金で構成した高温耐食
性、特に高温耐粒界腐食性に優れたごみ焼却排ガス利用
廃熱ボイラの伝熱管、に特徴を有するものである。
【０００７】この発明の伝熱管を構成するＦｅ基合金の
成分組成を上記の通りに限定した理由を説明する。 （ａ） Ｎｉ、Ｃｒ これらの成分には、共存した状態で高温のごみ焼却排ガ
スに対する高温耐食性および高温耐酸化性を向上させる
と共に、高温強度を向上させる作用があるが、その含有
量がＮｉ：２５％未満或いはＣｒ：２０％未満になると
前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量が同
じくＮｉ：４３％或いはＣｒ：３２％を越えると熱間加
工性が低下するようになるところから、その含有量を、
Ｎｉ：２５〜４３％、望ましくは３０〜３５％、Ｃｒ：
２０〜３２％、望ましくは２４〜２８％と定めた。
成分組成を上記の通りに限定した理由を説明する。 （ａ） Ｎｉ、Ｃｒ これらの成分には、共存した状態で高温のごみ焼却排ガ
スに対する高温耐食性および高温耐酸化性を向上させる
と共に、高温強度を向上させる作用があるが、その含有
量がＮｉ：２５％未満或いはＣｒ：２０％未満になると
前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量が同
じくＮｉ：４３％或いはＣｒ：３２％を越えると熱間加
工性が低下するようになるところから、その含有量を、
Ｎｉ：２５〜４３％、望ましくは３０〜３５％、Ｃｒ：
２０〜３２％、望ましくは２４〜２８％と定めた。
【０００８】（ｂ） ＮｂおよびＴａ ＮｂおよびＴａ成分には、高温耐食性を向上させる作用
があるが、その含有量が合計で０．１％未満では前記の
高温耐食性に所望の向上効果が得られず、一方その含有
量が合計で５％を越えると熱間加工性が低下するように
なることから、その含有量を合計で０．１〜５％、望ま
しくは０．５〜３％と定めた。
があるが、その含有量が合計で０．１％未満では前記の
高温耐食性に所望の向上効果が得られず、一方その含有
量が合計で５％を越えると熱間加工性が低下するように
なることから、その含有量を合計で０．１〜５％、望ま
しくは０．５〜３％と定めた。
【０００９】（ｃ） Ｃ Ｃ成分は高温強度を向上させる作用があるが、その含有
量が０．００１％未満では所望の高温強度を確保するこ
とができず、一方、Ｃ成分の含有量が０．０５％を越え
ると、粒界に存在する炭化物の量が増大するようになっ
て、特に高温排ガス中に含有する溶融塩化物による粒界
腐食の進行が促進されるようになることから、その含有
量を０．００１〜０．０５％と定めた。
量が０．００１％未満では所望の高温強度を確保するこ
とができず、一方、Ｃ成分の含有量が０．０５％を越え
ると、粒界に存在する炭化物の量が増大するようになっ
て、特に高温排ガス中に含有する溶融塩化物による粒界
腐食の進行が促進されるようになることから、その含有
量を０．００１〜０．０５％と定めた。
【００１０】（ｄ） Ｍｇ Ｍｇ成分には、熱間加工性を向上させ、かつ高温耐粒界
腐食性を向上させることによって一段と高温耐食性を向
上させる作用があるが、その含有量が０．００１％未満
では所望の効果が得られず、一方その含有量が０．１％
を越えると粒界に金属間化合物を生成し、熱間加工性お
よび高温耐粒界腐食性が低下するようになることから、
その含有量を０．００１〜０．１％、望ましくは０．０
０１〜０．０５％と定めた。
腐食性を向上させることによって一段と高温耐食性を向
上させる作用があるが、その含有量が０．００１％未満
では所望の効果が得られず、一方その含有量が０．１％
を越えると粒界に金属間化合物を生成し、熱間加工性お
よび高温耐粒界腐食性が低下するようになることから、
その含有量を０．００１〜０．１％、望ましくは０．０
０１〜０．０５％と定めた。
【００１１】（ｅ） Ｂ Ｂ成分には熱間加工性を向上させる作用があるが、その
含有量が０．００１％未満では所望の効果が得られず、
一方その含有量が０．１％を越えると粒界に硼化物を生
成し、熱間加工性および高温耐粒界腐食性が低下するよ
うになることから、その含有量を０．００１〜０．１
％、望ましくは０．００１〜０．０１％と定めた。
含有量が０．００１％未満では所望の効果が得られず、
一方その含有量が０．１％を越えると粒界に硼化物を生
成し、熱間加工性および高温耐粒界腐食性が低下するよ
うになることから、その含有量を０．００１〜０．１
％、望ましくは０．００１〜０．０１％と定めた。
【００１２】（ｆ） Ｗ Ｗ成分には、より一段と高温耐食性を向上させる作用が
あるので必要に応じて添加するが、その含有量が０．１
％未満では前記作用に所望の向上効果が得られず、一方
その含有量が５％を越えると熱間加工性が低下するよう
になることから、その含有量を０．１〜５％、望ましく
は０．５〜２％と定めた。
あるので必要に応じて添加するが、その含有量が０．１
％未満では前記作用に所望の向上効果が得られず、一方
その含有量が５％を越えると熱間加工性が低下するよう
になることから、その含有量を０．１〜５％、望ましく
は０．５〜２％と定めた。
【００１３】（ｇ） 希土類元素、Ｙ、Ｚｒ、Ｈｆ これらの成分には、熱間加工性を向上させる作用がある
ので必要に応じて含有させるが、その含有量が、いずれ
かの成分も０．００１％未満では所望の熱間加工性向上
効果が得られず、一方、希土類元素、ＹおよびＺｒにあ
っては０．１％、Ｈｆにあっては０．５％を越えても熱
間加工性により一層の向上効果が得られないことから、
その含有量を、希土類元素：０．００１〜０．１％、
Ｙ：０．００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１〜０．１
％、Ｈｆ：０．００１〜０．５％と定めた。
ので必要に応じて含有させるが、その含有量が、いずれ
かの成分も０．００１％未満では所望の熱間加工性向上
効果が得られず、一方、希土類元素、ＹおよびＺｒにあ
っては０．１％、Ｈｆにあっては０．５％を越えても熱
間加工性により一層の向上効果が得られないことから、
その含有量を、希土類元素：０．００１〜０．１％、
Ｙ：０．００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１〜０．１
％、Ｈｆ：０．００１〜０．５％と定めた。
【００１４】（ｈ） Ｍｎ、Ｃａ ＭｎおよびＣａには、脱酸作用があり、耐食性を向上さ
せる作用があるので、必要に応じて添加するが、その含
有量がＭｎ成分で０．０１％未満、Ｃａ成分で０．００
１％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方、
その含有量がＭｎ成分で１．０％を越え、Ｃａ成分で
０．１％を越えると、それらの析出相が生成し、熱間加
工性および耐食性が低下することから、Ｍｎ：０．０１
〜１．０％、Ｃａ：０．００１〜０．１％に定めた。
せる作用があるので、必要に応じて添加するが、その含
有量がＭｎ成分で０．０１％未満、Ｃａ成分で０．００
１％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方、
その含有量がＭｎ成分で１．０％を越え、Ｃａ成分で
０．１％を越えると、それらの析出相が生成し、熱間加
工性および耐食性が低下することから、Ｍｎ：０．０１
〜１．０％、Ｃａ：０．００１〜０．１％に定めた。
【００１５】（ｉ） 不可避不純物 前記不可避不純物としてＳｉ、Ｐ、Ｓ、ＴｉおよびＡｌ
を含有する場合があるが、Ｓｉ成分の含有量が０．１％
を越えると靭性が低下するようになり、ＰおよびＳがそ
れぞれＰ：０．０３％およびＳ：０．０３％を越える
と、粒界に偏析するようになって熱間加工性を低下させ
かつ高温耐粒界腐食性も低下させ、ＴｉおよびＡｌの含
有量がそれぞれ０．４％を越えると熱間加工性が損なわ
れるようになる。したがって、Ｓｉ、Ｐ、Ｓ、Ｔｉおよ
びＡｌはそれぞれＳｉ：０．１％以下、Ｐ：０．０３％
以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｔｉ：０．４％以下、Ａ
ｌ：０．４％以下にとどめなければならない。
を含有する場合があるが、Ｓｉ成分の含有量が０．１％
を越えると靭性が低下するようになり、ＰおよびＳがそ
れぞれＰ：０．０３％およびＳ：０．０３％を越える
と、粒界に偏析するようになって熱間加工性を低下させ
かつ高温耐粒界腐食性も低下させ、ＴｉおよびＡｌの含
有量がそれぞれ０．４％を越えると熱間加工性が損なわ
れるようになる。したがって、Ｓｉ、Ｐ、Ｓ、Ｔｉおよ
びＡｌはそれぞれＳｉ：０．１％以下、Ｐ：０．０３％
以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｔｉ：０．４％以下、Ａ
ｌ：０．４％以下にとどめなければならない。
【００１６】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明の伝熱管を実施
例により具体的に説明する。通常の高周波溶解炉を用い
て、表１〜５に示される成分組成をもったＦｅ基合金溶
湯を調製し、インゴットに鋳造し、このインゴットに１
１００〜１２５０℃の範囲内の所定温度で熱間鍛造を施
して直径：５０mmの丸棒材とし、ついでこの丸棒材から
直径：４５mm×肉厚：６mmの寸法に削り出すことにより
本発明伝熱管１〜４５、比較伝熱管１〜２および従来伝
熱管１〜３をそれぞれ製造した。
例により具体的に説明する。通常の高周波溶解炉を用い
て、表１〜５に示される成分組成をもったＦｅ基合金溶
湯を調製し、インゴットに鋳造し、このインゴットに１
１００〜１２５０℃の範囲内の所定温度で熱間鍛造を施
して直径：５０mmの丸棒材とし、ついでこの丸棒材から
直径：４５mm×肉厚：６mmの寸法に削り出すことにより
本発明伝熱管１〜４５、比較伝熱管１〜２および従来伝
熱管１〜３をそれぞれ製造した。
【００１７】なお、比較伝熱管１〜２は、これを構成す
るＦｅ基合金の構成成分のうち、高温耐粒界腐食性に影
響を及ぼすＭｇおよびＢの含有量がこの発明の範囲から
外れたものである。
るＦｅ基合金の構成成分のうち、高温耐粒界腐食性に影
響を及ぼすＭｇおよびＢの含有量がこの発明の範囲から
外れたものである。
【００１８】ついで、この結果得られた各種の伝熱管を
廃熱ボイラに組み込み、この廃熱ボイラを処理能力：２
００ton ／日のごみ焼却施設に設置し、前記伝熱管の表
面温度：４５０℃、排ガス温度：５５０℃の条件で３０
００時間の操業を行ない、操業終了後伝熱管を取り出
し、表面に付着した灰分や生成スケールを除去した状態
で周方向における肉厚を測定して最大減肉量を求めると
共に、表面部の断面ミクロ組織を観察して最大粒界腐食
長さを測定し、これらの結果を表６〜７に示した。
廃熱ボイラに組み込み、この廃熱ボイラを処理能力：２
００ton ／日のごみ焼却施設に設置し、前記伝熱管の表
面温度：４５０℃、排ガス温度：５５０℃の条件で３０
００時間の操業を行ない、操業終了後伝熱管を取り出
し、表面に付着した灰分や生成スケールを除去した状態
で周方向における肉厚を測定して最大減肉量を求めると
共に、表面部の断面ミクロ組織を観察して最大粒界腐食
長さを測定し、これらの結果を表６〜７に示した。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【表３】
【００２２】
【表４】
【００２３】
【表５】
【００２４】
【表６】
【００２５】
【表７】
【００２６】
【発明の効果】表１〜７に示される結果から、本発明伝
熱管１〜４５は、従来伝熱管１〜３に比べて高温のごみ
焼却排ガス雰囲気に従来より長持間さらされても、最大
減肉量が少なくかつ最大粒界腐食長さも短いところか
ら、優れた高温耐食性を示すことが分かる。しかし、比
較伝熱管１〜２に見られるように、これを構成するＦｅ
基合金のＭｇおよびＢ含有量がこの発明の範囲から外れ
ると高温耐食性、特に高温耐粒界腐食性が劣り、結果と
して高温耐食性が劣ったものになることが明らかであ
る。
熱管１〜４５は、従来伝熱管１〜３に比べて高温のごみ
焼却排ガス雰囲気に従来より長持間さらされても、最大
減肉量が少なくかつ最大粒界腐食長さも短いところか
ら、優れた高温耐食性を示すことが分かる。しかし、比
較伝熱管１〜２に見られるように、これを構成するＦｅ
基合金のＭｇおよびＢ含有量がこの発明の範囲から外れ
ると高温耐食性、特に高温耐粒界腐食性が劣り、結果と
して高温耐食性が劣ったものになることが明らかであ
る。
【００２７】上述のように、微量のＭｇおよびＢを添加
したこの発明の伝熱管は、従来よりも一段と優れた高温
耐食性を示すので、ごみ焼却による廃熱を有効に利用す
るための廃熱ボイラの伝熱管の一層の長寿命化が可能と
なり、ごみ焼却による廃熱を有効に利用するための廃熱
ボイラの改良に大いに貢献し得るものである。
したこの発明の伝熱管は、従来よりも一段と優れた高温
耐食性を示すので、ごみ焼却による廃熱を有効に利用す
るための廃熱ボイラの伝熱管の一層の長寿命化が可能と
なり、ごみ焼却による廃熱を有効に利用するための廃熱
ボイラの改良に大いに貢献し得るものである。
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％で、Ｎｉ：２５〜４３％、Ｃｒ：
２０〜３２％、ＮｂおよびＴａのうち１種または２種を
合計で０．１〜５％、Ｃ：０．００１〜０．０５％、Ｍ
ｇ：０．００１〜０．１％、Ｂ：０．００１〜０．１％
を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなり、前記不
可避不純物として含まれるＳｉ、ＰおよびＳをそれぞれ
Ｓｉ：０．１％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０
３％以下に制限した組成を有するＦｅ基合金で構成した
ことを特徴とする高温耐食性に優れたごみ焼却排ガス利
用廃熱ボイラの伝熱管。 - 【請求項２】 重量％で、Ｎｉ：２５〜４３％、Ｃｒ：
２０〜３２％、ＮｂおよびＴａのうち１種または２種を
合計で０．１〜５％、Ｃ：０．００１〜０．０５％、Ｍ
ｇ：０．００１〜０．１％、Ｂ：０．００１〜０．１％
を含有し、さらに、Ｗ：０．１〜５％を含有し、残りが
Ｆｅと不可避不純物からなり、前記不可避不純物として
含まれるＳｉ、ＰおよびＳをそれぞれＳｉ：０．１％以
下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３％以下に制限し
た組成を有するＦｅ基合金で構成したことを特徴とする
高温耐食性に優れたごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝
熱管。 - 【請求項３】 重量％で、Ｎｉ：２５〜４３％、Ｃｒ：
２０〜３２％、ＮｂおよびＴａのうち１種または２種を
合計で０．１〜５％、Ｃ：０．００１〜０．０５％、Ｍ
ｇ：０．００１〜０．１％、Ｂ：０．００１〜０．１％
を含有し、 さらに、希土類元素：０．００１〜０．１％、Ｙ：０．
００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１〜０．１％、Ｈ
ｆ：０．００１〜０．５％の内の１種または２種以上を
含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなり、前記不可
避不純物として含まれるＳｉ、ＰおよびＳをそれぞれＳ
ｉ：０．１％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３
％以下に制限した組成を有するＦｅ基合金で構成したこ
とを特徴とする高温耐食性に優れたごみ焼却排ガス利用
廃熱ボイラの伝熱管。 - 【請求項４】 重量％で、Ｎｉ：２５〜４３％、Ｃｒ：
２０〜３２％、ＮｂおよびＴａのうち１種または２種を
合計で０．１〜５％、Ｃ：０．００１〜０．０５％、Ｍ
ｇ：０．００１〜０．１％、Ｂ：０．００１〜０．１％
を含有し、 さらに、Ｗ：０．１〜５％を含有し、 さらに、希土類元素：０．００１〜０．１％、Ｙ：０．
００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１〜０．１％、Ｈ
ｆ：０．００１〜０．５％の内の１種または２種以上を
含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなり、前記不可
避不純物として含まれるＳｉ、ＰおよびＳをそれぞれＳ
ｉ：０．１％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３
％以下に制限した組成を有するＦｅ基合金で構成したこ
とを特徴とする高温耐食性に優れたごみ焼却排ガス利用
廃熱ボイラの伝熱管。 - 【請求項５】 請求項１、２、３または４記載のＦｅ基
合金に、さらにＭｎ：０．０１〜１．０％およびＣａ：
０．００１〜０．１％の内の１種または２種を含有した
Ｆｅ基合金で構成したことを特徴とする高温耐食性に優
れたごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝熱管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7414396A JPH09263898A (ja) | 1996-03-28 | 1996-03-28 | 高温耐食性に優れたごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝熱管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7414396A JPH09263898A (ja) | 1996-03-28 | 1996-03-28 | 高温耐食性に優れたごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝熱管 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09263898A true JPH09263898A (ja) | 1997-10-07 |
Family
ID=13538666
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7414396A Pending JPH09263898A (ja) | 1996-03-28 | 1996-03-28 | 高温耐食性に優れたごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝熱管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09263898A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013227644A (ja) * | 2012-03-28 | 2013-11-07 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | オーステナイト系耐熱合金 |
| CN107532258A (zh) * | 2015-06-15 | 2018-01-02 | 新日铁住金株式会社 | 高Cr系奥氏体不锈钢 |
-
1996
- 1996-03-28 JP JP7414396A patent/JPH09263898A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013227644A (ja) * | 2012-03-28 | 2013-11-07 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | オーステナイト系耐熱合金 |
| CN107532258A (zh) * | 2015-06-15 | 2018-01-02 | 新日铁住金株式会社 | 高Cr系奥氏体不锈钢 |
| CN107532258B (zh) * | 2015-06-15 | 2019-05-28 | 新日铁住金株式会社 | 高Cr系奥氏体不锈钢 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100788527B1 (ko) | 개선된 가스 터빈 엔진을 위한 Ｎｉ-Ｃｒ-Ｃｏ 합금 | |
| GB2405643A (en) | A nickel-chromium-molybdenum alloy | |
| JP2015520300A (ja) | 良好な加工性、クリープ強度及び耐食性を有するニッケル−クロム合金 | |
| CA3020420C (en) | Ferritic alloy | |
| JP5791640B2 (ja) | ニッケル・クロム・コバルト・モリブデン合金 | |
| JPH09263898A (ja) | 高温耐食性に優れたごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝熱管 | |
| JPH09263899A (ja) | 高温耐食性に優れたごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝熱管 | |
| JP3960832B2 (ja) | 高耐食性耐熱鋳鋼 | |
| JP4067975B2 (ja) | 高温耐食性にすぐれる耐熱合金 | |
| JP3319317B2 (ja) | 高温耐食性に優れたごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝熱管 | |
| US20230002861A1 (en) | Nickel-chromium-iron-aluminum alloy having good processability, creep resistance and corrosion resistance, and use thereof | |
| JPH09256091A (ja) | 高温耐食性に優れたごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝熱管 | |
| JPH09263865A (ja) | 高温耐食性に優れたごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝熱管 | |
| JP2020521051A (ja) | フェライト合金 | |
| JPH10204563A (ja) | 高温耐食性に優れたごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝熱用複合管 | |
| JPH09256087A (ja) | 高温耐食性に優れたごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝熱管 | |
| JPH09256092A (ja) | 高温耐食性に優れたごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝熱管 | |
| JP6083567B2 (ja) | 耐酸化性および高温クリープ強度に優れたフェライト系ステンレス鋼 | |
| JPH1096038A (ja) | 高Ｃｒオーステナイト系耐熱合金 | |
| JPH07268523A (ja) | ごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラーの伝熱管材 | |
| JP3284794B2 (ja) | 高温耐食性のすぐれたごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝熱管材 | |
| JPH09256100A (ja) | 耐粒界腐食性に優れたごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝熱用複合管 | |
| JPH09256114A (ja) | 耐粒界腐食性に優れたごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝熱用複合管 | |
| JPH07258781A (ja) | 高温耐食性および高温強度のすぐれたごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝熱管材 | |
| JPH09256090A (ja) | 耐粒界腐食性に優れたごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝熱用複合管 |