JPH09255080A - 大型槽体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 必要とされる成形金型の数が少なく、しかも
種々の容量の大型槽体を容易に製作することができる大
型槽体の構造を提供することと、コンパクトでありなが
ら、容量が大きい大型槽体を提供とすること。 【解決手段】 組み合わされてことにより、大型槽体２
の胴部を構成する同一形状を持つ複数の湾曲された第１
分画４と、第１分画４と異なる同一形状を持ち、組み合
わされることにより、大型槽体２の端板部を構成する複
数の湾曲された第２分画６とを有する。これら分画４，
６はポリノルボルネン系樹脂で成形される。胴部の横断
面における槽体の高さをＨとし、槽体の幅をＷとし、槽
体の側壁の曲率半径をＲ₁ とした場合に、１．０≦Ｒ₁
／Ｗ≦２．０および１．０≦Ｒ₁／Ｈ≦２．０が成り立
つことが好ましい。Ｗは１８００〜２５００ｍｍ、Ｈは
２０００〜３０００ｍｍである。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、たとえば防火用水
槽、非常時の飲料用水槽、浄化槽などとして用いること
ができる大型槽体に関する。

【０００２】

【従来の技術】火事や地震などの災害に際しての備えと
して、防火用水槽あるいは非常時の飲料用水槽の重要性
が高まってきている。これらの水槽は、従来では、コン
クリート、鋼板、または繊維強化不飽和ポリエステル樹
脂（ＦＲＰ）などで構成されている。これらの水槽は、
用地を有効に利用するためと地震で破壊されにくいよう
に、地下に設置されることが一般的である。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、コンク
リート水槽を地下に設置することは、工事が大がかりに
なり、コストが増大する。また、コンクリート製水槽で
は、飲料水として保存するには適さない場合もある。な
お、特開昭５４−１０２，０４９号公報に示すように、
プレストリスドコンクリート製貯水槽が提案されている
が、現場施工が困難なことから、運搬が煩雑で工事費も
かさむ。

【０００４】また、ＦＲＰ製水槽では、大型の耐圧性金
型は高価で、プレス成形法は実用性がないことから、常
圧成形のハンドレイアップ法が行なわれる。しかし、施
工時にガラス繊維粉が舞い、作業環境が悪く、槽体、特
に角部の肉厚のばらつきが生じ易く、槽体の機械的強度
の確保が困難であった。

【０００５】そこで、このような槽体をノルボルネン系
モノマーの反応射出成形体で成形することが検討されて
いる。ノルボルネン系モノマーの反応射出成形体は、耐
食性および耐衝撃性に優れ（耐衝撃性はＦＲＰの２０〜
４０倍）、しかも常圧に近い低圧で成形できるので大型
金型を用いる成形が容易であることから、槽体を構成す
る材質として好適である。

【０００６】ところが、防火用水槽、非常時の飲料用用
水槽、浄化槽などとして用いられる大型槽体は、その用
途や設置場所などにより、必要とされる容量がまちまち
である。したがって、各種の大きさの槽体をその都度設
計し、金型を製作していたのでは、製造コストが増大す
る。

【０００７】また、大型槽体では、コンパクトでありな
がら、容量が大きい槽体が望まれている。本発明は、こ
のような実状に鑑みてなされ、必要とされる成形金型の
数が少なく、しかも種々の容量の大型槽体を容易に製作
することができる大型槽体の構造を提供することを第１
の目的とする。また、本発明は、コンパクトでありなが
ら、容量が大きい大型槽体を提供とすることを第２の目
的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記第１の目的を達成す
るために、本発明に係る大型槽体は、組み合わされてこ
とにより、大型槽体の胴部を構成する同一形状を持つ複
数の湾曲された第１分画と、前記第１分画と異なる同一
形状を持ち、組み合わされることにより、大型槽体の端
板部を構成する複数の湾曲された第２分画とを有する。

【０００９】前記第１分画および／または第２分画が、
反応射出成形により得られるポリノルボルネン系樹脂で
構成してあることが好ましい。上記第２の目的を達成す
るために、本発明に係る大型槽体は、複数の前記第１分
画で構成される大型槽体の胴部の横断面における槽体の
高さをＨとし、槽体の幅をＷとし、槽体の側壁の曲率半
径をＲ₁ とした場合に、１．０≦Ｒ₁ ／Ｗ≦２．０およ
び１．０≦Ｒ₁ ／Ｈ≦２．０が成り立つことが好まし
い。さらに好ましくは、１．４≦Ｒ₁ ／Ｗ≦１．７およ
び１．４≦Ｒ₁ ／Ｈ≦１．７である。

【００１０】本発明に係る大型槽体では、大型槽体の胴
部を構成する同一形状を持つ複数の湾曲された第１分画
の組合わせ数を増減することで、容量を自由に設定する
ことができる。したがって、本発明の大型槽体では、種
々の容量の大型槽体を、二種類の第１分画と第２分画と
を組み合わせて構成することができる。二種類の分画の
みで、大型槽体を構成することができるので、金型も二
種類のみを準備すればよく、金型の製作費が増大するこ
ともない。また、容量の変更も容易である。

【００１１】第１分画および／または第２分画を、ノル
ボルネン系モノマーの反応射出成形体で成形すれば、得
られる大型槽体の耐食性および耐震性が向上する。本発
明に係る大型槽体において、大型槽体の胴部の横断面に
おける槽体の高さをＨとし、槽体の幅をＷとし、槽体の
側壁の曲率半径をＲ₁ とした場合に、１．０≦Ｒ₁ ／Ｗ
≦２．０および１．０≦Ｒ₁ ／Ｈ≦２．０とすることが
好ましいことは、本発明者らにより見い出された。

【００１２】１．０＞Ｒ₁ ／Ｗまたは１．０＞Ｒ₁ ／Ｈ
では、大型槽体の胴部の断面形状が円に近くなる。同じ
幅と同じ高さとでは、断面矩形に近い形状の方が断面積
が大きくなり、容量が大きい。また、２．０＜Ｒ₁ ／Ｗ
または２．０＜Ｒ₁ ／Ｈでは、大型槽体の胴部の断面形
状が矩形断面に近い形状となり、容量が増大するが、大
型槽体の機械的強度が不足する傾向にある。

【００１３】本発明に係る第１分画および第２分画の肉
厚は、特に限定されないが、８mm以上であることが好ま
しい。

【００１４】

【発明の実施の形態】以下、本発明に係る大型槽体を、
図面に示す実施形態に基づき、詳細に説明する。図１
は、本発明の一実施形態に係る大型槽体の概略図であ
る。

【００１５】図１に示す実施形態に係る大型槽体２は、
たとえば防火用水槽として用いられるものであり、組み
合わされることにより、大型槽体の胴部を構成する同一
形状を持つ複数の湾曲された第１分画４と、第１分画４
とは異なる形状を持ち、組み合わされることにより、大
型槽体２の端板部を構成する複数の湾曲された第２分画
６とを有する。

【００１６】第１分画４は、図２に示すように、横断面
がＵ字形状の湾曲板材で構成してあり、その縁の部分に
は、フランジ８が形成してある。フランジ８は、他の第
１分画４または第２分画６に形成されたフランジ８に接
合することができる。第２分画６は、図３に示すよう
に、大型槽体２の端板部の１／２部分を形成するような
形状を有し、その縁部には、フランジ８が形成してあ
る。フランジ８は、他の第２分画６または第１分画４に
形成されたフランジ８に接合することができる。

【００１７】なお、第１分画４は、図２に示すような単
一部材で構成することなく、図４に示すように、二部材
４ａ，４ａを接続することにより構成しても良い。二部
材４ａ，４ａの接続部分にも、フランジ８が用いられ
る。また、第１分画４には、図５に示すように、マンホ
ールあるいは集水ピットとなるポート１０を装着しても
良い。このポート１０は、第１分画４と一体に成形して
も良いが、別体で成形し、第１分画４の壁面に穴をあけ
て取り付けても良い。ポート１０を第１分画と一体に成
形する場合には、ポート１０の部分を形成するための付
加的な金型を、第１分画４を成形するための金型に装着
するのみで良い。

【００１８】大型槽体２の胴部を構成する第１分画４を
上下で組み合わせた形状を、図７（Ａ）に示す。胴部の
横断面における槽体２の高さをＨとし、槽体２の幅をＷ
とし、槽体２の側壁の曲率半径をＲ₁ とする。同じ幅Ｗ
と同じ高さＨとを備えた槽体を比べると、断面が矩形に
近い形状の方が断面積が大きくなり、容量が大きい。従
って１．０≦Ｒ₁ ／Ｗ≦２．０および１．０≦Ｒ₁ ／Ｈ
≦２．０が成り立つような形状であることが好ましく、
１．４≦Ｒ₁ ／Ｗ≦１．７及び１．４≦Ｒ₁ ／Ｈ≦１．
７が成立つ形状であることがより好ましい。

【００１９】１．０＞Ｒ₁ ／Ｗまたは１．０＞Ｒ₁ ／Ｈ
では、大型槽体２の胴部の断面形状が図７（Ｂ）に示す
ように、半径Ｄ（＝Ｈ＝Ｗ）の円に近づく。また、２．
０＜Ｒ₁ ／Ｗまたは２．０＜Ｒ₁ ／Ｈでは、大型槽体２
の胴部の断面形状が矩形に近い形状となり、容量が増大
するが、大型槽体２の機械的強度が不足する傾向にあ
る。したがって、上記数値範囲の形状が好ましい。

【００２０】ここで、槽体の幅Ｗは、１８００〜２５０
０ｍｍ、好ましくは２０００〜２３００ｍｍで、かつ槽
体の高さＨは２０００〜３０００ｍｍ、好ましくは２２
００〜２８００ｍｍである。ＷまたはＨがそれぞれ１８
００ｍｍまたは２０００ｍｍより小さければ大型の槽体
が得られない。しかし、ＷおよびＨがこれらの下限値を
越えるほどの大きさの第１分画４および第２分画６は、
従来の槽体材料のＦＲＰでは、３０〜１００ｋｇｆ／ｃ
ｍ² 、１００〜１８０°Ｃの高圧かつ高温の反応に耐え
る金型が高価すぎて実用化されない。本発明により、実
質上常圧かつ常温の反応射出成形法（ＲＩＭ）によって
得られるポリノルボルネン系樹脂により上記の第１分画
４および第２分画６を工業的に製造することができるの
である。一方、ＷまたはＨが各々２５００ｍｍまたは２
０００ｍｍを越えると強度確保のためには経済性に難点
がある。

【００２１】また、槽体側壁の曲率半径Ｒ₁ は、２８０
０〜５０００ｍｍ、好ましくは３２００〜４２００ｍｍ
である。Ｒ₁ が２８００ｍｍより小さいと槽体断面形状
が円に近くなり、５０００ｍｍより大きいと槽の角部近
傍が角形の断面形状になり、槽にかかる荷重によって生
ずる、図８（Ｂ）に示す槽側中央部の変位δが、図９か
ら判るように著大になり破壊の危険が生ずる。

【００２２】なお、胴部の角部の曲率半径Ｒ₂ は、成形
性からは、好ましくは３５０〜６００mmの曲率半径、よ
り好ましくは４５０〜５５０ｍｍの曲率半径を有するこ
とが望ましい。第１分画４相互、第２分画６相互、ある
いは第１分画４と第２分画６とを接続するためのフラン
ジ８の接続部の構造は、特に限定されないが、たとえば
図６に示す構造であることが好ましい。

【００２３】図６に示す構造では、フランジ８の先端部
８ａが、基端部に対して厚肉に構成してある。しかも、
フランジ８の先端部８ａの合わせ面１８が、基端部の合
わせ面２０よりも突出するように構成してある。先端部
８ａの合わせ面１８と基端部の合わせ面２０との段差Ｓ
は、好ましくは０．５〜２．５mm程度である。フランジ
８の先端部８ａの厚みｔ₁ は、フランジ８の基端部の厚
さをｔ₂ とした場合に、ｔ₂ ＋２〜３０mm（好ましくは
３〜１５mm）であることが望ましい。基端部の厚さｔ₂
は、フランジ８が形成される第１分画４または第２分画
６の厚さｔ₃ と同程度である。

【００２４】第１分画４または第２分画６の厚さｔ₃
は、特に限定されないが、好ましくは８mm以上である。
８mm以上にすることで、大型槽体として要求される十分
な強度を持たせることができる。ただし、厚さｔ₃ の上
限は、好ましくは３０mm以下、より好ましくは２０mm以
下、特に好ましくは１５mm以下である。厚すぎると、第
１分画４および第２分画６を構成する成形体の製造が困
難になる。 フランジ８において、先端部の合わせ面１
８と基端部の合わせ面２０との間には、接着剤溝１６と
パッキン溝１４とが形成してある。接着剤溝１６には、
接着剤２６が充填され、パッキン溝１４には、パッキン
１２が配置される。フランジ８，８相互は、パッキン１
２の外側位置で、ボルト２２およびナット２４により締
め付け固定される。接着剤２６としては、ポリウレタン
系接着剤、エポキシ樹脂系接着剤、ポリアクリレート系
接着剤などを用いることができる。パッキンとしては、
ブチルゴム、アクリロニトリル−ブタジエンゴム、スチ
レン−ブタジエンゴム、イソプレンゴム、これらの発泡
体、発泡ポリエチレン、発泡ポリプロピレン、ウレタン
エラストマー、シリコンゴム、軟質ポリ塩化ビニル（Ｐ
ＶＣ）などで構成されたものを用いることができる。

【００２５】本実施形態では、フランジ８の先端部の厚
みｔ₁ を厚くすることで、フランジ８の補強となり、フ
ランジ８の部分に外力が作用しても、その部分が破損す
るおそれが少なくなる。また、フランジ８の先端部の厚
みｔ₁ を厚くすることで、その先端部の合わせ面１８が
長手方向に沿って波打つ形状となることがなくなり、合
わせ面１８の平滑化を図ることができる。

【００２６】また、段差Ｓを設けることで、フランジ
８，８相互をボルト２２およびナット２４で締め付ける
際に、パッキン１２が都合良く押し潰され、シール性が
向上する。本実施形態では、このようなフランジ８が形
成された第１分画４および第２分画６が、反応射出成形
法（ＲＩＭ）によって得られるポリノルボルネン系樹脂
で構成される。特に、エラストマーで改質されたノルボ
ルネン系モノマーの開環重合体で構成されたものが好ま
しい。

【００２７】エラストマーとしては、例えば、ポリブタ
ジエン、スチレン−ブタジエン共重合体（ＳＢＲ）、ス
チレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体（ＳＢ
Ｓ）、ポリイソプレン、スチレン−イソプレン−スチレ
ンブロック共重合体（ＳＩＳ）、エチレン−プロピレン
−ジエンターポリマー（ＥＰＴ）などを挙げることがで
きる。

【００２８】エラストマーの配合割合は、ノルボルネン
系モノマー１００重量部に対して、１〜２０重量部、好
ましくは２〜１５重量部である。エラストマーの配合割
合が少ないと、可撓性が低下する。逆に、エラストマー
の配合割合が多すぎると、ガラス転移温度が低下し、か
つ、強度が低下するので好ましくない。

【００２９】モノマーは、ジシクロペンタジエンやジヒ
ドロジシクロペンタジエン、テトラシクロドデセン、ト
リシクロペンタジエン等のノルボルネン環を有するシク
ロオレフィンである。メタセシス触媒は、六塩化タング
ステン、トリドデシルアンモニウムモリブデート、トリ
（トリデシル）アンモニウムモリブデート等のモリブデ
ン酸有機アンモニウム塩等のノルボルネン系モノマーの
塊状重合用触媒として公知のメタセシス触媒であれば特
に制限はないが、モリブデン酸有機アンモニウム塩が特
に好ましい。

【００３０】活性剤（共触媒）としては、エチルアルミ
ニウムジクロリド、ジエチルアルミニウムクロリド等の
アルキルアルミニウムハライド、これらのアルコキシア
ルキルアルミニウムハライド、有機スズ化合物等が挙げ
られる。反応射出成形の前準備として、ノルボルネン系
モノマー、メタセシス触媒および活性剤を主材とする反
応射出成形用材料をノルボルネン系モノマーとメタセシ
ス触媒とよりなる液と、前記のノルボルネン系モノマー
と活性剤とよりなる液との安定な２液に分けて別の容器
に入れておく。反応射出成形に際しては、この２液を混
合し、次いで、この混合液を、金型のキャビティ内に注
入し、キャビティ内で塊状重合して、第１分画４および
第２分画６を得る。

【００３１】反応射出成形に用いる金型は、必ずしも剛
性の高い高価な金型である必要はなく、金属製金型に限
らず、樹脂製金型、または単なる型枠を用いることがで
きる。ノルボルネン系樹脂の反応射出成形は、低粘度の
反応液を用い、比較的低温低圧で成形できるためであ
る。金型内は不活性ガスでシールし、重合反応に用いる
成分類は窒素ガスなどの不活性ガス雰囲気下で貯蔵し、
かつ操作することが好ましい。

【００３２】金型温度は、好ましくは、１０〜１５０
℃、より好ましくは、３０〜１２０℃、さらに好ましく
は、５０〜１００℃である。金型圧力は通常０．１〜１
００Ｋｇ／ｃｍ² の範囲である。重合時間は、適宜選択
すればよいが、通常、反応液の注入終了後、３０秒〜２
０分、好ましくは、５分以下である。

【００３３】本発明に係る第１分画４および第２分画６
は、反応射出成形法により得られるポリノルボルネン系
樹脂で構成してあるので、比較的大型の成形体を容易に
成形することができる。また、ポリノルボルネン系樹脂
は、比剛性は低いが比強度は高いという材料的特徴を利
用して、組合せ後の大型総体２として必要とされる十分
な耐圧を有することができる。

【００３４】本実施形態に係る大型槽体２では、大型槽
体２の胴部を構成する同一形状を持つ複数の湾曲された
第１分画４の組合わせ数を増減することで、槽体２の容
量を自由に設定することができる。したがって、本実施
形態の大型槽体２では、種々の容量の大型槽体２を、二
種類の第１分画４と第２分画６とを組み合わせて構成す
ることができる。二種類の分画４，６のみで、大型槽体
２を構成することができるので、金型も二種類のみを準
備すればよく、金型の製作費が増大することもない。ま
た、槽体２の容量の変更も容易である。

【００３５】また、本実施形態では、第１分画４および
第２分画６を、ノルボルネン系モノマーの反応射出成形
体で成形してあるので、得られる大型槽体２の耐食性お
よび耐震性が向上する。なお、本発明は、上述した実施
形態に限定されるものではなく、本発明の範囲内で種々
に改変することができる。

【００３６】たとえば、本発明に係る大型槽体の用途
は、防火用水槽に限らず、非常時の飲料用水槽、浄化槽
などとして用いることができる。

【００３７】

【実施例】以下、本発明をさらに具体的な実施例により
説明するが、本発明は、これら実施例に限定されない。
図７（Ａ）および図８（Ａ），（Ｂ）に示す大型槽体の
胴部を構成する第１分画４のモデルにおいて、胴部の幅
Ｗを２３００mmとし、胴部の高さＨを２４００mmとし、
図８（Ｂ）に示すように、上側の第１分画４の側面にＦ
₁ ＝０．５トン／ｍ² の圧力を外部から加え、下側の第
１分画４の側面にＦ₂ ＝１．０トン／ｍ² の圧力を外
部から加えて、胴部の中央部での撓み（最大変位）δを
計算した。

【００３８】図７（Ａ）に示す角部の曲率半径Ｒ₂ ＝５
００mmで一定とし、第１分画４の厚みｔ₃ ＝８．０mmで
一定とし、胴部側部の曲率半径Ｒ₁ を、３２００〜４６
００mmの間で変化させたところ（Ｒ₁ ／Ｗ＝１．４〜
２．０）、図９に示すように、曲率半径Ｒ₁ を増大させ
るほど、最大変位δが大きくなることが確認された。し
たがって、Ｒ₁ ／Ｗ≦２．０およびＲ₁ ／Ｈ≦２．０が
好ましいことが確認された。また、胴部の断面積は、Ｒ
₁ ／Ｗ＝１．４〜２．０において、５．０５３〜５．１
３６ｍ² と変化し、Ｒ₁ ／Ｗが大きいほど大きくなるこ
とが確認された。

【００３９】次に、図７（Ａ）に示す側部の曲率半径Ｒ
₁ ＝３２００mmで一定とし、第１分画４の厚みｔ₃ ＝
８．０mmで一定とし、角部の曲率半径Ｒ₂ を、３５０〜
６００mmの間で変化させたところ、図１０に示すよう
に、曲率半径Ｒ₂ を増大させても最大変位δがほとんど
変化せず、この部分の曲率が槽体の強度に寄与しないこ
とが確認された。

【００４０】次に、図７（Ａ）に示す側部の曲率半径Ｒ
₁ ＝３２００mmで一定とし、角部の曲率Ｒ₂ ＝３５０mm
で一定とし、厚みｔ₃ を、４〜１６mmの間で変化させた
ところ、図１１に示すように、厚みを増大させるほど、
最大変位δが小さくなり、強度が向上することが確認さ
れた。反応射出成形時の成形性を考慮すると、厚みｔ ₃
は、８〜１６mmが好ましい。

【００４１】次に、図２，３に示す第１分画４と第２分
画６とを、以下の反応射出成形法で実際に成形した。反
応射出成形に際しては、ジシクロペンタジエン（ＤＣ
Ｐ）８５％と、非対称型シクロペンタジエン三量体１５
％を用い、これにスチレン−イソプレン−スチレンブロ
ック共重合体（クレイトン１１７０、シェル社製）を５
％とフェノール系の酸化防止剤であるイルガノックス１
０１０（チバガイギー社製）を２％溶解させ、これを２
つの容器に入れ、一方にはモノマーに対しジエチルアル
ミニウムクロリド（ＤＥＡＣ）を４０ミリモル濃度、ｎ
−プロパノールを４４ミリモル濃度、四塩化ケイ素を２
０ミリモル濃度となるように添加した（Ａ液）。他方に
は、モノマーに対しトリ（トリデシル）アンモニウムモ
リブデートを１０ミリモル濃度となるように添加した
（Ｂ液）。

【００４２】このようにして調製されたＡ液およびＢ液
を、それぞれギヤーポンプにて１対１の容積比となるよ
うにパワーミキサーに送液し、次いで、金型内に、金型
温度７０℃および注入圧力２．０Ｋｇ／ｃｍ² 以下で注
入した。金型内では３分間の反応を行ない、これらの一
連の操作は、窒素雰囲気下で行った。

【００４３】その後、金型より成形体を取り出して、図
２，３に示す第１分画４と第２分画６とを得た。これら
第１分画４と第２分画６とを組み合わせて、図１に示す
種々の容量の大型槽体２を製作した。

【００４４】

【発明の効果】以上説明してきたように、本発明に係る
大型槽体によれば、大型槽体の胴部を構成する同一形状
を持つ複数の湾曲された第１分画の組合わせ数を増減す
ることで、容量を自由に設定することができる。したが
って、本発明の大型槽体では、種々の容量の大型槽体
を、二種類の第１分画と第２分画とを組み合わせて構成
することができる。二種類の分画のみで、大型槽体を構
成することができるので、金型も二種類のみを準備すれ
ばよく、金型の製作費が増大することもない。また、容
量の変更も容易である。

【００４５】また、第１分画および／または第２分画
を、ノルボルネン系モノマーの反応射出成形体で成形す
れば、得られる大型槽体の耐食性および耐震性が向上す
る。また、本発明に係る大型槽体において、大型槽体の
胴部の横断面における槽体の高さをＨとし、槽体の幅を
Ｗとし、槽体の側壁の曲率半径をＲ₁ とした場合に、
１．０≦Ｒ₁ ／Ｗ≦２．０および１．０≦Ｒ₁ ／Ｈ≦
２．０とすることで、大型槽体のコンパクト化を図りつ
つ、大型槽体の機械的強度を低下させることなく、その
容量を最大限にすることが可能になる。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は本発明の一実施形態に係る大型槽体の概
略図である。

【図２】図２は図１に示す第１分画の斜視図である。

【図３】図３は図１に示す第２分画の斜視図である。

【図４】図４は第１分画の変形例を示す斜視図である。

【図５】図５は第１分画のその他の変形例を示す斜視図
である。

【図６】図６は接合部の一例を示す要部断面図である。

【図７】図７（Ａ），（Ｂ）は大型槽体の胴部の横断面
図である。

【図８】図８（Ａ），（Ｂ）は実施例で用いた第１分画
の応力解析のモデルを示す斜視図と断面図である。

【図９】図９は胴部の側部の曲率半径に対する最大変位
の変化を示すグラフである。

【図１０】図１０は胴部の角部の曲率半径に対する最大
変位の変化を示すグラフである。

【図１１】図１１は第１分画の厚さに対する最大変位の
変化を示すグラフである。

【符号の説明】

２… 大型槽体 ４… 第１分画 ６… 第２分画 ８… フランジ Ｈ… 槽体の高さ Ｗ… 槽体の幅 Ｒ₁ … 槽体の側壁の曲率半径 Ｒ₂ … 槽体の角部の曲率半径 ｔ₃ … 槽体の厚さ

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 胴部の横断面における槽の幅Ｗが１８０
   ０〜２５００ｍｍ、槽の高さＨが２０００〜３０００ｍ
   ｍの大型槽体であって、組み合わされることにより前記
   大型槽体の胴部を構成する同一の湾曲形状を持つ複数の
   第１分画と、前記第１分画と異なる湾曲形状を持ち、組
   み合わされることにより前記大型槽体の端板部を構成す
   る複数の第２分画を有し、前記第１分画および／または
   第２分画が、反応射出成形により得られるポリノルボル
   ネン系樹脂で形成されていることを特徴とする大型槽
   体。
2. 【請求項２】 槽体の側壁の曲率半径Ｒ₁ が２８００〜
   ４２００ｍｍで、かつ１．０≦Ｒ₁ ／Ｗ≦２．０および
   １．０≦Ｒ₁ ／Ｈ≦２．０であることを特徴とする請求
   項１に記載の大型槽体。