JPH09239415A - タンデム圧延機の冷間圧延方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 制御スタンド以降の下流スタンドでのエッジ
ドロップ発生に関わらず、高精度のエッジドロップ制御
を可能とする。 【解決手段】 被圧延材の幅方向板厚分布を変更する操
作手段をタンデム圧延機の上流スタンドに設けて制御ス
タンドとし、タンデム圧延機出側の板幅方向板厚分布が
目標値となるべき、前記制御スタンド出側での板幅方向
板厚分布を予測し、該予測した板厚分布を前記制御スタ
ンド出側での目標板厚分布として、該制御スタンド出側
での板厚分布を前記目標板厚分布とすべく前記操作手段
を設定する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、被圧延材の幅方向
板厚分布を変更する操作手段を備えたタンデム圧延機で
冷間圧延する方法に係り、特に、被圧延材の幅方向板厚
分布を変更する操作手段を備えたスタンド（制御スタン
ドと称する）がタンデム圧延機の最終スタンドよりも上
流スタンドにあり、該制御スタンド以降でも更に圧延さ
れるようなタンデム圧延機に用いるのに好適な、前記制
御スタンド以降の下流スタンドでのエッジドロップ発生
挙動を考慮して、圧延機（最終スタンド）出側の板端部
における板幅方向の板厚分布を良好に制御することが可
能な、タンデム圧延機の冷間圧延方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】一般に、板圧延においては、圧延前後
で、クラウン比率（板幅中央を基準とした板幅方向の板
厚比）は一定で圧延されるが、板端部（板幅方向端部）
においてはラテラルフロー（板幅方向へのメタルフロ
ー）が生じるため、エッジドロップと呼ばれる急激な板
厚変動が発生する。

【０００３】板幅方向の板厚分布を良好にするために
は、このエッジドロップ量を低減させて、より矩形に近
い断面を得る必要がある。エッジドロップ量の低減に
は、ロール端部にテーパが付けられたワークロールを、
被圧延材の幅方向にシフトする方法（ワークロールシフ
トと呼ばれる）が一般的に行われている。このワークロ
ールシフト位置は、従来、被圧延材の板幅に応じて設定
されているに過ぎなかったが、出願人が提案した特公平
２−３４２４１では、圧延機入側における被圧延材の板
幅方向板厚分布も制御要因として取り入れる方法を開示
している。この方法では、圧延前の被圧延材幅方向板厚
分布と上下ワークロール間のロールギャップ分布及び該
ロールギャップ分布の被圧延材への転写率を用いて、圧
延機（最終スタンド）出側又は製品板における板厚分布
を推定し、この推定値と目標板厚分布の差が最小となる
ように、ワークロールのシフト位置を設定するようにし
ている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この技
術では、被圧延材幅方向の板厚分布を変更するためのロ
ールシフト機構を有する制御スタンド以降の下流スタン
ドでのエッジドロップ発生挙動を考慮していないため、
圧延機出側での板厚偏差の推定精度が低下してしまい、
この方法で設定したワークロールのシフト位置で圧延を
行った場合、圧延機出側での板幅方向板厚偏差が目標板
厚分布と一致しなくなるという問題があった。

【０００５】各スタンドでのエッジドロップ発生挙動を
考慮するためには、各スタンド出側での板幅方向板厚偏
差を測定する必要があるが、冷間タンデム圧延機ではス
タンド間距離が短く、又、冷却水や潤滑油の飛散等のた
め、板幅方向板厚偏差を測定するようなセンサの設置
は、設備コストが大きくなり、困難である。そのため、
タンデム圧延機において、圧延中にスタンド間の板幅方
向板厚分布を測定することは困難であった。

【０００６】本発明は、前記従来の問題点を解決するべ
くなされたもので、被圧延材幅方向の板厚分布を変更す
る操作手段を備えた制御スタンドがタンデム圧延機の最
終スタンドよりも上流スタンドにあり、該制御スタンド
以降でも更に圧延されるようなタンデム圧延機において
も、圧延中にスタンド間の板幅方向板厚分布を測定する
ことなく、圧延機出側の板幅方向板厚分布を目標値に制
御することを課題とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明は、被圧延材の幅
方向板厚分布を変更する操作手段を備えたタンデム圧延
機で冷間圧延する方法において、前記操作手段をタンデ
ム圧延機の最終スタンドよりも上流スタンドに設けて制
御スタンドとし、タンデム圧延機出側の幅方向板厚分布
が目標値となるべき、前記制御スタンド出側での幅方向
板厚分布を予測し、該予測した板厚分布を前記制御スタ
ンド出側での目標板厚分布とし、前記制御スタンド出側
での板厚分布を前記目標板厚分布とすべく前記操作手段
を設定するようにして、前記課題を解決したものであ
る。

【０００８】又、前記操作手段がをワークロールを軸方
向にシフトする装置やワークロールをクロスする装置と
したものである。

【０００９】又、前記ワークロールの、互いに軸方向反
対側に位置する片側端部に、それぞれテーパを付したも
のである。

【００１０】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を詳細に
説明する。

【００１１】ロールシフト機構やロールクロス機構等の
被圧延材幅方向板厚分布を変更する操作手段を、タンデ
ム圧延機の最終スタンドよりも上流スタンドに設けた場
合、タンデム圧延機（最終スタンド）出側のエッジドロ
ップ量は、前記操作手段が設けられた制御スタンド出側
の板厚プロフィルの他に、母板の板幅方向板厚偏差と、
被圧延材の種類、板厚スケジュール、各スタンドの圧延
荷重等の圧延条件によって決定される。

【００１２】ここで、エッジドロップ量の定義として、
母板では、図１に示す如く、板幅中央と板端からｚmm位
置との板厚偏差を、板端ｚmmでのエッジドロップ量Ｈｚ
とする。又、制御スタンド出側では、図２に示す如く、
板幅中央と板端からｙmm位置との板厚偏差を、板端ｙmm
でのエッジドロップ量ＥＤＣｙとする。更に、タンデム
圧延機（最終スタンド）出側では、図３に示す如く、板
幅中央と板端からｘmm位置との板厚偏差を、板端ｘmmで
のエッジドロップ量ＥＤｘ（目標値はＥＤＴｘ）とす
る。

【００１３】以下、図４に従って、本実施形態における
によるエッジドロップ制御の処理手順を具体的に説明す
る。

【００１４】まず、タンデム圧延機出側での目標エッジ
ドロップ量ＥＤＴｘを設定する（ステップ１００）。

【００１５】次いで、被圧延材の種類、板厚スケジュー
ル、各スタンドの圧延荷重等の圧延条件に基づき、前記
目標エッジドロップ量ＥＤＴｘを得るために必要となる
制御スタンド出側での目標板厚プロフィルを推定する
（ステップ１１０）。この推定に際しては、予め実験等
により、各スタンド出側のエッジドロップの挙動をモデ
ル化したモデル式を作成しておき、被圧延材の種類、板
厚スケジュール、各スタンドの圧延荷重等の圧延条件及
び目標エッジドロップ量ＥＤＴｘより、このモデル式に
基づいて制御スタンド出側での目標プロフィルを求める
ことができる。

【００１６】次いで、圧延機入側の任意の場所で測定し
た母板板厚分布と、制御スタンドでの圧延条件に基づ
き、制御スタンド出側での目標板厚プロフィルを得るた
めに必要なロールシフト又は／及びロールクロスの設定
量を算出する（ステップ１２０）。このロールシフトや
ロールクロスの設定量についても、予めロールシフト又
は／及びロールクロスと制御スタンド出側の板厚プロフ
ィルとの関係をモデル化したモデル式を作成しておき、
被圧延材の母板板厚分布と制御スタンドでの圧延条件の
下で、このモデル式に基づいて、制御スタンド出側の目
標板厚プロフィルを得るためのロールシフト又は／及び
ロールクロスの設定量を算出することができる。

【００１７】ついで、算出された設定量にロールシフト
又は／及びロールクロスを設定し（ステップ１３０）、
圧延する（ステップ１４０）。

【００１８】上記のようにして、本発明では、エッジド
ロップ制御スタンドより下流のスタンドで発生するエッ
ジドロップも考慮されるようになり、最終スタンド出側
で目標とするエッジドロップを精度良く得られるように
なる。

【００１９】

【実施例】本発明の第１実施例として、図５に示す如
く、第１スタンドが制御スタンドとされ、この第１スタ
ンドの上下一対のワークロール２１をクロスするワーク
ロールクロス機構及びワークロールシフト機構が設けら
れた６スタンド冷間タンデム圧延機に適用したエッジド
ロップ制御方法を示す。

【００２０】制御スタンドである第１スタンドのワーク
ロール２１の片側端部には、図６に示す如く、テーパが
付けられており、シフト・クロス操作装置４２から指令
を受けて、ワークロールシフト及びワークロールクロス
の操作を行うことができる。図において、１０は被圧延
材である。

【００２１】前記ワークロール２１に付与されたテーパ
の大きさは、ロール胴長３００mm当りロール径が１mm細
くなるように先細りしている。圧延前の母板の板幅方向
板厚偏差は、前工程である熱間圧延機の出側に設置され
ているセンサにより測定され、伝送されてくる。

【００２２】図５において、２２〜２６は、それぞれ第
２乃至第６スタンドのワークロール、３１〜３６は、そ
れぞれ第１乃至第６スタンドのバックアップロール、４
４は、下流の第２乃至第６スタンドの圧延条件、エッジ
ドロップ目標値ＥＤＴｘ及び素材条件に基づいて、制御
スタンドである第１スタンド出側の目標板厚プロフィル
ＥＤＣｙを設定する制御スタンド出側目標板厚プロフィ
ル設定装置、４６は、該制御スタンド出側目標プロフィ
ル設定装置４４から入力される制御スタンド出側目標プ
ロフィルＥＤＣｙ、制御スタンドである第１スタンドの
圧延条件及び母板板厚偏差Ｈｚに応じて、ロールシフト
及びロールクロスの設定量ＥＬ、θを算出するロールシ
フト・ロールクロス設定量算出装置である。

【００２３】この第１実施例では、図５に示したタンデ
ム圧延機を用いて、表１に示す圧延条件に従い、熱間圧
延後に酸洗したブリキ用鋼板を冷間圧延する際にエッジ
ドロップ制御を行った。

【００２４】

【表１】

【００２５】最終（第６）スタンド出側での目標エッジ
ドロップ量ＥＤＴｘは、板端１０mm位置においてエッジ
ドロップ量０μm であり、これをＥＤＴ10＝０と表わ
す。

【００２６】本発明では、まず、この最終（第６）スタ
ンド出側での目標エッジドロップ量ＥＤＴ10を得るため
に必要な、制御（第１）スタンド出側での板厚偏差プロ
フィルＥＤＣｙを算出する。最終スタンド出側のエッジ
ドロップ量ＥＤｘは、第１スタンド出側での板厚偏差プ
ロフィルと、被圧延材の種類、板厚スケジュール、各ス
タンドの圧延荷重等の圧延条件によって決定される。

【００２７】本実施例では、予め圧延中に圧延機を停止
させて、各スタンド出側からサンプルを採取する噛み止
め実験を行い、各サンプルの板厚偏差を測定して、各ス
タンド出側でのエッジドロップ挙動を調べて作成したモ
デル式を用いた。このモデル式は、次式に示す如く、被
圧延材の変形抵抗Ｓと、最終（第６）スタンドでの出側
エッジドロップ量ＥＤx （図３参照）、及び制御スタン
ドよりも下流（第２〜第６）スタンドでの圧延条件とし
て、下流各スタンドの出側板厚Ｈｎ、圧延荷重Ｐｎ、出
側張力Ｔｎ、ワークロール径ＷＲｎ（ここで、ｎはいず
れもスタンド番号を表わす）から、第１スタンド出側に
おける、板端ｙmm位置の板厚偏差ＥＤＣｙ（図２参照）
を板厚プロフィルとして算出する。

【００２８】 ＥＤＣｙ＝Ｆ（Ｓ，ＥＤｘ，Ｈｎ，Ｐｎ，Ｔｎ，ＷＲｎ） …（１）

【００２９】なお、本実施例では、第２スタンドから第
６スタンドまでが制御スタンドよりも下流スタンドとな
るので、スタンド番号ｎ＝２〜６である。制御位置は、
板端１０mmなのでＥＤｘ＝ＥＤ10（図３参照）であり、
このとき、板厚プロフィルとして、板端ｙ＝１０mm位置
と板端ｙ＝３０mm位置の板厚偏差ＥＤＣ10とＥＤＣ30
（図２参照）を用いる。

【００３０】上記モデル式（１）により、最終（第６）
スタンド出側でのエッジドロップ目標値ＥＤＴ10を得る
のに必要な、制御スタンド（第１スタンド）での目標板
厚プロフィールＥＤＣ10及びＥＤＣ30が算出される。

【００３１】次に、この第１スタンドの目標板厚プロフ
ィルＥＤＣ10及びＥＤＣ30を得るために必要となるロー
ルシフトとロールクロス設定量を算出する。このロール
シフトとロールクロスの設定量についても、予め前述の
噛み止め実験や単スタンドミルでの実験等に基づいて、
ロールシフト及びロールクロスと制御スタンド出側の板
厚プロフィルとの関係をモデル化しておく。

【００３２】本実施例では、以下の手順でシフト量ＥＬ
とクロス角θを求める。即ち、まず、目標プロフィルの
うち、板中央側の目標プロフィルＥＤＣ30が得られるよ
うなクロス角θを求める。即ち、エッジドロップ制御を
行わず（シフト量及びクロス角を０とする）に圧延した
とき、ｙ＝３０mmでｚ＝２５mmとしたときの第１スタン
ド出側の板厚プロフィルＥ（30，Ｈ25）と、目標プロフ
ィルＥＤＣ30との偏差分が無くなるように、クロス角θ
を変更して板厚プロフィルの改善を行う。ここで、母板
の板厚プロフィルがＨｚ（図１参照）の時に、エッジド
ロップ制御を行わずに圧延したときの第１スタンド出側
の板端ｙmm位置での板厚プロフィルＥ（ｙ，Ｈｚ）は、
母板の板厚プロフィルＨｚと、制御スタンド出側での板
端ｙmm位置における板厚プロフィルの関係を予め実験的
に求めておくものとする。又、クロス角変更による板厚
プロフィル改善は、板端ｙmm位置でのクロスによるロー
ルギャップＨ（ｘ，θ）に対して、影響係数（転写率）
ａを乗じた関係で表わすことができる。このような関係
を示すモデル式を次に示す。

【００３３】 ＥＤＣ30−Ｅ（30，Ｈ25）＝ａ・Ｈ（30，θ） …（２）

【００３４】この（２）式を満たすようなクロス角θを
求めた後、このクロス角θの下で目標プロフィルのう
ち、板端側の目標プロフィルＥＤＣ10（図２参照）が得
られるようなシフト量ＥＬを算出する。ここでは、母板
の板厚プロフィルがＨ25のときに、クロス角θで圧延し
たとき、第１スタンド出側の板端１０mm位置での板厚プ
ロフィルＣ（10，Ｈ25，θ）と目標プロフィルＥＤＣ10
との偏差分が無くなるように、シフトによる板厚プロフ
ィルの改善を行う。ここで、Ｃ（ｙ，Ｈｚ，θ）は、母
板の板厚プロフィルがＨｚのときに、クロス角θで圧延
したときの第１スタンド出側の板端ｙmm位置での板厚プ
ロフィルを表わす。

【００３５】シフトによる板厚プロフィル改善は、板端
ｙmm位置での、シフト量ＥＬだけのときの板端ｙmm位置
でのロールギャップＧ（ｘ，ＥＬ）に対し、影響係数
（転写率）ｂを乗じた関係で表わすことができる。この
ような関係を示すモデル式を次に示す。

【００３６】 ＥＤＣ10−Ｃ（10，Ｈ25，θ）＝ｂ・Ｇ（ｘ，ＥＬ） …（３）

【００３７】従って、この（３）式を満たすようなシフ
ト量ＥＬを算出する。

【００３８】以上の説明では、まずクロス角θを求め、
次にシフト量ＥＬを求めているが、クロス角θ及びシフ
ト量ＥＬと、第１スタンド出側の板厚プロフィルの関係
を示すモデル式において、板厚プロフィルと目標値との
偏差を評価関数として定義し、この評価関数を最適化す
る手法により、クロス角θとシフト量ＥＬを同時に求め
ることも可能である。又、第１スタンド出側の目標板厚
プロフィルとして、２箇所の板厚プロフィルを用いてい
るが、これも、より多くの位置の板厚プロフィルを目標
として与えてもよい。

【００３９】第１実施例によるエッジドロップ制御と、
制御スタンド以降のエッジドロップ発生を考慮しない従
来のエッジドロップ制御により、それぞれ２０コイルず
つ圧延し、目標エッジドロップと実績エッジドロップの
偏差を比較した結果を、図７に示す。図７から明らかな
ように、本発明により、従来法よりも格段にエッジドロ
ップの改善を図ることができた。

【００４０】次に、本発明の第２実施例として、図８に
示す如く、第１スタンド及び第２スタンドの２スタンド
が制御スタンドとされ、これら第１及び第２スタンドの
ワークロール２１、２２のシフト機構及びクロス機構を
備えた６スタンド冷間タンデム圧延機に適用したエッジ
ドロップ制御方法を示す。

【００４１】この第２実施例において、制御スタンドで
ある第１スタンド及び第２スタンドのワークロール２
１、２２は、シフト・クロス操作装置４２から指令を受
けて、ワークロールシフト及びワークロールクロスの操
作を行うことができる。ワークロールに付与されたテー
パの大きさは、第１スタンド及び第２スタンド共に、ロ
ール胴長４００mm当りロール径が１mm細くなるように先
細りしている。圧延前の母板の板幅方向板厚偏差Ｈｚ
は、前工程である熱間圧延機の出側に設置されているセ
ンサにより測定され、伝送されてくる。

【００４２】この第２実施例では、図８に示した冷間タ
ンデム圧延機を用いて、第１実施例と同様の表１に示し
た圧延条件に従い、熱間圧延後に酸洗したブリキ用鋼板
を冷間タンデム圧延する際にエッジドロップ制御を行っ
た。最終スタンド出側の目標エッジドロップ量は、板端
１０mm位置においてエッジドロップ量０μm であり、Ｅ
ＤＴ10＝０である。

【００４３】本発明では、まず、この最終スタンド出側
での目標エッジドロップＥＤＴ10を得るために必要な、
制御スタンド出側（即ち第２スタンド出側）での板厚偏
差プロフィルＥＤＣｙを算出する。最終（第６スタン
ド）出側のエッジドロップ量ＥＤｘは、第２スタンド出
側での板厚偏差プロフィルと、被圧延材の種類、板厚ス
ケジュール、各スタンドの圧延荷重等の圧延条件によっ
て決定される。この第２実施例でも、第１実施例と同様
な方法で作成した、前出（１）式のようなモデル式を用
いた。なお、第１実施例と異なり、この第２実施例で
は、第２スタンドも制御スタンドとなり、第３スタンド
から第６スタンドまでが制御スタンドよりも下流スタン
ドとなるので、ｎ＝３〜６となる。又、ＥＤＣｙは、第
２スタンド出側における板端ｙmm位置の目標板厚プロフ
ィルとなる。この第２実施例でも、制御位置は板端１０
mmなのでＥＤ10であり、このとき、板厚プロフィルとし
て、板端１０mm位置と板端２０mm位置の板厚偏差ＥＤＣ
10とＥＤＣ20を用いた。

【００４４】前記モデル式（１）により、最終（第６）
スタンド出側でのエッジドロップ目標値ＥＤＴ10を得る
ために必要な、第２スタンド出側での目標板厚プロフィ
ルＥＤＣ10及びＥＤＣ20が算出される。

【００４５】次に、この第２スタンド出側での目標板厚
プロフィルＥＤＣ10及びＥＤＣ20を得るために必要とな
るロールシフトとロールクロスの設定量ＥＬ１、ＥＬ
２、θを算出する。このロールクロスとロールシフトの
設定量についても、予め前記の噛み止め実験や単スタン
ドミルを用いてのラブ実験等に基づいて、ロールシフト
及びロールクロスと第２スタンド出側の板厚プロフィル
との関係をモデル化し、更に、次式に示すような、板厚
プロフィルと目標値の偏差を評価する評価関数φを定め
る。

【００４６】 φ＝Ｇ（Ｈｚ，ＥＬ１，ＥＬ２，θ１，θ２，ＥＤＣｙ１，ＥＤＣｙ２） …（４）

【００４７】ここで、ＥＬ１、ＥＬ２は、それぞれ、第
１スタンド及び第２スタンドのシフト量、θ１、θ２
は、それぞれ、第１スタンド及び第２スタンドのクロス
角、ＥＤＣｙ１、ＥＤＣｙ２は、それぞれ、第１スタン
ド及び第２スタンドの板端ｙmm位置での目標板厚プロフ
ィルである。

【００４８】この評価関数φを最小にするような、第
１、第２スタンドのシフト量ＥＬ１、ＥＬ２、及びクロ
ス角θ１、θ２を、例えば最急降下法等の非線形関数の
最適化手法によって、逐次的に求める。

【００４９】第２実施例によるエッジドロップ制御と従
来の第３スタンド以降のエッジドロップ発生を考慮しな
いエッジドロップ制御により、それぞれ２０コイルずつ
圧延し、目標エッジドロップと実績エッジドロップとの
偏差の平均値を比較した結果を、図９に示す。図９から
明らかなように、本発明により、従来法よりも格段にエ
ッジドロップ改善を図ることができた。

【００５０】なお、前記実施例において、いずれも、制
御スタンドがロールシフト機構とロールクロス機構共に
備えていたが、本発明の適用対象はこれに限定されず、
被圧延材の幅方向板厚分布を変更する操作手段として、
ロールシフト機構又はロールクロス機構のいずれか一方
のみを備えた圧延機にも同様に適用できることは明らか
である。更に、ロールシフト機構やロールクロス機構以
外に、ロールベンディング装置を併用することも可能で
ある。

【００５１】又、前記実施例においては、いずれも、本
発明が、ワークロールの他に１対のバックアップロール
を備えた４段圧延機に適用されていたが、本発明の適用
対象はこれに限定されず、ワークロールのみの２段圧延
機や、ワークロール及びバックアップロールに加えて中
間ロールを備えた６段圧延機等、他の構成の圧延機にも
同様に適用できることは明らかである。又、スタンド数
や制御スタンドの位置も実施例に限定されない。

【００５２】

【発明の効果】以上説明したとおり、本発明において
は、制御スタンド以降の下流スタンドでのエッジドロッ
プ発生挙動を考慮して求めた、制御スタンド出側の板厚
分布を目標板厚分布とすべく、制御スタンドの幅方向板
厚分布操作手段を設定するようにしたので、従来に比べ
てエッジドロップ制御の精度を向上して、タンデム圧延
機出側の板厚分布を目標値に一致させることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施形態における母板のエッジドロッ
プの定義を示す断面図

【図２】同じく制御スタンド出側のエッジドロップの定
義を示す断面図

【図３】同じく最終スタンド出側のエッジドロップの定
義を示す断面図

【図４】本発明の実施形態における処理手順を示す流れ
図

【図５】第１スタンドが制御スタンドである、６スタン
ド冷間タンデム圧延機に適用した本発明の第１実施例の
構成を示す模式図

【図６】制御スタンドに用いられるワークロールの形状
を示す側面図

【図７】第１実施例と従来法の効果を比較して示す線図

【図８】第１スタンド及び第２スタンドが制御スタンド
とされた、６スタンド冷間タンデム圧延機に適用した本
発明の第２実施例の構成を示すブロック線図

【図９】第２実施例と従来法の効果を比較して示す線図

【符号の説明】

１０…被圧延材 ２１〜２６…ワークロール ４２…シフト・クロス操作装置 ４４…制御スタンド出側目標プロフィル設定装置 ４６…ロールシフト・ロールクロス設定量算出装置

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 鑓田 征雄 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者 今井 久雄 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者 山田 恭裕 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】被圧延材の幅方向板厚分布を変更する操作
   手段を備えたタンデム圧延機で冷間圧延する方法におい
   て、 前記操作手段をタンデム圧延機の最終スタンドよりも上
   流スタンドに設けて制御スタンドとし、 タンデム圧延機出側の幅方向板厚分布が目標値となるべ
   き、前記制御スタンド出側での幅方向板厚分布を予測
   し、 該予測した板厚分布を前記制御スタンド出側での目標板
   厚分布とし、 前記制御スタンド出側での板厚分布を前記目標板厚分布
   とすべく前記操作手段を設定することを特徴とするタン
   デム圧延機の冷間圧延方法。
2. 【請求項２】請求項１において、前記操作手段が、ワー
   クロールを軸方向にシフトする装置やワークロールをク
   ロスする装置であることを特徴とするタンデム圧延機の
   冷間圧延方法。
3. 【請求項３】請求項２において、前記ワークロールの、
   互いに軸方向に反対側に位置する片側端部に、それぞれ
   テーパを付したことを特徴とするタンデム圧延機の冷間
   圧延方法。