JPH09239410A - 冷間タンデム圧延機による鋼板の圧延方法 - Google Patents
冷間タンデム圧延機による鋼板の圧延方法Info
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- JPH09239410A JPH09239410A JP4632096A JP4632096A JPH09239410A JP H09239410 A JPH09239410 A JP H09239410A JP 4632096 A JP4632096 A JP 4632096A JP 4632096 A JP4632096 A JP 4632096A JP H09239410 A JPH09239410 A JP H09239410A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、４スタンド以上の圧延スタンドか
らなる冷間タンデム圧延機において、格別の設備改造を
することなく、生産性を阻害しないで、各圧延スタンド
でのヒートスクラッチの発生を防止する鋼板の圧延方法
を提供する。 【解決手段】 第１圧延スタンドにヤング率が４０００
０ kgf・mm-2以上のワークロールを用いて圧下率を大き
くし、後段の各圧延スタンドでの圧下率を小さくしてこ
れらの圧延スタンドでのヒートスクラッチを防止した
り、ヒートスクラッチが発生しやすい少なくとも最終圧
延スタンドに、ヤング率が４００００ kgf・mm-2以上の
ワークロールを用い、接触弧角を小さくしてこのスタン
ドでのヒートスクラッチの発生を防止することを特徴と
する。
らなる冷間タンデム圧延機において、格別の設備改造を
することなく、生産性を阻害しないで、各圧延スタンド
でのヒートスクラッチの発生を防止する鋼板の圧延方法
を提供する。 【解決手段】 第１圧延スタンドにヤング率が４０００
０ kgf・mm-2以上のワークロールを用いて圧下率を大き
くし、後段の各圧延スタンドでの圧下率を小さくしてこ
れらの圧延スタンドでのヒートスクラッチを防止した
り、ヒートスクラッチが発生しやすい少なくとも最終圧
延スタンドに、ヤング率が４００００ kgf・mm-2以上の
ワークロールを用い、接触弧角を小さくしてこのスタン
ドでのヒートスクラッチの発生を防止することを特徴と
する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、４スタンド以上の
圧延スタンドを有する冷間タンデム圧延機において、生
産性を阻害せずにヒートスクラッチの発生を防止する鋼
板の圧延方法に関するものである。
圧延スタンドを有する冷間タンデム圧延機において、生
産性を阻害せずにヒートスクラッチの発生を防止する鋼
板の圧延方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、複数の圧延スタンドからなる冷
間タンデム圧延機による鋼板の圧延に際しては、圧延速
度を増大させたり、圧下率を増大させたりするとヒート
スクラッチが発生することが知られてる。ヒートスクラ
ッチとは、ロールバイト内の界面温度が上昇し、ロール
バイト内で油膜破断が生じた結果発生するワークロール
と鋼板との金属間接触による焼付き疵のことである。ヒ
ートスクラッチが発生すると、鋼板表面に欠陥を生じ製
品歩留が低下するばかりか、ヒートスクラッチの生じた
圧延スタンドのワークロールを組み替える必要があるた
め、生産性が著しく低下するという問題があった。
間タンデム圧延機による鋼板の圧延に際しては、圧延速
度を増大させたり、圧下率を増大させたりするとヒート
スクラッチが発生することが知られてる。ヒートスクラ
ッチとは、ロールバイト内の界面温度が上昇し、ロール
バイト内で油膜破断が生じた結果発生するワークロール
と鋼板との金属間接触による焼付き疵のことである。ヒ
ートスクラッチが発生すると、鋼板表面に欠陥を生じ製
品歩留が低下するばかりか、ヒートスクラッチの生じた
圧延スタンドのワークロールを組み替える必要があるた
め、生産性が著しく低下するという問題があった。
【０００３】このヒートスクラッチの発生を防止するた
めに、例えば特開平５−９８２８３号公報に開示されて
いるように耐焼付き性に優れた圧延潤滑油を使用する方
法や、特開平５６−１１１５０５号公報に開示されてい
るようにクーラント量を制御して板やワークロールの温
度を低下させる方法や、特開平６−６３６２４号公報に
開示されているように圧延速度を低減させる方法などが
提案されている。これら方法はいずれも、ロールバイト
内の界面温度の上昇を防止するかまたはロールバイト内
の界面温度が上昇しても油膜破断が生じないようにする
かの方法である。
めに、例えば特開平５−９８２８３号公報に開示されて
いるように耐焼付き性に優れた圧延潤滑油を使用する方
法や、特開平５６−１１１５０５号公報に開示されてい
るようにクーラント量を制御して板やワークロールの温
度を低下させる方法や、特開平６−６３６２４号公報に
開示されているように圧延速度を低減させる方法などが
提案されている。これら方法はいずれも、ロールバイト
内の界面温度の上昇を防止するかまたはロールバイト内
の界面温度が上昇しても油膜破断が生じないようにする
かの方法である。
【０００４】しかしながら、耐焼付き性に優れた圧延潤
滑油を使用する方法では、圧延潤滑油のコストアップに
よる油原単位の上昇の可能性があり、また、クーラント
量による板およびロール温度制御を行う方法では、制御
の応答性に若干の問題がある。そして、圧延速度を低減
させる方法では、生産性を低下させるという問題があ
る。
滑油を使用する方法では、圧延潤滑油のコストアップに
よる油原単位の上昇の可能性があり、また、クーラント
量による板およびロール温度制御を行う方法では、制御
の応答性に若干の問題がある。そして、圧延速度を低減
させる方法では、生産性を低下させるという問題があ
る。
【０００５】また、現状の冷間タンデム圧延機では、第
１圧延スタンドでは入側の板厚が厚いので接触弧長が長
くなり、圧延荷重が他の圧延スタンドよりも大きくなり
やすい状況にあり、圧延荷重限界により第１圧延スタン
ドの圧下率が制限されるという問題がある。
１圧延スタンドでは入側の板厚が厚いので接触弧長が長
くなり、圧延荷重が他の圧延スタンドよりも大きくなり
やすい状況にあり、圧延荷重限界により第１圧延スタン
ドの圧下率が制限されるという問題がある。
【０００６】冷間タンデム圧延機においては、第１圧延
スタンド入側の板厚および最終圧延スタンド出側の板厚
は決まっているので、ヒートスクラッチの発生を生しや
すい最終圧延スタンドで、ヒートスクラッチの発生を防
止するために、圧下率を下げた場合には冷延率（トータ
ル圧下率）が減少し、目標とする板厚が得られなくな
る。
スタンド入側の板厚および最終圧延スタンド出側の板厚
は決まっているので、ヒートスクラッチの発生を生しや
すい最終圧延スタンドで、ヒートスクラッチの発生を防
止するために、圧下率を下げた場合には冷延率（トータ
ル圧下率）が減少し、目標とする板厚が得られなくな
る。
【０００７】従って、最終圧延スタンドの圧下率の減少
分だけ他の圧延スタンドで補わなければならない。しか
し、例えば第１圧延スタンドの圧下率を上げることが考
えられるが、現状のロールでの圧延荷重限界近くで圧延
されており、これ以上に圧下率を上げることはできな
い。
分だけ他の圧延スタンドで補わなければならない。しか
し、例えば第１圧延スタンドの圧下率を上げることが考
えられるが、現状のロールでの圧延荷重限界近くで圧延
されており、これ以上に圧下率を上げることはできな
い。
【０００８】また、それ以外の後段圧延スタンドでは、
ミルモータ出力限界近くで圧延されており、圧下率を上
げるためには、ミルモーターの容量の拡大、圧延スタン
ドの強化等の大幅な設備改造を必要とし、設備コストの
増大に加えて、圧下率を増加したことにより、ヒートス
クラッチが発生しやすくなるという問題がある。
ミルモータ出力限界近くで圧延されており、圧下率を上
げるためには、ミルモーターの容量の拡大、圧延スタン
ドの強化等の大幅な設備改造を必要とし、設備コストの
増大に加えて、圧下率を増加したことにより、ヒートス
クラッチが発生しやすくなるという問題がある。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、４スタンド
以上の圧延スタンドを有する冷間タンデム圧延機におい
て、格別の設備改造をすることなく、生産性を阻害しな
いで、各圧延スタンドでのヒートスクラッチの発生を防
止できる鋼板の圧延方法を提供するものである。
以上の圧延スタンドを有する冷間タンデム圧延機におい
て、格別の設備改造をすることなく、生産性を阻害しな
いで、各圧延スタンドでのヒートスクラッチの発生を防
止できる鋼板の圧延方法を提供するものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の第一の発明は、
４スタンド以上の圧延スタンドからなる冷間タンデム圧
延機において、第１圧延スタンドに、ヤング率が４００
００ kgf・mm-2以上のワークロールを用いて圧延するこ
とを特徴とする冷間タンデム圧延機による鋼板の圧延方
法。第二の発明は、４スタンド以上の圧延スタンドを有
する冷間タンデム圧延機において、ヒートスクラッチが
発生しやすい少なくとも最終圧延スタンドに、ヤング率
が４００００ kgf・mm-2以上のワークロールを用いて圧
延することを特徴とする冷間タンデム圧延機による鋼板
の圧延方法。第三の発明は、４スタンド以上の圧延スタ
ンドを有する冷間タンデム圧延機において、第１圧延ス
タンドとヒートスクラッチが発生しやすい少なくとも最
終圧延スタンドに、ヤング率が４００００ kgf・mm-2以
上のワークロールを用いて圧延することを特徴とする冷
間タンデム圧延機による鋼板の圧延方法である。
４スタンド以上の圧延スタンドからなる冷間タンデム圧
延機において、第１圧延スタンドに、ヤング率が４００
００ kgf・mm-2以上のワークロールを用いて圧延するこ
とを特徴とする冷間タンデム圧延機による鋼板の圧延方
法。第二の発明は、４スタンド以上の圧延スタンドを有
する冷間タンデム圧延機において、ヒートスクラッチが
発生しやすい少なくとも最終圧延スタンドに、ヤング率
が４００００ kgf・mm-2以上のワークロールを用いて圧
延することを特徴とする冷間タンデム圧延機による鋼板
の圧延方法。第三の発明は、４スタンド以上の圧延スタ
ンドを有する冷間タンデム圧延機において、第１圧延ス
タンドとヒートスクラッチが発生しやすい少なくとも最
終圧延スタンドに、ヤング率が４００００ kgf・mm-2以
上のワークロールを用いて圧延することを特徴とする冷
間タンデム圧延機による鋼板の圧延方法である。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明者等は、冷間タンデム圧延
機による、鋼板の圧延実験を通じて、下記の知見を得
た。ヒートスクラッチ発生の主因になるロールバイトの
界面温度は、加工発熱に起因するものと摩擦発熱に起因
するものとから成る。圧下率を減少させると加工発熱お
よび摩擦発熱が減少し、ロールバイトの界面温度が低下
してヒートスクラッチが発生しにくなる。ロールの扁平
化量が大きくなると接触弧長が大きくなり、摩擦発熱が
増大しヒートスクラッチが発生しやすくなる。
機による、鋼板の圧延実験を通じて、下記の知見を得
た。ヒートスクラッチ発生の主因になるロールバイトの
界面温度は、加工発熱に起因するものと摩擦発熱に起因
するものとから成る。圧下率を減少させると加工発熱お
よび摩擦発熱が減少し、ロールバイトの界面温度が低下
してヒートスクラッチが発生しにくなる。ロールの扁平
化量が大きくなると接触弧長が大きくなり、摩擦発熱が
増大しヒートスクラッチが発生しやすくなる。
【００１２】したがって、ヤング率の高いロールを用い
れば、ロールの偏平化量を小さくして接触弧長を小さく
維持でき、ヒートスクラッチの発生を防止できる（図１
参照）。ただし、図１において、ヤング率２１０００ k
gf・mm-2の場合のヒートスクラッチ発生率を１００％と
する。また、ヤング率が高い方が接触弧長が小さくなる
ので、同じ圧延荷重でも、ロールのヤング率が大きいほ
ど圧下率を大きく取ることができる。
れば、ロールの偏平化量を小さくして接触弧長を小さく
維持でき、ヒートスクラッチの発生を防止できる（図１
参照）。ただし、図１において、ヤング率２１０００ k
gf・mm-2の場合のヒートスクラッチ発生率を１００％と
する。また、ヤング率が高い方が接触弧長が小さくなる
ので、同じ圧延荷重でも、ロールのヤング率が大きいほ
ど圧下率を大きく取ることができる。
【００１３】ところで、現状のロールの２１０００ kgf
・mm-2前後のヤング率では、ヒートスクラッチの発生を
防止することは困難であり、また、現状レベルの圧下率
（２０〜３０％）で限界である。
・mm-2前後のヤング率では、ヒートスクラッチの発生を
防止することは困難であり、また、現状レベルの圧下率
（２０〜３０％）で限界である。
【００１４】接触弧長を小さくしてヒートスクラッチの
発生を防止し、また、接触弧長を小さくしたことによる
荷重低減効果を利用して圧下率を大きくするという観点
では、現状の２１０００ kgf・mm-2より大きいヤング率
のロールを用いれば、改善は期待できるが、図１から判
るように、顕著な改善効果が得られるのはヤング率が４
００００ kgf・mm-2以上のロールを用いた場合である。
発生を防止し、また、接触弧長を小さくしたことによる
荷重低減効果を利用して圧下率を大きくするという観点
では、現状の２１０００ kgf・mm-2より大きいヤング率
のロールを用いれば、改善は期待できるが、図１から判
るように、顕著な改善効果が得られるのはヤング率が４
００００ kgf・mm-2以上のロールを用いた場合である。
【００１５】ヤング率の高いロールを用い接触弧長を小
さくして、圧延荷重を低減させるという観点では、その
効果が最も大きいのは、第１圧延スタンドである。この
圧延スタンドでは、圧延速度が小さく入側の板温度も低
いので、圧下率を大きくしてもヒートスクラッチが生じ
にくい。
さくして、圧延荷重を低減させるという観点では、その
効果が最も大きいのは、第１圧延スタンドである。この
圧延スタンドでは、圧延速度が小さく入側の板温度も低
いので、圧下率を大きくしてもヒートスクラッチが生じ
にくい。
【００１６】第１圧延スタンド以外の圧延スタンドで
は、モータ出力にあまり余裕がないので、ロールのヤン
グ率を大きくしても圧下率を大きくすることは困難であ
るため、ロールのヤング率を大きくする効果は顕著では
ないと言える。しかし、ヤング率を大きくすれば接触弧
長を小さくして摩擦発熱を減少させることによってヒー
トスクラッチの発生を防止することができるので、第１
圧延スタンド以外の圧延スタンドでもヤング率が４００
００ kgf・mm-2以上のロールを用いることは有効であ
る。
は、モータ出力にあまり余裕がないので、ロールのヤン
グ率を大きくしても圧下率を大きくすることは困難であ
るため、ロールのヤング率を大きくする効果は顕著では
ないと言える。しかし、ヤング率を大きくすれば接触弧
長を小さくして摩擦発熱を減少させることによってヒー
トスクラッチの発生を防止することができるので、第１
圧延スタンド以外の圧延スタンドでもヤング率が４００
００ kgf・mm-2以上のロールを用いることは有効であ
る。
【００１７】例えば、４スタンドの以上の圧延スタンド
からなる冷間タンデム圧延機の場合では、ヒートスクラ
ッチの発生頻度が最も高いのは、最終圧延スタンドであ
る（図２参照）。ただし、図２において、ヤング率２１
０００ kgf・mm-2の第４圧延スタンドにおけるヒートス
クラッチ発生率を１００％とする。
からなる冷間タンデム圧延機の場合では、ヒートスクラ
ッチの発生頻度が最も高いのは、最終圧延スタンドであ
る（図２参照）。ただし、図２において、ヤング率２１
０００ kgf・mm-2の第４圧延スタンドにおけるヒートス
クラッチ発生率を１００％とする。
【００１８】このことから、圧延荷重限界近くで圧延す
る第１圧延スタンドに、ヤング率が４００００ kgf・mm
-2以上のロールを用いて圧下率を高め、ヒートスクラッ
チが生じやすい圧延スタンドの圧下率を低減させること
により、ヒートスクラッチを防止することが有効であ
る。しかし、４００００ kgf・mm-2以上のロールは高価
であり、全圧延スタンドに用いることはコスト面で問題
があるので、第１圧延スタンド、特にヒートスクラッチ
発生頻度の高い最終圧延スタンド等、選択的に用いるの
が得策である。
る第１圧延スタンドに、ヤング率が４００００ kgf・mm
-2以上のロールを用いて圧下率を高め、ヒートスクラッ
チが生じやすい圧延スタンドの圧下率を低減させること
により、ヒートスクラッチを防止することが有効であ
る。しかし、４００００ kgf・mm-2以上のロールは高価
であり、全圧延スタンドに用いることはコスト面で問題
があるので、第１圧延スタンド、特にヒートスクラッチ
発生頻度の高い最終圧延スタンド等、選択的に用いるの
が得策である。
【００１９】本発明は、上記の知見にもとづいて着想さ
れ完成されたものであり、第一の発明では、第１圧延ス
タンドにヤング率が４００００ kgf・mm-2以上のワーク
ロールを用いて圧延荷重を低減して、圧下率を大きくし
て、他の圧延スタンドでの圧下率を減少させることによ
り、これらの圧延スタンドでのヒートスクラッチを防止
することを特徴としている。
れ完成されたものであり、第一の発明では、第１圧延ス
タンドにヤング率が４００００ kgf・mm-2以上のワーク
ロールを用いて圧延荷重を低減して、圧下率を大きくし
て、他の圧延スタンドでの圧下率を減少させることによ
り、これらの圧延スタンドでのヒートスクラッチを防止
することを特徴としている。
【００２０】第二の発明では、少なくともヒートスクラ
ッチが発生しやすい最終圧延スタンドに、ヤング率が４
００００ kgf・mm-2以上のワークロールを用いて、ヒー
トスクラッチが発生しやすい少なくとも最終スタンドの
ロールの扁平化量を小さくすることにより、ヒートスク
ラッチの発生を防止することを特徴としている。
ッチが発生しやすい最終圧延スタンドに、ヤング率が４
００００ kgf・mm-2以上のワークロールを用いて、ヒー
トスクラッチが発生しやすい少なくとも最終スタンドの
ロールの扁平化量を小さくすることにより、ヒートスク
ラッチの発生を防止することを特徴としている。
【００２１】第三の発明では、第一の発明と同様、第１
圧延スタンドにヤング率が４００００ kgf・mm-2以上の
ワークロールを用いるとともに、さらに、ヒートスクラ
ッチが発生しやすい少なくとも最終圧延スタンドにもヤ
ング率が４００００ kgf・mm-2以上のワークロールを用
いて、少なくとも最終スタンドでの圧下率を低減させる
とともに、ロールの扁平化量を小さくすることにより、
ヒートスクラッチの発生をより確実に防止することを特
徴としている。
圧延スタンドにヤング率が４００００ kgf・mm-2以上の
ワークロールを用いるとともに、さらに、ヒートスクラ
ッチが発生しやすい少なくとも最終圧延スタンドにもヤ
ング率が４００００ kgf・mm-2以上のワークロールを用
いて、少なくとも最終スタンドでの圧下率を低減させる
とともに、ロールの扁平化量を小さくすることにより、
ヒートスクラッチの発生をより確実に防止することを特
徴としている。
【００２２】
【実施例】本発明の効果を確認するために図３に示す４
スタンドの圧延スタンドからなる小型冷間タンデム圧延
機設備を用いて鋼板の圧延実験を行った。図３におい
て、１はペイオフリールで、鋼板素材２が巻戻される。
この鋼板素材２は入側ブライドルロール３ｉを経て４つ
圧延スタンド４ａ、４ｂ、４ｃ、４ｄからなる冷間タン
デム圧延機４において、各圧延スタンドの上下バックア
ップロール５ｏ、５ｕで支持された上下ワークロール６
ｏ、６ｕで圧延され、出側ブライドルロール３ｏを経
て、鋼板ストリップ２ｐとしてテンションリール７で巻
取られる。
スタンドの圧延スタンドからなる小型冷間タンデム圧延
機設備を用いて鋼板の圧延実験を行った。図３におい
て、１はペイオフリールで、鋼板素材２が巻戻される。
この鋼板素材２は入側ブライドルロール３ｉを経て４つ
圧延スタンド４ａ、４ｂ、４ｃ、４ｄからなる冷間タン
デム圧延機４において、各圧延スタンドの上下バックア
ップロール５ｏ、５ｕで支持された上下ワークロール６
ｏ、６ｕで圧延され、出側ブライドルロール３ｏを経
て、鋼板ストリップ２ｐとしてテンションリール７で巻
取られる。
【００２３】このように構成された冷間タンデム圧延機
設備において、牛脂系の圧延潤滑油（４％エマルジョ
ン）によるリサーキュレーション潤滑を行いながら、厚
み３mm、幅５０mmの鋼板素材２を冷間圧延し、厚み０．
８mm、幅５０mmの鋼板ストリップ２ｐを製造し、得られ
た鋼板ストリップ２ｐにおけるヒートスクラッチの発生
状況を調査した。その結果について下記に説明する。
設備において、牛脂系の圧延潤滑油（４％エマルジョ
ン）によるリサーキュレーション潤滑を行いながら、厚
み３mm、幅５０mmの鋼板素材２を冷間圧延し、厚み０．
８mm、幅５０mmの鋼板ストリップ２ｐを製造し、得られ
た鋼板ストリップ２ｐにおけるヒートスクラッチの発生
状況を調査した。その結果について下記に説明する。
【００２４】（実施例１）従来、全圧延スタンドに鍛鋼
ワークロール（ヤング率２１０００ kgf・mm-2）を用い
た場合、第４圧延スタンド（最終圧延スタンド）でヒー
トスクラッチが発生しやすい状況にあることから、この
実施例では、第１圧延スタンド４ａのワークロール６
ｏ、６ｕに超硬ロール（ＷＣロール、ヤング率５９００
０ kgf・mm-2）を用い、第１圧延スタンド４ａで圧下率
を大きくし、第４圧延スタンドを含む後段の圧延スタン
ド４ｂ、４ｃ、４ｄの圧下率を小さくした。実験条件は
表１に示す。第１〜第４圧延スタンド４ａ、４ｂ、４
ｃ、４ｄのワークロール６ｏ、６ｕの表面粗度は従来例
および本発明の場合とも０．２μｍＲａに調整した。
ワークロール（ヤング率２１０００ kgf・mm-2）を用い
た場合、第４圧延スタンド（最終圧延スタンド）でヒー
トスクラッチが発生しやすい状況にあることから、この
実施例では、第１圧延スタンド４ａのワークロール６
ｏ、６ｕに超硬ロール（ＷＣロール、ヤング率５９００
０ kgf・mm-2）を用い、第１圧延スタンド４ａで圧下率
を大きくし、第４圧延スタンドを含む後段の圧延スタン
ド４ｂ、４ｃ、４ｄの圧下率を小さくした。実験条件は
表１に示す。第１〜第４圧延スタンド４ａ、４ｂ、４
ｃ、４ｄのワークロール６ｏ、６ｕの表面粗度は従来例
および本発明の場合とも０．２μｍＲａに調整した。
【００２５】先ず、全圧延スタンドに鍛鋼ロール（ヤン
グ率２１０００ kgf・mm-2）を用いた従来例の場合、定
常圧延状態に入ってから約１分後に、第３圧延スタンド
４ｃで品質にはほとんど影響のない極めて微小なヒート
スクラッチが認められ、第４圧延スタンド（最終圧延ス
タンド）４ｄの出側で非接触式の板温度計８を用いて板
温度を測定した結果、約１分後に板温度が１８０℃にな
り、ヒートスクラッチが第４圧延スタンド４ｄで発生し
た。
グ率２１０００ kgf・mm-2）を用いた従来例の場合、定
常圧延状態に入ってから約１分後に、第３圧延スタンド
４ｃで品質にはほとんど影響のない極めて微小なヒート
スクラッチが認められ、第４圧延スタンド（最終圧延ス
タンド）４ｄの出側で非接触式の板温度計８を用いて板
温度を測定した結果、約１分後に板温度が１８０℃にな
り、ヒートスクラッチが第４圧延スタンド４ｄで発生し
た。
【００２６】一方、第１圧延スタンド４ａのワークロー
ルに６ｏ、６ｕに超硬ロール（ＷＣロール、ヤング率５
９０００ kgf・mm-2）を用いた本発明の場合では、第１
圧延スタンドでの圧下率を１従来例よりも１０％レ程度
大きくし、第４圧延スタンドでの圧下率を従来例よりも
１５％程度小さくして圧延した。
ルに６ｏ、６ｕに超硬ロール（ＷＣロール、ヤング率５
９０００ kgf・mm-2）を用いた本発明の場合では、第１
圧延スタンドでの圧下率を１従来例よりも１０％レ程度
大きくし、第４圧延スタンドでの圧下率を従来例よりも
１５％程度小さくして圧延した。
【００２７】その結果、定常圧延状態に入ってから、第
４圧延スタンド４ｄの出側で非接触式の板温度計８を用
いて板温度を測定した結果、板温度は１４３℃〜１５８
℃の範囲に維持されており、第１圧延スタンド４ａ〜第
４圧延スタンド４まで、ヒートスクラッチの発生は認め
られなかった。
４圧延スタンド４ｄの出側で非接触式の板温度計８を用
いて板温度を測定した結果、板温度は１４３℃〜１５８
℃の範囲に維持されており、第１圧延スタンド４ａ〜第
４圧延スタンド４まで、ヒートスクラッチの発生は認め
られなかった。
【００２８】
【表１】
【００２９】（実施例２）従来、全圧延スタンドに鍛鋼
ワークロール（ヤング率２１０００ kgf・mm-2）を用い
た場合、第４圧延スタンド（最終圧延スタンド）４ｄで
ヒートスクラッチが発生しやすい状況にあることから、
この実施例では、最終圧延スタンド４ｄのワークロール
６ｏ、６ｕに超硬ロール（ＷＣロール、ヤング率５９０
００ kgf・mm-2）を用い、この圧延スタンドでの接触弧
長を小さくした。実験条件は表２に示す。第１〜第４圧
延スタンドのワークロール表面粗度は０．２μｍＲａに
調整し、第１〜第４スタンドの圧下率は従来法で圧延し
た場合の圧下率と一致するように決定した。
ワークロール（ヤング率２１０００ kgf・mm-2）を用い
た場合、第４圧延スタンド（最終圧延スタンド）４ｄで
ヒートスクラッチが発生しやすい状況にあることから、
この実施例では、最終圧延スタンド４ｄのワークロール
６ｏ、６ｕに超硬ロール（ＷＣロール、ヤング率５９０
００ kgf・mm-2）を用い、この圧延スタンドでの接触弧
長を小さくした。実験条件は表２に示す。第１〜第４圧
延スタンドのワークロール表面粗度は０．２μｍＲａに
調整し、第１〜第４スタンドの圧下率は従来法で圧延し
た場合の圧下率と一致するように決定した。
【００３０】先ず、全スタンドに鍛鋼ロール（ヤング率
２１０００ kgf・mm-2）を用いた従来例の場合、定常圧
延状態に入ってから約１分後に、第３圧延スタンドで品
質にはほとんど影響のない極めて微小なヒートスクラッ
チが認められ、第４圧延スタンド（最終圧延スタンド）
４ｄの出側で非接触式の板温度計８を用いて板温度を測
定した結果、約１分後に板温度が１８０℃になり、ヒー
トスクラッチが第４圧延スタンド４ｄで発生した。
２１０００ kgf・mm-2）を用いた従来例の場合、定常圧
延状態に入ってから約１分後に、第３圧延スタンドで品
質にはほとんど影響のない極めて微小なヒートスクラッ
チが認められ、第４圧延スタンド（最終圧延スタンド）
４ｄの出側で非接触式の板温度計８を用いて板温度を測
定した結果、約１分後に板温度が１８０℃になり、ヒー
トスクラッチが第４圧延スタンド４ｄで発生した。
【００３１】一方、第４圧延スタンド４ｄのワークロー
ル６ｏ、６ｕに超硬ロール（ＷＣロール、ヤング率５９
０００ kgf・mm-2）を用いた本発明の場合では、定常圧
延状態に入ってから、第４圧延スタンド４ｄの出側で非
接触式の板温度計８を用いて板温度を測定した結果、板
温度は１５３℃〜１６８℃の範囲に維持されており、第
４圧延スタンド４ｄでヒートスクラッチの発生は認めら
れなかった。
ル６ｏ、６ｕに超硬ロール（ＷＣロール、ヤング率５９
０００ kgf・mm-2）を用いた本発明の場合では、定常圧
延状態に入ってから、第４圧延スタンド４ｄの出側で非
接触式の板温度計８を用いて板温度を測定した結果、板
温度は１５３℃〜１６８℃の範囲に維持されており、第
４圧延スタンド４ｄでヒートスクラッチの発生は認めら
れなかった。
【００３２】
【表２】
【００３３】（実施例３）従来、全圧延スタンドに鍛鋼
ワークロール（ヤング率２１０００ kgf・mm-2）を用い
た場合、第４圧延スタンド（最終圧延スタンド）でヒー
トスクラッチが発生しやすい状況にあることから、この
実施例では、第１圧延スタンド４ａのワークロール６
ｏ、６ｕに超硬ロール（ＷＣロール、ヤング率５９００
０ kgf・mm-2）を用い、第１圧延スタンド４ａで圧下率
を大きくし、第４圧延スタンドを含む後段の圧延スタン
ド４ｂ、４ｃ、４ｄの圧下率を小さくし、加えて、特に
ヒートスクラッチの発生頻度の高い第４圧延スタンド４
ｄのワークロール６ｏ、６ｕに超硬ロール（ＷＣロー
ル、ヤング率５９０００ kgf・mm-2）を用い、接触弧長
を小さくした。実験条件は表３に示す。第１〜第４圧延
スタンドのワークロール表面粗度は０．２μｍＲａに調
整し他。
ワークロール（ヤング率２１０００ kgf・mm-2）を用い
た場合、第４圧延スタンド（最終圧延スタンド）でヒー
トスクラッチが発生しやすい状況にあることから、この
実施例では、第１圧延スタンド４ａのワークロール６
ｏ、６ｕに超硬ロール（ＷＣロール、ヤング率５９００
０ kgf・mm-2）を用い、第１圧延スタンド４ａで圧下率
を大きくし、第４圧延スタンドを含む後段の圧延スタン
ド４ｂ、４ｃ、４ｄの圧下率を小さくし、加えて、特に
ヒートスクラッチの発生頻度の高い第４圧延スタンド４
ｄのワークロール６ｏ、６ｕに超硬ロール（ＷＣロー
ル、ヤング率５９０００ kgf・mm-2）を用い、接触弧長
を小さくした。実験条件は表３に示す。第１〜第４圧延
スタンドのワークロール表面粗度は０．２μｍＲａに調
整し他。
【００３４】先ず、全スタンドに鍛鋼ロール（ヤング率
２１０００ kgf・mm-2）を用いた従来例の場合、定常圧
延状態に入ってから約１分後に、第３圧延スタンドで品
質にはほとんど影響のない極めて微小なヒートスクラッ
チが認められ、第４圧延スタンド（最終圧延スタンド）
４ｄの出側で非接触式の板温度計８を用いて板温度を測
定した結果、約１分後に板温度が１８０℃になり、ヒー
トスクラッチが第４圧延スタンド４ｄで発生した。
２１０００ kgf・mm-2）を用いた従来例の場合、定常圧
延状態に入ってから約１分後に、第３圧延スタンドで品
質にはほとんど影響のない極めて微小なヒートスクラッ
チが認められ、第４圧延スタンド（最終圧延スタンド）
４ｄの出側で非接触式の板温度計８を用いて板温度を測
定した結果、約１分後に板温度が１８０℃になり、ヒー
トスクラッチが第４圧延スタンド４ｄで発生した。
【００３５】一方、第１圧延スタンド４ａと第４圧延ス
タンド４ｄのワークロール６ｏ、６ｕに超硬ロール（Ｗ
Ｃロール、ヤング率５９０００ kgf・mm-2）を適用した
本発明の場合では、第１圧延スタンド４ａでの圧下率を
従来例よりも１０％程度大きくし、第４圧延スタンド４
ｄでの圧下率を従来例よりも１５％程度小さくして圧延
した。
タンド４ｄのワークロール６ｏ、６ｕに超硬ロール（Ｗ
Ｃロール、ヤング率５９０００ kgf・mm-2）を適用した
本発明の場合では、第１圧延スタンド４ａでの圧下率を
従来例よりも１０％程度大きくし、第４圧延スタンド４
ｄでの圧下率を従来例よりも１５％程度小さくして圧延
した。
【００３６】その結果、定常圧延状態に入ってから、第
４スタンド４ｄの出側で非接触式の板温度計１２を用い
て板温度を測定した結果、板温度は１３９〜１５０℃の
範囲に維持されており、第１圧延スタンド４ａ〜第４圧
延スタンド４ｄでヒートスクラッチの発生は全く認めら
れなかった。
４スタンド４ｄの出側で非接触式の板温度計１２を用い
て板温度を測定した結果、板温度は１３９〜１５０℃の
範囲に維持されており、第１圧延スタンド４ａ〜第４圧
延スタンド４ｄでヒートスクラッチの発生は全く認めら
れなかった。
【００３７】
【表３】
【００３８】上記の３つの実施例のうち、第１圧延スタ
ンドと、最終圧延スタンドに超硬ロール（ＷＣロール、
ヤング率５９０００ kgf・mm-2）を用い、第２圧延スタ
ンド〜第４圧延スタンドの合計の圧下率を小さくした実
施例３の場合が、最もよい結果を示した。
ンドと、最終圧延スタンドに超硬ロール（ＷＣロール、
ヤング率５９０００ kgf・mm-2）を用い、第２圧延スタ
ンド〜第４圧延スタンドの合計の圧下率を小さくした実
施例３の場合が、最もよい結果を示した。
【００３９】したがって、ヒートスクラッチ発生防止の
観点では、全圧延スタンドに超硬ロール（ＷＣロール、
ヤング率５９０００ kgf・mm-2）を用いることが好まし
いといえる。しかし、その場合、設備コスト増大を伴う
ので、効果とコストのバランスを考慮して超硬ロール
（ＷＣロール、ヤング率５９０００ kgf・mm-2を用いる
圧延スタンドを選択することが得策である。
観点では、全圧延スタンドに超硬ロール（ＷＣロール、
ヤング率５９０００ kgf・mm-2）を用いることが好まし
いといえる。しかし、その場合、設備コスト増大を伴う
ので、効果とコストのバランスを考慮して超硬ロール
（ＷＣロール、ヤング率５９０００ kgf・mm-2を用いる
圧延スタンドを選択することが得策である。
【００４０】なお、本発明において用いるヤング率４０
０００ kgf・mm-2以上のロールを得るための材質として
は、現状では、上記の炭化タングステン（ＷＣ）系の超
硬ロール（ヤング率５８４００〜６８５００ kgf・m
m-2）の他には、アルミナ系の透明性アルミナセラミッ
クス（ヤング率４１０００ kgf・mm-2）、炭化チタニウ
ム（ヤング率４６０００ kgf・mm-2）、炭化ケイ素系の
セラミックス（ヤング率４１０００〜４４０００ kgf・
mm-2）等が考えられるが、このうち、特にセラミックス
系のものでは、ロールとしての他の一般特性、例えば靭
性を強化することにより、実用の可能性がある。
０００ kgf・mm-2以上のロールを得るための材質として
は、現状では、上記の炭化タングステン（ＷＣ）系の超
硬ロール（ヤング率５８４００〜６８５００ kgf・m
m-2）の他には、アルミナ系の透明性アルミナセラミッ
クス（ヤング率４１０００ kgf・mm-2）、炭化チタニウ
ム（ヤング率４６０００ kgf・mm-2）、炭化ケイ素系の
セラミックス（ヤング率４１０００〜４４０００ kgf・
mm-2）等が考えられるが、このうち、特にセラミックス
系のものでは、ロールとしての他の一般特性、例えば靭
性を強化することにより、実用の可能性がある。
【００４１】
【発明の効果】本発明においては、４スタンド以上の圧
延スタンドからなる冷間タンデム圧延機において、圧延
スタンドに例えばヤング率が４００００ kgf・mm-2以上
のロールを用いて鋼板を圧延することにより、上記従来
例のようなコスト増、生産性低下を伴わずにヒートスク
ラッチの発生を防止することができ、品質の良好な鋼板
を製造することが可能である。
延スタンドからなる冷間タンデム圧延機において、圧延
スタンドに例えばヤング率が４００００ kgf・mm-2以上
のロールを用いて鋼板を圧延することにより、上記従来
例のようなコスト増、生産性低下を伴わずにヒートスク
ラッチの発生を防止することができ、品質の良好な鋼板
を製造することが可能である。
【図１】冷間タンデム圧延機におけるヒートスクラッチ
の発生頻度とワークロールのヤング率との関係を示す説
明図。
の発生頻度とワークロールのヤング率との関係を示す説
明図。
【図２】冷間タンデム圧延機における圧延スタンド別の
ヒートスクラッチ発生頻度を示す説明図。
ヒートスクラッチ発生頻度を示す説明図。
【図３】本発明を実施する冷間タンデム圧延機設備例を
示す側面説明図。
示す側面説明図。
１ ペイオフリール ２ 鋼板素材 ２ｐ 鋼板（ストリップ） ３ｉ 入側ブライドルロール ３ｏ 出側ブライドルロール ４ 冷間タンデム圧延機 ４ａ 第１圧延スタンド ４ｂ 第２圧延スタンド ６ 圧延材 ４ｃ 第３圧延スタンド ４ｄ 第４圧延スタンド ５ｏ （上）バックアップロール ５ｕ （下）バックアップロール ６ｏ （上）ワークロール ６ｕ （下）ワークロール ７ テンションロール ８ 板温度計
Claims (3)
- 【請求項１】 ４スタンド以上の圧延スタンドからなる
冷間タンデム圧延機において、第１圧延スタンドに、ヤ
ング率が４００００ kgf・mm-2以上のワークロールを用
いて圧延することを特徴とする冷間タンデム圧延機によ
る鋼板の圧延方法。 - 【請求項２】 ４スタンド以上の圧延スタンドからなる
冷間タンデム圧延機において、ヒートスクラッチが発生
しやすい少なくとも最終圧延スタンドに、ヤング率が４
００００ kgf・mm-2以上のワークロールを用いて圧延す
ることを特徴とする冷間タンデム圧延機による鋼板の圧
延方法。 - 【請求項３】 ４スタンド以上の圧延スタンドからなる
冷間タンデム圧延機において、第１圧延スタンドとヒー
トスクラッチが発生しやすい少なくとも最終圧延スタン
ドに、ヤング率が４００００ kgf・mm-2以上のワークロ
ールを用いて圧延することを特徴とする冷間タンデム圧
延機による鋼板の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4632096A JPH09239410A (ja) | 1996-03-04 | 1996-03-04 | 冷間タンデム圧延機による鋼板の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4632096A JPH09239410A (ja) | 1996-03-04 | 1996-03-04 | 冷間タンデム圧延機による鋼板の圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09239410A true JPH09239410A (ja) | 1997-09-16 |
Family
ID=12743879
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4632096A Withdrawn JPH09239410A (ja) | 1996-03-04 | 1996-03-04 | 冷間タンデム圧延機による鋼板の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09239410A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015536827A (ja) * | 2012-09-28 | 2015-12-24 | ティッセンクルップ スチール ヨーロッパ アクチェンゲゼルシャフトＴｈｙｓｓｅｎＫｒｕｐｐ Ｓｔｅｅｌ Ｅｕｒｏｐｅ ＡＧ | 高反射率の鋼板製品を製造するための方法、鋼板製品、および太陽集光器用のミラー要素 |
| JP2022053077A (ja) * | 2020-09-24 | 2022-04-05 | 株式会社神戸製鋼所 | 鋼板の製造方法 |
-
1996
- 1996-03-04 JP JP4632096A patent/JPH09239410A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015536827A (ja) * | 2012-09-28 | 2015-12-24 | ティッセンクルップ スチール ヨーロッパ アクチェンゲゼルシャフトＴｈｙｓｓｅｎＫｒｕｐｐ Ｓｔｅｅｌ Ｅｕｒｏｐｅ ＡＧ | 高反射率の鋼板製品を製造するための方法、鋼板製品、および太陽集光器用のミラー要素 |
| US9770744B2 (en) | 2012-09-28 | 2017-09-26 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Flat steel product with high reflectivity, flat steel product and mirror element for solar concentrators |
| JP2022053077A (ja) * | 2020-09-24 | 2022-04-05 | 株式会社神戸製鋼所 | 鋼板の製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030506 |