JPH09195153A - 面ファスナ雌材用不織布およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 面ファスナの雌材を不織布で構成す
るとともにこの不織布表面の任意の箇所に面ファスナ雄
材を接合させることができ、したがって、この雄材を取
り付けるべき接合対象の特定箇所にこの雄材を固定する
だけで面ファスナとしての機能をなし、使用目的に適宜
対応できる面ファスナ雌材用不織布を提供する。 【解決手段】 長繊維不織ウエブ層と短繊維不織ウ
エブ層とを積層して積層不織ウエブを形成し、次いでこ
の積層不織ウエブを移動する１０〜２０メッシュの多孔
性支持板上に載置して加圧液体流処理を施し、長繊維不
織ウエブ層の構成繊維と短繊維不織ウエブ層の構成繊維
とを相互に三次元的に交絡させるとともに短繊維不織ウ
エブ層の構成繊維同士を三次元的に交絡させ、同時に、
積層不織ウエブに面積０．５〜３．０ｍｍ² の孔を配設
密度１５〜６０個／ｃｍ² で設けて、面ファスナ雌材用
不織布を得る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、フック部を有する
雄材に対して着脱自在に接合できる面ファスナ雌材用不
織布に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、面ファスナは、突起部分が屈曲し
てなるフック部を有する雄材とループが形成された雌材
とを、それぞれ、接合させようとする二つの面にあらか
じめ接着あるいは縫製により固定させておき、この雄材
のフック部を雌材のループに引っ掛けることにより脱着
自在に接合させるものであった。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】このような従来の面フ
ァスナでは、例えばカーテンの接続やジャケットへのフ
ードカバーの取り付けのように対で用いる場合、また
は、例えば布団カバーの出し入れ口やカバンのふたの止
め具のように雄材および雌材を固定する箇所が限定され
る場合には便利であったが、例えば電車や飛行機の座席
にヘッドレストカバーを取り付ける場合のように接合す
る一方の箇所が不特定である場合や、ベルトの止め具の
ように接合する箇所を任意に変化させ得る自由度が要求
される場合の用途には対応できないという問題があっ
た。

【０００４】本発明はこのような問題を解決するもの
で、面ファスナの雌材を不織布で構成するとともにこの
不織布表面の任意の箇所に面ファスナ雄材を接合させる
ことができ、したがって、この雄材を取り付けるべき接
合対象の特定箇所にこの雄材を固定するだけで面ファス
ナとしての機能をなし、使用目的に適宜対応できる面フ
ァスナ雌材用不織布を提供することを目的とするもので
ある。

【０００５】

【課題を解決するための手段】この課題を解決するため
に本発明の面ファスナ雌材用不織布は、長繊維不織ウエ
ブ層と短繊維不織ウエブ層とが積層されてなる面ファス
ナ雌材用不織布であって、長繊維不織ウエブ層の構成繊
維と短繊維不織ウエブ層の構成繊維とが相互に三次元的
に交絡するとともに短繊維不織ウエブ層の構成繊維同士
が三次元的に交絡しており、かつ面積０．５〜３．０ｍ
ｍ² の孔が配設密度１５〜６０個／ｃｍ ² で少なくとも
長繊維不織ウエブ層の表面に配設されてなることを要旨
とする。

【０００６】また、本発明の面ファスナ雌材用不織布の
製造方法は、長繊維不織ウエブ層と短繊維不織ウエブ層
とを積層して積層不織ウエブを形成し、次いでこの積層
不織ウエブを移動する１０〜２０メッシュの多孔性支持
板上に載置して加圧液体流処理を施し、長繊維不織ウエ
ブ層の構成繊維と短繊維不織ウエブ層の構成繊維とを相
互に三次元的に交絡させるとともに短繊維不織ウエブ層
の構成繊維同士を三次元的に交絡させ、同時に、積層不
織ウエブに面積０．５〜３．０ｍｍ² の孔を配設密度１
５〜６０個／ｃｍ² で設けることを要旨とする。

【０００７】さらに、本発明の面ファスナ雌材用不織布
の製造方法は、長繊維不織ウエブ層に、積層前にエンボ
スロールを用いてあらかじめ部分的な熱圧接を施し、か
つこの際にエンボスロールの表面温度を長繊維不織ウエ
ブ層の構成繊維の融点よりも３０〜６０℃低くし、エン
ボスロールの線圧を５〜５０ｋｇ／ｃｍとすることを要
旨とする。

【０００８】以上のように、本発明の面ファスナ雌材用
不織布は、１０〜２０メッシュ（１０〜２０本／１イン
チ）のネットからなる多孔性支持板を用いて加圧液体流
処理を施すことによって、面積０．５〜３．０ｍｍ² の
孔が配設密度１５〜６０個／ｃｍ² で配設されてなるこ
とから、面ファスナとして用いた際にこの孔が雌材のル
ープの働きをなし、雄材のフック部がこの孔に引っ掛か
ることによって、着脱自在に接合させることができるも
のである。

【０００９】また、本発明の面ファスナ雌材用不織布
は、長繊維不織ウエブ層の構成繊維と短繊維不織ウエブ
層の構成繊維とが相互に三次元的に交絡するとともに短
繊維不織ウエブ層の構成繊維同士が三次元的に交絡する
ことにより全体として一体化された不織布であるので、
面ファスナ雌材用の布帛として好適な柔軟性を具備し得
るものである。

【００１０】さらに、本発明においては、面ファスナ雌
材用不織布を製造する際に、長繊維不織ウエブ層に、積
層前にエンボスロールを用いてあらかじめ部分的な熱圧
接を施し、かつこの際にエンボスロールの表面温度を長
繊維不織ウエブ層の構成繊維の融点よりも３０〜６０℃
低くし、エンボスロールの線圧を５〜５０ｋｇ／ｃｍと
することによって、三次元的交絡処理を施す際の長繊維
不織ウエブ層の形態保持性を向上させることができる。

【００１１】本発明によれば、不織布の表面全体にわた
りループに代わる孔を備えて面ファスナの雌材として機
能し得ることから、不織布の任意の箇所に面ファスナ雄
材を接合させることができ、したがって、この雄材を取
り付けるべき接合対象の特定箇所にこの雄材を固定する
だけで面ファスナとしての機能をなし、使用目的に適宜
対応できる面ファスナ雌材用不織布を提供することがで
きる。

【００１２】

【発明の実施の形態】まず、本発明の面ファスナ雌材用
不織布について説明する。本発明に適用される長繊維不
織ウエブ層を構成する長繊維は、繊維形成性を有するポ
リオレフィン系重合体、ポリエステル系重合体、または
ポリアミド系重合体からなるものである。

【００１３】ポリオレフィン系重合体としては、炭素原
子数２〜１８の脂肪族α−モノオレフィン、例えば、エ
チレン、プロピレン、１−ブテン、１−ドデセン、１−
オクタデセンからなるホモポリオレフィン重合体が挙げ
られる。この脂肪族α−モノオレフィンは、他のエチレ
ン系不飽和モノマー、例えばブタジエン、イソプレン、
１，３−ペンタジエン、スチレン、α−メチルスチレン
のような類似のエチレン系不飽和モノマーが共重合され
たポリオレフィン系共重合体であっても良い。また、ポ
リエチレン系重合体の場合には、エチレンに対してプロ
ピレン、１−ブテン、１−ヘキセン、１−オクテンまた
は類似の高級α−オレフィンが１０重量％以下の範囲で
共重合されたものであっても良く、ポリプロピレン系重
合体の場合には、プロピレンに対してエチレンまたは類
似の高級α−オレフィンが１０重量％以下の範囲で共重
合されたものであっても良い。但し、このとき、これら
の共重合物の共重合率が前記の範囲を超えると、共重合
体の融点が低下し、これら共重合体からなる不織布を高
温条件下で使用したときに、機械的特性や寸法安定性が
低下するので好ましくない。

【００１４】ポリエステル系重合体としては、テレフタ
ル酸、イソフタル酸、ナフタリン−２，６−ジカルボン
酸などの芳香族ジカルボン酸、あるいはアジピン酸、セ
バチン酸などの脂肪族ジカルボン酸またはこれらのエス
テル類を酸成分とし、かつ、エチレングリコール、ジエ
チレングリコール、１，４−ブタジオール、ネオペンチ
ルグリコール、シクロヘキサン−１，４−ジメタノール
などのジオール化合物をアルコール成分とするホモポリ
エステル重合体あるいはこれらの共重合体が挙げられ
る。なお、これらのポリエステル系重合体には、パラオ
キシ安息香酸、５−ソジウムスルホイソフタール酸、ポ
リアルキレングリコール、ペンタエリスリトール、ビス
フェノールＡなどが添加あるいは共重合されていても良
い。

【００１５】ポリアミド系重合体としては、ポリイミノ
−１−オキソテトラメチレン（ナイロン４）、ポリテト
ラメチレンアジパミド（ナイロン４６）、ポリカプラミ
ド（ナイロン６）、ポリヘキサメチレンアジパミド（ナ
イロン６６）、ポリウンデカナミド（ナイロン１１）、
ポリラウロラクタミド（ナイロン１２）、ポリメタキシ
レンアジパミド、ポリパラキシリレンデカナミド，ポリ
ビスシクロヘキシルメタンデカナミドまたはこれらのモ
ノマーを構成単位とするポリアミド系共重合体が挙げら
れる。特に、ポリテトラメチレンアジパミドを適用する
場合、ポリカプラミドやポリヘキサメチレンアジパミ
ド、ポリウンデカメチレンテレフタラミドなどの他のポ
リアミド成分が３０モル％以下の範囲で共重合されたポ
リテトラメチレンアジパミド系共重合体であっても良
い。但し、このとき、他のポリアミド成分の共重合率が
３０モル％を超えると、共重合体の融点が低下し、これ
ら共重合体からなる不織布を高温条件下で使用したとき
に、機械的特性や寸法安定性が低下するので好ましくな
い。

【００１６】なお、本発明において、長繊維不織ウエブ
層を構成する前記重合体には、必要に応じて、例えば艶
消し剤、顔料、防炎剤、消臭剤、光安定剤、熱安定剤、
酸化防止剤などの各種添加剤を本発明の効果を損なわな
い範囲内で添加することができる。

【００１７】また、本発明に適用される長繊維不織ウエ
ブ層は、前記重合体の中から選択された２種の相異なる
重合体が、芯鞘構造や並列構造に配された複合繊維で構
成されたものであっても良い。ここで、芯鞘構造の繊維
を用いる場合は、鞘成分の融点より高い融点の成分を芯
成分として配することが肝要である。この配置が逆にな
り、芯成分に鞘成分より融点の低い成分を配したので
は、この長繊維不織ウエブにあらかじめ部分的熱圧接処
理を施す場合、鞘成分の融点以下の温度で熱処理を行っ
た際に芯部を構成する成分が熱硬化し、ひいては柔軟性
の乏しい長繊維不織ウエブ層となるので好ましくない。

【００１８】本発明において、長繊維不織ウエブ層を構
成する長繊維は、単繊維繊度が１．５〜８．０デニール
であることが好ましい。単繊維繊度が１．５デニール未
満であると、得られた面ファスナ雌材用不織布の機械的
特性が低下したり、溶融紡糸工程において製糸性が低下
したりし、しかも、面ファスナ雄材との剥離を繰り返す
ことによって毛羽が生じ易くなり、雄材との接合力が劣
る傾向にあるので好ましくない。一方、単繊維繊度が
８．０デニールを超えると、得られた面ファスナ雌材用
不織布の風合いが硬くなって、柔軟性が低下する傾向に
あるので好ましくない。したがって、本発明では、この
単繊維繊度が１．５〜８．０デニール、好ましくは２．
０〜５．０デニールであるのが良い。

【００１９】本発明において、長繊維不織ウエブ層は、
その目付けが１０〜６０ｇ／ｍ² であるのが好ましい。
目付けが１０ｇ／ｍ² 未満であると、長繊維同士の緻密
な重なりの程度が低く、この長繊維不織ウエブ層に短繊
維不織ウエブ層を積層して得られる不織布の地合いが低
下するので好ましくない。一方、目付けが６０ｇ／ｍ ²
を超えると、この長繊維不織ウエブ層に短繊維不織ウエ
ブ層を積層して加圧液体流処理を施すに際して、長繊維
不織ウエブ層の構成繊維と短繊維不織ウエブ層の構成繊
維とが三次元的に十分に交絡せず、このため全体として
の一体化がなされないため、得られた面ファスナ雌材用
不織布から面ファスナ雄材を剥離する際に層間剥離を起
こしやすくなるので好ましくない。したがって、長繊維
不織ウエブ層の目付けは１０〜４０ｇ／ｍ² であるのが
特に好ましい。

【００２０】本発明に適用される短繊維不織ウエブ層を
構成する短繊維としては、木綿に代表される天然繊維、
パルプから得られる再生繊維のほか熱可塑性重合体から
得られる短繊維等が挙げられる。

【００２１】本発明において、木綿繊維としては、晒し
の施されていないコーマ糸、晒し加工の施された晒し綿
等のほか、木綿の糸、織物または編物等から得られた反
毛を用いることができる。ここで、反毛を効果的に得る
ことができる反毛機としては、ラッグ・マシン、ノット
・ブレイカー、ガーネット・マシン、廻切機などがあ
る。用いる反毛機の種類や組合せは、反毛される布帛の
形状や、構成する糸の太さや撚りの強さなどにもよる
が、同一の反毛機を複数台直列に連結させたり、２種以
上の反毛機の組合を用いたりすると効果的である。この
反毛機による解繊率は５０〜９５％の範囲が好ましい。
解繊率が５０％未満であると、カードウエブ中に未解繊
繊維が存在し、不織布表面にザラツキが生じるばかり
か、交絡処理の際の加圧液体流がウエブを十分に貫通せ
ずに、短繊維不織ウエブ層の構成繊維相互の交絡が不十
分となったり、長繊維不織ウエブ層の構成繊維と短繊維
不織ウエブ層の構成繊維との相互の交絡が不十分となっ
て、長繊維不織ウエブ層と短繊維不織ウエブ層とが簡単
に剥離し易くなり好ましくない。一方、解繊率が９５％
を超えると、十分な不織布摩擦強度が得られないので、
好ましくない。なお、反毛の解繊率は下記の式により求
められる。 解繊率（％）＝（反毛重量−未解繊物重量）×１００／
反毛重量

【００２２】木綿より得られる反毛の素材としては、晒
し綿よりなる織・編物や布帛のほか、染色・プリントの
施されたもの、また蛍光処理の施された織・編物等も用
いることができる。

【００２３】本発明において、パルプより得られる再生
繊維としては、ビスコースレーヨン、酢酸セルロースレ
ーヨンのほか、溶剤紡出されたレーヨンであるリヨセル
等が用いられる。

【００２４】本発明において、熱可塑性重合体からなる
短繊維とは、長繊維不織ウエブ層を形成する長繊維を構
成する熱可塑性合成重合体と同様の前記重合体からなる
ものである。

【００２５】本発明における短繊維不織ウエブ層として
は、前記短繊維素材からなるパラレルカードウエブやラ
ンダムカードウエブやクロスレイドウエブ等を挙げるこ
とができる。ここで、短繊維素材としては、前記の中か
ら選択された単一素材からなるもののほかに、複数種の
素材が混合されてなるものであっても良い。また、この
短繊維不織ウエブ層は長繊維不織ウエブ層と同一素材か
らなるものを採用することもできる。

【００２６】この短繊維不織ウエブ層は、その目付けが
１０〜６０ｇ／ｍ² であるのが好ましい。目付けが１０
ｇ／ｍ² 未満であると、積層不織ウエブとしたときの形
態保持性が低下するので好ましくない。一方、目付けが
６０ｇ／ｍ² を超えると、長繊維不織ウエブ層の構成繊
維とこの短繊維不織ウエブ層の構成繊維との三次元的交
絡およびこの短繊維不織ウエブ層の構成繊維同士の三次
元的交絡がいずれも十分に形成されず、面ファスナ雄材
との剥離を繰り返すことにより、長繊維不織ウエブ層表
面の構成繊維が剥離して毛羽立ったものとなり、雄材と
の接合力が劣ることとなり好ましくない。

【００２７】本発明の不織布は、前記長繊維不織ウエブ
層に前記短繊維不織ウエブ層が積層され、長繊維不織ウ
エブ層の構成繊維と短繊維不織ウエブ層の構成繊維とが
相互に三次元的に交絡し、かつ短繊維不織ウエブ層の構
成繊維同士が三次元的に交絡してなるものである。この
ような構成において、短繊維不織ウエブ層は主として基
布として機能し、長繊維不織ウエブ層は主として雄材の
フック部を引っ掛けるための引っ掛かり部として機能す
る。例えば、短繊維不織ウエブ層を引っ掛かり部として
フック部と引っ掛けた場合、短繊維に毛羽立ちが生じ、
得られる不織布は繰り返しの脱着に耐えないものとな
る。

【００２８】本発明においては、このような面ファスナ
用布帛として好適な不織布に、面積０．５〜３．０ｍｍ
² の孔を配設密度１５〜６０個／ｃｍ² で少なくとも長
繊維不織ウエブ層の表面に配設されていることが重要で
ある。この孔は、後述する加圧液体流処理によって、構
成繊維間を三次元的に交絡させるのと同時に、形成され
るものである。このような孔が多数存在することによ
り、本発明の不織布を面ファスナとして用いた際にこの
孔が雄材のフック部を引っ掛ける対象として機能し、雄
材のフック部がこの孔に引っ掛かることによって、着脱
自在に接合させることができるのである。また、この孔
は少なくとも長繊維不織ウエブ層の表面に設けられ、長
繊維不織ウエブ層側にフック部が引っ掛かることから、
前述のように、引っ掛かり部としてフック部と引っ掛け
た場合に毛羽立ちを生じることもない。

【００２９】ここで、一つの孔の面積は０．５〜３．０
ｍｍ² でなければならない。この面積が０．５ｍｍ² 未
満であると、孔が小さすぎるために雄材のフック部がこ
の孔に引っ掛かりにくく、一方、この面積が３．０ｍｍ
² を超えると、孔が大きくなりすぎるために雄材のフッ
ク部は引っ掛かるものの接合力が弱く、いずれも面ファ
スナとしての十分な接合力を具備し得ないこととなる。

【００３０】また、孔の配設密度は、１５〜６０個／ｃ
ｍ² でなければならない。孔の配設密度が１５個／ｃｍ
² 未満であると、雄材のフック部がこの孔に引っ掛かる
確率が低くなるため、面ファスナとして接合し難くな
り、一方、孔の配設密度が６０個／ｃｍ² を超えると、
不織布としての形態安定性を損なうこととなり、いずれ
も好ましくない。

【００３１】なお、孔が不織布を完全に貫通しているか
否か、あるいは貫通していない場合の孔の深さについて
は、雄材のフック部の引っ掛かりが可能である限り特に
制限はない。

【００３２】次に、本発明の面ファスナ雌材用不織布の
製造方法について説明する。本発明の不織布は、例えば
スパンボンド法により形成した長繊維不織ウエブ層に、
常法により得られる短繊維不織ウエブ層を積層して積層
不織ウエブを構成し、この積層不織ウエブを移動する１
０〜２０メッシュのネットからなる多孔性支持板上に載
置して加圧液体流処理を施し、長繊維不織ウエブ層の構
成繊維と短繊維不織ウエブ層の構成繊維とを相互に三次
元的に交絡させ、かつ短繊維不織ウエブ層の構成繊維同
士を三次元的に交絡させて全体として一体化させると同
時に、積層不織ウエブに面積０．５〜３．０ｍｍ² の孔
を配設密度１５〜６０個／ｃｍ ² で設けることにより、
効率良く製造することができる。

【００３３】詳しくは、まず、長繊維不織ウエブ層をス
パンボンド法で製造する。すなわち、前述の繊維形成性
を有するポリオレフイン系重合体、ポリエステル系重合
体またはポリアミド系重合体を用いて溶融紡出し、紡出
されたポリマー流を冷却した後、エアサッカー等の引取
り手段を用いて牽引し、開繊し、移動する捕集面上に捕
集・堆積させて、単繊維繊度が１．５〜８．０デニール
の単繊維からなる長繊維不織ウエブ層とする。

【００３４】引取り手段を用いて牽引するに際しては、
引取り速度を３０００〜６０００ｍ／分とするのが好ま
しい。引取り速度が３０００ｍ／分未満であると、長繊
維の分子配向度が十分に増大しないため得られたウエブ
の機械的特性や寸法安定性が向上せず、一方、引取り速
度が６０００ｍ／分を超えると、溶融紡糸時の製糸性が
低下するため、いずれも好ましくない。

【００３５】本発明においては、長繊維不織ウエブ層
に、積層前にあらかじめ部分的な熱圧接を施しておくこ
とが好ましい。これにより、この長繊維不織ウエブ層を
短繊維不織ウエブ層に積層して加圧液体流処理を施す際
に、長繊維ウエブ層の形態を良好に保持させることがで
き、また得られる不織布の機械的強度にも優れることと
なる。また、長繊維不織ウエブ層に形成された熱接着点
のうち少なくとも一部は、後に施される加圧液体流処理
によって剥離されることから、得られる不織布の柔軟性
を損なうこともない。

【００３６】ここで、部分的な熱圧接とは、表面に彫刻
模様が刻印された加熱状態のロールすなわちエンボスロ
ールと、表面が平滑な加熱状態の金属ロールとの間にウ
エブを通すことにより、前記彫刻模様に該当する部分の
ウエブ構成繊維同士を熱的に接着させることをいう。

【００３７】さらに詳しくは、この部分的な熱圧接が行
われた箇所は、長繊維不織ウエブ層の全表面積に対して
特定の領域を有する。すなわち、個々の熱圧接領域は、
必ずしも円形の形状である必要はないが、０．１〜１．
０ｍｍ² の面積を有し、その密度すなわち圧接点密度が
２〜８０点／ｃｍ² 、好ましくは４〜６０点／ｃｍ²の
ものであるのが良い。この圧接点密度が２点／ｃｍ² 未
満であると、熱圧接後のウエブの機械的特性や形態保持
性が向上せず、一方、圧接点密度が８０点／ｃｍ² を超
えると、長繊維不織ウエブ層の大半が熱融着されるため
柔軟性を損ない、また三次元交絡を形成する際に加圧液
体流がウエブを貫通しないため短繊維不織ウエブ層との
交絡性に劣り、面ファスナ雄材から剥離する際に層間剥
離を起こしやすくなるので好ましくない。また、長繊維
不織ウエブ層の全表面積に対する全熱圧接領域の面積の
比すなわち圧接面積率は２〜３０％、好ましくは４〜２
０％とするのが良い。この圧接面積率が２％未満である
と、熱圧接後のウエブの寸法安定性が向上せず、ひいて
は、得られた面ファスナ雌材用不織布の寸法安定性が劣
り好ましくない。一方、圧接面積率が３０％を超える
と、構成繊維の大半が熱融着され、長繊維不織ウエブ層
の柔軟性を損ない、また三次元交絡を形成する際に加圧
液体流がウエブを貫通しないため短繊維不織ウエブ層と
の交絡性に劣るので好ましくない。

【００３８】長繊維不織ウエブに部分的な熱圧接処理を
施すに際し、エンボスロールの条件は、この長繊維を構
成する重合体の種類により適宜選択すれば良いのである
が、特に、エンボスロールの表面温度を長繊維不織ウエ
ブ層の構成繊維の融点よりも３０〜６０℃低くし、かつ
エンボスロールの線圧を５〜５０ｋｇ／ｃｍをとするの
が好ましい。なお、前述の如く長繊維不織ウエブが複合
長繊維によって形成されている場合には、エンボスロー
ルの表面温度を、その複合長繊維を構成する重合体のう
ち最も融点の低い重合体の融点よりも３０〜６０℃低い
温度とすることが好ましい。エンボスロールの表面温度
が重合体の融点よりも高い場合およびエンボスロールの
表面温度と重合体の融点との温度差が３０℃未満である
場合には、加圧液体流処理を施す際に長繊維不織ウエブ
層の大半が熱融解してしまうため柔軟性を損ない、また
三次元交絡を形成する際に加圧液体流がウエブを貫通し
ないため短繊維不織ウエブ層との交絡性に劣るので好ま
しくない。一方、エンボスロールの表面温度と重合体の
融点との温度差が６０℃を超えると、長繊維不織ウエブ
の構成繊維間が殆ど接着されず、加圧液体流処理の際の
形態保持性が十分でないため好ましくない。

【００３９】次に、得られた長繊維不織ウエブ層の片面
に前記短繊維から常法により得られる短繊維不織ウエブ
層を積層した後、この積層不織ウエブの短繊維不織ウエ
ブ層側より加圧液体流処理を施して、長繊維不織ウエブ
層の構成繊維と短繊維不織ウエブ層の構成繊維とを相互
に三次元的に交絡させ、かつ短繊維不織ウエブ層の構成
繊維同士を三次元的に交絡させて全体として一体化させ
ると同時に、積層不織ウエブに面積０．５〜３．０ｍｍ
² の孔を配設密度１５〜６０個／ｃｍ² で設ける。

【００４０】加圧液体流処理を施すに際しては、例えば
孔径が０．０５〜２．０ｍｍ特に０．１〜０．４ｍｍの
噴射孔を孔間隔を０．３〜１０ｍｍとして１列あるいは
複数列に多数配列したオリフィス・ヘッドを用い、噴射
圧力が５〜１５０ｋｇ／ｃｍ ² Ｇの加圧液体流を前記噴
射孔から噴射する方法を採用する。噴射孔は、積層不織
ウエブの進行方向と直交する方向に列状に配列する。加
圧液体としては、水あるいは温水を用いるのが一般的で
ある。噴射孔と積層不織ウエブとの間の距離は、１〜１
５ｃｍとするのが良い。この距離が１ｃｍ未満であると
この処理により得られる不織布の地合いが乱れ、一方、
この距離が１５ｃｍを超えると液体流が積層不織ウエブ
に衝突したときの衝撃力が低下して三次元的な交絡が十
分に施されないため、いずれも好ましくない。

【００４１】加圧液体流処理は、加圧液体流を噴出して
衝突させたときに生じる短繊維不織ウエブ層の地合いの
乱れや目付け斑を防止する点から、少なくとも２段階に
分けて施すことが好ましい。まず、第１段階の処理とし
て、圧力が５〜４０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの加圧液体流を噴出
して積層不織ウエブの短繊維不織ウエブ層側に衝突さ
せ、短繊維不織ウエブ層の構成繊維同士を予備的に交絡
させる。この第１段階の処理において、液体流の圧力が
５ｋｇ／ｃｍ² Ｇ未満であると、短繊維不織ウエブ層の
構成繊維同士を予備的に交絡させることができず、一
方、液体流の圧力が４０ｋｇ／ｃｍ² Ｇを超えると、積
層不織ウエブに加圧液体流を噴出して衝突させたときに
短繊維不織ウエブ層の構成繊維が液体流の作用によって
乱れ、この短繊維不織ウエブ層に地合いの乱れや目付け
斑が生じるため、いずれも好ましくない。

【００４２】次いで、第２段階の処理として圧力が４０
〜１５０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの加圧液体流を噴出して積層不
織ウエブに衝突させ、長繊維不織ウエブ層の構成繊維と
短繊維不織ウエブ層の構成繊維とを相互に三次元的に交
絡させるとともに、短繊維不織ウエブ層の構成繊維同士
を三次元的に交絡させ、この積層物を全体として一体化
させる。この第２段階の処理において、液体流の圧力が
４０ｋｇ／ｃｍ² Ｇ未満であると、上述したような繊維
間の三次元的交絡を十分に形成することができず、一
方、液体流の圧力が１５０ｋｇ／ｃｍ² Ｇを超えると、
得られた不織布に形成される孔が大きくなり過ぎるた
め、雌材として雄材のフック部との引っ掛かりが不十分
となり、面ファスナとしての接合力に劣ることとなるの
で、いずれも好ましくない。このように第２段階の処理
として圧力が４０〜１５０ｋｇ／ｃｍ ² Ｇの加圧液体流
を用いるが、その際には上述の第１段階の処理によりあ
らかじめ短繊維不織ウエブ層の構成繊維同士を予備的に
交絡させてあるため、この短繊維不織ウエブ層の構成繊
維が第２段階の高圧の液体流の作用によって乱れること
でそのウエブ層に地合いの乱れや目付け斑が生じたりす
ることはない。

【００４３】加圧液体流処理を施すに際し、積層物を担
持する支持材は、１０〜２０メッシュのネットからなる
多孔性のものであることが重要である。このような支持
体を用いることにより初めて、前記のような面積および
配設密度を満足する孔を形成することができるのであ
る。支持材のメッシュが１０メッシュ未満であると、加
圧液体流処理で形成される孔が大きくなり過ぎ、雄材の
フック部と引っ掛かるものの接合力が弱くなり、形態保
持性にも劣ることとなるため、面ファスナとして適さな
い。一方、支持材のメッシュが２０メッシュを超える
と、加圧液体流処理で形成される孔の配設密度が大きく
なり過ぎ、孔の面積が小さくなるので、雄材のフック部
と引っ掛かり難くなり、面ファスナとして適さない。な
お、支持材の材質は、特に限定されない。

【００４４】加圧液体流処理を施した後、処理後の積層
物から過剰水分を除去する必要があるが、この過剰水分
の除去には、公知の方法を採用することができる。例え
ばマングルロール等の絞り装置を用いて過剰水分をある
程度機械的に除去し、引き続き連続熱風乾燥機等の乾燥
装置を用いて残余の水分を除去すれば良い。

【００４５】なお、本発明の不織布には、必要に応じ
て、染色、プリント等の加工を行うことができる。

【００４６】

【実施例】次に、実施例に基づき本発明を具体的に説明
するが、本発明は、これらの実施例のみに限定されるも
のではない。

【００４７】以下の実施例における各種特性値の測定
は、次の方法により実施した。

【００４８】（１）融点（℃）：パーキンエルマ社製示
差走査型熱量計ＤＳＣ−２型を用い、昇温速度２０℃／
分の条件で測定し、得られた融解吸熱曲線において極値
を与える温度を融点（℃）とした。

【００４９】（２）メルトフローレート（ｇ／１０
分）：ＡＳＴＭ−Ｄ−１２３８（Ｌ）に記載の方法に準
じて測定した。

【００５０】（３）ポリエチレンテレフタレートの相対
粘度：フェノールと四塩化エタンの等重量混合液を溶媒
とし、この溶媒１００ｃｃに試料０．５ｇを溶解し、温
度２０℃の条件で常法により測定した。

【００５１】（４）不織布の目付け（ｇ／ｍ² ）：標準
状態の試料から縦１０ｃｍ×横１０ｃｍの試料片計１０
点を作成し、平衡水分に至らしめた後、各試料片の重量
（ｇ）を秤量し、得られた値の平均値を単位面積（ｍ
² ）当たりに換算して目付け（ｇ／ｍ² ）とした。

【００５２】（５）孔の面積（ｍｍ² ）：日本光学
（株）製万能投影機（ＰＲＯＦＩＬＥ ＰＲＯＪＥＣＴ
ＯＲ Ｖ−１２）を用い、不織布に形成された任意の孔
５０個の縦・横の長さを小数点以下３桁までｍｍ単位で
測定して孔面積を算出し、その平均値を孔面積（ｍｍ
² ）とした。

【００５３】（６）孔の配設密度（個／ｃｍ² ）：日本
光学（株）製万能投影機（ＰＲＯＦＩＬＥ ＰＲＯＪＥ
ＣＴＯＲ Ｖ−１２）を用い、各々１ｃｍ² 中の孔数を
１０箇所に亘り数え、その平均値を各々の孔の配設密度
（個／ｃｍ² ）とした。

【００５４】（７）不織布の引張強力（ｋｇ／５ｃｍ
幅）及び引張伸度（％）：ＪＩＳ−Ｌ−１０９６Ａに記
載の方法に準じて測定した。すなわち、試料長が１５ｃ
ｍ、試料幅が５ｃｍの試料片を不織布の機械方向（Ｍ
Ｄ）およびそれに直交する方向（ＣＤ）にそれぞれ１０
点ずつ作成し、各試料片毎に、不織布のＭＤ方向および
ＣＤ方向について、定速伸長型引張試験機（東洋ボール
ドウイン社製テンシロンＵＴＭ−４−１−１００）を用
い、試料の掴み間隔１０ｃｍとし、引張速度１０ｃｍ／
分で伸長した。そして、得られた切断時荷重値（ｋｇ／
５ｃｍ）の平均値を引張強力（ｋｇ／５ｃｍ幅）とする
とともに、切断時伸長率（％）の平均値を引張伸度
（％）とした。

【００５５】（８）圧縮剛軟度（ｇ）：試料長が１０ｃ
ｍ、試料幅が５ｃｍの試料片計５点を作成し、各試料片
毎に横方向に曲げて円筒状物とし、各々その端部を接合
したものを圧縮剛軟度測定試料とした。次いで、各測定
試料毎にその軸方向について、定速伸長型引張試験機
（東洋ボールドウイン社製テンシロンＵＴＭ−４−１−
１００）を用い、圧縮速度５ｃｍ／分で圧縮し、得られ
た最大荷重値（ｇ）の平均値を圧縮剛軟度（ｇ）とし
た。

【００５６】（９）面ファスナ雄材との接合力：面ファ
スナ雄材として、ＹＫＫ（株）製面ファスナ（１ＱＥＦ
Ｎ−Ｎ２５）を用い、不織布との接合力および２０回着
脱を繰り返し行い、下記の５段階評価を行った。

【００５７】 ５：接合力が極めて良好である。 ４：接合力が良好である。 ３：接合力がやや良好である。 ２：接合力が弱い。 １：全く接合しない。

【００５８】（実施例１）融点が２５９℃、相対粘度が
１．３８のポリエチレンテレフタレート重合体チップを
用い、スパンボンド法により長繊維不織ウエブ層を製造
した。すなわち、前記重合体チップを紡糸温度２９０℃
で溶融し、これを紡糸孔を通して紡出し、溶融紡出され
たポリマー流を冷却した後、エアーサッカを用いて引き
取り速度４８００ｍ／分で引き取った後、コロナ放電手
段を用いて開繊し、移動する捕集面上に捕集・堆積させ
て単繊維繊度が２．５デニールの長繊維からなるウエブ
とし、次いで得られたウエブに熱圧接処理を施して目付
けが３０ｇ／ｍ² の長繊維不織ウエブ層を得た。熱圧接
処理に際しては、面積が、０．６ｍｍ² の彫刻模様が圧
接点密度２０点／ｃｍ² かつ圧接面積率１５％で配設さ
れたエンボスロールと表面が平滑な金属ロールとを用
い、このエンボスロールと表面が平滑な金属ロールの表
面温度を２３５℃、かつ両ロール間の線圧を３０ｋｇ／
ｃｍとして行った。

【００５９】短繊維不織ウエブ層として、平均繊度１．
６デニール、平均繊維長２２ｍｍのコットンの晒綿を用
いて、目付けが２５ｇ／ｍ² のパラレルカードウエブを
作成した。そして、これを前述の長繊維不織ウエブ層の
片面に積層し、短繊維不織ウエブ層を上側にして移動す
る２０メッシュの金属製ネット上に載置して、三次元的
交絡処理を２段階で施した。すなわち、まず予備交絡処
理として、孔径０．１ｍｍの噴射孔が孔間隔０．６ｍｍ
で一列に配されたオリフィス・ヘッドを用い、この短繊
維不織ウエブ層の上方５０ｍｍの位置より、噴射圧４０
ｋｇ／ｃｍ² Ｇの加圧液体流により第１段階の予備交絡
を施した。そして、引続き前記オリフィス・ヘッドを用
い、噴射圧７０ｋｇ／ｃｍ² Ｇで４回の処理を施して、
第２段階の交絡処理とした。次いで、この交絡処理の施
された積層不織ウエブから、既知の水分除去装置である
マングルを用いて余剰の水分を除去し、引続きサクショ
ンバンド方式の乾燥機を用いて９０℃で乾燥処理を行っ
た。得られた不織布は、短繊維不織ウエブ層を構成する
繊維同士に交絡が施されるとともに、短繊維不織ウエブ
層および長繊維不織ウエブ層の構成繊維相互に三次元的
交絡が施されて緻密に一体化したものであった。得られ
た不織布の性能を以下に示す。

【００６０】 目付け ：５５．４ｇ／ｍ² 孔の面積 ：０．７２ｍｍ² 孔の配設密度 ：５９．４個／ｃｍ² 強力（ＭＤ） ：８．５ｋｇ／５ｃｍ幅 伸度（ＭＤ） ：５５．４％ 強力（ＣＤ） ：６．６ｋｇ／５ｃｍ幅 伸度（ＣＤ） ：６４．６％ 剛軟度 ：２６ｇ 面ファスナ雄材との接合力 ： ５ 得られた不織布は、面ファスナ雄材と接合させた場合に
も十分な接合力を保持し、また機械的特性、柔軟性に優
れ、面ファスナ雌材用不織布として実用に耐え得るもの
であった。

【００６１】（実施例２）ＡＳＴＭ−Ｄ−１２３８
（Ｌ）に記載の方法に準じて測定されるメルトフローレ
ート値が７０ｇ／１０分であるポリプロピレン重合体チ
ップを用い、これを紡糸温度２１０℃で溶融し、紡糸孔
を通して紡出し、溶融紡出されたポリマー流を冷却した
後、エアーサッカを用いて引き取り速度３８００ｍ／分
で引き取った後、コロナ放電手段を用いて開繊し、移動
する捕集面上に捕集・堆積させて単繊維繊度が３．０デ
ニールの長繊維からなるウエブとし、次いで得られたウ
エブに熱圧接処理を施して目付けが２５ｇ／ｍ² の長繊
維不織ウエブ層を得た。熱圧接処理に際しては、面積
が、０．２５ｍｍ² の彫刻模様が圧接点密度１６点／ｃ
ｍ²で配設されたエンボスロールと表面が平滑な金属ロ
ールとを用い、このエンボスロールと表面が平滑な金属
ロールの表面温度を１２５℃、かつ両ロール間の線圧を
５０ｋｇ／ｃｍとして行った。得られた長繊維不織ウエ
ブは、ポリマー成分が長繊維の糸条方向にわたって並列
に配されたものであった。

【００６２】短繊維不織ウエブ層として、平均繊度２．
０デニール、平均繊維長５１ｍｍであるポリエステル短
繊維（日本エステル社製 タイプ１０１）からなる目付
けが２５ｇ／ｍ² のパラレルカードウエブを作成した。
そして、これを前述の長繊維不織ウエブ層の片面に積層
し、１０メッシュのポリエステル製ネットを使用する以
外は、実施例１と同一条件で交絡処理を施した後、乾燥
処理を行って不織布を得た。得られた不織布の性能を以
下に示す。

【００６３】 目付け ：５１．６ｇ／ｍ² 孔の面積 ：２．８４ｍｍ² 孔の配設密度 ：１５．６個／ｃｍ² 強力（ＭＤ） ：７．９ｋｇ／５ｃｍ幅 伸度（ＭＤ） ：４８．５％ 強力（ＣＤ） ：４．７ｋｇ／５ｃｍ幅 伸度（ＣＤ） ：６９．５％ 剛軟度 ：２４ｇ 面ファスナ雄材との接合力 ： ５ 得られた不織布は、面ファスナ雄材と接合させた場合に
も十分な接合力を保持し、また機械的特性、柔軟性に優
れ、面ファスナ雌材用不織布として実用に耐え得るもの
であった。

【００６４】（比較例１）長繊維不織ウエブ層として
は、実施例１と同様のポリエチレンテレフタレート重合
体より同一条件にて得られた目付け２５ｇ／ｍ² の長繊
維不織ウエブ層を用い、短繊維不織ウエブ層としては、
コットン晒し綿（平均繊度１．８デニール、平均繊維長
２６ｍｍ）からなる目付け３０ｇ／ｍ² パラレルカード
ウエブを用いた。

【００６５】長繊維不織ウエブ層に短繊維不織ウエブ層
を積層し、３０メッシュのポリエステル製ネットを支持
体として用い、短繊維不織ウエブ層を上側にしてにネッ
ト上に載置して、短繊維不織ウエブ層の上方２０ｍｍの
位置にある孔径０．１２ｍｍの噴射孔より第１回目の予
備交絡処理としては３５ｋｇ／ｃｍ² Ｇの加圧液体流を
作用させて交絡を施し、引続き、第２回目の交絡処理を
７０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの加圧液体流を作用させて交絡を施
した。得られた不織布の性能を以下に示す。

【００６６】 目付け ：５４．８ｇ／ｍ² 孔の面積 ：０．２９ｍｍ² 孔の配設密度 ：１３８．２個／ｃｍ² 強力（ＭＤ） ：７．３ｋｇ／５ｃｍ幅 伸度（ＭＤ） ：６０．５％ 強力（ＣＤ） ：５．２ｋｇ／５ｃｍ幅 伸度（ＣＤ） ：７４．６％ 剛軟度 ：３１ｇ 面ファスナ雄材との接合力 ： ２ 得られた不織布は、機械的特性、柔軟性には優れている
が、３０メッシュの支持体を用いたので形成された孔が
小さくなりすぎて雄材のフック部との引っ掛かりが不十
分となり、このため面ファスナ雄材との接合力に劣り、
面ファスナ雌材に適さないものであった。

【００６７】（比較例２）８メッシュのポリエステル製
ネットを支持体として用いること以外は、比較例１と同
一条件にて不織布を得た。得られた不織布の性能を以下
に示す。

【００６８】 目付け ：５２．８ｇ／ｍ² 孔の面積 ：３．８４ｍｍ² 孔の配設密度 ：９．９個／ｃｍ² 強力（ＭＤ） ：３．３ｋｇ／５ｃｍ幅 伸度（ＭＤ） ：５０．５％ 強力（ＣＤ） ：１．２ｋｇ／５ｃｍ幅 伸度（ＣＤ） ：５８．６％ 剛軟度 ：３５ｇ 面ファスナ雄材との接合力 ： ２ 得られた不織布は、８メッシュの支持体を用いたので形
成された孔が大きくなりすぎ、雄材のフック部と引っ掛
かるものの接合力が弱く、しかも形態安定性に劣り、面
ファスナ雌材に適さないものであった。

【００６９】

【発明の効果】本発明の面ファスナ雌材用不織布は、１
０〜２０メッシュのネットからなる多孔性支持板を用い
て加圧液体流処理を施すことによって、面積０．５〜
３．０ｍｍ² の孔が配設密度１５〜６０個／ｃｍ² で配
設されてなることから、面ファスナとして用いた際にこ
の孔が雌材のループの働きをなし、雄材のフック部がこ
の孔に引っ掛かることによって、着脱自在に接合させる
ことができるものである。

【００７０】また、本発明の面ファスナ雌材用不織布
は、長繊維不織ウエブ層の構成繊維と短繊維不織ウエブ
層の構成繊維とが相互に三次元的に交絡するとともに短
繊維不織ウエブ層の構成繊維同士が三次元的に交絡する
ことにより全体として一体化された不織布であるので、
面ファスナ雌材用の布帛として好適な柔軟性を具備し得
るものである。

【００７１】さらに、本発明においては、面ファスナ雌
材用不織布を製造する際に、長繊維不織ウエブ層に、積
層前にエンボスロールを用いてあらかじめ部分的な熱圧
接を施し、かつこの際にエンボスロールの表面温度を長
繊維不織ウエブ層の構成繊維の融点よりも３０〜６０℃
低くし、エンボスロールの線圧を５〜５０ｋｇ／ｃｍと
することによって、三次元的交絡処理を施す際の長繊維
不織ウエブ層の形態保持性を向上させることができる。

【００７２】したがって、本発明によれば、不織布の表
面全体にわたりループに代わる孔を備えて面ファスナの
雌材として機能し得ることから、任意の箇所に面ファス
ナ雄材を接合させることができ、したがって、この雄材
を取り付けるべき接合対象の特定箇所にこの雄材を固定
するだけで面ファスナとしての機能をなし、使用目的に
適宜対応できる面ファスナ雌材用不織布を提供すること
ができる。

─────────────────────────────────────────────────────

【手続補正書】

【提出日】平成８年３月１１日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００３８

【補正方法】変更

【補正内容】

【００３８】長繊維不織ウエブに部分的な熱圧接処理を
施すに際し、エンボスロールの条件は、この長繊維を構
成する重合体の種類により適宜選択すれば良いのである
が、特に、エンボスロールの表面温度を長繊維不織ウエ
ブ層の構成繊維の融点よりも３０〜６０℃低くし、かつ
エンボスロールの線圧を５〜５０ｋｇ／ｃｍとするのが
好ましい。なお、前述の如く長繊維不織ウエブが複合長
繊維によって形成されている場合には、エンボスロール
の表面温度を、その複合長繊維を構成する重合体のうち
最も融点の低い重合体の融点よりも３０〜６０℃低い温
度とすることが好ましい。エンボスロールの表面温度が
重合体の融点よりも高い場合およびエンボスロールの表
面温度と重合体の融点との温度差が３０℃未満である場
合には、熱圧接処理を施す際に長繊維不織ウエブ層の大
半が熱融着してしまうため柔軟性を損ない、また三次元
交絡を形成する際に加圧液体流がウエブを貫通しないた
め短繊維不織ウエブ層との交絡性に劣るので好ましくな
い。一方、エンボスロールの表面温度と重合体の融点と
の温度差が６０℃を超えると、長繊維不織ウエブの構成
繊維間が殆ど接着されず、加圧液体流処理の際の形態保
持性が十分でないため好ましくない。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 飯見 美智代 京都府宇治市宇治小桜23番地 ユニチカ株 式会社中央研究所内

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 長繊維不織ウエブ層と短繊維不織ウエ
   ブ層とが積層されてなる面ファスナ雌材用不織布であっ
   て、長繊維不織ウエブ層の構成繊維と短繊維不織ウエブ
   層の構成繊維とが相互に三次元的に交絡するとともに短
   繊維不織ウエブ層の構成繊維同士が三次元的に交絡して
   おり、かつ面積０．５〜３．０ｍｍ² の孔が配設密度１
   ５〜６０個／ｃｍ² で少なくとも長繊維不織ウエブ層の
   表面に配設されてなることを特徴とする面ファスナ雌材
   用不織布。
2. 【請求項２】 長繊維不織ウエブ層と短繊維不織ウエ
   ブ層とを積層して積層不織ウエブを形成し、次いでこの
   積層不織ウエブを移動する１０〜２０メッシュの多孔性
   支持板上に載置して加圧液体流処理を施し、長繊維不織
   ウエブ層の構成繊維と短繊維不織ウエブ層の構成繊維と
   を相互に三次元的に交絡させるとともに短繊維不織ウエ
   ブ層の構成繊維同士を三次元的に交絡させ、同時に、積
   層不織ウエブに面積０．５〜３．０ｍｍ² の孔を配設密
   度１５〜６０個／ｃｍ² で設けることを特徴とする面フ
   ァスナ雌材用不織布の製造方法。
3. 【請求項３】 長繊維不織ウエブ層に、積層前にエン
   ボスロールを用いてあらかじめ部分的な熱圧接を施し、
   かつこの際にエンボスロールの表面温度を長繊維不織ウ
   エブ層の構成繊維の融点よりも３０〜６０℃低くし、エ
   ンボスロールの線圧を５〜５０ｋｇ／ｃｍとすることを
   特徴とする請求項２記載の面ファスナ雌材用不織布の製
   造方法。