JPH09176803A - Ｓｉ拡散浸透処理法により製造される加工性の優れた高珪素鋼板 - Google Patents
Ｓｉ拡散浸透処理法により製造される加工性の優れた高珪素鋼板Info
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- JPH09176803A JPH09176803A JP2720197A JP2720197A JPH09176803A JP H09176803 A JPH09176803 A JP H09176803A JP 2720197 A JP2720197 A JP 2720197A JP 2720197 A JP2720197 A JP 2720197A JP H09176803 A JPH09176803 A JP H09176803A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ｓｉ拡散浸透処理法により製造されるＳｉが
４〜７ｗｔ％の高珪素鋼板に関して、優れた剪断性、打
ち抜き性等の機械加工性をを得ること 【構成】 Ｓｉを４〜７ｗｔ％含有し、Ｂ、Ｃ、Ｎ、
Ｏ、Ｐ、Ａｌの各元素をある一定量以下に制限した上
で、加工性改善元素たるＴｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｓｎ、
Ｓｂのうちの１種または２種以上、またはＣｒ、Ｍｎ、
Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇ
ｅ、Ｓｍのうちの１種または２種以上が適量添加され、
若しくはこれらが複合添加され、且つ平均結晶粒径の上
限が板厚との関係で規定された高珪素鋼板である。
４〜７ｗｔ％の高珪素鋼板に関して、優れた剪断性、打
ち抜き性等の機械加工性をを得ること 【構成】 Ｓｉを４〜７ｗｔ％含有し、Ｂ、Ｃ、Ｎ、
Ｏ、Ｐ、Ａｌの各元素をある一定量以下に制限した上
で、加工性改善元素たるＴｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｓｎ、
Ｓｂのうちの１種または２種以上、またはＣｒ、Ｍｎ、
Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇ
ｅ、Ｓｍのうちの１種または２種以上が適量添加され、
若しくはこれらが複合添加され、且つ平均結晶粒径の上
限が板厚との関係で規定された高珪素鋼板である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、Ｓｉ拡散浸透処理法
により製造される加工性の優れた高珪素鋼板に関する。
により製造される加工性の優れた高珪素鋼板に関する。
【０００２】
【従来技術】Ｓｉが４ｗｔ％を超えるような高珪素鋼板
は、硬度が高く、脆性が増すため圧延加工が困難である
ことは良く知られている。このような問題を回避しつつ
高珪素鋼板を製造する方法として、Ｓｉの拡散浸透処理
法が知られている。この方法は低珪素鋼を溶製して圧延
により薄板化した後、表面からＳｉを浸透させることに
より高珪素鋼板を製造するもので、この方法によれば圧
延時における加工性の問題を生じさせることなく高珪素
鋼板を得ることができる。
は、硬度が高く、脆性が増すため圧延加工が困難である
ことは良く知られている。このような問題を回避しつつ
高珪素鋼板を製造する方法として、Ｓｉの拡散浸透処理
法が知られている。この方法は低珪素鋼を溶製して圧延
により薄板化した後、表面からＳｉを浸透させることに
より高珪素鋼板を製造するもので、この方法によれば圧
延時における加工性の問題を生じさせることなく高珪素
鋼板を得ることができる。
【０００３】このようにして得られる高珪素鋼板は、打
ち抜き加工等の機械加工を施して使用されるが、上記の
機械加工の際に微細な割れを生じ易く、この割れが磁気
特性を劣化させるという問題がある。このため高珪素鋼
板には優れた打ち抜き加工性、剪断性が要求される。
ち抜き加工等の機械加工を施して使用されるが、上記の
機械加工の際に微細な割れを生じ易く、この割れが磁気
特性を劣化させるという問題がある。このため高珪素鋼
板には優れた打ち抜き加工性、剪断性が要求される。
【０００４】従来、高珪素鋼板の加工性改善のために種
々の提案がなされている。このような提案として、例え
ば以下のようなものがある。 Ｓｉ：２〜８ｗｔ％、Ｃ：０．００５〜０．０１５
ｗｔ％、Ｍｎ：０．０１〜０．１５ｗｔ％およびＳｅ、
Ｔｅ、Ｂｉ、Ｂ、Ｍｏ、Ｗ、Ａｌを添加して溶鋼から薄
板とした後圧延する技術（特開昭５８−１２３８２４
号） Ｓｉ：３．５〜７ｗｔ％、Ｔｉ、Ｍｎ、Ｍｏ、Ｎ
ｉ、Ｃｏ、Ａｌを１種以上２０ｗｔ％まで添加し、熱
延、ノルマライジング焼鈍、温間圧延を順次施して、
０．１〜０．３５ｍｍの薄板を製造する技術（特開昭６
０−２３８４２１号） Ｐを０．０３〜５．０ｗｔ％含有し、Ｔｉ、Ｎｂ、
Ｚｒのうち１種以上を０．０１〜５．０ｗｔ％含み、さ
らにＣｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｙ、希土類元素、Ｂ、Ｐ
ｂ、Ｂｅ、Ｃ、Ｎ、Ｃａ、Ｖ、Ｇｅ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔ
ａ、Ｗ、Ｓｎ、Ｓｂのうち１種以上を０．０１〜１０ｗ
ｔ％含む、Ｐが偏析していることを特徴とする圧延性に
優れた磁性合金（特公昭６２−３２２６７号）
々の提案がなされている。このような提案として、例え
ば以下のようなものがある。 Ｓｉ：２〜８ｗｔ％、Ｃ：０．００５〜０．０１５
ｗｔ％、Ｍｎ：０．０１〜０．１５ｗｔ％およびＳｅ、
Ｔｅ、Ｂｉ、Ｂ、Ｍｏ、Ｗ、Ａｌを添加して溶鋼から薄
板とした後圧延する技術（特開昭５８−１２３８２４
号） Ｓｉ：３．５〜７ｗｔ％、Ｔｉ、Ｍｎ、Ｍｏ、Ｎ
ｉ、Ｃｏ、Ａｌを１種以上２０ｗｔ％まで添加し、熱
延、ノルマライジング焼鈍、温間圧延を順次施して、
０．１〜０．３５ｍｍの薄板を製造する技術（特開昭６
０−２３８４２１号） Ｐを０．０３〜５．０ｗｔ％含有し、Ｔｉ、Ｎｂ、
Ｚｒのうち１種以上を０．０１〜５．０ｗｔ％含み、さ
らにＣｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｙ、希土類元素、Ｂ、Ｐ
ｂ、Ｂｅ、Ｃ、Ｎ、Ｃａ、Ｖ、Ｇｅ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔ
ａ、Ｗ、Ｓｎ、Ｓｂのうち１種以上を０．０１〜１０ｗ
ｔ％含む、Ｐが偏析していることを特徴とする圧延性に
優れた磁性合金（特公昭６２−３２２６７号）
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、これらの提案
はいずれも、鋼板を製造する際の圧延加工性の向上或い
は抗張力を高めることを目的とした技術であり、高珪素
鋼板の打ち抜き加工性、とりわけ拡散浸透処理法により
製造される鋼板の打ち抜き加工性について検討した技術
は見当らない。本発明はこのような現状に鑑みなされた
もので、Ｓｉ拡散浸透処理法により製造されるＳｉが４
〜７ｗｔ％の高珪素鋼板に関し、優れた剪断性、打ち抜
き性等の機械加工性を有する鋼板を提供しようとするも
のである。
はいずれも、鋼板を製造する際の圧延加工性の向上或い
は抗張力を高めることを目的とした技術であり、高珪素
鋼板の打ち抜き加工性、とりわけ拡散浸透処理法により
製造される鋼板の打ち抜き加工性について検討した技術
は見当らない。本発明はこのような現状に鑑みなされた
もので、Ｓｉ拡散浸透処理法により製造されるＳｉが４
〜７ｗｔ％の高珪素鋼板に関し、優れた剪断性、打ち抜
き性等の機械加工性を有する鋼板を提供しようとするも
のである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、Ｓｉ拡散
浸透処理法により製造される高珪素鋼板であって、鉄損
および磁歪の低減化と飽和磁化および脆性の観点からＳ
ｉを４〜７ｗｔ％含有する高珪素鋼板において、Ｂ、
Ｃ、Ｎ、Ｏ、Ｐ、Ａｌをある一定量以下に制限した上
で、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＳｎおよびＳｂのうちの１
種または２種以上、またはＣｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓ
ｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍの
うちの１種または２種以上を添加し、若しくはこれらを
複合添加することにより、結晶粒界の強化あるいは結晶
粒の微細化が図られ、機械加工性が向上することを見出
した。本発明はこのような知見に基づきなされたもの
で、その構成は以下の通りである。
浸透処理法により製造される高珪素鋼板であって、鉄損
および磁歪の低減化と飽和磁化および脆性の観点からＳ
ｉを４〜７ｗｔ％含有する高珪素鋼板において、Ｂ、
Ｃ、Ｎ、Ｏ、Ｐ、Ａｌをある一定量以下に制限した上
で、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＳｎおよびＳｂのうちの１
種または２種以上、またはＣｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓ
ｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍの
うちの１種または２種以上を添加し、若しくはこれらを
複合添加することにより、結晶粒界の強化あるいは結晶
粒の微細化が図られ、機械加工性が向上することを見出
した。本発明はこのような知見に基づきなされたもの
で、その構成は以下の通りである。
【０００７】（１） Ｓｉ：４〜７ｗｔ％、Ｂ：０．５
ｗｔ％以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗ
ｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ％
以下、Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、
Ｎｂ、ＳｎおよびＳｂのうちの１種または２種以上を
０．０１〜１０ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなり、且つ平均結晶粒径ｄ（ｍｍ）が下式を満足す
る、Ｓｉ拡散浸透処理法により製造される加工性の優れ
た高珪素鋼板。
ｗｔ％以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗ
ｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ％
以下、Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、
Ｎｂ、ＳｎおよびＳｂのうちの１種または２種以上を
０．０１〜１０ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなり、且つ平均結晶粒径ｄ（ｍｍ）が下式を満足す
る、Ｓｉ拡散浸透処理法により製造される加工性の優れ
た高珪素鋼板。
【数４】
【０００８】（２） Ｓｉ：４〜７ｗｔ％、Ｂ：０．５
ｗｔ％以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗ
ｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ％
以下、Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎ
ｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅ
およびＳｍのうちの１種または２種以上を０．０１〜１
０ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、且
つ平均結晶粒径ｄ（ｍｍ）が下式を満足する、Ｓｉ拡散
浸透処理法により製造される加工性の優れた高珪素鋼
板。
ｗｔ％以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗ
ｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ％
以下、Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎ
ｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅ
およびＳｍのうちの１種または２種以上を０．０１〜１
０ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、且
つ平均結晶粒径ｄ（ｍｍ）が下式を満足する、Ｓｉ拡散
浸透処理法により製造される加工性の優れた高珪素鋼
板。
【数５】
【０００９】（３） Ｓｉ：４〜７ｗｔ％、Ｂ：０．５
ｗｔ％以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗ
ｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ％
以下、Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％を含有し、これにＴ
ｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＳｎおよびＳｂのうちの１種また
は２種以上の元素とＣｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａ
ｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍのうちの
１種または２種以上の元素とを合計で０．０１〜１０ｗ
ｔ％含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、
且つ平均結晶粒径ｄ（ｍｍ）が下式を満足する、Ｓｉ拡
散浸透処理法により製造される加工性の優れた高珪素鋼
板。
ｗｔ％以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗ
ｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ％
以下、Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％を含有し、これにＴ
ｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＳｎおよびＳｂのうちの１種また
は２種以上の元素とＣｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａ
ｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍのうちの
１種または２種以上の元素とを合計で０．０１〜１０ｗ
ｔ％含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、
且つ平均結晶粒径ｄ（ｍｍ）が下式を満足する、Ｓｉ拡
散浸透処理法により製造される加工性の優れた高珪素鋼
板。
【数６】
【００１０】
【作用】以下、本発明の限定理由について説明する。ま
ず、本発明の成分組成の限定理由を説明する。 Ｓｉ：４ｗｔ％未満では鉄損が大きく、一方、７ｗｔ％
を超えると脆くなるため、Ｓｉは４〜７ｗｔ％とする。 Ｂ：粒界を強化する元素であるが、０．５ｗｔ％を超え
ると圧延性、打ち抜き性が劣化するため、上限を０．５
ｗｔ％とする。
ず、本発明の成分組成の限定理由を説明する。 Ｓｉ：４ｗｔ％未満では鉄損が大きく、一方、７ｗｔ％
を超えると脆くなるため、Ｓｉは４〜７ｗｔ％とする。 Ｂ：粒界を強化する元素であるが、０．５ｗｔ％を超え
ると圧延性、打ち抜き性が劣化するため、上限を０．５
ｗｔ％とする。
【００１１】Ｐ：Ｂと同様に粒界を強化する元素であ
り、０．４ｗｔ％を超えると圧延性、打ち抜き性が劣化
するため、０．４ｗｔ％以下、特に好ましくは０．０３
ｗｔ％未満とする。 Ｃ、Ｎ：これらの元素は炭化物や窒化物を形成し、強度
を高める反面脆性も増大するためＣ：０．０５ｗｔ％以
下、Ｎ：０．０３ｗｔ％以下とする。 Ｏ：ＯはＳｉ等と結び付いてＳｉＯ2等の酸化物を形成
し、脆性を増加させるため、０．０２ｗｔ％以下とす
る。
り、０．４ｗｔ％を超えると圧延性、打ち抜き性が劣化
するため、０．４ｗｔ％以下、特に好ましくは０．０３
ｗｔ％未満とする。 Ｃ、Ｎ：これらの元素は炭化物や窒化物を形成し、強度
を高める反面脆性も増大するためＣ：０．０５ｗｔ％以
下、Ｎ：０．０３ｗｔ％以下とする。 Ｏ：ＯはＳｉ等と結び付いてＳｉＯ2等の酸化物を形成
し、脆性を増加させるため、０．０２ｗｔ％以下とす
る。
【００１２】Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｓｎ、Ｓｂ：これ
らの元素は粒界強化および結晶粒の微細化に有効な元素
であるが、この効果は０．０１ｗｔ％未満では顕著でな
く、一方、１０ｗｔ％を超えると磁気特性の劣化を招く
ため、これらの元素の合計で０．０１〜１０ｗｔ％、よ
り好しくは０．０１〜５．０ｗｔ％の範囲で添加する。 Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚ
ｎ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｓｍ：これらの元素は結晶粒の微細化
に有効な元素であが、この効果は０．０１ｗｔ％未満で
は顕著でなく、一方、１０ｗｔ％を超えると磁気特性の
劣化を招くため、これらの元素の合計で０．０１〜１０
ｗｔ％、より好しくは０．０１〜５．０ｗｔ％の範囲で
添加する。
らの元素は粒界強化および結晶粒の微細化に有効な元素
であるが、この効果は０．０１ｗｔ％未満では顕著でな
く、一方、１０ｗｔ％を超えると磁気特性の劣化を招く
ため、これらの元素の合計で０．０１〜１０ｗｔ％、よ
り好しくは０．０１〜５．０ｗｔ％の範囲で添加する。 Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚ
ｎ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｓｍ：これらの元素は結晶粒の微細化
に有効な元素であが、この効果は０．０１ｗｔ％未満で
は顕著でなく、一方、１０ｗｔ％を超えると磁気特性の
劣化を招くため、これらの元素の合計で０．０１〜１０
ｗｔ％、より好しくは０．０１〜５．０ｗｔ％の範囲で
添加する。
【００１３】また、上述したＴｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｓ
ｎおよびＳｂの群の中から選ばれる１種以上の元素と、
Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚ
ｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍの群の中から選ばれる１種以
上の元素を複合添加してもよく、この場合の添加量も上
述したと同様の理由で、複合添加量の合計で０．０１〜
１０ｗｔ％、より好しくは０．０１〜５．０ｗｔ％とす
る。なお、上記両元素群の効果を比較するとＴｉ、Ｖ等
からなる元素群のほうが粒界強化の効果と結晶粒微細化
効果の２つの働きがあり、Ｃｒ、Ｍｎ等からなる元素群
よりも、加工性改善には有効である。
ｎおよびＳｂの群の中から選ばれる１種以上の元素と、
Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚ
ｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍの群の中から選ばれる１種以
上の元素を複合添加してもよく、この場合の添加量も上
述したと同様の理由で、複合添加量の合計で０．０１〜
１０ｗｔ％、より好しくは０．０１〜５．０ｗｔ％とす
る。なお、上記両元素群の効果を比較するとＴｉ、Ｖ等
からなる元素群のほうが粒界強化の効果と結晶粒微細化
効果の２つの働きがあり、Ｃｒ、Ｍｎ等からなる元素群
よりも、加工性改善には有効である。
【００１４】また、鋼板の平均結晶粒径ｄ（ｍｍ）は下
式を満足する必要がある。
式を満足する必要がある。
【数７】 平均結晶粒径が上記式を満足しないと、粒界の相対面積
が少なくなり、打ち抜き加工した場合に割れが多くなっ
てしまう。平均結晶粒径が上記式を満足することによ
り、粒界面積が多くなり粒界の強化が有効に働くように
なる。
が少なくなり、打ち抜き加工した場合に割れが多くなっ
てしまう。平均結晶粒径が上記式を満足することによ
り、粒界面積が多くなり粒界の強化が有効に働くように
なる。
【００１５】なお、後述する実施例中の比較例であるＣ
−３２〜３４、Ｄ−３１〜３４、Ｇ−３２、３３、Ｈ−
３２〜３４は平均結晶粒径が本発明条件を満足している
ことから考えて、打ち抜き加工性は結晶粒径だけに依存
するのではなく、上述した第三添加元素による本質的な
加工性改善効果にも依存しているものと考えられる。こ
の理由は必ずしも明らかではないが、上記第三元素群の
添加により、加工性に悪影響を及ぼすと考えられるＦｅ
−Ｓｉ合金の規則相（Ｂ２相あるいはＤＯ3相）の形成
が抑えられ、加工性に良好な不規則相（Ａ２相）の形成
が促進されるためと考えられる。この規則相形成抑制効
果は、Ｔｉ、Ｖ等の群の元素とＣｒ、Ｍｎ等の群の元素
では明確な差異は認められず、ほぼ同等の効果を有する
ものと考えられる。
−３２〜３４、Ｄ−３１〜３４、Ｇ−３２、３３、Ｈ−
３２〜３４は平均結晶粒径が本発明条件を満足している
ことから考えて、打ち抜き加工性は結晶粒径だけに依存
するのではなく、上述した第三添加元素による本質的な
加工性改善効果にも依存しているものと考えられる。こ
の理由は必ずしも明らかではないが、上記第三元素群の
添加により、加工性に悪影響を及ぼすと考えられるＦｅ
−Ｓｉ合金の規則相（Ｂ２相あるいはＤＯ3相）の形成
が抑えられ、加工性に良好な不規則相（Ａ２相）の形成
が促進されるためと考えられる。この規則相形成抑制効
果は、Ｔｉ、Ｖ等の群の元素とＣｒ、Ｍｎ等の群の元素
では明確な差異は認められず、ほぼ同等の効果を有する
ものと考えられる。
【００１６】次に、本発明の高珪素鋼板の製造方法につ
いて説明すると、本発明の高珪素鋼板はＳｉ：４ｗｔ％
以下の鋼板にＳｉの拡散浸透処理を施すことにより製造
されるが、その構成成分たるＴｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｓ
ｎおよびＳｂの群の中から選ばれる１種以上の元素と、
Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚ
ｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍの群の中から選ばれる１種以
上の元素の鋼板中への添加方法に関して、当初から鋼中
に添加しておく方法と、圧延後Ｓｉと同様に拡散浸透処
理により添加する方法とが考えられる。
いて説明すると、本発明の高珪素鋼板はＳｉ：４ｗｔ％
以下の鋼板にＳｉの拡散浸透処理を施すことにより製造
されるが、その構成成分たるＴｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｓ
ｎおよびＳｂの群の中から選ばれる１種以上の元素と、
Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚ
ｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍの群の中から選ばれる１種以
上の元素の鋼板中への添加方法に関して、当初から鋼中
に添加しておく方法と、圧延後Ｓｉと同様に拡散浸透処
理により添加する方法とが考えられる。
【００１７】前者の場合の製造方法では、Ｓｉを４ｗｔ
％以下含有し、且つＴｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｓｎおよび
Ｓｂの群の中から選ばれる１種以上の元素、またはＣ
ｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚ
ｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍの群の中から選ばれる１種以
上の元素、若しくはその両者を、上述したように合計で
０．０１〜１０ｗｔ％含有したスラブに熱延、冷延を施
して薄板コイルを製造する。この製造工程ではＳｉ：４
ｗｔ％以下であるため、圧延性は良好である。また、Ｔ
ｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ａｓ、Ｚｒ、Ｎｂ、
Ｍｏ、Ｓｅ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅの１
種以上を含有しているため、結晶粒が微細化し圧延性が
向上するとともに、これらの元素の作用により、その後
の拡散浸透処理において結晶粒成長が抑制される効果が
得られる。
％以下含有し、且つＴｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｓｎおよび
Ｓｂの群の中から選ばれる１種以上の元素、またはＣ
ｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚ
ｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍの群の中から選ばれる１種以
上の元素、若しくはその両者を、上述したように合計で
０．０１〜１０ｗｔ％含有したスラブに熱延、冷延を施
して薄板コイルを製造する。この製造工程ではＳｉ：４
ｗｔ％以下であるため、圧延性は良好である。また、Ｔ
ｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ａｓ、Ｚｒ、Ｎｂ、
Ｍｏ、Ｓｅ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅの１
種以上を含有しているため、結晶粒が微細化し圧延性が
向上するとともに、これらの元素の作用により、その後
の拡散浸透処理において結晶粒成長が抑制される効果が
得られる。
【００１８】このような鋼板にはＳｉの拡散浸透処理が
なされ、Ｓｉ：４〜７ｗｔ％の高珪素鋼板が製造され
る。Ｓｉの拡散浸透処理では、Ｓｉ：４ｗｔ％以下の鋼
板（普通鋼板またはＳｉ：４ｗｔ％以下の方向性若しく
は無方向性珪素鋼板）に、ＳｉＣｌ4、ＳｉＨＣｌ3、Ｓ
ｉＨ4等のＳｉ化合物を含む無酸化性ガス雰囲気中でＳ
ｉの浸透処理（浸珪処理）を施して鋼板の表面からＳｉ
を浸透させ、次いで、Ｓｉを含まない無酸化性ガス雰囲
気中で鋼板に対し拡散熱処理を施して、浸透したＳｉを
鋼板中に拡散させる。
なされ、Ｓｉ：４〜７ｗｔ％の高珪素鋼板が製造され
る。Ｓｉの拡散浸透処理では、Ｓｉ：４ｗｔ％以下の鋼
板（普通鋼板またはＳｉ：４ｗｔ％以下の方向性若しく
は無方向性珪素鋼板）に、ＳｉＣｌ4、ＳｉＨＣｌ3、Ｓ
ｉＨ4等のＳｉ化合物を含む無酸化性ガス雰囲気中でＳ
ｉの浸透処理（浸珪処理）を施して鋼板の表面からＳｉ
を浸透させ、次いで、Ｓｉを含まない無酸化性ガス雰囲
気中で鋼板に対し拡散熱処理を施して、浸透したＳｉを
鋼板中に拡散させる。
【００１９】一般に、拡散浸透処理法により製造される
高珪素鋼板は、処理温度が１０００〜１２５０℃程度と
なるため粒径制御が難しく、結晶粒が成長し、これが磁
気特性（特に数百Ｈｚ以上の高周波鉄損）に悪影響を与
えるとともに、製品コイルの加工性も劣化してしまうと
いう問題がある。例えば、従来の拡散浸透処理法によっ
て製造される鋼板では、板厚０．３ｍｍの製品コイルの
平均結晶粒径は６００μｍ程度となる。これに対し、上
述したような本発明法により製造される製品コイルの平
均結晶粒径は４００μｍ程度となり、この平均粒径のた
め剪断性や打ち抜き性などの加工性が著しく向上する。
さらに、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｓｎ、Ｓｂの各元素は
粒界を強化し、粒界割れを防止する効果がある。また、
磁気特性についてみると、不可避的不純物元素の存在に
よるヒステリシス損失が、粒径の制御による渦電流損失
の減少により相殺されるため、数百Ｈｚ以上の高周波で
は従来の製品コイルと遜色ない特性が得られる。
高珪素鋼板は、処理温度が１０００〜１２５０℃程度と
なるため粒径制御が難しく、結晶粒が成長し、これが磁
気特性（特に数百Ｈｚ以上の高周波鉄損）に悪影響を与
えるとともに、製品コイルの加工性も劣化してしまうと
いう問題がある。例えば、従来の拡散浸透処理法によっ
て製造される鋼板では、板厚０．３ｍｍの製品コイルの
平均結晶粒径は６００μｍ程度となる。これに対し、上
述したような本発明法により製造される製品コイルの平
均結晶粒径は４００μｍ程度となり、この平均粒径のた
め剪断性や打ち抜き性などの加工性が著しく向上する。
さらに、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｓｎ、Ｓｂの各元素は
粒界を強化し、粒界割れを防止する効果がある。また、
磁気特性についてみると、不可避的不純物元素の存在に
よるヒステリシス損失が、粒径の制御による渦電流損失
の減少により相殺されるため、数百Ｈｚ以上の高周波で
は従来の製品コイルと遜色ない特性が得られる。
【００２０】一方、上述した後者の場合の製造方法、す
なわち鋼板に拡散浸透処理によりＴｉ、Ｖ等の元素を添
加する製造方法では、上述したようなＴｉ、Ｖ、Ｚｒ等
の加工性改善元素を添加しないスラブを熱延、冷延の工
程を経て冷延コイルとした後、拡散浸透処理により上記
Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ等の加工性改善元素を添加する。これら
の元素は、そのハロゲン化物（塩化物、フッ化物）と水
素ガスとの還元反応により鋼板表面に付着させた後、拡
散浸透させる。例えば、ＴｉであればＴｉＣｌ4＋２Ｈ2
→Ｔｉ＋４ＨＣｌとしてＴｉを付着させた後、拡散処理
することにより添加する。また、このようなハロゲン化
物による浸透処理のほかに、金属蒸気を直接鋼板表面に
蒸着し、しかる後、高温に加熱することによって浸透処
理を行なう方法も有効である。
なわち鋼板に拡散浸透処理によりＴｉ、Ｖ等の元素を添
加する製造方法では、上述したようなＴｉ、Ｖ、Ｚｒ等
の加工性改善元素を添加しないスラブを熱延、冷延の工
程を経て冷延コイルとした後、拡散浸透処理により上記
Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ等の加工性改善元素を添加する。これら
の元素は、そのハロゲン化物（塩化物、フッ化物）と水
素ガスとの還元反応により鋼板表面に付着させた後、拡
散浸透させる。例えば、ＴｉであればＴｉＣｌ4＋２Ｈ2
→Ｔｉ＋４ＨＣｌとしてＴｉを付着させた後、拡散処理
することにより添加する。また、このようなハロゲン化
物による浸透処理のほかに、金属蒸気を直接鋼板表面に
蒸着し、しかる後、高温に加熱することによって浸透処
理を行なう方法も有効である。
【００２１】この方法の場合、これら加工性改善元素の
拡散浸透処理温度は７００〜１０００℃とし、粒成長が
進行しないうちに拡散を完了させることが必要となる。
このような加工性改善元素の拡散浸透処理後、上記と同
様の方法でＳｉの拡散浸透処理を行う。このようにして
製造された高珪素鋼板は平均結晶粒径が小さく、その効
果は加工性改善元素を予めスラブに添加しておいた場合
と同様である。また、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｓｎ、Ｓ
ｂを拡散浸透させた場合は、粒界にこれら元素が偏析す
る傾向があり、粒界強化の効果が大きいことが認められ
た。
拡散浸透処理温度は７００〜１０００℃とし、粒成長が
進行しないうちに拡散を完了させることが必要となる。
このような加工性改善元素の拡散浸透処理後、上記と同
様の方法でＳｉの拡散浸透処理を行う。このようにして
製造された高珪素鋼板は平均結晶粒径が小さく、その効
果は加工性改善元素を予めスラブに添加しておいた場合
と同様である。また、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｓｎ、Ｓ
ｂを拡散浸透させた場合は、粒界にこれら元素が偏析す
る傾向があり、粒界強化の効果が大きいことが認められ
た。
【００２２】従来においても、Ａｌ、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、
Ｎｂ、Ｓｎ、Ｓｂ或いはＣｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓ
ｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｓｍ等の元
素を珪素鋼板に添加し、磁気特性と機械的強度のバラン
スを図った材料が知られている。しかしながら、従来技
術では鋼板の主添加成分であるＳｉ量が４ｗｔ％を超え
ると鋼板自体が極めて硬くなり効率的な冷間圧延に適さ
なくなる上に、上記の第三添加元素が鋼板の硬度を増加
させる作用を有するために、更に冷間圧延が困難とな
る。これに対し、本発明のように当初のＳｉ量が４ｗｔ
％以下でＳｉの浸透処理を最後に施すことにより製造さ
れる高珪素鋼板では、上記のような冷間圧延上の問題は
存在しないため、効率的な製造が可能となる。このよう
な効果は第三添加元素量が０．５ｗｔ％以上のように多
量に含まれる場合に特に顕著であり、本発明によれば第
三添加元素群を多量に含む鋼板であっても冷間圧延が容
易に実施できる。
Ｎｂ、Ｓｎ、Ｓｂ或いはＣｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓ
ｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｓｍ等の元
素を珪素鋼板に添加し、磁気特性と機械的強度のバラン
スを図った材料が知られている。しかしながら、従来技
術では鋼板の主添加成分であるＳｉ量が４ｗｔ％を超え
ると鋼板自体が極めて硬くなり効率的な冷間圧延に適さ
なくなる上に、上記の第三添加元素が鋼板の硬度を増加
させる作用を有するために、更に冷間圧延が困難とな
る。これに対し、本発明のように当初のＳｉ量が４ｗｔ
％以下でＳｉの浸透処理を最後に施すことにより製造さ
れる高珪素鋼板では、上記のような冷間圧延上の問題は
存在しないため、効率的な製造が可能となる。このよう
な効果は第三添加元素量が０．５ｗｔ％以上のように多
量に含まれる場合に特に顕著であり、本発明によれば第
三添加元素群を多量に含む鋼板であっても冷間圧延が容
易に実施できる。
【００２３】
〔実施例１〕表１〜表１６に示される組成の珪素鋼を熱
延、冷延を経て薄板とした後、拡散浸透処理法を用いて
Ｓｉを添加し、上記各表に示されるようなＳｉ量に調整
した。なお、上記各表に各鋼板の最終板厚を併せて示
す。これら薄板の平均結晶粒径を測定すると共に、直径
２０ｍｍのパンチ、ダイスを用いて１０枚室温にて打ち
抜き加工を行い、それらの外観から加工性を評価した。
その結果を、平均結晶粒径とともに表１７〜表３２に示
す。
延、冷延を経て薄板とした後、拡散浸透処理法を用いて
Ｓｉを添加し、上記各表に示されるようなＳｉ量に調整
した。なお、上記各表に各鋼板の最終板厚を併せて示
す。これら薄板の平均結晶粒径を測定すると共に、直径
２０ｍｍのパンチ、ダイスを用いて１０枚室温にて打ち
抜き加工を行い、それらの外観から加工性を評価した。
その結果を、平均結晶粒径とともに表１７〜表３２に示
す。
【００２４】なお、各表に記載された加工性の評価指数
は、以下ような基準に基づくものである。 １０：割れなし ９：１、２枚に微細なクラックが観察されるが、目視で
はほとんどわからない程度 ８：４、５枚に微細なクラックが観察されるが、目視で
はほとんどわからない程度 ７：７、８枚に微細なクラックが観察されるが、目視で
はほとんどわからない程度 ６：１０枚すべてに微細なクラックが観察されるが、目
視ではほとんどわからない程度 ５：２、３枚にクラックが観察されるが、小さく浅い ４：４、５枚にクラックが観察されるが、小さく浅い ３：７、８枚にクラックが観察されるが、小さく浅い ２：１０枚すべてにクラックが観察されるが、小さく浅
い １：大きな割れが観察される
は、以下ような基準に基づくものである。 １０：割れなし ９：１、２枚に微細なクラックが観察されるが、目視で
はほとんどわからない程度 ８：４、５枚に微細なクラックが観察されるが、目視で
はほとんどわからない程度 ７：７、８枚に微細なクラックが観察されるが、目視で
はほとんどわからない程度 ６：１０枚すべてに微細なクラックが観察されるが、目
視ではほとんどわからない程度 ５：２、３枚にクラックが観察されるが、小さく浅い ４：４、５枚にクラックが観察されるが、小さく浅い ３：７、８枚にクラックが観察されるが、小さく浅い ２：１０枚すべてにクラックが観察されるが、小さく浅
い １：大きな割れが観察される
【００２５】表１７〜表３２に示されるように、０．０
１ｗｔ％以上の打ち抜き加工性改善元素を添加すること
によって、加工性が改善されることが判る。また、この
ような加工性の改善効果は、特にＳｉ量が比較的多い高
珪素鋼板においてより有効であることが判る。
１ｗｔ％以上の打ち抜き加工性改善元素を添加すること
によって、加工性が改善されることが判る。また、この
ような加工性の改善効果は、特にＳｉ量が比較的多い高
珪素鋼板においてより有効であることが判る。
【００２６】〔実施例２〕表３３に示される組成の珪素
鋼を熱延、冷延を経て薄板とした後、拡散浸透処理法を
用いてＳｉを添加し、Ｓｉ：６．５ｗｔ％に調整した。
最終板厚は０．３０ｍｍであった。これら薄板の平均結
晶粒径を測定するとともに、直径２０ｍｍのパンチ、ダ
イスを用いて１０枚室温にて打ち抜き加工を行ない、そ
れらの外観から加工性を評価した。その結果を平均結晶
粒径とともに表３４に示す。なお、表３４に記載された
加工性の評価指数は、実施例１と同様の基準に基づくも
のである。表３４によれば、拡散浸透処理によりＴｉ、
Ｓｂ等に代表される元素群の元素とＭｎ、Ｎｉ等に代表
される元素群の元素を複合添加した場合でも、加工性が
改善されることが判る。
鋼を熱延、冷延を経て薄板とした後、拡散浸透処理法を
用いてＳｉを添加し、Ｓｉ：６．５ｗｔ％に調整した。
最終板厚は０．３０ｍｍであった。これら薄板の平均結
晶粒径を測定するとともに、直径２０ｍｍのパンチ、ダ
イスを用いて１０枚室温にて打ち抜き加工を行ない、そ
れらの外観から加工性を評価した。その結果を平均結晶
粒径とともに表３４に示す。なお、表３４に記載された
加工性の評価指数は、実施例１と同様の基準に基づくも
のである。表３４によれば、拡散浸透処理によりＴｉ、
Ｓｂ等に代表される元素群の元素とＭｎ、Ｎｉ等に代表
される元素群の元素を複合添加した場合でも、加工性が
改善されることが判る。
【００２７】〔実施例３〕表３５〜表３８に示される組
成の珪素鋼を熱延、冷延を経て薄板とした後、拡散浸透
処理法を用いて上記各表に示される加工性改善元素を添
加した後、同じく拡散浸珪処理法によりＳｉを添加し、
各表に示されるようなＳｉ量に調整した。なお、上記各
表に各鋼板の最終板厚を併せて示す。これら薄板の平均
結晶粒径を測定するとともに、直径２０ｍｍのパンチ、
ダイスを用いて１０枚室温にて打ち抜き加工を行い、そ
れらの外観から加工性を評価した。その結果を、平均結
晶粒径とともに表３９および表４０に示す。なお、各表
に記載された加工性の評価指数は、実施例１と同様の基
準に基づくものである。上記各表によれば、拡散浸透処
理法により０．０１ｗｔ％以上の打ち抜き加工性改善元
素を添加した場合でも、加工性が改善されることが判
る。
成の珪素鋼を熱延、冷延を経て薄板とした後、拡散浸透
処理法を用いて上記各表に示される加工性改善元素を添
加した後、同じく拡散浸珪処理法によりＳｉを添加し、
各表に示されるようなＳｉ量に調整した。なお、上記各
表に各鋼板の最終板厚を併せて示す。これら薄板の平均
結晶粒径を測定するとともに、直径２０ｍｍのパンチ、
ダイスを用いて１０枚室温にて打ち抜き加工を行い、そ
れらの外観から加工性を評価した。その結果を、平均結
晶粒径とともに表３９および表４０に示す。なお、各表
に記載された加工性の評価指数は、実施例１と同様の基
準に基づくものである。上記各表によれば、拡散浸透処
理法により０．０１ｗｔ％以上の打ち抜き加工性改善元
素を添加した場合でも、加工性が改善されることが判
る。
【００２８】〔実施例４〕表４１に示される組成の珪素
鋼を熱延、冷延を経て薄板とした後、ＴｉＣｌ4＋Ｎｉ
Ｃｌ2蒸気中で１２００℃で３０秒間浸透処理を施し、
さらに雰囲気をＳｉＣｌ4に切り替えてＳｉ浸透処理を
施した。これらの浸透処理後のＴｉ、Ｎｉ、Ｓｉの分析
値を表４２に示す。この薄板の最終板厚は０．３０ｍｍ
であった。この薄板の平均結晶粒径を測定するととも
に、直径２０ｍｍのパンチ、ダイスを用いて１０枚室温
にて打ち抜き加工を行い、それらの外観から加工性を評
価した。その結果を、平均結晶粒径とともに表４３に示
す。なお、表４３に記載された加工性の評価指数は、実
施例１と同様の基準に基づくものである。上記表４３に
よれば、拡散浸透処理法により加工性改善元素を複合添
加し、引き続きＳｉの浸透処理を行なった場合でも加工
性が改善されることが判る。
鋼を熱延、冷延を経て薄板とした後、ＴｉＣｌ4＋Ｎｉ
Ｃｌ2蒸気中で１２００℃で３０秒間浸透処理を施し、
さらに雰囲気をＳｉＣｌ4に切り替えてＳｉ浸透処理を
施した。これらの浸透処理後のＴｉ、Ｎｉ、Ｓｉの分析
値を表４２に示す。この薄板の最終板厚は０．３０ｍｍ
であった。この薄板の平均結晶粒径を測定するととも
に、直径２０ｍｍのパンチ、ダイスを用いて１０枚室温
にて打ち抜き加工を行い、それらの外観から加工性を評
価した。その結果を、平均結晶粒径とともに表４３に示
す。なお、表４３に記載された加工性の評価指数は、実
施例１と同様の基準に基づくものである。上記表４３に
よれば、拡散浸透処理法により加工性改善元素を複合添
加し、引き続きＳｉの浸透処理を行なった場合でも加工
性が改善されることが判る。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】
【表３】
【００３２】
【表４】
【００３３】
【表５】
【００３４】
【表６】
【００３５】
【表７】
【００３６】
【表８】
【００３７】
【表９】
【００３８】
【表１０】
【００３９】
【表１１】
【００４０】
【表１２】
【００４１】
【表１３】
【００４２】
【表１４】
【００４３】
【表１５】
【００４４】
【表１６】
【００４５】
【表１７】
【００４６】
【表１８】
【００４７】
【表１９】
【００４８】
【表２０】
【００４９】
【表２１】
【００５０】
【表２２】
【００５１】
【表２３】
【００５２】
【表２４】
【００５３】
【表２５】
【００５４】
【表２６】
【００５５】
【表２７】
【００５６】
【表２８】
【００５７】
【表２９】
【００５８】
【表３０】
【００５９】
【表３１】
【００６０】
【表３２】
【００６１】
【表３３】
【００６２】
【表３４】
【００６３】
【表３５】
【００６４】
【表３６】
【００６５】
【表３７】
【００６６】
【表３８】
【００６７】
【表３９】
【００６８】
【表４０】
【００６９】
【表４１】
【００７０】
【表４２】
【００７１】
【表４３】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高田 芳一 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｓｉ：４〜７ｗｔ％、Ｂ：０．５ｗｔ％
以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗｔ％以
下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ％以下、
Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、
ＳｎおよびＳｂのうちの１種または２種以上を０．０１
〜１０ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からな
り、且つ平均結晶粒径ｄ（ｍｍ）が下式を満足する、Ｓ
ｉ拡散浸透処理法により製造される加工性の優れた高珪
素鋼板。 【数１】 - 【請求項２】 Ｓｉ：４〜７ｗｔ％、Ｂ：０．５ｗｔ％
以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗｔ％以
下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ％以下、
Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃ
ｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅおよび
Ｓｍのうちの１種または２種以上を０．０１〜１０ｗｔ
％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、且つ平均
結晶粒径ｄ（ｍｍ）が下式を満足する、Ｓｉ拡散浸透処
理法により製造される加工性の優れた高珪素鋼板。 【数２】 - 【請求項３】 Ｓｉ：４〜７ｗｔ％、Ｂ：０．５ｗｔ％
以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗｔ％以
下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ％以下、
Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％を含有し、これにＴｉ、
Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＳｎおよびＳｂのうちの１種または２
種以上の元素とＣｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａｓ、
Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍのうちの１種
または２種以上の元素とを合計で０．０１〜１０ｗｔ％
含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、且つ
平均結晶粒径ｄ（ｍｍ）が下式を満足する、Ｓｉ拡散浸
透処理法により製造される加工性の優れた高珪素鋼板。 【数３】
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2720197A JP2998676B2 (ja) | 1997-01-27 | 1997-01-27 | Ｓｉ拡散浸透処理法により製造される加工性の優れた高珪素鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2720197A JP2998676B2 (ja) | 1997-01-27 | 1997-01-27 | Ｓｉ拡散浸透処理法により製造される加工性の優れた高珪素鋼板 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3231133A Division JP2658660B2 (ja) | 1991-08-20 | 1991-08-20 | Ｓｉ拡散浸透処理法による加工性の優れた高珪素鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09176803A true JPH09176803A (ja) | 1997-07-08 |
| JP2998676B2 JP2998676B2 (ja) | 2000-01-11 |
Family
ID=12214490
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2720197A Expired - Lifetime JP2998676B2 (ja) | 1997-01-27 | 1997-01-27 | Ｓｉ拡散浸透処理法により製造される加工性の優れた高珪素鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2998676B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1310576A1 (en) * | 2000-06-30 | 2003-05-14 | Nkk Corporation | Steel sheet for heat shrink band |
| JP2012214888A (ja) * | 2011-03-28 | 2012-11-08 | Nippon Steel Corp | Ｆｅ系金属板及びその製造方法 |
| WO2015099217A1 (ko) * | 2013-12-24 | 2015-07-02 | 주식회사 포스코 | 연질 고규소 강판 및 그 제조방법 |
| JP2015224349A (ja) * | 2014-05-26 | 2015-12-14 | 新日鐵住金株式会社 | 無方向性電磁鋼板とその製造方法及び無方向性電磁鋼板用熱延板とその製造方法 |
| JP2017095771A (ja) * | 2015-11-25 | 2017-06-01 | 新日鐵住金株式会社 | 方向性電磁鋼板とその製造方法及び方向性電磁鋼板用熱延板とその製造方法 |
| CN111566231A (zh) * | 2017-12-26 | 2020-08-21 | Posco公司 | 无取向电工钢板及其制造方法 |
| WO2024055269A1 (zh) * | 2022-09-13 | 2024-03-21 | 张家港扬子江冷轧板有限公司 | 一种高速电机用无取向硅钢及其制备方法 |
-
1997
- 1997-01-27 JP JP2720197A patent/JP2998676B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1310576A1 (en) * | 2000-06-30 | 2003-05-14 | Nkk Corporation | Steel sheet for heat shrink band |
| EP1310576A4 (en) * | 2000-06-30 | 2005-06-29 | Jfe Steel Corp | STEEL PLATE FOR HEAT SHRINKABLE BELT |
| JP2012214888A (ja) * | 2011-03-28 | 2012-11-08 | Nippon Steel Corp | Ｆｅ系金属板及びその製造方法 |
| WO2015099217A1 (ko) * | 2013-12-24 | 2015-07-02 | 주식회사 포스코 | 연질 고규소 강판 및 그 제조방법 |
| CN105849299A (zh) * | 2013-12-24 | 2016-08-10 | Posco公司 | 软质高硅钢板及其制造方法 |
| US11505845B2 (en) | 2013-12-24 | 2022-11-22 | Posco | Soft high-silicon steel sheet and manufacturing method thereof |
| JP2015224349A (ja) * | 2014-05-26 | 2015-12-14 | 新日鐵住金株式会社 | 無方向性電磁鋼板とその製造方法及び無方向性電磁鋼板用熱延板とその製造方法 |
| JP2017095771A (ja) * | 2015-11-25 | 2017-06-01 | 新日鐵住金株式会社 | 方向性電磁鋼板とその製造方法及び方向性電磁鋼板用熱延板とその製造方法 |
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| WO2024055269A1 (zh) * | 2022-09-13 | 2024-03-21 | 张家港扬子江冷轧板有限公司 | 一种高速电机用无取向硅钢及其制备方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2998676B2 (ja) | 2000-01-11 |
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