JP2658660B2 - Ｓｉ拡散浸透処理法による加工性の優れた高珪素鋼板の製造方法 - Google Patents
Ｓｉ拡散浸透処理法による加工性の優れた高珪素鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、Ｓｉ拡散浸透処理法
による加工性の優れた高珪素鋼板の製造方法に関する。
による加工性の優れた高珪素鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来技術】Ｓｉが４ｗｔ％を超えるような高珪素鋼板
は、硬度が高く、脆性が増すため圧延加工が困難である
ことは良く知られている。このような問題を回避しつつ
高珪素鋼板を製造する方法として、Ｓｉの拡散浸透処理
法が知られている。この方法は低珪素鋼を溶製して圧延
により薄板化した後、表面からＳｉを浸透させることに
より高珪素鋼板を製造するもので、この方法によれば圧
延時における加工性の問題を生じさせることなく高珪素
鋼板を得ることができる。
は、硬度が高く、脆性が増すため圧延加工が困難である
ことは良く知られている。このような問題を回避しつつ
高珪素鋼板を製造する方法として、Ｓｉの拡散浸透処理
法が知られている。この方法は低珪素鋼を溶製して圧延
により薄板化した後、表面からＳｉを浸透させることに
より高珪素鋼板を製造するもので、この方法によれば圧
延時における加工性の問題を生じさせることなく高珪素
鋼板を得ることができる。
【０００３】このようにして得られる高珪素鋼板は、打
ち抜き加工等の機械加工を施して使用されるが、上記の
機械加工の際に微細な割れを生じ易く、この割れが磁気
特性を劣化させるという問題がある。このため高珪素鋼
板には優れた打ち抜き加工性、剪断性が要求される。
ち抜き加工等の機械加工を施して使用されるが、上記の
機械加工の際に微細な割れを生じ易く、この割れが磁気
特性を劣化させるという問題がある。このため高珪素鋼
板には優れた打ち抜き加工性、剪断性が要求される。
【０００４】従来、高珪素鋼板の加工性改善のために種
々の提案がなされている。このような提案として、例え
ば以下のようなものがある。 Ｓｉ：２〜８ｗｔ％、Ｃ：０．００５〜０．０１５
ｗｔ％、Ｍｎ：０．０１〜０．１５ｗｔ％およびＳｅ、
Ｔｅ、Ｂｉ、Ｂ、Ｍｏ、Ｗ、Ａｌを添加して溶鋼から薄
板とした後圧延する技術（特開昭５８−１２３８２４
号） Ｓｉ：３．５〜７ｗｔ％、Ｔｉ、Ｍｎ、Ｍｏ、Ｎ
ｉ、Ｃｏ、Ａｌを１種以上２０ｗｔ％まで添加し、熱
延、ノルマライジング焼鈍、温間圧延を順次施して、
０．１〜０．３５ｍｍの薄板を製造する技術（特開昭６
０−２３８４２１号） Ｐを０．０３〜５．０ｗｔ％含有し、Ｔｉ、Ｎｂ、
Ｚｒのうち１種以上を０．０１〜５．０ｗｔ％含み、さ
らにＣｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｙ、希土類元素、Ｂ、Ｐ
ｂ、Ｂｅ、Ｃ、Ｎ、Ｃａ、Ｖ、Ｇｅ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔ
ａ、Ｗ、Ｓｎ、Ｓｂのうち１種以上を０．０１〜１０ｗ
ｔ％含む、Ｐが偏析していることを特徴とする圧延性に
優れた磁性合金（特公昭６２−３２２６７号）
々の提案がなされている。このような提案として、例え
ば以下のようなものがある。 Ｓｉ：２〜８ｗｔ％、Ｃ：０．００５〜０．０１５
ｗｔ％、Ｍｎ：０．０１〜０．１５ｗｔ％およびＳｅ、
Ｔｅ、Ｂｉ、Ｂ、Ｍｏ、Ｗ、Ａｌを添加して溶鋼から薄
板とした後圧延する技術（特開昭５８−１２３８２４
号） Ｓｉ：３．５〜７ｗｔ％、Ｔｉ、Ｍｎ、Ｍｏ、Ｎ
ｉ、Ｃｏ、Ａｌを１種以上２０ｗｔ％まで添加し、熱
延、ノルマライジング焼鈍、温間圧延を順次施して、
０．１〜０．３５ｍｍの薄板を製造する技術（特開昭６
０−２３８４２１号） Ｐを０．０３〜５．０ｗｔ％含有し、Ｔｉ、Ｎｂ、
Ｚｒのうち１種以上を０．０１〜５．０ｗｔ％含み、さ
らにＣｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｙ、希土類元素、Ｂ、Ｐ
ｂ、Ｂｅ、Ｃ、Ｎ、Ｃａ、Ｖ、Ｇｅ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔ
ａ、Ｗ、Ｓｎ、Ｓｂのうち１種以上を０．０１〜１０ｗ
ｔ％含む、Ｐが偏析していることを特徴とする圧延性に
優れた磁性合金（特公昭６２−３２２６７号）
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、これらの提案
はいずれも、鋼板を製造する際の圧延加工性の向上或い
は抗張力を高めることを目的とした技術であり、高珪素
鋼板の打ち抜き加工性、とりわけ拡散浸透処理法により
製造される鋼板の打ち抜き加工性について検討した技術
は見当らない。本発明はこのような現状に鑑みなされた
もので、Ｓｉ拡散浸透処理法によるＳｉ含有量が４〜７
ｗｔ％の高珪素鋼板の製造方法に関し、優れた剪断性、
打ち抜き性等の機械加工性を有する高珪素鋼板を得るこ
とができる製造方法を提供しようとするものである。
はいずれも、鋼板を製造する際の圧延加工性の向上或い
は抗張力を高めることを目的とした技術であり、高珪素
鋼板の打ち抜き加工性、とりわけ拡散浸透処理法により
製造される鋼板の打ち抜き加工性について検討した技術
は見当らない。本発明はこのような現状に鑑みなされた
もので、Ｓｉ拡散浸透処理法によるＳｉ含有量が４〜７
ｗｔ％の高珪素鋼板の製造方法に関し、優れた剪断性、
打ち抜き性等の機械加工性を有する高珪素鋼板を得るこ
とができる製造方法を提供しようとするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、Ｓｉ拡散
浸透処理法により製造される高珪素鋼板であって、鉄損
および磁歪の低減化と飽和磁化および脆性の観点からＳ
ｉを４〜７ｗｔ％含有する高珪素鋼板において、Ｂ、
Ｃ、Ｎ、Ｏ、Ｐ、Ａｌをある一定量以下に制限した上
で、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＳｎおよびＳｂのうちの１
種または２種以上、またはＣｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓ
ｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍの
うちの１種または２種以上を添加し、若しくはこれらを
複合添加することにより、結晶粒界の強化あるいは結晶
粒の微細化が図られ、機械加工性が向上することを見出
した。本発明はこのような知見に基づきなされたもの
で、その構成は以下の通りである。
浸透処理法により製造される高珪素鋼板であって、鉄損
および磁歪の低減化と飽和磁化および脆性の観点からＳ
ｉを４〜７ｗｔ％含有する高珪素鋼板において、Ｂ、
Ｃ、Ｎ、Ｏ、Ｐ、Ａｌをある一定量以下に制限した上
で、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＳｎおよびＳｂのうちの１
種または２種以上、またはＣｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓ
ｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍの
うちの１種または２種以上を添加し、若しくはこれらを
複合添加することにより、結晶粒界の強化あるいは結晶
粒の微細化が図られ、機械加工性が向上することを見出
した。本発明はこのような知見に基づきなされたもの
で、その構成は以下の通りである。
【０００７】（１） Ｓｉ：４ｗｔ％以下、Ｂ：０．５
ｗｔ％以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗ
ｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ％
以下、Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、
Ｎｂ、ＳｎおよびＳｂのうちの１種または２種以上を
０．０１〜１０ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなる鋼板に、Ｓｉの拡散浸透処理を施すことにより
鋼板のＳｉ量を４〜７ｗｔ％に高め、Ｓｉ：４〜７ｗｔ
％、Ｂ：０．５ｗｔ％以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、
Ｎ：０．０３ｗｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、
Ｐ：０．４ｗｔ％以下、Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％、
Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＳｎおよびＳｂのうちの１種ま
たは２種以上を０．０１〜１０ｗｔ％、残部Ｆｅおよび
不可避的不純物からなり、且つ平均結晶粒径ｄ（ｍｍ）
が下式を満足する高珪素鋼板を得ることを特徴とする、
Ｓｉ拡散浸透処理法による加工性の優れた高珪素鋼板の
製造方法。
ｗｔ％以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗ
ｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ％
以下、Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、
Ｎｂ、ＳｎおよびＳｂのうちの１種または２種以上を
０．０１〜１０ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなる鋼板に、Ｓｉの拡散浸透処理を施すことにより
鋼板のＳｉ量を４〜７ｗｔ％に高め、Ｓｉ：４〜７ｗｔ
％、Ｂ：０．５ｗｔ％以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、
Ｎ：０．０３ｗｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、
Ｐ：０．４ｗｔ％以下、Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％、
Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＳｎおよびＳｂのうちの１種ま
たは２種以上を０．０１〜１０ｗｔ％、残部Ｆｅおよび
不可避的不純物からなり、且つ平均結晶粒径ｄ（ｍｍ）
が下式を満足する高珪素鋼板を得ることを特徴とする、
Ｓｉ拡散浸透処理法による加工性の優れた高珪素鋼板の
製造方法。
【数７】
（２） Ｓｉ：４ｗｔ％以下、Ｂ：０．５ｗｔ％以下、
Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗｔ％以下、
Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ％以下、Ａ
ｌ：０．００５〜３ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不可避的不
純物からなる鋼板に、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｓｎおよ
びＳｂのうちの１種または２種以上の元素の拡散浸透処
理を施し、次いで、Ｓｉの拡散浸透処理を施すことによ
り鋼板のＳｉ量を４〜７ｗｔ％に高め、Ｓｉ：４〜７ｗ
ｔ％、Ｂ：０．５ｗｔ％以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以
下、Ｎ：０．０３ｗｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以
下、Ｐ：０．４ｗｔ％以下、Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ
％、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＳｎおよびＳｂのうちの１
種または２種以上を０．０１〜１０ｗｔ％、残部Ｆｅお
よび不可避的不純物からなり、且つ平均結晶粒径ｄ（ｍ
ｍ）が下式を満足する高珪素鋼板を得ることを特徴とす
る、Ｓｉ拡散浸透処理法による加工性の優れた高珪素鋼
板の製造方法。
Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗｔ％以下、
Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ％以下、Ａ
ｌ：０．００５〜３ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不可避的不
純物からなる鋼板に、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｓｎおよ
びＳｂのうちの１種または２種以上の元素の拡散浸透処
理を施し、次いで、Ｓｉの拡散浸透処理を施すことによ
り鋼板のＳｉ量を４〜７ｗｔ％に高め、Ｓｉ：４〜７ｗ
ｔ％、Ｂ：０．５ｗｔ％以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以
下、Ｎ：０．０３ｗｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以
下、Ｐ：０．４ｗｔ％以下、Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ
％、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＳｎおよびＳｂのうちの１
種または２種以上を０．０１〜１０ｗｔ％、残部Ｆｅお
よび不可避的不純物からなり、且つ平均結晶粒径ｄ（ｍ
ｍ）が下式を満足する高珪素鋼板を得ることを特徴とす
る、Ｓｉ拡散浸透処理法による加工性の優れた高珪素鋼
板の製造方法。
【数８】
【０００８】（３） Ｓｉ：４ｗｔ％以下、Ｂ：０．５
ｗｔ％以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗ
ｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ％
以下、Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎ
ｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅ
およびＳｍのうちの１種または２種以上を０．０１〜１
０ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼板
に、Ｓｉの拡散浸透処理を施すことにより鋼板のＳｉ量
を４〜７ｗｔ％に高め、Ｓｉ：４〜７ｗｔ％、Ｂ：０．
５ｗｔ％以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３
ｗｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ
％以下、Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎ
ｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅ
およびＳｍのうちの１種または２種以上を０．０１〜１
０ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、且
つ平均結晶粒径ｄ（ｍｍ）が下式を満足する高珪素鋼板
を得ることを特徴とする、Ｓｉ拡散浸透処理法による加
工性の優れた高珪素鋼板の製造方法。
ｗｔ％以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗ
ｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ％
以下、Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎ
ｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅ
およびＳｍのうちの１種または２種以上を０．０１〜１
０ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼板
に、Ｓｉの拡散浸透処理を施すことにより鋼板のＳｉ量
を４〜７ｗｔ％に高め、Ｓｉ：４〜７ｗｔ％、Ｂ：０．
５ｗｔ％以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３
ｗｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ
％以下、Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎ
ｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅ
およびＳｍのうちの１種または２種以上を０．０１〜１
０ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、且
つ平均結晶粒径ｄ（ｍｍ）が下式を満足する高珪素鋼板
を得ることを特徴とする、Ｓｉ拡散浸透処理法による加
工性の優れた高珪素鋼板の製造方法。
【数９】
【０００９】（４） Ｓｉ：４ｗｔ％以下、Ｂ：０．５
ｗｔ％以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗ
ｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ％
以下、Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不
可避的不純物からなる鋼板に、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃ
ｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅおよび
Ｓｍのうちの１種または２種以上の元素の拡散浸透処理
を施し、次いで、Ｓｉの拡散浸透処理を施すことにより
鋼板のＳｉ量を４〜７ｗｔ％に高め、Ｓｉ：４〜７ｗｔ
％、Ｂ：０．５ｗｔ％以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、
Ｎ：０．０３ｗｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、
Ｐ：０．４ｗｔ％以下、Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％、
Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚ
ｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍのうちの１種または２種以上
を０．０１〜１０ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなり、且つ平均結晶粒径ｄ（ｍｍ）が下式を満足
する高珪素鋼板を得ることを特徴とする、Ｓｉ拡散浸透
処理法による加工性の優れた高珪素鋼板の製造方法。
ｗｔ％以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗ
ｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ％
以下、Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不
可避的不純物からなる鋼板に、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃ
ｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅおよび
Ｓｍのうちの１種または２種以上の元素の拡散浸透処理
を施し、次いで、Ｓｉの拡散浸透処理を施すことにより
鋼板のＳｉ量を４〜７ｗｔ％に高め、Ｓｉ：４〜７ｗｔ
％、Ｂ：０．５ｗｔ％以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、
Ｎ：０．０３ｗｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、
Ｐ：０．４ｗｔ％以下、Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％、
Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚ
ｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍのうちの１種または２種以上
を０．０１〜１０ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなり、且つ平均結晶粒径ｄ（ｍｍ）が下式を満足
する高珪素鋼板を得ることを特徴とする、Ｓｉ拡散浸透
処理法による加工性の優れた高珪素鋼板の製造方法。
【数１０】
【００１０】（５） Ｓｉ：４ｗｔ％以下、Ｂ：０．５
ｗｔ％以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗ
ｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ％
以下、Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％を含有し、これにＴ
ｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＳｎおよびＳｂのうちの１種また
は２種以上の元素とＣｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａ
ｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍのうちの
１種または２種以上の元素とを合計で０．０１〜１０ｗ
ｔ％含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼
板に、Ｓｉの拡散浸透処理を施すことにより鋼板のＳｉ
量を４〜７ｗｔ％に高め、Ｓｉ：４〜７ｗｔ％、Ｂ：
０．５ｗｔ％以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．
０３ｗｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４
ｗｔ％以下、Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％を含有し、こ
れにＴｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＳｎおよびＳｂのうちの１
種または２種以上の元素とＣｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓ
ｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍの
うちの１種または２種以上の元素とを合計で０．０１〜
１０ｗｔ％含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物から
なり、且つ平均結晶粒径ｄ（ｍｍ）が下式を満足する高
珪素鋼板を得ることを特徴とする、Ｓｉ拡散浸透処理法
による加工性の優れた高珪素鋼板の製造方法。
ｗｔ％以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗ
ｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ％
以下、Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％を含有し、これにＴ
ｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＳｎおよびＳｂのうちの１種また
は２種以上の元素とＣｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａ
ｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍのうちの
１種または２種以上の元素とを合計で０．０１〜１０ｗ
ｔ％含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼
板に、Ｓｉの拡散浸透処理を施すことにより鋼板のＳｉ
量を４〜７ｗｔ％に高め、Ｓｉ：４〜７ｗｔ％、Ｂ：
０．５ｗｔ％以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．
０３ｗｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４
ｗｔ％以下、Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％を含有し、こ
れにＴｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＳｎおよびＳｂのうちの１
種または２種以上の元素とＣｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓ
ｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍの
うちの１種または２種以上の元素とを合計で０．０１〜
１０ｗｔ％含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物から
なり、且つ平均結晶粒径ｄ（ｍｍ）が下式を満足する高
珪素鋼板を得ることを特徴とする、Ｓｉ拡散浸透処理法
による加工性の優れた高珪素鋼板の製造方法。
【数１１】
【００１１】（６） Ｓｉ：４ｗｔ％以下、Ｂ：０．５
ｗｔ％以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗ
ｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ％
以下、Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不
可避的不純物からなる鋼板に、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、
ＳｎおよびＳｂのうちの１種または２種以上の元素とＣ
ｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚ
ｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍのうちの１種または２種以上
の元素の拡散浸透処理を施し、次いで、Ｓｉの拡散浸透
処理を施すことにより鋼板のＳｉ量を４〜７ｗｔ％に高
め、Ｓｉ：４〜７ｗｔ％、Ｂ：０．５ｗｔ％以下、Ｃ：
０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗｔ％以下、Ｏ：
０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ％以下、Ａｌ：
０．００５〜３ｗｔ％を含有し、これにＴｉ、Ｖ、Ｚ
ｒ、Ｎｂ、ＳｎおよびＳｂのうちの１種または２種以上
の元素とＣｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、
Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍのうちの１種または
２種以上の元素とを合計で０．０１〜１０ｗｔ％含有
し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、且つ平均
結晶粒径ｄ（ｍｍ）が下式を満足する高珪素鋼板を得る
ことを特徴とする、Ｓｉ拡散浸透処理法による加工性の
優れた高珪素鋼板の製造方法。
ｗｔ％以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗ
ｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ％
以下、Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不
可避的不純物からなる鋼板に、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、
ＳｎおよびＳｂのうちの１種または２種以上の元素とＣ
ｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚ
ｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍのうちの１種または２種以上
の元素の拡散浸透処理を施し、次いで、Ｓｉの拡散浸透
処理を施すことにより鋼板のＳｉ量を４〜７ｗｔ％に高
め、Ｓｉ：４〜７ｗｔ％、Ｂ：０．５ｗｔ％以下、Ｃ：
０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗｔ％以下、Ｏ：
０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ％以下、Ａｌ：
０．００５〜３ｗｔ％を含有し、これにＴｉ、Ｖ、Ｚ
ｒ、Ｎｂ、ＳｎおよびＳｂのうちの１種または２種以上
の元素とＣｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、
Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍのうちの１種または
２種以上の元素とを合計で０．０１〜１０ｗｔ％含有
し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、且つ平均
結晶粒径ｄ（ｍｍ）が下式を満足する高珪素鋼板を得る
ことを特徴とする、Ｓｉ拡散浸透処理法による加工性の
優れた高珪素鋼板の製造方法。
【数１２】
【００１２】
【作用】以下、本発明の製造方法により得られる高珪素
鋼板の成分組成、平均結晶粒径ｄの限定理由について説
明する。まず、高珪素鋼板の成分組成の限定理由を説明
する。 Ｓｉ：４ｗｔ％未満では鉄損が大きく、一方、７ｗｔ％
を超えると脆くなるため、Ｓｉは４〜７ｗｔ％とする。 Ｂ：粒界を強化する元素であるが、０．５ｗｔ％を超え
ると圧延性、打ち抜き性が劣化するため、上限を０．５
ｗｔ％とする。 Ｐ：Ｂと同様に粒界を強化する元素であり、０．４ｗｔ
％を超えると圧延性、打ち抜き性が劣化するため、上限
を０．４ｗｔ％とする。
鋼板の成分組成、平均結晶粒径ｄの限定理由について説
明する。まず、高珪素鋼板の成分組成の限定理由を説明
する。 Ｓｉ：４ｗｔ％未満では鉄損が大きく、一方、７ｗｔ％
を超えると脆くなるため、Ｓｉは４〜７ｗｔ％とする。 Ｂ：粒界を強化する元素であるが、０．５ｗｔ％を超え
ると圧延性、打ち抜き性が劣化するため、上限を０．５
ｗｔ％とする。 Ｐ：Ｂと同様に粒界を強化する元素であり、０．４ｗｔ
％を超えると圧延性、打ち抜き性が劣化するため、上限
を０．４ｗｔ％とする。
【００１３】Ｃ、Ｎ：これらの元素は炭化物や窒化物を
形成し、強度を高める反面脆性も増大するためＣ：０．
０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗｔ％以下とする。 Ｏ：ＯはＳｉ等と結び付いてＳｉＯ2等の酸化物を形成
し、脆性を増加させるため、０．０２ｗｔ％以下とす
る。
形成し、強度を高める反面脆性も増大するためＣ：０．
０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗｔ％以下とする。 Ｏ：ＯはＳｉ等と結び付いてＳｉＯ2等の酸化物を形成
し、脆性を増加させるため、０．０２ｗｔ％以下とす
る。
【００１４】Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｓｎ、Ｓｂ：これ
らの元素は粒界強化および結晶粒の微細化に有効な元素
であるが、この効果は０．０１ｗｔ％未満では顕著でな
く、一方、１０ｗｔ％を超えると磁気特性の劣化を招く
ため、これらの元素の合計で０．０１〜１０ｗｔ％、よ
り好しくは０．０１〜５．０ｗｔ％の範囲で添加する。
らの元素は粒界強化および結晶粒の微細化に有効な元素
であるが、この効果は０．０１ｗｔ％未満では顕著でな
く、一方、１０ｗｔ％を超えると磁気特性の劣化を招く
ため、これらの元素の合計で０．０１〜１０ｗｔ％、よ
り好しくは０．０１〜５．０ｗｔ％の範囲で添加する。
【００１５】Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍ
ｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｓｍ：これらの元素は結
晶粒の微細化に有効な元素であが、この効果は０．０１
ｗｔ％未満では顕著でなく、一方、１０ｗｔ％を超える
と磁気特性の劣化を招くため、これらの元素の合計で
０．０１〜１０ｗｔ％、より好しくは０．０１〜５．０
ｗｔ％の範囲で添加する。
ｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｓｍ：これらの元素は結
晶粒の微細化に有効な元素であが、この効果は０．０１
ｗｔ％未満では顕著でなく、一方、１０ｗｔ％を超える
と磁気特性の劣化を招くため、これらの元素の合計で
０．０１〜１０ｗｔ％、より好しくは０．０１〜５．０
ｗｔ％の範囲で添加する。
【００１６】また、上述したＴｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｓ
ｎおよびＳｂの群の中から選ばれる１種以上の元素と、
Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚ
ｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍの群の中から選ばれる１種以
上の元素を複合添加してもよく、この場合の添加量も上
述したと同様の理由で、複合添加量の合計で０．０１〜
１０ｗｔ％、より好しくは０．０１〜５．０ｗｔ％とす
る。なお、上記両元素群の効果を比較するとＴｉ、Ｖ等
からなる元素群のほうが粒界強化の効果と結晶粒微細化
効果の２つの働きがあり、Ｃｒ、Ｍｎ等からなる元素群
よりも、加工性改善には有効である。
ｎおよびＳｂの群の中から選ばれる１種以上の元素と、
Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚ
ｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍの群の中から選ばれる１種以
上の元素を複合添加してもよく、この場合の添加量も上
述したと同様の理由で、複合添加量の合計で０．０１〜
１０ｗｔ％、より好しくは０．０１〜５．０ｗｔ％とす
る。なお、上記両元素群の効果を比較するとＴｉ、Ｖ等
からなる元素群のほうが粒界強化の効果と結晶粒微細化
効果の２つの働きがあり、Ｃｒ、Ｍｎ等からなる元素群
よりも、加工性改善には有効である。
【００１７】また、鋼板の平均結晶粒径ｄ（ｍｍ）は下
式を満足する必要がある。
式を満足する必要がある。
【数１３】 平均結晶粒径が上記式を満足しないと、粒界の相対面積
が少なくなり、打ち抜き加工した場合に割れが多くなっ
てしまう。平均結晶粒径が上記式を満足することによ
り、粒界面積が多くなり粒界の強化が有効に働くように
なる。
が少なくなり、打ち抜き加工した場合に割れが多くなっ
てしまう。平均結晶粒径が上記式を満足することによ
り、粒界面積が多くなり粒界の強化が有効に働くように
なる。
【００１８】なお、後述する実施例中の比較例であるＣ
−３２〜３４、Ｄ−３１〜３４、Ｇ−３２、３３、Ｈ−
３２〜３４は平均結晶粒径が本発明条件を満足している
ことから考えて、打ち抜き加工性は結晶粒径だけに依存
するのではなく、上述した第三添加元素による本質的な
加工性改善効果にも依存しているものと考えられる。こ
の理由は必ずしも明らかではないが、上記第三元素群の
添加により、加工性に悪影響を及ぼすと考えられるＦｅ
−Ｓｉ合金の規則相（Ｂ２相あるいはＤＯ3相）の形成
が抑えられ、加工性に良好な不規則相（Ａ２相）の形成
が促進されるためと考えられる。この規則相形成抑制効
果は、Ｔｉ、Ｖ等の群の元素とＣｒ、Ｍｎ等の群の元素
では明確な差異は認められず、ほぼ同等の効果を有する
ものと考えられる。
−３２〜３４、Ｄ−３１〜３４、Ｇ−３２、３３、Ｈ−
３２〜３４は平均結晶粒径が本発明条件を満足している
ことから考えて、打ち抜き加工性は結晶粒径だけに依存
するのではなく、上述した第三添加元素による本質的な
加工性改善効果にも依存しているものと考えられる。こ
の理由は必ずしも明らかではないが、上記第三元素群の
添加により、加工性に悪影響を及ぼすと考えられるＦｅ
−Ｓｉ合金の規則相（Ｂ２相あるいはＤＯ3相）の形成
が抑えられ、加工性に良好な不規則相（Ａ２相）の形成
が促進されるためと考えられる。この規則相形成抑制効
果は、Ｔｉ、Ｖ等の群の元素とＣｒ、Ｍｎ等の群の元素
では明確な差異は認められず、ほぼ同等の効果を有する
ものと考えられる。
【００１９】本発明の製造方法では、上述した高珪素鋼
板はＳｉ：４ｗｔ％以下の鋼板にＳｉの拡散浸透処理を
施すことにより製造されるが、その構成成分たるＴｉ、
Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＳｎおよびＳｂの群の中から選ばれる
１種以上の元素と、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａ
ｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍの群の中
から選ばれる１種以上の元素を、当初から鋼中に添加し
ておく方法と、圧延後Ｓｉと同様に拡散浸透処理により
添加する方法とがある。
板はＳｉ：４ｗｔ％以下の鋼板にＳｉの拡散浸透処理を
施すことにより製造されるが、その構成成分たるＴｉ、
Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＳｎおよびＳｂの群の中から選ばれる
１種以上の元素と、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａ
ｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍの群の中
から選ばれる１種以上の元素を、当初から鋼中に添加し
ておく方法と、圧延後Ｓｉと同様に拡散浸透処理により
添加する方法とがある。
【００２０】まず、前者の場合の製造方法について説明
すると、Ｓｉを４ｗｔ％以下含有し、且つＴｉ、Ｖ、Ｚ
ｒ、Ｎｂ、ＳｎおよびＳｂの群の中から選ばれる１種以
上の元素、またはＣｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａ
ｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍの群の中
から選ばれる１種以上の元素、若しくはその両者を、上
述したように合計で０．０１〜１０ｗｔ％含有したスラ
ブに熱延、冷延を施して薄板コイルを製造する。この製
造工程ではＳｉ：４ｗｔ％以下であるため、圧延性は良
好である。また、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、
Ａｓ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｓｅ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｃｏ、Ｚ
ｎ、Ｇａ、Ｇｅの１種以上を含有しているため、結晶粒
が微細化し圧延性が向上するとともに、これらの元素の
作用により、その後の拡散浸透処理において結晶粒成長
が抑制される効果が得られる。
すると、Ｓｉを４ｗｔ％以下含有し、且つＴｉ、Ｖ、Ｚ
ｒ、Ｎｂ、ＳｎおよびＳｂの群の中から選ばれる１種以
上の元素、またはＣｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａ
ｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍの群の中
から選ばれる１種以上の元素、若しくはその両者を、上
述したように合計で０．０１〜１０ｗｔ％含有したスラ
ブに熱延、冷延を施して薄板コイルを製造する。この製
造工程ではＳｉ：４ｗｔ％以下であるため、圧延性は良
好である。また、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、
Ａｓ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｓｅ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｃｏ、Ｚ
ｎ、Ｇａ、Ｇｅの１種以上を含有しているため、結晶粒
が微細化し圧延性が向上するとともに、これらの元素の
作用により、その後の拡散浸透処理において結晶粒成長
が抑制される効果が得られる。
【００２１】このような鋼板にはＳｉの拡散浸透処理が
なされ、Ｓｉ：４〜７ｗｔ％の高珪素鋼板が製造され
る。Ｓｉの拡散浸透処理では、Ｓｉ：４ｗｔ％以下の鋼
板（普通鋼板またはＳｉ：４ｗｔ％以下の方向性若しく
は無方向性珪素鋼板）に、ＳｉＣｌ4、ＳｉＨＣｌ3、Ｓ
ｉＨ4等のＳｉ化合物を含む無酸化性ガス雰囲気中でＳ
ｉの浸透処理（浸珪処理）を施して鋼板の表面からＳｉ
を浸透させ、次いで、Ｓｉを含まない無酸化性ガス雰囲
気中で鋼板に対し拡散熱処理を施して、浸透したＳｉを
鋼板中に拡散させる。
なされ、Ｓｉ：４〜７ｗｔ％の高珪素鋼板が製造され
る。Ｓｉの拡散浸透処理では、Ｓｉ：４ｗｔ％以下の鋼
板（普通鋼板またはＳｉ：４ｗｔ％以下の方向性若しく
は無方向性珪素鋼板）に、ＳｉＣｌ4、ＳｉＨＣｌ3、Ｓ
ｉＨ4等のＳｉ化合物を含む無酸化性ガス雰囲気中でＳ
ｉの浸透処理（浸珪処理）を施して鋼板の表面からＳｉ
を浸透させ、次いで、Ｓｉを含まない無酸化性ガス雰囲
気中で鋼板に対し拡散熱処理を施して、浸透したＳｉを
鋼板中に拡散させる。
【００２２】一般に、拡散浸透処理法により製造される
高珪素鋼板は、処理温度が１０００〜１２５０℃程度と
なるため粒径制御が難しく、結晶粒が成長し、これが磁
気特性（特に数百Ｈｚ以上の高周波鉄損）に悪影響を与
えるとともに、製品コイルの加工性も劣化してしまうと
いう問題がある。例えば、従来の拡散浸透処理法によっ
て製造される鋼板では、板厚０．３ｍｍの製品コイルの
平均結晶粒径は６００μｍ程度となる。これに対し、上
述したような本発明法により製造される製品コイルの平
均結晶粒径は４００μｍ程度となり、この平均粒径のた
め剪断性や打ち抜き性などの加工性が著しく向上する。
さらに、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｓｎ、Ｓｂの各元素は
粒界を強化し、粒界割れを防止する効果がある。また、
磁気特性についてみると、不可避的不純物元素の存在に
よるヒステリシス損失が、粒径の制御による渦電流損失
の減少により相殺されるため、数百Ｈｚ以上の高周波で
は従来の製品コイルと遜色ない特性が得られる。
高珪素鋼板は、処理温度が１０００〜１２５０℃程度と
なるため粒径制御が難しく、結晶粒が成長し、これが磁
気特性（特に数百Ｈｚ以上の高周波鉄損）に悪影響を与
えるとともに、製品コイルの加工性も劣化してしまうと
いう問題がある。例えば、従来の拡散浸透処理法によっ
て製造される鋼板では、板厚０．３ｍｍの製品コイルの
平均結晶粒径は６００μｍ程度となる。これに対し、上
述したような本発明法により製造される製品コイルの平
均結晶粒径は４００μｍ程度となり、この平均粒径のた
め剪断性や打ち抜き性などの加工性が著しく向上する。
さらに、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｓｎ、Ｓｂの各元素は
粒界を強化し、粒界割れを防止する効果がある。また、
磁気特性についてみると、不可避的不純物元素の存在に
よるヒステリシス損失が、粒径の制御による渦電流損失
の減少により相殺されるため、数百Ｈｚ以上の高周波で
は従来の製品コイルと遜色ない特性が得られる。
【００２３】次に、上述した後者の場合の製造方法、す
なわち鋼板に拡散浸透処理によりＴｉ、Ｖ等の元素を添
加する製造法について説明すると、上述したようなＴ
ｉ、Ｖ、Ｚｒ等の加工性改善元素を添加しないスラブを
熱延、冷延の工程を経て冷延コイルとした後、拡散浸透
処理により上記Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ等の加工性改善元素を添
加する。これらの元素は、そのハロゲン化物（塩化物、
フッ化物）と水素ガスとの還元反応により鋼板表面に付
着させた後、拡散浸透させる。例えば、ＴｉであればＴ
ｉＣｌ4＋２Ｈ2→Ｔｉ＋４ＨＣｌとしてＴｉを付着させ
た後、拡散処理することにより添加する。また、このよ
うなハロゲン化物による浸透処理のほかに、金属蒸気を
直接鋼板表面に蒸着し、しかる後、高温に加熱すること
によって浸透処理を行なう方法も有効である。
なわち鋼板に拡散浸透処理によりＴｉ、Ｖ等の元素を添
加する製造法について説明すると、上述したようなＴ
ｉ、Ｖ、Ｚｒ等の加工性改善元素を添加しないスラブを
熱延、冷延の工程を経て冷延コイルとした後、拡散浸透
処理により上記Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ等の加工性改善元素を添
加する。これらの元素は、そのハロゲン化物（塩化物、
フッ化物）と水素ガスとの還元反応により鋼板表面に付
着させた後、拡散浸透させる。例えば、ＴｉであればＴ
ｉＣｌ4＋２Ｈ2→Ｔｉ＋４ＨＣｌとしてＴｉを付着させ
た後、拡散処理することにより添加する。また、このよ
うなハロゲン化物による浸透処理のほかに、金属蒸気を
直接鋼板表面に蒸着し、しかる後、高温に加熱すること
によって浸透処理を行なう方法も有効である。
【００２４】この方法の場合、これら加工性改善元素の
拡散浸透処理温度は７００〜１０００℃とし、粒成長が
進行しないうちに拡散を完了させることが必要となる。
このような加工性改善元素の拡散浸透処理後、上記と同
様の方法でＳｉの拡散浸透処理を行う。このようにして
製造された高珪素鋼板は平均結晶粒径が小さく、その効
果は加工性改善元素を予めスラブに添加しておいた場合
と同様である。また、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｓｎ、Ｓ
ｂを拡散浸透させた場合は、粒界にこれら元素が偏析す
る傾向があり、粒界強化の効果が大きいことが認められ
た。
拡散浸透処理温度は７００〜１０００℃とし、粒成長が
進行しないうちに拡散を完了させることが必要となる。
このような加工性改善元素の拡散浸透処理後、上記と同
様の方法でＳｉの拡散浸透処理を行う。このようにして
製造された高珪素鋼板は平均結晶粒径が小さく、その効
果は加工性改善元素を予めスラブに添加しておいた場合
と同様である。また、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｓｎ、Ｓ
ｂを拡散浸透させた場合は、粒界にこれら元素が偏析す
る傾向があり、粒界強化の効果が大きいことが認められ
た。
【００２５】従来においても、Ａｌ、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、
Ｎｂ、Ｓｎ、Ｓｂ或いはＣｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓ
ｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｓｍ等の元
素を珪素鋼板に添加し、磁気特性と機械的強度のバラン
スを図った材料が知られている。しかしながら、従来技
術では鋼板の主添加成分であるＳｉ量が４ｗｔ％を超え
ると鋼板自体が極めて硬くなり効率的な冷間圧延に適さ
なくなる上に、上記の第三添加元素が鋼板の高度を増加
させる作用を有するために、更に冷間圧延が困難とな
る。これに対し、本発明のように当初のＳｉ量が４ｗｔ
％以下でＳｉの浸透処理を最後に施す方法では、上記の
ような冷間圧延上の問題は存在しないため、効率的な製
造が可能となる。このような効果は第三添加元素量が
０．５ｗｔ％以上のように多量に含まれる場合に特に顕
著であり、本発明によれば第三添加元素群を多量に含む
鋼板であっても冷間圧延が容易に実施できる。
Ｎｂ、Ｓｎ、Ｓｂ或いはＣｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓ
ｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｓｍ等の元
素を珪素鋼板に添加し、磁気特性と機械的強度のバラン
スを図った材料が知られている。しかしながら、従来技
術では鋼板の主添加成分であるＳｉ量が４ｗｔ％を超え
ると鋼板自体が極めて硬くなり効率的な冷間圧延に適さ
なくなる上に、上記の第三添加元素が鋼板の高度を増加
させる作用を有するために、更に冷間圧延が困難とな
る。これに対し、本発明のように当初のＳｉ量が４ｗｔ
％以下でＳｉの浸透処理を最後に施す方法では、上記の
ような冷間圧延上の問題は存在しないため、効率的な製
造が可能となる。このような効果は第三添加元素量が
０．５ｗｔ％以上のように多量に含まれる場合に特に顕
著であり、本発明によれば第三添加元素群を多量に含む
鋼板であっても冷間圧延が容易に実施できる。
【００２６】
〔実施例１〕表１〜表１６に示される組成の珪素鋼を熱
延、冷延を経て薄板とした後、拡散浸透処理法を用いて
Ｓｉを添加し、上記各表に示されるようなＳｉ量に調整
した。なお、上記各表に各鋼板の最終板厚を併せて示
す。これら薄板の平均結晶粒径を測定すると共に、直径
２０ｍｍのパンチ、ダイスを用いて１０枚室温にて打ち
抜き加工を行い、それらの外観から加工性を評価した。
その結果を、平均結晶粒径とともに表１７〜表３２に示
す。
延、冷延を経て薄板とした後、拡散浸透処理法を用いて
Ｓｉを添加し、上記各表に示されるようなＳｉ量に調整
した。なお、上記各表に各鋼板の最終板厚を併せて示
す。これら薄板の平均結晶粒径を測定すると共に、直径
２０ｍｍのパンチ、ダイスを用いて１０枚室温にて打ち
抜き加工を行い、それらの外観から加工性を評価した。
その結果を、平均結晶粒径とともに表１７〜表３２に示
す。
【００２７】なお、各表に記載された加工性の評価指数
は、以下ような基準に基づくものである。 １０：割れなし ９：１、２枚に微細なクラックが観察されるが、目視で
はほとんどわからない程度 ８：４、５枚に微細なクラックが観察されるが、目視で
はほとんどわからない程度 ７：７、８枚に微細なクラックが観察されるが、目視で
はほとんどわからない程度 ６：１０枚すべてに微細なクラックが観察されるが、目
視ではほとんどわからない程度 ５：２、３枚にクラックが観察されるが、小さく浅い ４：４、５枚にクラックが観察されるが、小さく浅い ３：７、８枚にクラックが観察されるが、小さく浅い ２：１０枚すべてにクラックが観察されるが、小さく浅
い １：大きな割れが観察される
は、以下ような基準に基づくものである。 １０：割れなし ９：１、２枚に微細なクラックが観察されるが、目視で
はほとんどわからない程度 ８：４、５枚に微細なクラックが観察されるが、目視で
はほとんどわからない程度 ７：７、８枚に微細なクラックが観察されるが、目視で
はほとんどわからない程度 ６：１０枚すべてに微細なクラックが観察されるが、目
視ではほとんどわからない程度 ５：２、３枚にクラックが観察されるが、小さく浅い ４：４、５枚にクラックが観察されるが、小さく浅い ３：７、８枚にクラックが観察されるが、小さく浅い ２：１０枚すべてにクラックが観察されるが、小さく浅
い １：大きな割れが観察される
【００２８】表１７〜表３２に示されるように、０．０
１ｗｔ％以上の打ち抜き加工性改善元素を添加すること
によって、加工性が改善されることが判る。また特に、
本発明法はＳｉ量が比較的多い高珪素鋼板により有効で
あることが判る。
１ｗｔ％以上の打ち抜き加工性改善元素を添加すること
によって、加工性が改善されることが判る。また特に、
本発明法はＳｉ量が比較的多い高珪素鋼板により有効で
あることが判る。
【００２９】〔実施例２〕表３３に示される組成の珪素
鋼を熱延、冷延を経て薄板とした後、拡散浸透処理法を
用いてＳｉを添加し、Ｓｉ：６．５ｗｔ％に調整した。
最終板厚は０．３０ｍｍであった。これら薄板の平均結
晶粒径を測定するとともに、直径２０ｍｍのパンチ、ダ
イスを用いて１０枚室温にて打ち抜き加工を行ない、そ
れらの外観から加工性を評価した。その結果を平均結晶
粒径とともに表３４に示す。なお、表３４に記載された
加工性の評価指数は、実施例１と同様の基準に基づくも
のである。表３４によれば、拡散浸透処理によりＴｉ、
Ｓｂ等に代表される元素群の元素とＭｎ、Ｎｉ等に代表
される元素群の元素を複合添加した場合でも、加工性が
改善されることが判る。
鋼を熱延、冷延を経て薄板とした後、拡散浸透処理法を
用いてＳｉを添加し、Ｓｉ：６．５ｗｔ％に調整した。
最終板厚は０．３０ｍｍであった。これら薄板の平均結
晶粒径を測定するとともに、直径２０ｍｍのパンチ、ダ
イスを用いて１０枚室温にて打ち抜き加工を行ない、そ
れらの外観から加工性を評価した。その結果を平均結晶
粒径とともに表３４に示す。なお、表３４に記載された
加工性の評価指数は、実施例１と同様の基準に基づくも
のである。表３４によれば、拡散浸透処理によりＴｉ、
Ｓｂ等に代表される元素群の元素とＭｎ、Ｎｉ等に代表
される元素群の元素を複合添加した場合でも、加工性が
改善されることが判る。
【００３０】〔実施例３〕表３５〜表３８に示される組
成の珪素鋼を熱延、冷延を経て薄板とした後、拡散浸透
処理法を用いて上記各表に示される加工性改善元素を添
加した後、同じく拡散浸珪処理法によりＳｉを添加し、
各表に示されるようなＳｉ量に調整した。なお、上記各
表に各鋼板の最終板厚を併せて示す。これら薄板の平均
結晶粒径を測定するとともに、直径２０ｍｍのパンチ、
ダイスを用いて１０枚室温にて打ち抜き加工を行い、そ
れらの外観から加工性を評価した。その結果を、平均結
晶粒径とともに表３９および表４０に示す。なお、各表
に記載された加工性の評価指数は、実施例１と同様の基
準に基づくものである。上記各表によれば、拡散浸透処
理法により０．０１ｗｔ％以上の打ち抜き加工性改善元
素を添加した場合でも、加工性が改善されることが判
る。
成の珪素鋼を熱延、冷延を経て薄板とした後、拡散浸透
処理法を用いて上記各表に示される加工性改善元素を添
加した後、同じく拡散浸珪処理法によりＳｉを添加し、
各表に示されるようなＳｉ量に調整した。なお、上記各
表に各鋼板の最終板厚を併せて示す。これら薄板の平均
結晶粒径を測定するとともに、直径２０ｍｍのパンチ、
ダイスを用いて１０枚室温にて打ち抜き加工を行い、そ
れらの外観から加工性を評価した。その結果を、平均結
晶粒径とともに表３９および表４０に示す。なお、各表
に記載された加工性の評価指数は、実施例１と同様の基
準に基づくものである。上記各表によれば、拡散浸透処
理法により０．０１ｗｔ％以上の打ち抜き加工性改善元
素を添加した場合でも、加工性が改善されることが判
る。
【００３１】〔実施例４〕表４１に示される組成の珪素
鋼を熱延、冷延を経て薄板とした後、ＴｉＣｌ4＋Ｎｉ
Ｃｌ2蒸気中で１２００℃で３０秒間浸透処理を施し、
さらに雰囲気をＳｉＣｌ4に切り替えてＳｉ浸透処理を
施した。これらの浸透処理後のＴｉ、Ｎｉ、Ｓｉの分析
値を表４２に示す。この薄板の最終板厚は０．３０ｍｍ
であった。この薄板の平均結晶粒径を測定するととも
に、直径２０ｍｍのパンチ、ダイスを用いて１０枚室温
にて打ち抜き加工を行い、それらの外観から加工性を評
価した。その結果を、平均結晶粒径とともに表４３に示
す。なお、表４３に記載された加工性の評価指数は、実
施例１と同様の基準に基づくものである。上記表４３に
よれば、拡散浸透処理法により加工性改善元素を複合添
加し、引き続きＳｉの浸透処理を行なった場合でも加工
性が改善されることが判る。
鋼を熱延、冷延を経て薄板とした後、ＴｉＣｌ4＋Ｎｉ
Ｃｌ2蒸気中で１２００℃で３０秒間浸透処理を施し、
さらに雰囲気をＳｉＣｌ4に切り替えてＳｉ浸透処理を
施した。これらの浸透処理後のＴｉ、Ｎｉ、Ｓｉの分析
値を表４２に示す。この薄板の最終板厚は０．３０ｍｍ
であった。この薄板の平均結晶粒径を測定するととも
に、直径２０ｍｍのパンチ、ダイスを用いて１０枚室温
にて打ち抜き加工を行い、それらの外観から加工性を評
価した。その結果を、平均結晶粒径とともに表４３に示
す。なお、表４３に記載された加工性の評価指数は、実
施例１と同様の基準に基づくものである。上記表４３に
よれば、拡散浸透処理法により加工性改善元素を複合添
加し、引き続きＳｉの浸透処理を行なった場合でも加工
性が改善されることが判る。
【００３２】
【表１】
【００３３】
【表２】
【００３４】
【表３】
【００３５】
【表４】
【００３６】
【表５】
【００３７】
【表６】
【００３８】
【表７】
【００３９】
【表８】
【００４０】
【表９】
【００４１】
【表１０】
【００４２】
【表１１】
【００４３】
【表１２】
【００４４】
【表１３】
【００４５】
【表１４】
【００４６】
【表１５】
【００４７】
【表１６】
【００４８】
【表１７】
【００４９】
【表１８】
【００５０】
【表１９】
【００５１】
【表２０】
【００５２】
【表２１】
【００５３】
【表２２】
【００５４】
【表２３】
【００５５】
【表２４】
【００５６】
【表２５】
【００５７】
【表２６】
【００５８】
【表２７】
【００５９】
【表２８】
【００６０】
【表２９】
【００６１】
【表３０】
【００６２】
【表３１】
【００６３】
【表３２】
【００６４】
【表３３】
【００６５】
【表３４】
【００６６】
【表３５】
【００６７】
【表３６】
【００６８】
【表３７】
【００６９】
【表３８】
【００７０】
【表３９】
【００７１】
【表４０】
【００７２】
【表４１】
【００７３】
【表４２】
【００７４】
【表４３】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高田 芳一 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (56)参考文献 特開 昭56−112439（ＪＰ，Ａ)
Claims (6)
- 【請求項１】 Ｓｉ：４ｗｔ％以下、Ｂ：０．５ｗｔ％
以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗｔ％以
下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ％以下、
Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、
ＳｎおよびＳｂのうちの１種または２種以上を０．０１
〜１０ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる
鋼板に、Ｓｉの拡散浸透処理を施すことにより鋼板のＳ
ｉ量を４〜７ｗｔ％に高め、Ｓｉ：４〜７ｗｔ％、Ｂ：
０．５ｗｔ％以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．
０３ｗｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４
ｗｔ％以下、Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％、Ｔｉ、Ｖ、
Ｚｒ、Ｎｂ、ＳｎおよびＳｂのうちの１種または２種以
上を０．０１〜１０ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不可避的不
純物からなり、且つ平均結晶粒径ｄ（ｍｍ）が下式を満
足する高珪素鋼板を得ることを特徴とする、Ｓｉ拡散浸
透処理法による加工性の優れた高珪素鋼板の製造方法。【数１】 - 【請求項２】 Ｓｉ：４ｗｔ％以下、Ｂ：０．５ｗｔ％
以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗｔ％以
下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ％以下、
Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不可避的
不純物からなる鋼板に、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｓｎお
よびＳｂのうちの１種または２種以上の元素の拡散浸透
処理を施し、次いで、Ｓｉの拡散浸透処理を施すことに
より鋼板のＳｉ量を４〜７ｗｔ％に高め、Ｓｉ：４〜７
ｗｔ％、Ｂ：０．５ｗｔ％以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以
下、Ｎ：０．０３ｗｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以
下、Ｐ：０．４ｗｔ％以下、Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ
％、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＳｎおよびＳｂのうちの１
種または２種以上を０．０１〜１０ｗｔ％、残部Ｆｅお
よび不可避的不純物からなり、且つ平均結晶粒径ｄ（ｍ
ｍ）が下式を満足する高珪素鋼板を得ることを特徴とす
る、Ｓｉ拡散浸透処理法による加工性の優れた高珪素鋼
板の製造方法。【数２】 - 【請求項３】 Ｓｉ：４ｗｔ％以下、Ｂ：０．５ｗｔ％
以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗｔ％以
下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ％以下、
Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃ
ｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅおよび
Ｓｍのうちの１種または２種以上を０．０１〜１０ｗｔ
％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼板に、Ｓ
ｉの拡散浸透処理を施すことにより鋼板のＳｉ量を４〜
７ｗｔ％に高め、Ｓｉ：４〜７ｗｔ％、Ｂ：０．５ｗｔ
％以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗｔ％
以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ％以
下、Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、
Ｃｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅおよ
びＳｍのうちの１種または２種以上を０．０１〜１０ｗ
ｔ％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、且つ平
均結晶粒径ｄ（ｍｍ）が下式を満足する高珪素鋼板を得
ることを特徴とする、Ｓｉ拡散浸透処理法による加工性
の優れた高珪素鋼板の製造方法。【数３】 - 【請求項４】 Ｓｉ：４ｗｔ％以下、Ｂ：０．５ｗｔ％
以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗｔ％以
下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ％以下、
Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不可避的
不純物からなる鋼板に、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓ
ｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍの
うちの１種または２種以上の元素の拡散浸透処理を施
し、次いで、Ｓｉの拡散浸透処理を施すことにより鋼板
のＳｉ量を４〜７ｗｔ％に高め、Ｓｉ：４〜７ｗｔ％、
Ｂ：０．５ｗｔ％以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：
０．０３ｗｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：
０．４ｗｔ％以下、Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％、Ｃ
ｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚ
ｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍのうちの１種または２種以上
を０．０１〜１０ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなり、且つ平均結晶粒径ｄ（ｍｍ）が下式を満足
する高珪素鋼板を得ることを特徴とする、Ｓｉ拡散浸透
処理法による加工性の優れた高珪素鋼板の製造方法。【数４】 - 【請求項５】 Ｓｉ：４ｗｔ％以下、Ｂ：０．５ｗｔ％
以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗｔ％以
下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ％以下、
Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％を含有し、これにＴｉ、
Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＳｎおよびＳｂのうちの１種または２
種以上の元素とＣｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａｓ、
Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍのうちの１種
または２種以上の元素とを合計で０．０１〜１０ｗｔ％
含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼板
に、Ｓｉの拡散浸透処理を施すことにより鋼板のＳｉ量
を４〜７ｗｔ％に高め、Ｓｉ：４〜７ｗｔ％、Ｂ：０．
５ｗｔ％以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３
ｗｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ
％以下、Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％を含有し、これに
Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＳｎおよびＳｂのうちの１種ま
たは２種以上の元素とＣｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、
Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍのうち
の１種または２種以上の元素とを合計で０．０１〜１０
ｗｔ％含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からな
り、且つ平均結晶粒径ｄ（ｍｍ）が下式を満足する高珪
素鋼板を得ることを特徴とする、Ｓｉ拡散浸透処理法に
よる加工性の優れた高珪素鋼板の製造方法。【数５】 - 【請求項６】 Ｓｉ：４ｗｔ％以下、Ｂ：０．５ｗｔ％
以下、Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗｔ％以
下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ％以下、
Ａｌ：０．００５〜３ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不可避的
不純物からなる鋼板に、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｓｎお
よびＳｂのうちの１種または２種以上の元素とＣｒ、Ｍ
ｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｇ
ａ、ＧｅおよびＳｍのうちの１種または２種以上の元素
の拡散浸透処理を施し、次いで、Ｓｉの拡散浸透処理を
施すことにより鋼板のＳｉ量を４〜７ｗｔ％に高め、Ｓ
ｉ：４〜７ｗｔ％、Ｂ：０．５ｗｔ％以下、Ｃ：０．０
５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗｔ％以下、Ｏ：０．０２
ｗｔ％以下、Ｐ：０．４ｗｔ％以下、Ａｌ：０．００５
〜３ｗｔ％を含有し、これにＴｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｓ
ｎおよびＳｂのうちの１種または２種以上の元素とＣ
ｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｅ、Ａｓ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚ
ｎ、Ｇａ、ＧｅおよびＳｍのうちの１種または２種以上
の元素とを合計で０．０１〜１０ｗｔ％含有し、残部Ｆ
ｅおよび不可避的不純物からなり、且つ平均結晶粒径ｄ
（ｍｍ）が下式を満足する高珪素鋼板を得ることを特徴
とする、Ｓｉ拡散浸透処理法による加工性の優れた高珪
素鋼板の製造方法。【数６】
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3231133A JP2658660B2 (ja) | 1991-08-20 | 1991-08-20 | Ｓｉ拡散浸透処理法による加工性の優れた高珪素鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3231133A JP2658660B2 (ja) | 1991-08-20 | 1991-08-20 | Ｓｉ拡散浸透処理法による加工性の優れた高珪素鋼板の製造方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2720197A Division JP2998676B2 (ja) | 1997-01-27 | 1997-01-27 | Ｓｉ拡散浸透処理法により製造される加工性の優れた高珪素鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05132742A JPH05132742A (ja) | 1993-05-28 |
| JP2658660B2 true JP2658660B2 (ja) | 1997-09-30 |
Family
ID=16918801
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3231133A Expired - Fee Related JP2658660B2 (ja) | 1991-08-20 | 1991-08-20 | Ｓｉ拡散浸透処理法による加工性の優れた高珪素鋼板の製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2658660B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20210079545A (ko) * | 2019-12-20 | 2021-06-30 | 주식회사 포스코 | 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101903008B1 (ko) * | 2016-12-20 | 2018-10-01 | 주식회사 포스코 | 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
| CN110172634B (zh) * | 2019-06-28 | 2020-11-24 | 辽宁石油化工大学 | 一种高硅电工钢薄板及其制备方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56112439A (en) * | 1980-02-05 | 1981-09-04 | Hiroshi Kimura | Magnetic alloy |
-
1991
- 1991-08-20 JP JP3231133A patent/JP2658660B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20210079545A (ko) * | 2019-12-20 | 2021-06-30 | 주식회사 포스코 | 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
| KR102325008B1 (ko) | 2019-12-20 | 2021-11-10 | 주식회사 포스코 | 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05132742A (ja) | 1993-05-28 |
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