JPH09159135A - セメントキルンによる有害廃棄物の燃焼破壊処理方法 - Google Patents
セメントキルンによる有害廃棄物の燃焼破壊処理方法Info
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- JPH09159135A JPH09159135A JP7320782A JP32078295A JPH09159135A JP H09159135 A JPH09159135 A JP H09159135A JP 7320782 A JP7320782 A JP 7320782A JP 32078295 A JP32078295 A JP 32078295A JP H09159135 A JPH09159135 A JP H09159135A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】
【課題】有害廃棄物の注入用パイプが熱により破損、又
は、該廃棄物の分解に際して発生した酸性ガスにより腐
食、閉塞するのを防止すると共に、該廃棄物とフレーム
との接触及び分解が不完全となり破壊効率が低下するの
を防止する。 【解決手段】石炭バーナＣＢの中央部の重油導入用ガイ
ド路１に注入用パイプＰを挿入し、該パイプから前記フ
レームＦの軸心Ｃに沿って該廃棄物ｆ12を吹き込む。
は、該廃棄物の分解に際して発生した酸性ガスにより腐
食、閉塞するのを防止すると共に、該廃棄物とフレーム
との接触及び分解が不完全となり破壊効率が低下するの
を防止する。 【解決手段】石炭バーナＣＢの中央部の重油導入用ガイ
ド路１に注入用パイプＰを挿入し、該パイプから前記フ
レームＦの軸心Ｃに沿って該廃棄物ｆ12を吹き込む。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、セメントキルンに
よるフロン、ハロン、ＰＣＢなどの有害廃棄物の燃焼破
壊処理方法に関する。
よるフロン、ハロン、ＰＣＢなどの有害廃棄物の燃焼破
壊処理方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、フロン（商標名）は成層圏のオゾ
ン層を破壊するとして世界的に規制が叫ばれるようにな
った。１９８５年にはオゾン層を破壊する物質に関する
モントリオール議定書が締結された。このモントリオー
ル議定書会議のフロン破壊処理の承認技術の１つとして
セメントキルン法が示され、世界中で実験が行なわれた
が、現在のところ実操業に至っているセメント工場はな
い。
ン層を破壊するとして世界的に規制が叫ばれるようにな
った。１９８５年にはオゾン層を破壊する物質に関する
モントリオール議定書が締結された。このモントリオー
ル議定書会議のフロン破壊処理の承認技術の１つとして
セメントキルン法が示され、世界中で実験が行なわれた
が、現在のところ実操業に至っているセメント工場はな
い。
【０００３】これまでに行なわれたセメントキルン法に
よるフロンの破壊処理実験では、図６に示す様にフロン
の注入用パイプＰＴをバーナＣＢのフレームＦ中に側面
から挿入してフロンｆ12を注入している。
よるフロンの破壊処理実験では、図６に示す様にフロン
の注入用パイプＰＴをバーナＣＢのフレームＦ中に側面
から挿入してフロンｆ12を注入している。
【０００４】この様にして、セメントキルン内にフロン
を注入すれば該フロンｆ12には１５００℃程度の高温で
容易に分解し、その際生じる塩化水素（ＨＣｌ）、ふっ
化水素（ＨＦ）がセメントないしはその原料の中に取り
込まれ、何ら特別の処理を必要としないことがセメント
キルン法の特徴である。
を注入すれば該フロンｆ12には１５００℃程度の高温で
容易に分解し、その際生じる塩化水素（ＨＣｌ）、ふっ
化水素（ＨＦ）がセメントないしはその原料の中に取り
込まれ、何ら特別の処理を必要としないことがセメント
キルン法の特徴である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、このような注
入方法では注入用パイプの先端部分がフレーム中で高温
にさらされるため熱で破損したり、注入用パイプ内でフ
ロンの破壊が起こってしまい、分解によって生じたふっ
素や塩素の酸性ガスにより注入用パイプが腐食したり、
または注入用パイプの素材と化学反応して閉塞してしま
う現象が引き起こされる。又、フロンとフレームとの接
触および分解が不完全となり破壊効率が低下してしま
う。
入方法では注入用パイプの先端部分がフレーム中で高温
にさらされるため熱で破損したり、注入用パイプ内でフ
ロンの破壊が起こってしまい、分解によって生じたふっ
素や塩素の酸性ガスにより注入用パイプが腐食したり、
または注入用パイプの素材と化学反応して閉塞してしま
う現象が引き起こされる。又、フロンとフレームとの接
触および分解が不完全となり破壊効率が低下してしま
う。
【０００６】本発明は、上記事情に鑑み、フロン、ハロ
ン、ＰＣＢ等の有害廃棄物の注入用パイプが熱により破
損、又は該廃棄物の分解に際して発生した酸性ガスによ
り腐食、閉塞するのを防止することを目的とする。他の
目的は、有害廃棄物とフレームとの接触および分解が不
完全となり破壊効率が低下するのを防止することであ
る。
ン、ＰＣＢ等の有害廃棄物の注入用パイプが熱により破
損、又は該廃棄物の分解に際して発生した酸性ガスによ
り腐食、閉塞するのを防止することを目的とする。他の
目的は、有害廃棄物とフレームとの接触および分解が不
完全となり破壊効率が低下するのを防止することであ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、セメントキル
ン内のバーナのフレームの中に有害廃棄物を注入して該
廃棄物を燃焼破壊せしめるセメントキルンによる有害廃
棄物の燃焼破壊処理方法において；該バーナの中央部の
導通路から前記フレームの軸心に沿って該廃棄物を吹き
込むことを特徴とするセメントキルンによる有害廃棄物
の燃焼破壊処理方法、である。
ン内のバーナのフレームの中に有害廃棄物を注入して該
廃棄物を燃焼破壊せしめるセメントキルンによる有害廃
棄物の燃焼破壊処理方法において；該バーナの中央部の
導通路から前記フレームの軸心に沿って該廃棄物を吹き
込むことを特徴とするセメントキルンによる有害廃棄物
の燃焼破壊処理方法、である。
【０００８】本発明は、セメントキルン内の石炭バーナ
のフレームの中に有害廃棄物を投入して該廃棄物を燃焼
破壊せしめるセメントキルンによる有害廃棄物の燃焼破
壊処理方法において；該石炭バーナの中央部の導通路に
注入用パイプを挿入し、該パイプから前記フレームの軸
心に沿って該廃棄物を吹き込むことを特徴とするセメン
トキルンによる有害廃棄物の燃焼破壊処理方法、であ
る。
のフレームの中に有害廃棄物を投入して該廃棄物を燃焼
破壊せしめるセメントキルンによる有害廃棄物の燃焼破
壊処理方法において；該石炭バーナの中央部の導通路に
注入用パイプを挿入し、該パイプから前記フレームの軸
心に沿って該廃棄物を吹き込むことを特徴とするセメン
トキルンによる有害廃棄物の燃焼破壊処理方法、であ
る。
【０００９】
【発明の実施の形態】セメントキルンのバーナの中央部
に有害廃棄物を注入する導通路を設け、該導通路から直
接フレームの軸心に沿って有害廃棄物を吹き込み、燃焼
破壊処理を行なう。
に有害廃棄物を注入する導通路を設け、該導通路から直
接フレームの軸心に沿って有害廃棄物を吹き込み、燃焼
破壊処理を行なう。
【００１０】または、セメントキルンの石炭バーナに
は、通常中央部に点火時に重油を導入する導通路が設け
られている。このセメントキルンの石炭バーナは燃料に
微粉炭を使用し、助燃空気と混合して吹き込む構造とな
っている。この重油の導通路に注入用パイプを挿入し、
該パイプから有害廃棄物をフレームの軸心に沿って吹き
込み、燃焼破壊処理を行なう。
は、通常中央部に点火時に重油を導入する導通路が設け
られている。このセメントキルンの石炭バーナは燃料に
微粉炭を使用し、助燃空気と混合して吹き込む構造とな
っている。この重油の導通路に注入用パイプを挿入し、
該パイプから有害廃棄物をフレームの軸心に沿って吹き
込み、燃焼破壊処理を行なう。
【００１１】なお、本発明で示す有害廃棄物とはフロ
ン、ハロン、ＰＣＢなどを指す。また、該廃棄物の吹き
込み量は、それが分解してセメントに吸収された場合、
セメントの品質に影響しない範囲、または、組成成分が
規格を逸脱しない範囲である。
ン、ハロン、ＰＣＢなどを指す。また、該廃棄物の吹き
込み量は、それが分解してセメントに吸収された場合、
セメントの品質に影響しない範囲、または、組成成分が
規格を逸脱しない範囲である。
【００１２】セメントキルンのフレーム温度は１５００
℃を越える高温であるが、本発明のバーナの中央部から
該廃棄物を注入する方法では、フレームの熱、または該
キルン内の熱による影響は小さく、バーナの先端部分で
も温度は１００℃程度であり、熱による破損を生じる恐
れがない。また、フロン、ハロン、ＰＣＢなどの有害廃
棄物の分解温度は４００℃以上であるので、注入用パイ
プの中でフロンが分解し、酸性ガスを発生して該パイプ
を腐食、閉塞する恐れもない。更に、本発明の方法で
は、該廃棄物は確実にフレームの中心に向ってバーナの
燃料空気混合流と同一方向に吹き込まれるため高い破壊
効率が得られる。
℃を越える高温であるが、本発明のバーナの中央部から
該廃棄物を注入する方法では、フレームの熱、または該
キルン内の熱による影響は小さく、バーナの先端部分で
も温度は１００℃程度であり、熱による破損を生じる恐
れがない。また、フロン、ハロン、ＰＣＢなどの有害廃
棄物の分解温度は４００℃以上であるので、注入用パイ
プの中でフロンが分解し、酸性ガスを発生して該パイプ
を腐食、閉塞する恐れもない。更に、本発明の方法で
は、該廃棄物は確実にフレームの中心に向ってバーナの
燃料空気混合流と同一方向に吹き込まれるため高い破壊
効率が得られる。
【００１３】なお、バーナ助燃空気流、または、燃料流
に該廃棄物を混合する方法も考えられる。しかし、この
場合、バーナの燃焼性能に悪影響を及ぼすため燃焼状況
が悪化し、破壊効率も低下する。これに対し本発明の方
法では、燃料と助燃空気のバランスを崩すことがないた
め燃焼状況が悪化する恐れはなく、従って高い破壊効率
が得られる。又、助燃空気流に該廃棄物を混合して注入
する場合、助燃空気が高圧で吹き込まれるため輸送系で
漏洩する恐れがあるが、本発明の方法では、全く別の系
で輸送されるため注入圧は低くでき、また、密閉度も高
くできる為漏洩の恐れも無い。
に該廃棄物を混合する方法も考えられる。しかし、この
場合、バーナの燃焼性能に悪影響を及ぼすため燃焼状況
が悪化し、破壊効率も低下する。これに対し本発明の方
法では、燃料と助燃空気のバランスを崩すことがないた
め燃焼状況が悪化する恐れはなく、従って高い破壊効率
が得られる。又、助燃空気流に該廃棄物を混合して注入
する場合、助燃空気が高圧で吹き込まれるため輸送系で
漏洩する恐れがあるが、本発明の方法では、全く別の系
で輸送されるため注入圧は低くでき、また、密閉度も高
くできる為漏洩の恐れも無い。
【００１４】なお、我が国では既存のセメントキルンの
殆どが石炭バーナを使用しており、石炭バーナの中央部
には、重油用導通路があるためこれを利用すれば簡単で
安価な設備で有害廃棄物の注入が可能である。
殆どが石炭バーナを使用しており、石炭バーナの中央部
には、重油用導通路があるためこれを利用すれば簡単で
安価な設備で有害廃棄物の注入が可能である。
【００１５】
【実施例】この発明の第一実施例を図１〜図４により説
明するが、まず初めに、セメントを焼成するセメントキ
ルン（ロータリキルン）の概要を簡単に説明する。図１
に示すように、石灰石、粘土、珪石などのセメント原料
Ｍは、粉末の形で、サスペンションプレヒータ（予熱装
置）ＳＰの上部から供給される。セメント原料Ｍは該ヒ
ータＳＰで十分に予熱、混合された後、セメントキルン
ＲＫの入口Ｎ側に導入される。
明するが、まず初めに、セメントを焼成するセメントキ
ルン（ロータリキルン）の概要を簡単に説明する。図１
に示すように、石灰石、粘土、珪石などのセメント原料
Ｍは、粉末の形で、サスペンションプレヒータ（予熱装
置）ＳＰの上部から供給される。セメント原料Ｍは該ヒ
ータＳＰで十分に予熱、混合された後、セメントキルン
ＲＫの入口Ｎ側に導入される。
【００１６】セメントキルンＲＫは、長さ８３ｍ、直径
５．５ｍ、クリンカ焼き出し量２１０ｔ／ｈｒ、であ
り、傾斜を付けて横たわっており、１分間に２〜３回転
する。該キルンＲＫ内のフレーム温度は、１６００゜Ｃ
以上に保たれ、該キルンＫＲ内の高温ガスＨＧの滞留時
間は６〜７秒である。
５．５ｍ、クリンカ焼き出し量２１０ｔ／ｈｒ、であ
り、傾斜を付けて横たわっており、１分間に２〜３回転
する。該キルンＲＫ内のフレーム温度は、１６００゜Ｃ
以上に保たれ、該キルンＫＲ内の高温ガスＨＧの滞留時
間は６〜７秒である。
【００１７】キルンＲＫ出口Ｔ側には、石炭吹き込み量
１０．４ｔ／ｈｒの石炭バーナが設けられている。この
バーナＣＢにより燃料ＦＬを燃焼させて火炎（フーム）
Ｆを形成し、該キルン内を所定の高温に維持する。この
バーナＣＢは図２、図３に示すように、中央部に重油導
入用ガイド路（導通路）１が設けられ、その外周には順
次旋回流路２、直進流路３、が同心状に設けられてい
る。
１０．４ｔ／ｈｒの石炭バーナが設けられている。この
バーナＣＢにより燃料ＦＬを燃焼させて火炎（フーム）
Ｆを形成し、該キルン内を所定の高温に維持する。この
バーナＣＢは図２、図３に示すように、中央部に重油導
入用ガイド路（導通路）１が設けられ、その外周には順
次旋回流路２、直進流路３、が同心状に設けられてい
る。
【００１８】該ガイド路１は、通常キルン火入れ用重油
のパイプとして用いられる。該旋回流路２内には、空気
Ａが供給され、該空気Ａは該旋回流路２内の先端側に設
けられた旋回羽根５により旋回流Ａ1となって該キルン
ＲＫ内に放出される。
のパイプとして用いられる。該旋回流路２内には、空気
Ａが供給され、該空気Ａは該旋回流路２内の先端側に設
けられた旋回羽根５により旋回流Ａ1となって該キルン
ＲＫ内に放出される。
【００１９】該直進流路３には、空気Ａが供給され、該
空気Ａは直進流Ａ2となって該キルン内に放出される。
空気Ａは直進流Ａ2となって該キルン内に放出される。
【００２０】該直進流路３の外周には、燃料流路６と分
割流路７とが円周方向に交互に配設されている。該燃料
流路６には燃料ＦＬが供給され、該燃料ＦＬは空気と混
合されながら燃料流ＦＬ1となって該キルンＲＫ内に放
出される。
割流路７とが円周方向に交互に配設されている。該燃料
流路６には燃料ＦＬが供給され、該燃料ＦＬは空気と混
合されながら燃料流ＦＬ1となって該キルンＲＫ内に放
出される。
【００２１】燃料流路６および分割流路７の外側には、
外流路８が設けられており、該外流路８に供給された空
気Ａの一部は分割穴１０を通って分割流路７に入り、孔
１１からシャワー状の分割流Ａ3となって該キルン内に
放出される。外流路８に供給された空気Ａのうち分割流
路７に入らなかった空気Ａは、外流Ａ4となって外流路
８から該キルン内に放出される。
外流路８が設けられており、該外流路８に供給された空
気Ａの一部は分割穴１０を通って分割流路７に入り、孔
１１からシャワー状の分割流Ａ3となって該キルン内に
放出される。外流路８に供給された空気Ａのうち分割流
路７に入らなかった空気Ａは、外流Ａ4となって外流路
８から該キルン内に放出される。
【００２２】セメントキルンＲＫ内の出口Ｔ側にはクリ
ンカクーラＣＣが接続されており、該出口Ｔから排出さ
れるクリンカＳを冷却する。
ンカクーラＣＣが接続されており、該出口Ｔから排出さ
れるクリンカＳを冷却する。
【００２３】次に、この実施例の作動につき説明する。
運転中のセメントキルンＲＫの石炭バーナＣＢの重油導
入用ガイド路１から直接フロン−12ｆ12を３．６ｋｇ／
ｈｒ（クリンカに対して塩素１０ｐｐｍとなる量）で温
度が１６００゜Ｃ以上であるバーナＣＢの火炎（フレー
ム）Ｆ中に図５に示すようにその軸Ｃに沿って吹き込
む。
運転中のセメントキルンＲＫの石炭バーナＣＢの重油導
入用ガイド路１から直接フロン−12ｆ12を３．６ｋｇ／
ｈｒ（クリンカに対して塩素１０ｐｐｍとなる量）で温
度が１６００゜Ｃ以上であるバーナＣＢの火炎（フレー
ム）Ｆ中に図５に示すようにその軸Ｃに沿って吹き込
む。
【００２４】該フロン−12ｆ12は該キルンＲＫ内で破壊
熱分解され消滅するが、その分解時にふっ化水素ＨＦ、
塩化水素くＨＣｌが発生する。このＨＦ、ＨＣｌは該ヒ
ータＳＰおよび該キルンＲＫの中でセメント原料Ｍ又は
クリンカの中に取り込まれる。
熱分解され消滅するが、その分解時にふっ化水素ＨＦ、
塩化水素くＨＣｌが発生する。このＨＦ、ＨＣｌは該ヒ
ータＳＰおよび該キルンＲＫの中でセメント原料Ｍ又は
クリンカの中に取り込まれる。
【００２５】この発明の第２実施例を図５により説明す
る。この実施例と第１実施例との相違点はフロン−12を
重油導入用ガイド路１に直接注入する代わりに、該ガイ
ド路１に注入用パイプＰを挿入し、該注入用パイプＰか
らフロン−12をフレームＦの軸心に沿って注入すること
である。
る。この実施例と第１実施例との相違点はフロン−12を
重油導入用ガイド路１に直接注入する代わりに、該ガイ
ド路１に注入用パイプＰを挿入し、該注入用パイプＰか
らフロン−12をフレームＦの軸心に沿って注入すること
である。
【００２６】なお、注入用パイプＰの先端Ｐａは、バー
ナＣＢの先端ＣＢａの位置に揃えて用いることもできる
が、ここでは、その先端Ｐａをバーナ先端ＣＢａから該
キルンＲＫ内に突出量αだけ突出させる。この突出量α
は、該パイプＰが熱損を受けず、かつ、該パイプＰ内で
フロンの破壊が生じない程度の温度雰囲気内に位置する
ように適宜選択される。この突出量αとして、例えば
０．２ｍを越えない範囲が選ばれるが、この位置での該
パイプの先端Ｐａの温度は、例えば、１００゜Ｃ以下の
低温である。
ナＣＢの先端ＣＢａの位置に揃えて用いることもできる
が、ここでは、その先端Ｐａをバーナ先端ＣＢａから該
キルンＲＫ内に突出量αだけ突出させる。この突出量α
は、該パイプＰが熱損を受けず、かつ、該パイプＰ内で
フロンの破壊が生じない程度の温度雰囲気内に位置する
ように適宜選択される。この突出量αとして、例えば
０．２ｍを越えない範囲が選ばれるが、この位置での該
パイプの先端Ｐａの温度は、例えば、１００゜Ｃ以下の
低温である。
【００２７】運転中のセメントキルンの石炭バーナＣＢ
の重油導入ガイド路１内に図５に示すような注入用パイ
プＰ（10A Sch40 SUS304）を差し込み、これを通じて
フロン−12 を3.6Kg/hrで温度が１６００℃以上である
フレーム中にその軸心Ｃに沿って吹き込んだ。
の重油導入ガイド路１内に図５に示すような注入用パイ
プＰ（10A Sch40 SUS304）を差し込み、これを通じて
フロン−12 を3.6Kg/hrで温度が１６００℃以上である
フレーム中にその軸心Ｃに沿って吹き込んだ。
【００２８】３日間の連続注入を行ないながら８時間置
きに最終排気の分析を行ない、処理対象物の破壊効率お
よび環境汚染物質の発生の有無の確認を行なった。その
結果、フロン−12 の破壊効率は99.9999 ％となり、塩
化水素（ＨＣｌ）やふっ化水素（ＨＦ）などの環境汚染
物質の発生量についても問題のないレベルであり、一
方、注入パイプや輸送系などの設備の面でも問題もなか
った。また、この時、バーナの中央部の注入用パイプの
温度を測定したところ、注入用パイプＰはバーナ先端Ｃ
Ｂａで58.2 ℃、バーナの先端から0.2 ｍ突出した位置
でも１００℃と低温であり、注入用パイプの中で有害廃
棄物が分解（400℃で分解を開始する）し、酸性ガスを
発生してパイプが腐食する恐れのないことが確認され
た。
きに最終排気の分析を行ない、処理対象物の破壊効率お
よび環境汚染物質の発生の有無の確認を行なった。その
結果、フロン−12 の破壊効率は99.9999 ％となり、塩
化水素（ＨＣｌ）やふっ化水素（ＨＦ）などの環境汚染
物質の発生量についても問題のないレベルであり、一
方、注入パイプや輸送系などの設備の面でも問題もなか
った。また、この時、バーナの中央部の注入用パイプの
温度を測定したところ、注入用パイプＰはバーナ先端Ｃ
Ｂａで58.2 ℃、バーナの先端から0.2 ｍ突出した位置
でも１００℃と低温であり、注入用パイプの中で有害廃
棄物が分解（400℃で分解を開始する）し、酸性ガスを
発生してパイプが腐食する恐れのないことが確認され
た。
【００２９】この発明の第３実施例について説明する。
この実施例と第２実施例との主な相違点は、有害廃棄物
としてフロン−12 の代わりにフロン−11 を用いたこと
である。即ち、運転中のセメントキルンＲＫの石炭バー
ナＣＢの重油導入ガイド路１内に注入用パイプＰを差し
込み、これを通じてフロン−11を2.7 Kg/hr（クリンカ
に対して塩素１０ppm となる量）で温度が１６００℃以
上であるフレーム中に吹き込んだ。
この実施例と第２実施例との主な相違点は、有害廃棄物
としてフロン−12 の代わりにフロン−11 を用いたこと
である。即ち、運転中のセメントキルンＲＫの石炭バー
ナＣＢの重油導入ガイド路１内に注入用パイプＰを差し
込み、これを通じてフロン−11を2.7 Kg/hr（クリンカ
に対して塩素１０ppm となる量）で温度が１６００℃以
上であるフレーム中に吹き込んだ。
【００３０】３日間の連続注入を行ないながら８時間置
きに最終排気の分析を行ない、処理対象物の破壊効率お
よび環境汚染物質の発生の有無の確認を行なった。その
結果、フロン−11の破壊効率は99.9999 ％となり、又、
塩化水素（ＨＣｌ）やふっ化水素（ＨＦ）などの環境汚
染物質の発生量についても問題のないレベルであり、一
方、注入パイプや輸送系などの設備の面でも問題もなか
った。
きに最終排気の分析を行ない、処理対象物の破壊効率お
よび環境汚染物質の発生の有無の確認を行なった。その
結果、フロン−11の破壊効率は99.9999 ％となり、又、
塩化水素（ＨＣｌ）やふっ化水素（ＨＦ）などの環境汚
染物質の発生量についても問題のないレベルであり、一
方、注入パイプや輸送系などの設備の面でも問題もなか
った。
【００３１】本発明と従来例とを比較するため、次の要
領で従来例の実験を行なった。運転中のセメントキルン
（直径5.5 ｍ、長さ83 ｍ、クリンカ焼き出し量210ｔ/h
r）の石炭バーナ（石炭吹き込み量10.4 ｔ/hr）のフレ
ームの中心に向って図６のようにフレームＦの側面から
注入用パイプＰＴ（10A Sch40 SUS304 ）を差し込
み、これを通じてフロン−12ｆ12を3.6 kg /hr（クリン
カに対して塩素10 ppmとなる量）で温度が１６００℃以
上であるフレームＦ中に吹き込んだ。３日間の連続注入
を行ないながら８時間置きに最終排気の分析を行ない、
処理対象物の破壊効率および環境汚染物質の発生の有無
の確認を行なった。その結果、フロン−12ｆ12 の破壊
効率は99.97 ％となった。なお、該フロンを注入し始め
て１０分程度で注入用パイプＰＴの先端が腐食し始め、
その後閉塞したり、破損してしまったりする現象を繰り
返した。
領で従来例の実験を行なった。運転中のセメントキルン
（直径5.5 ｍ、長さ83 ｍ、クリンカ焼き出し量210ｔ/h
r）の石炭バーナ（石炭吹き込み量10.4 ｔ/hr）のフレ
ームの中心に向って図６のようにフレームＦの側面から
注入用パイプＰＴ（10A Sch40 SUS304 ）を差し込
み、これを通じてフロン−12ｆ12を3.6 kg /hr（クリン
カに対して塩素10 ppmとなる量）で温度が１６００℃以
上であるフレームＦ中に吹き込んだ。３日間の連続注入
を行ないながら８時間置きに最終排気の分析を行ない、
処理対象物の破壊効率および環境汚染物質の発生の有無
の確認を行なった。その結果、フロン−12ｆ12 の破壊
効率は99.97 ％となった。なお、該フロンを注入し始め
て１０分程度で注入用パイプＰＴの先端が腐食し始め、
その後閉塞したり、破損してしまったりする現象を繰り
返した。
【００３２】
【発明の効果】本発明は、以上の様に構成したので、次
の如き顕著な効果を奏する。 （１）バーナの軸心部に有害廃棄物の導通路を備え、該
導通路から直接フレームの軸心に沿って該廃棄物を吹き
込むので、該廃棄物は確実に燃料空気混合流と同一方向
に吹き込まれる。そのため、従来例に比べ高い破壊効率
を得ることができる。
の如き顕著な効果を奏する。 （１）バーナの軸心部に有害廃棄物の導通路を備え、該
導通路から直接フレームの軸心に沿って該廃棄物を吹き
込むので、該廃棄物は確実に燃料空気混合流と同一方向
に吹き込まれる。そのため、従来例に比べ高い破壊効率
を得ることができる。
【００３３】又、該廃棄物の注入用パイプを用いないの
で、従来例の如き注入用パイプの熱損などの問題も発生
しない。
で、従来例の如き注入用パイプの熱損などの問題も発生
しない。
【００３４】（２）石炭バーナの中央部の導通路に注入
用パイプを挿入し、該パイプから前記フレームの軸心に
沿って有害廃棄物を吹き込むので、該廃棄物は確実に燃
料空気混合流と同一方向に吹き込まれる。そのため、従
来例に比べ高い破壊効率を得ることができる。
用パイプを挿入し、該パイプから前記フレームの軸心に
沿って有害廃棄物を吹き込むので、該廃棄物は確実に燃
料空気混合流と同一方向に吹き込まれる。そのため、従
来例に比べ高い破壊効率を得ることができる。
【００３５】注入用パイプの突出量を適宜に調整するこ
とにより、該パイプの先端の熱損の防止及び該パイプ内
での有害廃棄物の分解の防止を図ることができるととも
に、効果的に有害廃棄物をフレーム中に注入することが
できる。
とにより、該パイプの先端の熱損の防止及び該パイプ内
での有害廃棄物の分解の防止を図ることができるととも
に、効果的に有害廃棄物をフレーム中に注入することが
できる。
【図１】本発明の第１実施例を示す図である。
【図２】セメントキルンの石炭バーナの拡大正面図であ
る。
る。
【図３】図２のIII-III線断面図である。
【図４】石炭バーナのフレームにフロン−12 を注入し
た時の状態を示す図である。
た時の状態を示す図である。
【図５】本発明の第２実施例を示す縦断面図で、図３に
相当する図である。
相当する図である。
【図６】従来例を示す図である。
１ 重油導入用ガイド路 Ｃ フレームの軸心 Ｆ バーナのフレーム Ｐ 注入用パイプ ＣＢ 石炭バーナ ｆ12 フロン−12
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ２３Ｇ 7/04 ６０２ Ｂ０９Ｂ 3/00 ３０３Ｚ (72)発明者 上野 広行 東京都江東区新砂１−７−５ 東京都環境 科学研究所内 (72)発明者 須藤 勘三郎 東京都港区西新橋２−14−１ 秩父小野田 株式会社内 (72)発明者 栄 一雅 東京都港区西新橋２−14−１ 秩父小野田 株式会社内 (72)発明者 広瀬 敏章 東京都港区西新橋２−14−１ 秩父小野田 株式会社内 (72)発明者 高橋 寛昭 山口県小野田市大字小野田6276番地 秩父 小野田株式会社資源リサイクル研究所内 (72)発明者 宮腰 隆 東京都港区西新橋２−14−１ 秩父小野田 株式会社内 (72)発明者 橋本 周二 埼玉県秩父市大字大野原1800 秩父小野田 株式会社秩父第２工場内
Claims (6)
- 【請求項１】セメントキルン内のバーナのフレームの中
に有害廃棄物を注入して該廃棄物を燃焼破壊せしめるセ
メントキルンによる有害廃棄物の燃焼破壊処理方法にお
いて；該バーナの中央部の導通路から前記フレームの軸
心に沿って該廃棄物を吹き込むことを特徴とするセメン
トキルンによる有害廃棄物の燃焼破壊処理方法。 - 【請求項２】セメントキルン内の石炭バーナのフレーム
の中に有害廃棄物を投入して該廃棄物を燃焼破壊せしめ
るセメントキルンによる有害廃棄物の燃焼破壊処理方法
において；該石炭バーナの中央部の導通路に注入用パイ
プを挿入し、該パイプから前記フレームの軸心に沿って
該廃棄物を吹き込むことを特徴とするセメントキルンに
よる有害廃棄物の燃焼破壊処理方法。 - 【請求項３】石炭バーナの中央部の導通路が、点火用重
油導管であることを特徴とする請求項１記載のセメント
キルンによる有害廃棄物の燃焼破壊処理方法。 - 【請求項４】石炭バーナの中央部の導通路が、同心状の
旋回流路により包囲されていることを特徴とする請求項
１記載のセメントキルンによる有害廃棄物の燃焼破壊処
理方法。 - 【請求項５】注入用パイプの先端が、石炭バーナの先端
より０．２ｍを越えない範囲内で突出していることを特
徴とする請求項２記載のセメントキルンによる有害廃棄
物の燃焼破壊処理方法。 - 【請求項６】有害廃棄物が、フロン、ハロン、又は、Ｐ
ＣＢであることを特徴とする請求項１、又は、２記載の
セメントキルンによる有害廃棄物の燃焼破壊処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7320782A JP2981840B2 (ja) | 1995-12-08 | 1995-12-08 | セメントキルンによる有害廃棄物の燃焼破壊処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7320782A JP2981840B2 (ja) | 1995-12-08 | 1995-12-08 | セメントキルンによる有害廃棄物の燃焼破壊処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09159135A true JPH09159135A (ja) | 1997-06-20 |
| JP2981840B2 JP2981840B2 (ja) | 1999-11-22 |
Family
ID=18125189
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7320782A Expired - Lifetime JP2981840B2 (ja) | 1995-12-08 | 1995-12-08 | セメントキルンによる有害廃棄物の燃焼破壊処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2981840B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010230196A (ja) * | 2009-03-26 | 2010-10-14 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | 燃焼装置 |
| JP2010254577A (ja) * | 2010-08-20 | 2010-11-11 | Mitsubishi Materials Corp | セメントクリンカー及びその製造方法又はこれらを使用して製造された水硬性材料並びにクリンカークーラー |
| CN102121704A (zh) * | 2010-11-10 | 2011-07-13 | 中国建材装备有限公司 | 一种用稻壳作为水泥窑燃料的方法 |
| JP2012025607A (ja) * | 2010-07-22 | 2012-02-09 | Ube Industries Ltd | セメント製造装置および製造方法 |
| CN112166288A (zh) * | 2019-08-14 | 2021-01-01 | 太平洋水泥株式会社 | 可燃性废弃物吹入装置及其运转方法 |
-
1995
- 1995-12-08 JP JP7320782A patent/JP2981840B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010230196A (ja) * | 2009-03-26 | 2010-10-14 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | 燃焼装置 |
| JP2012025607A (ja) * | 2010-07-22 | 2012-02-09 | Ube Industries Ltd | セメント製造装置および製造方法 |
| JP2010254577A (ja) * | 2010-08-20 | 2010-11-11 | Mitsubishi Materials Corp | セメントクリンカー及びその製造方法又はこれらを使用して製造された水硬性材料並びにクリンカークーラー |
| CN102121704A (zh) * | 2010-11-10 | 2011-07-13 | 中国建材装备有限公司 | 一种用稻壳作为水泥窑燃料的方法 |
| CN112166288A (zh) * | 2019-08-14 | 2021-01-01 | 太平洋水泥株式会社 | 可燃性废弃物吹入装置及其运转方法 |
| WO2021029028A1 (ja) * | 2019-08-14 | 2021-02-18 | 太平洋セメント株式会社 | 可燃性廃棄物吹込装置及びその運転方法 |
| US11421871B2 (en) | 2019-08-14 | 2022-08-23 | Taiheiyo Cement Corporation | Combustible waste injection device and method for operating the same |
| CN112166288B (zh) * | 2019-08-14 | 2024-05-31 | 太平洋水泥株式会社 | 可燃性废弃物吹入装置及其运转方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2981840B2 (ja) | 1999-11-22 |
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