JPH09143534A - 快削ステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
快削ステンレス鋼の製造方法Info
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- JPH09143534A JPH09143534A JP33388995A JP33388995A JPH09143534A JP H09143534 A JPH09143534 A JP H09143534A JP 33388995 A JP33388995 A JP 33388995A JP 33388995 A JP33388995 A JP 33388995A JP H09143534 A JPH09143534 A JP H09143534A
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Abstract
(57)【要約】
【解決課題】オーステナイト系快削ステンレス鋼におい
て、熱間加工性を効果的に高めるための製造方法を提供
することを目的とする。 【解決手段】重量基準でＣ：≦０．１５％，Ｓｉ：≦
１．００％，Ｍｎ：≦２．００％，Ｐ：≦０．２０％，
Ｃｕ：０．０５〜４．００％，Ｎｉ：３．００〜２２．
００％，Ｃｒ：１５．００〜２６．００％，Ｍｏ：０．
０５〜６．００％で且つＳ，Ｐｂ，Ｂｉ，Ｓｅ，Ｔｅの
一種又は二種以上をＳ：０．０１０〜０．３５０％，Ｐ
ｂ：≧０．０１％，Ｂｉ：≧０．０１％，Ｓｅ：≧０．
０１％，Ｔｅ：≧０．０１％で含有するオーステナイト
系ステンレス鋼を製造するに当り、製鋼過程で［Ｏ］≦
０．００５０％，［Ｎ］≦０．０２０％となるレベルま
で脱酸，脱窒を行った後、Ｂを１０〜４０ｐｐｍの量で
添加する。
て、熱間加工性を効果的に高めるための製造方法を提供
することを目的とする。 【解決手段】重量基準でＣ：≦０．１５％，Ｓｉ：≦
１．００％，Ｍｎ：≦２．００％，Ｐ：≦０．２０％，
Ｃｕ：０．０５〜４．００％，Ｎｉ：３．００〜２２．
００％，Ｃｒ：１５．００〜２６．００％，Ｍｏ：０．
０５〜６．００％で且つＳ，Ｐｂ，Ｂｉ，Ｓｅ，Ｔｅの
一種又は二種以上をＳ：０．０１０〜０．３５０％，Ｐ
ｂ：≧０．０１％，Ｂｉ：≧０．０１％，Ｓｅ：≧０．
０１％，Ｔｅ：≧０．０１％で含有するオーステナイト
系ステンレス鋼を製造するに当り、製鋼過程で［Ｏ］≦
０．００５０％，［Ｎ］≦０．０２０％となるレベルま
で脱酸，脱窒を行った後、Ｂを１０〜４０ｐｐｍの量で
添加する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明はオーステナイト系
快削ステンレス鋼の製造方法に関する。
快削ステンレス鋼の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】一般に
オーステナイト系ステンレス鋼は材質がやわくて粘い
上、熱伝導度が悪いため、切削加工時に切粉が破砕され
ず刃先の温度が上がり、更に刃先の当る部分は加工硬化
を起すため被削性が悪いといった問題がある。そこで小
物部品を切削によって多量に生産するような場合には、
快削成分としてＳやＰｂ等を含有させた快削ステンレス
鋼が好んで用いられる。
オーステナイト系ステンレス鋼は材質がやわくて粘い
上、熱伝導度が悪いため、切削加工時に切粉が破砕され
ず刃先の温度が上がり、更に刃先の当る部分は加工硬化
を起すため被削性が悪いといった問題がある。そこで小
物部品を切削によって多量に生産するような場合には、
快削成分としてＳやＰｂ等を含有させた快削ステンレス
鋼が好んで用いられる。
【０００３】ところでＳ，Ｐｂ等の快削成分を含有させ
たオーステナイト系ステンレス鋼は、快削成分の含有に
よって材質的に脆くなっており、即ち、熱間加工性が悪
くなっており、従ってインゴット或いは連続鋳造により
作ったブルーム等から熱間圧延加工により所定形状のも
のを作るとき、これを良好に成形加工することが難しい
という問題があった。
たオーステナイト系ステンレス鋼は、快削成分の含有に
よって材質的に脆くなっており、即ち、熱間加工性が悪
くなっており、従ってインゴット或いは連続鋳造により
作ったブルーム等から熱間圧延加工により所定形状のも
のを作るとき、これを良好に成形加工することが難しい
という問題があった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本願の発明はこのような
課題を解決するためになされたものである。而して本願
の発明は、重量基準で、Ｃ：≦０．１５％，Ｓｉ：≦
１．００％，Ｍｎ：≦２．００％，Ｐ：≦０．２０％，
Ｃｕ：０．０５〜４．００％，Ｎｉ：３．００〜２２．
００％，Ｃｒ：１５．００〜２６．００％，Ｍｏ：０．
０５〜６．００％、且つＳ，Ｐｂ，Ｂｉ，Ｓｅ，Ｔｅの
一種又は二種以上を、Ｓ：０．０１０〜０．３５０％，
Ｐｂ：≧０．０１％（望ましくは≧０．０５％），Ｂ
ｉ：≧０．０１％，Ｓｅ：≧０．０１％，Ｔｅ：≧０．
０１％で含有するオーステナイト系ステンレス鋼を製造
するに当り、製鋼過程で鋼中のＯ，Ｎが、［Ｏ］≦０．
００５０％，［Ｎ］≦０．０２０％となるレベルまで脱
酸，脱窒を行った後、Ｂを１０〜４０ｐｐｍの量で添加
することを特徴とする。
課題を解決するためになされたものである。而して本願
の発明は、重量基準で、Ｃ：≦０．１５％，Ｓｉ：≦
１．００％，Ｍｎ：≦２．００％，Ｐ：≦０．２０％，
Ｃｕ：０．０５〜４．００％，Ｎｉ：３．００〜２２．
００％，Ｃｒ：１５．００〜２６．００％，Ｍｏ：０．
０５〜６．００％、且つＳ，Ｐｂ，Ｂｉ，Ｓｅ，Ｔｅの
一種又は二種以上を、Ｓ：０．０１０〜０．３５０％，
Ｐｂ：≧０．０１％（望ましくは≧０．０５％），Ｂ
ｉ：≧０．０１％，Ｓｅ：≧０．０１％，Ｔｅ：≧０．
０１％で含有するオーステナイト系ステンレス鋼を製造
するに当り、製鋼過程で鋼中のＯ，Ｎが、［Ｏ］≦０．
００５０％，［Ｎ］≦０．０２０％となるレベルまで脱
酸，脱窒を行った後、Ｂを１０〜４０ｐｐｍの量で添加
することを特徴とする。
【０００５】上記のように本発明は、オーステナイト系
快削ステンレス鋼の製造に当り、製鋼過程でＢを添加す
るものである。Ｓ，Ｐｂ等の快削成分を添加したオース
テナイト系快削ステンレス鋼において熱間加工性が悪化
するのは、Ｓ，Ｐｂ等が粒界に析出し、もともと弱い粒
界を更に弱くすることによるものと考えられている。
快削ステンレス鋼の製造に当り、製鋼過程でＢを添加す
るものである。Ｓ，Ｐｂ等の快削成分を添加したオース
テナイト系快削ステンレス鋼において熱間加工性が悪化
するのは、Ｓ，Ｐｂ等が粒界に析出し、もともと弱い粒
界を更に弱くすることによるものと考えられている。
【０００６】これに対して鋼中にＢを添加した場合、こ
のものは原子番号の小さい元素であってＦｅ中で拡散し
やすく、かかるＢが粒界に優先的に拡散及び析出して、
ＳやＰｂ等の快削成分の粒界への拡散析出を抑制する働
きをする。但し、ＢはＯ，Ｎ等との結合力の強い元素で
あり、単純にＢを添加してもＢがＯ，Ｎ等と化合物を作
ってしまい、Ｓ，Ｐｂ等の快削成分が粒界に析出するの
を防止する上で有効に働かない。
のものは原子番号の小さい元素であってＦｅ中で拡散し
やすく、かかるＢが粒界に優先的に拡散及び析出して、
ＳやＰｂ等の快削成分の粒界への拡散析出を抑制する働
きをする。但し、ＢはＯ，Ｎ等との結合力の強い元素で
あり、単純にＢを添加してもＢがＯ，Ｎ等と化合物を作
ってしまい、Ｓ，Ｐｂ等の快削成分が粒界に析出するの
を防止する上で有効に働かない。
【０００７】そこで本発明では、Ｂの上記働きを阻害す
るＯとＮとを除いた上でＢを添加することを考え、そし
て各種実験を行う中でＯ，Ｎをそれぞれ［Ｏ］：≦０．
００５０％，［Ｎ］：≦０．０２０％となるまで脱酸，
脱窒を行った上でＢを添加した場合、粒界を効果的にＢ
で埋めることができ、熱間加工性を高め得る知見を得
た。本発明はこの知見の下に完成されたものである。
るＯとＮとを除いた上でＢを添加することを考え、そし
て各種実験を行う中でＯ，Ｎをそれぞれ［Ｏ］：≦０．
００５０％，［Ｎ］：≦０．０２０％となるまで脱酸，
脱窒を行った上でＢを添加した場合、粒界を効果的にＢ
で埋めることができ、熱間加工性を高め得る知見を得
た。本発明はこの知見の下に完成されたものである。
【０００８】ここで、オーステナイト系快削ステンレス
鋼の熱間加工性を向上させる上でＢの添加量も大きな問
題である。Ｂの量が少なければ当然ながら上記効果を期
待できないのはもとより、Ｂの量が多すぎても却って熱
間加工性を阻害してしまうのである。
鋼の熱間加工性を向上させる上でＢの添加量も大きな問
題である。Ｂの量が少なければ当然ながら上記効果を期
待できないのはもとより、Ｂの量が多すぎても却って熱
間加工性を阻害してしまうのである。
【０００９】これは次の理由に基づく。即ち、Ｂの添加
量が適正であるならばＢは鋼中に均一に分散した状態と
なるが、Ｂの量が多いとＢがＣｒと化合物を作って部分
的に濃縮した状態で析出し、而してこのものは低融点の
ものであって、このＢとＣｒの化合物が熱間加工性を阻
害するといった問題を生ずる。そこで本発明者はＢの適
正添加量を求めるべく研究を行った中で、Ｂの添加量と
しては、［Ｏ］：≦０．００５０％，［Ｎ］：≦０．０
２０％の条件の下でＢ：１０〜４０ｐｐｍが良好である
ことを知得した。より望ましい量は２０〜３０ｐｐｍで
ある。
量が適正であるならばＢは鋼中に均一に分散した状態と
なるが、Ｂの量が多いとＢがＣｒと化合物を作って部分
的に濃縮した状態で析出し、而してこのものは低融点の
ものであって、このＢとＣｒの化合物が熱間加工性を阻
害するといった問題を生ずる。そこで本発明者はＢの適
正添加量を求めるべく研究を行った中で、Ｂの添加量と
しては、［Ｏ］：≦０．００５０％，［Ｎ］：≦０．０
２０％の条件の下でＢ：１０〜４０ｐｐｍが良好である
ことを知得した。より望ましい量は２０〜３０ｐｐｍで
ある。
【００１０】本発明においては、脱酸剤としてＡｌ，Ｚ
ｒ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃａの一種又は二種以上を、また脱窒
剤としてＺｒ，Ｔｉ，Ａｌの一種又は二種以上を添加す
ることにより上記脱酸，脱窒を行うことができる。
ｒ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃａの一種又は二種以上を、また脱窒
剤としてＺｒ，Ｔｉ，Ａｌの一種又は二種以上を添加す
ることにより上記脱酸，脱窒を行うことができる。
【００１１】またそれらＡｌ，Ｚｒ，Ｔｉ，Ｃａの添加
量としては、鋼中含有量がそれぞれ Ａｌ：０．０１〜０．１％ Ｚｒ：０．０１〜０．１％ Ｔｉ：０．０１〜０．１％ Ｃａ：０．０００１〜０．０１％ となる量で添加することが望ましい。これは脱酸，脱窒
を有効に行うためには上記範囲が望ましいことによる。
量としては、鋼中含有量がそれぞれ Ａｌ：０．０１〜０．１％ Ｚｒ：０．０１〜０．１％ Ｔｉ：０．０１〜０．１％ Ｃａ：０．０００１〜０．０１％ となる量で添加することが望ましい。これは脱酸，脱窒
を有効に行うためには上記範囲が望ましいことによる。
【００１２】次に本発明における各成分の限定理由を詳
述する。 Ｃ：≦０．１５％ Ｃが０．１５％より高いとＣｒ炭化物を析出し、粒界腐
食を起しやすくなる。
述する。 Ｃ：≦０．１５％ Ｃが０．１５％より高いとＣｒ炭化物を析出し、粒界腐
食を起しやすくなる。
【００１３】Ｓｉ：≦１．００％ Ｓｉを１．００％より高めると耐酸化性は増すが、靱性
が低下する。
が低下する。
【００１４】Ｍｎ：≦２．００％ Ｓ，Ｓｅ等と化合物を作り、被削性を増し、赤熱脆性を
防止する。多量添加しても大きな実害はないが、コスト
アップと耐食性が損なわれてくるため２．００％以下と
する。
防止する。多量添加しても大きな実害はないが、コスト
アップと耐食性が損なわれてくるため２．００％以下と
する。
【００１５】Ｐ：≦０．２０％ 多量に含有させると熱間加工性を害し、機械的性質を劣
化させるため０．２％以下とする。
化させるため０．２％以下とする。
【００１６】Ｃｕ：０．０５〜４．００％ 多量添加で熱間加工性を害するため０．０５〜４．００
％とする。
％とする。
【００１７】Ｎｉ：３．００〜２２．００％ Ｎｉはオーステナイト化元素で耐食性を増すが、多量添
加はコストアップとなるため３．００〜２．００％とす
る。
加はコストアップとなるため３．００〜２．００％とす
る。
【００１８】Ｃｒ：１５．００〜２６．００％ Ｃｒはフェライト化元素で１５％以上添加すると耐食，
耐酸化性を著しく改善し、熱間強度を増す。但し２６％
よりも多量に添加するとコストアップを招く。
耐酸化性を著しく改善し、熱間強度を増す。但し２６％
よりも多量に添加するとコストアップを招く。
【００１９】Ｍｏ：０．０５〜６．００％ Ｍｏは０．０５％以上で熱間強度，耐クリープ性を増す
とともに硫酸イオンに対する耐食性を改善する。但し
６．００％超の多量添加はコストアップとなる。
とともに硫酸イオンに対する耐食性を改善する。但し
６．００％超の多量添加はコストアップとなる。
【００２０】Ｓ：０．０１０〜０．３５０％ Ｐｂ：≧０．０１％（望ましくは≧０．０５％） Ｂｉ：≧０．０１％ Ｓｅ：≧０．０１％ Ｔｅ：≧０．０１％ それぞれ快削性を向上させる元素で、上記範囲において
効果が認められる。
効果が認められる。
【００２１】 ［Ｏ］：≦０．００５０％，［Ｎ］：≦０．０２０％ Ｏ，ＮはＢの熱間加工性向上の効果を阻害するため、上
記範囲に抑える必要がある。
記範囲に抑える必要がある。
【００２２】Ｂ：１０〜４０ｐｐｍ Ｂは粒界析出し、熱間加工性を向上させる元素であり、
少なくとも１０ｐｐｍ以上添加する必要がある。但し多
量に添加してもその効果は飽和するため、上限を４０ｐ
ｐｍとした。
少なくとも１０ｐｐｍ以上添加する必要がある。但し多
量に添加してもその効果は飽和するため、上限を４０ｐ
ｐｍとした。
【００２３】
【実施例】次に本発明の実施例を以下に詳述する。最終
組成が表１に示す組成のオーステナイト系快削ステンレ
ス鋼５０ｋｇを、従来法，比較例法，本発明例法に従っ
て溶製した。
組成が表１に示す組成のオーステナイト系快削ステンレ
ス鋼５０ｋｇを、従来法，比較例法，本発明例法に従っ
て溶製した。
【００２４】
【表１】
【００２５】ここで従来法では、ＡＯＤ炉において脱炭
処理及びＣｒ還元処理を行った後、取鍋中での真空誘導
拡散処理を行い、その際にまずＢを添加した後Ｚｒを添
加し、更にその後において大気中でＰｂ添加，Ｓ添加を
行うとともにアルゴンガスバブリングを行った。
処理及びＣｒ還元処理を行った後、取鍋中での真空誘導
拡散処理を行い、その際にまずＢを添加した後Ｚｒを添
加し、更にその後において大気中でＰｂ添加，Ｓ添加を
行うとともにアルゴンガスバブリングを行った。
【００２６】また比較例法においては、ＡＯＤ炉におい
て脱炭処理及びＣｒ還元処理を行った後、取鍋中での真
空誘導拡散処理を行い、その際にまずＡｌ添加、引き続
いてＺｒ添加を行い、しかる後にＢ添加を行った。そし
てその後、従来法と同様の処理を行った。
て脱炭処理及びＣｒ還元処理を行った後、取鍋中での真
空誘導拡散処理を行い、その際にまずＡｌ添加、引き続
いてＺｒ添加を行い、しかる後にＢ添加を行った。そし
てその後、従来法と同様の処理を行った。
【００２７】一方、本発明例法にあっては、ＡＯＤ炉に
おいて脱炭処理及びＣｒ還元処理を行った後、取鍋中で
の真空誘導拡散処理を行い、その際にまずＡｌ添加を、
次いでＴｉ添加を行って鋼中のＯ，Ｎをそれぞれ
［Ｏ］：≦０．００５０％，［Ｎ］：≦０．０２０％と
した上でその後に引き続いてＢ添加を行い、しかる後従
来法，比較例法と同様の処理を行った。
おいて脱炭処理及びＣｒ還元処理を行った後、取鍋中で
の真空誘導拡散処理を行い、その際にまずＡｌ添加を、
次いでＴｉ添加を行って鋼中のＯ，Ｎをそれぞれ
［Ｏ］：≦０．００５０％，［Ｎ］：≦０．０２０％と
した上でその後に引き続いてＢ添加を行い、しかる後従
来法，比較例法と同様の処理を行った。
【００２８】上記方法にて溶製した鋼よりグリーブル試
験用の鋼片を得、各温度でグリーブル試験を行った。結
果が図１及び図２に示してある。まず図１（Ａ）に示し
ているように、従来法で製造した鋼の場合、温度を上げ
ていくと１１００℃近傍で絞り値が４０％程度まで落ち
込み、その後温度を高めると絞り値が回復するが、１３
００℃近傍で再び絞り値が大きく低下している。熱間圧
延を良好に行うためには絞り値６０％以上が必要であ
り、従って従来法の場合、熱間圧延に際して鋼材の温度
が１１００℃，１３００℃に到達するとそこで割れ等を
起す問題を生ずる。
験用の鋼片を得、各温度でグリーブル試験を行った。結
果が図１及び図２に示してある。まず図１（Ａ）に示し
ているように、従来法で製造した鋼の場合、温度を上げ
ていくと１１００℃近傍で絞り値が４０％程度まで落ち
込み、その後温度を高めると絞り値が回復するが、１３
００℃近傍で再び絞り値が大きく低下している。熱間圧
延を良好に行うためには絞り値６０％以上が必要であ
り、従って従来法の場合、熱間圧延に際して鋼材の温度
が１１００℃，１３００℃に到達するとそこで割れ等を
起す問題を生ずる。
【００２９】一方図１（Ｂ）に示しているように比較例
法の場合、１１００℃での絞り値の落ち込みがなくなっ
ているものの、１３００℃近傍でやはり絞り値の落ち込
みが生じている。これに対して図２（Ｃ）に示す本発明
例法の場合、１３００℃に至る各温度において、何れも
絞り値６０％以上が得られている。
法の場合、１１００℃での絞り値の落ち込みがなくなっ
ているものの、１３００℃近傍でやはり絞り値の落ち込
みが生じている。これに対して図２（Ｃ）に示す本発明
例法の場合、１３００℃に至る各温度において、何れも
絞り値６０％以上が得られている。
【００３０】これらの結果から、製鋼に際してまず脱
酸，脱窒処理を行って鋼中のＯ，Ｎをそれぞれ［Ｏ］：
≦０．００５０％，［Ｎ］：≦０．０２０％となるまで
脱酸，脱窒処理を行った上でＢ添加を行い、またその添
加量を１０〜４０ｐｐｍの範囲とすることにより、熱間
加工性が効果的に高められることが分かる。尚、本発明
例法によって得られた鋼は被削性も良好なものであっ
た。
酸，脱窒処理を行って鋼中のＯ，Ｎをそれぞれ［Ｏ］：
≦０．００５０％，［Ｎ］：≦０．０２０％となるまで
脱酸，脱窒処理を行った上でＢ添加を行い、またその添
加量を１０〜４０ｐｐｍの範囲とすることにより、熱間
加工性が効果的に高められることが分かる。尚、本発明
例法によって得られた鋼は被削性も良好なものであっ
た。
【００３１】以上本発明の実施例を詳述したがこれはあ
くまで一例示であり、本発明はその主旨を逸脱しない範
囲において種々変更を加えた形態で構成可能である。
くまで一例示であり、本発明はその主旨を逸脱しない範
囲において種々変更を加えた形態で構成可能である。
【００３２】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、オーステ
ナイト系快削ステンレス鋼において熱間加工性を効果的
に高めることができ、オーステナイト系ステンレス鋼か
ら成る各種小物部品等を安価に生産性高く製造できる効
果が得られる。
ナイト系快削ステンレス鋼において熱間加工性を効果的
に高めることができ、オーステナイト系ステンレス鋼か
ら成る各種小物部品等を安価に生産性高く製造できる効
果が得られる。
【手続補正書】
【提出日】平成８年３月２７日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図面の簡単な説明
【補正方法】追加
【補正内容】
【図面の簡単な説明】
【図１】従来の製造方法及び比較例法により得られた鋼
片のグリーブル試験の結果を示す図である。
片のグリーブル試験の結果を示す図である。
【図２】本発明の実施例法により得られた鋼片のグリー
ブル試験の結果を示す図である。
ブル試験の結果を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０２ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０２Ｚ 38/60 38/60
Claims (3)
- 【請求項１】 重量基準で Ｃ ：≦０．１５％ Ｓｉ：≦１．００％ Ｍｎ：≦２．００％ Ｐ ：≦０．２０％ Ｃｕ：０．０５〜４．００％ Ｎｉ：３．００〜２２．００％ Ｃｒ：１５．００〜２６．００％ Ｍｏ：０．０５〜６．００％ 且つＳ，Ｐｂ，Ｂｉ，Ｓｅ，Ｔｅの一種又は二種以上を Ｓ ：０．０１０〜０．３５０％ Ｐｂ：≧０．０１％ Ｂｉ：≧０．０１％ Ｓｅ：≧０．０１％ Ｔｅ：≧０．０１％ で含有するオーステナイト系ステンレス鋼を製造するに
当り、製鋼過程で鋼中のＯ，Ｎが、［Ｏ］≦０．００５
０％，［Ｎ］≦０．０２０％となるレベルまで脱酸，脱
窒を行った後、Ｂを１０〜４０ｐｐｍの量で添加するこ
とを特徴とする快削ステンレス鋼の製造方法。 - 【請求項２】 請求項１において、前記脱酸，脱窒を、
脱酸剤としてＡｌ，Ｚｒ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃａの一種又は
二種を、また脱窒剤としてＺｒ，Ｔｉ，Ａｌの一種又は
二種以上を添加することにより行うことを特徴とする快
削ステンレス鋼の製造方法。 - 【請求項３】 請求項２において、Ａｌ，Ｚｒ，Ｔｉ，
Ｃａの一種又は二種以上をそれぞれ鋼中含有量が Ａｌ：０．０１〜０．１％ Ｚｒ：０．０１〜０．１％ Ｔｉ：０．０１〜０．１％ Ｃａ：０．０００１〜０．０１％ となる量で添加することを特徴とする快削ステンレス鋼
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33388995A JPH09143534A (ja) | 1995-11-28 | 1995-11-28 | 快削ステンレス鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33388995A JPH09143534A (ja) | 1995-11-28 | 1995-11-28 | 快削ステンレス鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09143534A true JPH09143534A (ja) | 1997-06-03 |
Family
ID=18271094
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33388995A Pending JPH09143534A (ja) | 1995-11-28 | 1995-11-28 | 快削ステンレス鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09143534A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100406427B1 (ko) * | 2001-03-30 | 2003-11-19 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 고온연성이 우수한 오스테나이트계 쾌삭 스텐레스강 |
-
1995
- 1995-11-28 JP JP33388995A patent/JPH09143534A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100406427B1 (ko) * | 2001-03-30 | 2003-11-19 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 고온연성이 우수한 오스테나이트계 쾌삭 스텐레스강 |
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