JPH09135580A - 電力変換装置 - Google Patents
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- JPH09135580A JPH09135580A JP7287025A JP28702595A JPH09135580A JP H09135580 A JPH09135580 A JP H09135580A JP 7287025 A JP7287025 A JP 7287025A JP 28702595 A JP28702595 A JP 28702595A JP H09135580 A JPH09135580 A JP H09135580A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】電力変換器の力率向上，高調波低減を実現す
る。 【解決手段】補償電流算出器１１では、電流検出器７４
で検出した３次巻線電流ｉｔを呈倍器１１１で２次巻線
と３次巻線の巻数比を乗じて、無効分電流算出器１１
２，高調波電流算出器１１３で３次巻線無効分電流およ
び高調波電流を算出し、加算器１１４でこれらを加算
し、補償電流を求める。減算器８６で、補償分電流指令
値を減じ、交流電流指令値を算出し、減算器８７で電流
検出器７３により検出した交流電流との偏差をとり、電
流制御器８８によって、制御信号を得る。除算器８９に
より、電圧検出器７２により検出した交流電圧を直流電
圧で除算しｙｅｓを得る。減算器８０１により、制御信
号ｙｅｓからｙｅｔを減算して変調波信号を求めＰＷＭ
制御回路８０２によりパルス信号を発生しコンバータ１
を制御する。
る。 【解決手段】補償電流算出器１１では、電流検出器７４
で検出した３次巻線電流ｉｔを呈倍器１１１で２次巻線
と３次巻線の巻数比を乗じて、無効分電流算出器１１
２，高調波電流算出器１１３で３次巻線無効分電流およ
び高調波電流を算出し、加算器１１４でこれらを加算
し、補償電流を求める。減算器８６で、補償分電流指令
値を減じ、交流電流指令値を算出し、減算器８７で電流
検出器７３により検出した交流電流との偏差をとり、電
流制御器８８によって、制御信号を得る。除算器８９に
より、電圧検出器７２により検出した交流電圧を直流電
圧で除算しｙｅｓを得る。減算器８０１により、制御信
号ｙｅｓからｙｅｔを減算して変調波信号を求めＰＷＭ
制御回路８０２によりパルス信号を発生しコンバータ１
を制御する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は交流を直流に変換す
る電力変換器に係り、特に、交流車両用の電力変換器に
関する。
る電力変換器に係り、特に、交流車両用の電力変換器に
関する。
【０００２】
【従来の技術】たとえば、「電気車の科学」１９９０年
１１月号第３３頁から第３８頁「ＪＲ東海新幹線３００
系（下）」記載の電力変換器のように、車両駆動用のイ
ンバータに電力を供給する、交流を直流に変換する電力
変換器（以下、主コンバータと称する）は、力率向上、
高調波低減のため、ＧＴＯなどの自己消弧能力を持った
素子によるＰＷＭコンバータが用いられる場合が、近年
多くなっている。
１１月号第３３頁から第３８頁「ＪＲ東海新幹線３００
系（下）」記載の電力変換器のように、車両駆動用のイ
ンバータに電力を供給する、交流を直流に変換する電力
変換器（以下、主コンバータと称する）は、力率向上、
高調波低減のため、ＧＴＯなどの自己消弧能力を持った
素子によるＰＷＭコンバータが用いられる場合が、近年
多くなっている。
【０００３】しかし、上記記載の技術のように、制御装
置の電源，冷暖房，照明などの旅客用の設備の電源（以
下、簡単のため、総称して補助電源と称する）に電力を
供給するため、交流を直流に変換する電力変換器（以
下、補助コンバータと称する）では、低コスト，小形軽
量化の観点から、サイリスタ，ダイオード等の自己消弧
能力を持たない素子（以下、サイリスタ等と称する）が
用いられるのが普通である。
置の電源，冷暖房，照明などの旅客用の設備の電源（以
下、簡単のため、総称して補助電源と称する）に電力を
供給するため、交流を直流に変換する電力変換器（以
下、補助コンバータと称する）では、低コスト，小形軽
量化の観点から、サイリスタ，ダイオード等の自己消弧
能力を持たない素子（以下、サイリスタ等と称する）が
用いられるのが普通である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】近年、高調波をさらに
低減するため、主コンバータＩＧＢＴなどの高周波素子
が使用され始めている。これに対し、冷暖房能力向上に
よるサービス向上等のため、補助電源容量は増加傾向を
呈するが、低コスト化，小形軽量化の観点から、補助コ
ンバータには依然としてサイリスタ等の自己消弧能力を
持たない素子が用いられている。
低減するため、主コンバータＩＧＢＴなどの高周波素子
が使用され始めている。これに対し、冷暖房能力向上に
よるサービス向上等のため、補助電源容量は増加傾向を
呈するが、低コスト化，小形軽量化の観点から、補助コ
ンバータには依然としてサイリスタ等の自己消弧能力を
持たない素子が用いられている。
【０００５】以上のような傾向のため、補助電源の発生
する高調波による誘導障害、あるいは無効分電流による
力率低下が問題となるケースが発生している。
する高調波による誘導障害、あるいは無効分電流による
力率低下が問題となるケースが発生している。
【０００６】この問題解決のため、補助コンバータもＰ
ＷＭコンバータとすることも考えられるが、装置のコス
トおよび重量増大，大形化を招く。また、一般に主コン
バータと出力電力が一致しないので、スイッチング周波
数近傍の高調波の相殺は期待できず、これらの高調波が
残留するという問題が考えられる。したがって、総合的
に見て得策ではない。
ＷＭコンバータとすることも考えられるが、装置のコス
トおよび重量増大，大形化を招く。また、一般に主コン
バータと出力電力が一致しないので、スイッチング周波
数近傍の高調波の相殺は期待できず、これらの高調波が
残留するという問題が考えられる。したがって、総合的
に見て得策ではない。
【０００７】さらに、主コンバータと補助コンバータの
他に、高調波補償のみを行う、いわゆる、アクティブフ
ィルタを設けることも考えられる。この場合も、上記と
同様装置のコストおよび重量増大，大形化を招くと考え
られ、車両用電力変換器としては、適用に問題がある。
他に、高調波補償のみを行う、いわゆる、アクティブフ
ィルタを設けることも考えられる。この場合も、上記と
同様装置のコストおよび重量増大，大形化を招くと考え
られ、車両用電力変換器としては、適用に問題がある。
【０００８】本発明の目的は、簡単な装置で、電力変換
装置の高力率化，高調波低減を実現することにある。
装置の高力率化，高調波低減を実現することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】主コンバータの入力電流
に、補助コンバータの無効分電流，高調波電流の、少な
くともいずれか一方を補償する成分を重畳する手段を設
ける。
に、補助コンバータの無効分電流，高調波電流の、少な
くともいずれか一方を補償する成分を重畳する手段を設
ける。
【００１０】補助コンバータの無効分電流，高調波電流
が、主コンバータ電流に含まれる補償分電流と相殺し、
高力率化，高調波低減を実現できる。
が、主コンバータ電流に含まれる補償分電流と相殺し、
高力率化，高調波低減を実現できる。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の一実施例を、交流
電気車に適用して示す図１により説明する。自己消弧能
力を持つ素子で構成され、交流を直流に変換する電力変
換器１（以下、主コンバータと称する）の交流側は、変
圧器２の低圧側巻線（以下、２次巻線と称する）に接続
され、さらにその高圧側には交流電源３が接続される。
また、主コンバータ１の直流側にはコンバータ４１が、
さらにインバータ５が接続される。インバータ５の交流
出力側には、車両駆動用の交流電動機６が接続される。
また、変圧器２の別の低圧巻線（以下、３次巻線と称す
る）には、サイリスタやダイオードなど自己消弧能力を
持たない素子で構成されるコンバータ９１（以下、補助
コンバータと称する）が接続され、補助コンバータ９１
の直流側には、フィルタリアクトル９２とフィルタコン
デンサ４２が接続され、さらに負荷９３が接続される。
負荷９３は、直流負荷，電力変換器を介して接続された
交流負荷、あるいはこれらの組み合わせで構成され、具
体的には、制御装置の電源、あるいは冷暖房，照明など
の旅客用の設備の電源であるが、以下簡単のため、図示
のように等価な一つの負荷として扱う。
電気車に適用して示す図１により説明する。自己消弧能
力を持つ素子で構成され、交流を直流に変換する電力変
換器１（以下、主コンバータと称する）の交流側は、変
圧器２の低圧側巻線（以下、２次巻線と称する）に接続
され、さらにその高圧側には交流電源３が接続される。
また、主コンバータ１の直流側にはコンバータ４１が、
さらにインバータ５が接続される。インバータ５の交流
出力側には、車両駆動用の交流電動機６が接続される。
また、変圧器２の別の低圧巻線（以下、３次巻線と称す
る）には、サイリスタやダイオードなど自己消弧能力を
持たない素子で構成されるコンバータ９１（以下、補助
コンバータと称する）が接続され、補助コンバータ９１
の直流側には、フィルタリアクトル９２とフィルタコン
デンサ４２が接続され、さらに負荷９３が接続される。
負荷９３は、直流負荷，電力変換器を介して接続された
交流負荷、あるいはこれらの組み合わせで構成され、具
体的には、制御装置の電源、あるいは冷暖房，照明など
の旅客用の設備の電源であるが、以下簡単のため、図示
のように等価な一つの負荷として扱う。
【００１２】コンバータ１を制御する制御装置８は次の
ように構成される。電圧検出器７１により直流電圧ｅｄ
を検出する。減算器８１により直流電圧指令値Ｅｄ＊と
直流電圧ｅｄの偏差を算出し、電圧制御器８２により交
流電流実効値指令Ｉｓ＊を算出する。現在位相ωｔと位
相指令値φ＊を加算器８３で加算し、正弦波発生器８４
で基準正弦波を発生し、乗算器８５で交流電流実効値指
令Ｉｓ＊と乗算を行い、減算器８６で、補償分電流指令
値ｉｔｃ′を減じ、交流電流指令値ｉｓ＊を算出する。
減算器８７で、交流電流指令値ｉｓ＊と、電流検出器７
３により検出した交流電流ｉｓとの偏差をとり、電流制
御器８８によって、変圧器インピーダンスの電圧降下分
の制御信号ｙｅｔを得る。また、除算器８９により、電
圧検出器７２により検出した交流電圧ｅｓを直流電圧Ｅ
ｄで除算し、交流電源電圧分の制御信号ｙｅｓを得る。
減算器８０１により、制御信号ｙｅｓからｙｅｔを減算
して変調波信号ｙｍを求める。変調波信号ｙｍに基づ
き、ＰＷＭ制御回路８０２によりパルス信号を発生し、
コンバータ１を制御する。
ように構成される。電圧検出器７１により直流電圧ｅｄ
を検出する。減算器８１により直流電圧指令値Ｅｄ＊と
直流電圧ｅｄの偏差を算出し、電圧制御器８２により交
流電流実効値指令Ｉｓ＊を算出する。現在位相ωｔと位
相指令値φ＊を加算器８３で加算し、正弦波発生器８４
で基準正弦波を発生し、乗算器８５で交流電流実効値指
令Ｉｓ＊と乗算を行い、減算器８６で、補償分電流指令
値ｉｔｃ′を減じ、交流電流指令値ｉｓ＊を算出する。
減算器８７で、交流電流指令値ｉｓ＊と、電流検出器７
３により検出した交流電流ｉｓとの偏差をとり、電流制
御器８８によって、変圧器インピーダンスの電圧降下分
の制御信号ｙｅｔを得る。また、除算器８９により、電
圧検出器７２により検出した交流電圧ｅｓを直流電圧Ｅ
ｄで除算し、交流電源電圧分の制御信号ｙｅｓを得る。
減算器８０１により、制御信号ｙｅｓからｙｅｔを減算
して変調波信号ｙｍを求める。変調波信号ｙｍに基づ
き、ＰＷＭ制御回路８０２によりパルス信号を発生し、
コンバータ１を制御する。
【００１３】補助コンバータ制御器９４は、負荷変動に
対して直流電圧ｅｄａを一定に保つように、サイリスタ
の点弧角を調整する。
対して直流電圧ｅｄａを一定に保つように、サイリスタ
の点弧角を調整する。
【００１４】インバータ制御器１００は、図示しない検
出器により検出した、電動機６の速度，直流電圧ｅｄ，
出力電流ｉｍｍ等を用いた指令値を発生し、ＰＷＭ制御
回路１０１でパルス信号を発生し、インバータ５を動作
させる。
出器により検出した、電動機６の速度，直流電圧ｅｄ，
出力電流ｉｍｍ等を用いた指令値を発生し、ＰＷＭ制御
回路１０１でパルス信号を発生し、インバータ５を動作
させる。
【００１５】補償電流算出器１１では、電流検出器７４
で検出した３次巻線電流ｉｔを、呈倍器１１１で２次巻
線と３次巻線の巻数比を乗じて、２次巻線電流に換算
し、無効分電流算出器１１２，高調波電流算出器１１３
で、それぞれ２次換算した３次巻線無効分電流ｉｔｒ′
および高調波電流ｉｔｈ′を算出する。加算器１１４で
これらを加算し、補償電流ｉｔｃ′を求める。
で検出した３次巻線電流ｉｔを、呈倍器１１１で２次巻
線と３次巻線の巻数比を乗じて、２次巻線電流に換算
し、無効分電流算出器１１２，高調波電流算出器１１３
で、それぞれ２次換算した３次巻線無効分電流ｉｔｒ′
および高調波電流ｉｔｈ′を算出する。加算器１１４で
これらを加算し、補償電流ｉｔｃ′を求める。
【００１６】次に本発明の動作を説明する。
【００１７】補償電流算出器１１がない場合を想定する
と、主コンバータ１により制御される２次電流ｉｓは力
率１であり、高調波も少なくほぼ正弦波状にすることが
可能である。しかし、補助コンバータ９１による３次巻
線電流ｉｔは、低力率で、しかも低次の高調波成分を多
く含むものになる。１次電流ｉｐは、これらｉｓとｉｔ
の和であるから、ｉｓをいくら高力率，低高調波化して
も、全体としては力率が低く、高調波も低減されないこ
とになる。補助コンバータの所要容量増加が、これをさ
らに助長している。
と、主コンバータ１により制御される２次電流ｉｓは力
率１であり、高調波も少なくほぼ正弦波状にすることが
可能である。しかし、補助コンバータ９１による３次巻
線電流ｉｔは、低力率で、しかも低次の高調波成分を多
く含むものになる。１次電流ｉｐは、これらｉｓとｉｔ
の和であるから、ｉｓをいくら高力率，低高調波化して
も、全体としては力率が低く、高調波も低減されないこ
とになる。補助コンバータの所要容量増加が、これをさ
らに助長している。
【００１８】これに対し、補償電流算出器１１によっ
て、補助コンバータが発生する無効分電流および高調波
電流を算出し、これを補償分電流として主コンバータに
よる２次電流から差し引く手段を設けると、補助コンバ
ータの無効分電流と高調波電流が相殺される。このた
め、１次電流ｉｐは、もとの２次電流と、３次電流の有
効分電流との和にほぼ等しい、力率が１で高調波も少な
い正弦波状の波形となる。これにより、簡単な構成で、
装置全体の高力率化，高調波低減が実現できる。
て、補助コンバータが発生する無効分電流および高調波
電流を算出し、これを補償分電流として主コンバータに
よる２次電流から差し引く手段を設けると、補助コンバ
ータの無効分電流と高調波電流が相殺される。このた
め、１次電流ｉｐは、もとの２次電流と、３次電流の有
効分電流との和にほぼ等しい、力率が１で高調波も少な
い正弦波状の波形となる。これにより、簡単な構成で、
装置全体の高力率化，高調波低減が実現できる。
【００１９】図１の実施例では、補助コンバータが発生
する無効分電流および高調波電流の両方を補償する例を
示したが、必ずしも両方が問題とならない場合には、ど
ちらか片方のみを設置してもよい。
する無効分電流および高調波電流の両方を補償する例を
示したが、必ずしも両方が問題とならない場合には、ど
ちらか片方のみを設置してもよい。
【００２０】図２に、本発明の第二の実施例を示す。簡
単のため、補償電流算出器のみを示している。
単のため、補償電流算出器のみを示している。
【００２１】図２（ａ）では、３次電流ｉｔ，補助電源
直流電圧ｅｄａ，３次巻線電圧ｅｔを引数として、予め
算出した無効分電流，高調波電流のテーブル１１５か
ら、補償分電流ｉｔｃ′を出力する。その後は、図１の
実施例と同様である。
直流電圧ｅｄａ，３次巻線電圧ｅｔを引数として、予め
算出した無効分電流，高調波電流のテーブル１１５か
ら、補償分電流ｉｔｃ′を出力する。その後は、図１の
実施例と同様である。
【００２２】図１では、無効分電流，高調波電流を常に
算出していたが、例えば、これをソフトウェアで実現す
る場合を考えると、ステップ数増大による演算時間増大
が問題となる場合が考えられる。これに対し図２（ａ）
では、予めこれらを計算したものをテーブルとして持
ち、ここからデータを読み出しているため、演算時間は
ほとんど変わらない。パラメータ変動が無視できる程度
であれば、図１の実施例とほぼ同等の効果が得られる。
算出していたが、例えば、これをソフトウェアで実現す
る場合を考えると、ステップ数増大による演算時間増大
が問題となる場合が考えられる。これに対し図２（ａ）
では、予めこれらを計算したものをテーブルとして持
ち、ここからデータを読み出しているため、演算時間は
ほとんど変わらない。パラメータ変動が無視できる程度
であれば、図１の実施例とほぼ同等の効果が得られる。
【００２３】図２（ｂ）は、テーブルの引数として３次
電流ｉｔの代わりに補助電源直流電流ｉｄ１を用いてい
る他は図２（ａ）と同じである。
電流ｉｔの代わりに補助電源直流電流ｉｄ１を用いてい
る他は図２（ａ）と同じである。
【００２４】図２（ｃ）も、テーブルの引数として補助
電源直流電流ｉｄ１のみを用いている他は図２（ａ）と
同じである。３次巻線電圧ｅｔと補助電源直流電圧ｅｄ
ａがあまり変動しないような場合には、補助電源直流電
流ｉｄ１から３次巻線電流ｉｔの無効分および高調波電
流がほぼ特定できるため、より簡単な構成で補償動作を
行うことができる。
電源直流電流ｉｄ１のみを用いている他は図２（ａ）と
同じである。３次巻線電圧ｅｔと補助電源直流電圧ｅｄ
ａがあまり変動しないような場合には、補助電源直流電
流ｉｄ１から３次巻線電流ｉｔの無効分および高調波電
流がほぼ特定できるため、より簡単な構成で補償動作を
行うことができる。
【００２５】図３に本発明の第三の実施例を示す。簡単
のため、補償電流算出器１１に関連の深い部分のみを示
している。また、図４には補償動作を行わない場合の、
１次電流ｉｐ、１次換算した２次電流ｉｓｐおよび１次
換算した３次電流ｉｔｐのベクトル図を示している。
のため、補償電流算出器１１に関連の深い部分のみを示
している。また、図４には補償動作を行わない場合の、
１次電流ｉｐ、１次換算した２次電流ｉｓｐおよび１次
換算した３次電流ｉｔｐのベクトル図を示している。
【００２６】補償電流算出器１１は、図１及び図２に示
す実施例のうち、どれであってもよい。電力算出器１２
１により、２次巻線電流ｉｓおよび２次巻線電圧ｅｓか
らコンバータ１の出力Ｐを算出する。リレー回路１２２
は、コンバータ出力Ｐがある特定の範囲、ここではＰｍ
ｒ以上Ｐｍｐ以下の領域ではハイ、他はローを出力す
る。スイッチ１２３は、リレー回路１２２の出力を受
け、これがローであれば０を、ハイであれば補償電流算
出器１１の出力を選択し、補償分電流ｉｔｃ′として出
力する。あとは図１の実施例と同様である。
す実施例のうち、どれであってもよい。電力算出器１２
１により、２次巻線電流ｉｓおよび２次巻線電圧ｅｓか
らコンバータ１の出力Ｐを算出する。リレー回路１２２
は、コンバータ出力Ｐがある特定の範囲、ここではＰｍ
ｒ以上Ｐｍｐ以下の領域ではハイ、他はローを出力す
る。スイッチ１２３は、リレー回路１２２の出力を受
け、これがローであれば０を、ハイであれば補償電流算
出器１１の出力を選択し、補償分電流ｉｔｃ′として出
力する。あとは図１の実施例と同様である。
【００２７】図１の実施例では、常に補償動作を行って
いるので、主コンバータ１の容量増加、および損失増大
による重量，コスト増加をまねく可能性がある。
いるので、主コンバータ１の容量増加、および損失増大
による重量，コスト増加をまねく可能性がある。
【００２８】ところで、補助コンバータの容量が増大傾
向にあるとはいえ、一般に主コンバータの容量の方が大
きいので、主コンバータ出力が最大に近い場合には力率
はほぼ１に近い。この場合のベクトル図が図４（ａ）で
あり、補償動作の必要性は比較的薄い。これに対し、図
４（ｂ）のように、主コンバータ１の出力が低く、ｉｓ
ｐが小さい場合には、力率は大幅に低下する。そこで、
図３（ａ）の実施例のように、主コンバータ１の出力が
小さいときにのみ補償動作を行うことにより、力率改善
効果はほぼ同等に保ったまま、主コンバータ１の容量、
重量増を最低限に抑制できる。
向にあるとはいえ、一般に主コンバータの容量の方が大
きいので、主コンバータ出力が最大に近い場合には力率
はほぼ１に近い。この場合のベクトル図が図４（ａ）で
あり、補償動作の必要性は比較的薄い。これに対し、図
４（ｂ）のように、主コンバータ１の出力が低く、ｉｓ
ｐが小さい場合には、力率は大幅に低下する。そこで、
図３（ａ）の実施例のように、主コンバータ１の出力が
小さいときにのみ補償動作を行うことにより、力率改善
効果はほぼ同等に保ったまま、主コンバータ１の容量、
重量増を最低限に抑制できる。
【００２９】ところで、主コンバータ１の力行時と回生
時のベクトル図である図４（ａ）と（ｃ）を比較する
と、同じ出力でも回生時の方が力率が低くなる。これ
は、補助コンバータは回生を行わず、常に遅れ力率で動
作しているためである。従って、リレー回路１２２の最
大・最小電力の設定値であるＰｍｐ，Ｐｍｒを数１のよ
うに設定することがよい。
時のベクトル図である図４（ａ）と（ｃ）を比較する
と、同じ出力でも回生時の方が力率が低くなる。これ
は、補助コンバータは回生を行わず、常に遅れ力率で動
作しているためである。従って、リレー回路１２２の最
大・最小電力の設定値であるＰｍｐ，Ｐｍｒを数１のよ
うに設定することがよい。
【００３０】 Ｐｍｐ＜｜Ｐｍｒ｜ …（数１） 図３（ｂ）の実施例もほぼ同様の考え方であるが、１次
電圧ｅｐと１次電流ｉｐから力率算出器１２４で力率を
算出し、これがある特定の値よりも低い場合に補償動作
を行う。補助コンバータ９１の出力が大きく変動するよ
うな場合には、図３（ａ）よりも主コンバータの損失を
低減できる可能性がある。
電圧ｅｐと１次電流ｉｐから力率算出器１２４で力率を
算出し、これがある特定の値よりも低い場合に補償動作
を行う。補助コンバータ９１の出力が大きく変動するよ
うな場合には、図３（ａ）よりも主コンバータの損失を
低減できる可能性がある。
【００３１】図３（ｃ）は２次電流ｉｓから実効値算出
器１２６で実効値Ｉｓを算出し、これがある特定の値よ
りも小さい場合に補償動作を行う。入力信号数を減らし
た上で、図３（ａ）とほぼ同等の効果を得ることができ
る。
器１２６で実効値Ｉｓを算出し、これがある特定の値よ
りも小さい場合に補償動作を行う。入力信号数を減らし
た上で、図３（ａ）とほぼ同等の効果を得ることができ
る。
【００３２】
【発明の効果】本発明によれば、簡単な構成で、電力変
換器の高力率化，高調波低減が実現できる。
換器の高力率化，高調波低減が実現できる。
【図１】本発明の一実施例を示す回路図。
【図２】本発明の第二の実施例を示す説明図。
【図３】本発明の第三の実施例を示す説明図。
【図４】図３の実施例の補償前の各電流位相の関係を示
すベクトル図。
すベクトル図。
１１…補償電流算出器、７１，７２…電圧検出器、７
３，７４…電流検出器、８６，８７，８０１…減算器、
８８…電流制御器、８９…除算器、９１…補助コンバー
タ、１１１…呈倍器、１１２…無効分電流算出器、１１
３…高調波電流算出器、１１４…加算器。
３，７４…電流検出器、８６，８７，８０１…減算器、
８８…電流制御器、８９…除算器、９１…補助コンバー
タ、１１１…呈倍器、１１２…無効分電流算出器、１１
３…高調波電流算出器、１１４…加算器。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｈ０２Ｍ 7/219 8726−5Ｈ Ｈ０２Ｍ 7/219
Claims (10)
- 【請求項１】交流電源に接続される変圧器と、上記変圧
器の巻線に接続されており、自己消弧能力を持つ素子で
構成され、交流を直流に変換する第１の電力変換器と、
上記第１の電力変換器の直流側に接続され、フィルタコ
ンデンサを含む直流ステージ回路と、上記直流ステージ
回路に接続され、直流を交流に変換する第２の電力変換
器と、上記第２の電力変換器に接続される交流電動機
と、上記変圧器の別の巻線に接続され、交流を直流に変
換する第３の電力変換器で構成される電力変換装置にお
いて、 上記第３の電力変換器はサイリスタ，ダイオード等の自
己消弧能力を持たない素子で構成され、上記第１の電力
変換器に上記第３の電力変換器の発生する無効分電流お
よび／または高調波電流を補償する手段を持たせたこと
を特徴とする電力変換装置。 - 【請求項２】請求項１において、上記第３の電力変換器
が発生する無効分電流および／または高調波電流を算出
する手段、この算出した電流成分の逆相成分を上記第１
の電力変換器の入力電流に重畳する手段を有する電力変
換装置。 - 【請求項３】請求項２において、上記第３の電力変換器
が発生する無効分電流および／または高調波電流を算出
する手段は、第３の電力変換器の入力交流電流を用いて
算出する電力変換装置。 - 【請求項４】請求項２において、上記第３の電力変換器
が発生する無効分電流おわび／または高調波電流を算出
する手段は、あらかじめ算出しておいたこれら電流成分
のテーブルを使用する電力変換装置。 - 【請求項５】請求項４において、上記無効分電流と上記
高調波電流のテーブルは、上記第３の電力変換器の入力
交流電流を引数とする電力変換装置。 - 【請求項６】請求項４において、上記無効分電流と高調
波電流のテーブルは、上記第３の電力変換器の出力直流
電流を引数とする電力変換装置。 - 【請求項７】請求項１，２，３，４，５または６におい
て、上記第１の電力変換器が具備する上記第３の電力変
換器の発生する無効分電流および／または高調波電流を
補償する手段を、ある特定の領域において停止する手段
を有する電力変換装置。 - 【請求項８】請求項７において、上記第１の電力変換器
が具備する上記第３の電力変換器の発生する無効分電流
および／または高調波電流を補償する手段を、上記第１
の電力変換器の出力電力がある特定の値よりも大きい領
域において停止する手段を有する電力変換装置。 - 【請求項９】請求項７において、上記第１の電力変換器
が具備する上記第３の電力変換器の発生する無効分電流
および／または高調波電流を補償する手段を、上記変圧
器の入力力率がある特定の値よりも大きい領域において
停止する手段を有する電力変換装置。 - 【請求項１０】請求項７において、上記第１の電力変換
器が具備する上記第３の電力変換器の発生する無効分電
流および／または高調波電流を補償する手段、上記第１
の電力変換器の入力電流がある特定の値よりも大きい領
域で停止する手段を有する電力変換装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7287025A JPH09135580A (ja) | 1995-11-06 | 1995-11-06 | 電力変換装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7287025A JPH09135580A (ja) | 1995-11-06 | 1995-11-06 | 電力変換装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09135580A true JPH09135580A (ja) | 1997-05-20 |
Family
ID=17712076
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7287025A Pending JPH09135580A (ja) | 1995-11-06 | 1995-11-06 | 電力変換装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09135580A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006304418A (ja) * | 2005-04-18 | 2006-11-02 | Toshiba Corp | 電気車制御装置 |
| US7688604B2 (en) | 2005-06-24 | 2010-03-30 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | AC voltage output apparatus and hybrid vehicle including the same |
| JP2010108806A (ja) * | 2008-10-31 | 2010-05-13 | Panasonic Corp | 誘導加熱装置 |
| JP2021529504A (ja) * | 2018-10-30 | 2021-10-28 | 中▲車▼青▲島▼四方▲車▼▲輛▼研究所有限公司Ｃｒｒｃ Ｑｉｎｇｄａｏ Ｓｉｆａｎｇ Ｒｏｌｌｉｎｇ Ｓｔｏｃｋ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ Ｃｏ．，Ｌｔｄ． | Ｅｍｕの並列補助コンバータ用の同期ソフトスタートネットワーキング制御戦略 |
-
1995
- 1995-11-06 JP JP7287025A patent/JPH09135580A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006304418A (ja) * | 2005-04-18 | 2006-11-02 | Toshiba Corp | 電気車制御装置 |
| JP4599214B2 (ja) * | 2005-04-18 | 2010-12-15 | 株式会社東芝 | 電気車制御装置 |
| US7688604B2 (en) | 2005-06-24 | 2010-03-30 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | AC voltage output apparatus and hybrid vehicle including the same |
| JP2010108806A (ja) * | 2008-10-31 | 2010-05-13 | Panasonic Corp | 誘導加熱装置 |
| JP2021529504A (ja) * | 2018-10-30 | 2021-10-28 | 中▲車▼青▲島▼四方▲車▼▲輛▼研究所有限公司Ｃｒｒｃ Ｑｉｎｇｄａｏ Ｓｉｆａｎｇ Ｒｏｌｌｉｎｇ Ｓｔｏｃｋ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ Ｃｏ．，Ｌｔｄ． | Ｅｍｕの並列補助コンバータ用の同期ソフトスタートネットワーキング制御戦略 |
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