JPH09126974A - 押込硬さ試験方法および装置 - Google Patents
押込硬さ試験方法および装置Info
- Publication number
- JPH09126974A JPH09126974A JP24536696A JP24536696A JPH09126974A JP H09126974 A JPH09126974 A JP H09126974A JP 24536696 A JP24536696 A JP 24536696A JP 24536696 A JP24536696 A JP 24536696A JP H09126974 A JPH09126974 A JP H09126974A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- indenter
- hardness
- sample
- load
- loads
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 多重層試料の任意の層における硬度を求め
る。 【解決手段】 圧子８が試料６表面に押込まれてからの
任意の二測定時点での荷重値Ｐ′，Ｐ″を負荷電流供給
装置１３から供給される電流量に基づいて求めるととも
に、その間の圧子の変位量Ｄ″−Ｄ′を変位検出器９で
求め、さらに、ＣＰＵ１５により硬度Ｈを Ｈ＝Ｋ／（Ｄ″−Ｄ′）2 ・Ｐ″・（１−√（Ｐ′／
Ｐ″））2 として求める。
る。 【解決手段】 圧子８が試料６表面に押込まれてからの
任意の二測定時点での荷重値Ｐ′，Ｐ″を負荷電流供給
装置１３から供給される電流量に基づいて求めるととも
に、その間の圧子の変位量Ｄ″−Ｄ′を変位検出器９で
求め、さらに、ＣＰＵ１５により硬度Ｈを Ｈ＝Ｋ／（Ｄ″−Ｄ′）2 ・Ｐ″・（１−√（Ｐ′／
Ｐ″））2 として求める。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、圧子に試験荷重を負荷
し、その時の圧子の試料表面への押込深さから試料の硬
さを求める押込硬さ試験方法および装置に関する。
し、その時の圧子の試料表面への押込深さから試料の硬
さを求める押込硬さ試験方法および装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の押込み硬さ試験装置では、四角錐
等の鋭利な先端部をもつ圧子を試料表面へ押し込み、圧
子が試料に接触した時からの圧子の押込み深さを計測
し、接触点からの変位とその時の荷重から試料の表面硬
度を求めるようにしている。
等の鋭利な先端部をもつ圧子を試料表面へ押し込み、圧
子が試料に接触した時からの圧子の押込み深さを計測
し、接触点からの変位とその時の荷重から試料の表面硬
度を求めるようにしている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】記従来の押込硬さ試験
装置では、圧子が試料表面に接触すると試料の抵抗で圧
子の速度が低下することから、圧子の速度が一定速度以
下に減速した時点を接触点としていたので、実際の接触
時点との間に誤差を生じていた。特に軟質材料では試料
の抵抗が少なく、接触点の検知が困難であるという問題
点があった。
装置では、圧子が試料表面に接触すると試料の抵抗で圧
子の速度が低下することから、圧子の速度が一定速度以
下に減速した時点を接触点としていたので、実際の接触
時点との間に誤差を生じていた。特に軟質材料では試料
の抵抗が少なく、接触点の検知が困難であるという問題
点があった。
【０００４】そこで本発明は、圧子と試料との接触点検
出の送れによる誤差、あるいは圧子先端形状による誤差
を少なくして正確に硬度を計測することができる押込硬
さ試験装置を提供することを目的とする。
出の送れによる誤差、あるいは圧子先端形状による誤差
を少なくして正確に硬度を計測することができる押込硬
さ試験装置を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに、本発明は次のような構成を採用した。
めに、本発明は次のような構成を採用した。
【０００６】すなわち、第１の発明は、圧子に加えられ
る試験荷重と、該試験荷重によって試料表面に押込まれ
る圧子の押込み深さとから多重層からなる試料の硬度測
定を行う押込深さ試験方法であって、圧子に加えられる
荷重のうち同層内での測定点における荷重Ｐ′，Ｐ″
と、これら各荷重に対応して前記圧子変位量検出手段に
よって検出される圧子の変位Ｄ′，Ｄ″とから、Ｋを圧
子形状による定数とするとき、 Ｈ＝Ｋ／（Ｄ″−Ｄ′）2 ・Ｐ″・（１−√（Ｐ′／
Ｐ″））2 の計算式に基づいて上記試料の任意の層における硬度Ｈ
を演算して硬さを求めることを特徴とする。
る試験荷重と、該試験荷重によって試料表面に押込まれ
る圧子の押込み深さとから多重層からなる試料の硬度測
定を行う押込深さ試験方法であって、圧子に加えられる
荷重のうち同層内での測定点における荷重Ｐ′，Ｐ″
と、これら各荷重に対応して前記圧子変位量検出手段に
よって検出される圧子の変位Ｄ′，Ｄ″とから、Ｋを圧
子形状による定数とするとき、 Ｈ＝Ｋ／（Ｄ″−Ｄ′）2 ・Ｐ″・（１−√（Ｐ′／
Ｐ″））2 の計算式に基づいて上記試料の任意の層における硬度Ｈ
を演算して硬さを求めることを特徴とする。
【０００７】第２の発明は、圧子に加えられる試験荷重
と、該試験荷重によって試料表面に押込まれる圧子の押
込み深さとから多重層からなる試料の硬度測定を行う押
込深さ試験装置であって、圧子に任意に試験荷重を加え
ることができる可変形負荷手段と、該可変形負荷手段に
よって試料表面に押込まれる圧子の変位を検出する圧子
変位量検出手段と、前記可変形負荷手段によって圧子に
加えられる荷重のうち任意の測定点における荷重Ｐ′，
Ｐ″と、これらの各荷重に対応して前記圧子変位量検出
手段によって検出される圧子の変位Ｄ′，Ｄ″とから、 Ｈ＝Ｋ／（Ｄ″−Ｄ′）2 ・Ｐ″・（１−√（Ｐ′／
Ｐ″））2 の計算式に基づいて上記試料の任意の層における硬度Ｈ
を演算する演算手段とを備えてなることを特徴とする。
と、該試験荷重によって試料表面に押込まれる圧子の押
込み深さとから多重層からなる試料の硬度測定を行う押
込深さ試験装置であって、圧子に任意に試験荷重を加え
ることができる可変形負荷手段と、該可変形負荷手段に
よって試料表面に押込まれる圧子の変位を検出する圧子
変位量検出手段と、前記可変形負荷手段によって圧子に
加えられる荷重のうち任意の測定点における荷重Ｐ′，
Ｐ″と、これらの各荷重に対応して前記圧子変位量検出
手段によって検出される圧子の変位Ｄ′，Ｄ″とから、 Ｈ＝Ｋ／（Ｄ″−Ｄ′）2 ・Ｐ″・（１−√（Ｐ′／
Ｐ″））2 の計算式に基づいて上記試料の任意の層における硬度Ｈ
を演算する演算手段とを備えてなることを特徴とする。
【０００８】
【作用】圧子に対して可変形負荷手段により任意の試験
荷重を負荷することができるとともに、圧子変位量検出
手段によって任意の試験荷重が加わるときの試料表面に
押込まれる圧子の変位を検出でき、任意の時点における
荷重と押込み深さをリアルタイムで検出することができ
る。そこで、圧子が試料表面に押込まれてからの任意の
二測定時点での荷重値Ｐ′，Ｐ″と、その間の圧子の変
位量Ｄ″−Ｄ′を求めて、演算手段により硬度Ｈが Ｈ＝Ｋ／（Ｄ″−Ｄ′）2 ・Ｐ″・（１−√（Ｐ′／
Ｐ″））2 として求められるので、圧子と試料表面との接触点を検
出する必要がなくなり、接触点検出遅れによる必要がな
くなり、接触点検出遅れによる測定誤差、圧子先端形状
の加工精度誤差に基づく測定誤差が減少する。
荷重を負荷することができるとともに、圧子変位量検出
手段によって任意の試験荷重が加わるときの試料表面に
押込まれる圧子の変位を検出でき、任意の時点における
荷重と押込み深さをリアルタイムで検出することができ
る。そこで、圧子が試料表面に押込まれてからの任意の
二測定時点での荷重値Ｐ′，Ｐ″と、その間の圧子の変
位量Ｄ″−Ｄ′を求めて、演算手段により硬度Ｈが Ｈ＝Ｋ／（Ｄ″−Ｄ′）2 ・Ｐ″・（１−√（Ｐ′／
Ｐ″））2 として求められるので、圧子と試料表面との接触点を検
出する必要がなくなり、接触点検出遅れによる必要がな
くなり、接触点検出遅れによる測定誤差、圧子先端形状
の加工精度誤差に基づく測定誤差が減少する。
【０００９】
【実施例】第１図は本発明の実施例である押込硬さ試験
装置のうち電子天秤タイプの負荷装置１と圧子８とを中
心として要部の構成を示す模式図で、中央部をナイフエ
ッジ５により支持した天秤２の一端に角錐状の圧子８
が、他端にはソレノイド３と協働して電磁力を発生する
鉄心７が取り付けられている。圧子８の上部には差動ト
ランス式の変位検出器９が設けられている。
装置のうち電子天秤タイプの負荷装置１と圧子８とを中
心として要部の構成を示す模式図で、中央部をナイフエ
ッジ５により支持した天秤２の一端に角錐状の圧子８
が、他端にはソレノイド３と協働して電磁力を発生する
鉄心７が取り付けられている。圧子８の上部には差動ト
ランス式の変位検出器９が設けられている。
【００１０】負荷装置１は、負荷電流供給装置１３から
ソレノイド３へ供給される直流電流の向きにより電磁力
によって荷重を付加もしくは減少させ、圧子８を介して
試料台に載置された試料６への荷重を増加、減少させる
ことができる。直流電流はＣＰＵ１５によって制御され
る負荷電流供給装置１３によって供給されているので、
負荷装置１で発生させる荷重はリアルタイムで知ること
ができる。また、圧子に荷重をかけている間、圧子によ
って押し付けられた試料６表面での変位は、変位検出器
９によって検出される。変位検出器９からの出力信号は
アンプ１１で増幅され、Ａ／Ｄ変換器１２でＡ／Ｄ変換
されてＣＰＵ１５へ送られ、ある荷重下での変位もリア
ルタイムで計測される。これら荷重、変位データはＲＡ
Ｍ１６で記憶されるとともに、ＣＰＵ１５で演算処理さ
れて試料の硬度が求められる。
ソレノイド３へ供給される直流電流の向きにより電磁力
によって荷重を付加もしくは減少させ、圧子８を介して
試料台に載置された試料６への荷重を増加、減少させる
ことができる。直流電流はＣＰＵ１５によって制御され
る負荷電流供給装置１３によって供給されているので、
負荷装置１で発生させる荷重はリアルタイムで知ること
ができる。また、圧子に荷重をかけている間、圧子によ
って押し付けられた試料６表面での変位は、変位検出器
９によって検出される。変位検出器９からの出力信号は
アンプ１１で増幅され、Ａ／Ｄ変換器１２でＡ／Ｄ変換
されてＣＰＵ１５へ送られ、ある荷重下での変位もリア
ルタイムで計測される。これら荷重、変位データはＲＡ
Ｍ１６で記憶されるとともに、ＣＰＵ１５で演算処理さ
れて試料の硬度が求められる。
【００１１】ＣＰＵ１５での演算処理について説明す
る。試料が例えば均質材料の場合、荷重Ｐと試料深さＤ
を測定して得られる荷重−変位の特性は第2 図に示す特
性曲線となるので、理論的には Ｐ＝（Ｄ2 ／Ｋ）・Ｈ （Ｐ：荷重，Ｄ：押込深さ，Ｋ：圧子形状による定数，
Ｈ：硬度）となる。そこで圧子８が試料６表面に接触後
のある任意の時点における荷重Ｐ1における変位Ｄ1 ，
荷重Ｐ2 における変位Ｄ2 を測定し、試料の硬度Ｈを、 Ｈ＝Ｋ／（Ｄ2 −Ｄ1 ）2 ・Ｐ2 ・（１−√（Ｐ1 ／Ｐ
2 ））2 として演算する。このように演算処理することにより、
従来のような圧子と試料の接触点検出遅れによる誤差
や、圧子先端形状による誤差によって生じる硬度測定誤
差をなくすことができる。
る。試料が例えば均質材料の場合、荷重Ｐと試料深さＤ
を測定して得られる荷重−変位の特性は第2 図に示す特
性曲線となるので、理論的には Ｐ＝（Ｄ2 ／Ｋ）・Ｈ （Ｐ：荷重，Ｄ：押込深さ，Ｋ：圧子形状による定数，
Ｈ：硬度）となる。そこで圧子８が試料６表面に接触後
のある任意の時点における荷重Ｐ1における変位Ｄ1 ，
荷重Ｐ2 における変位Ｄ2 を測定し、試料の硬度Ｈを、 Ｈ＝Ｋ／（Ｄ2 −Ｄ1 ）2 ・Ｐ2 ・（１−√（Ｐ1 ／Ｐ
2 ））2 として演算する。このように演算処理することにより、
従来のような圧子と試料の接触点検出遅れによる誤差
や、圧子先端形状による誤差によって生じる硬度測定誤
差をなくすことができる。
【００１２】また、硬質材料上に軟質材料をコーティン
グした試料では第３図のような特性曲線となり、小荷重
では軟質材料の抵抗、大荷重では硬質材料の抵抗をより
多く受けるため、当初は硬度Ｈが小さい時の二次曲線
に、大荷重ではＨが大きい時の二次曲線に近づくことに
なる。そこで、同図に示すように、軟質材料部における
任意荷重Ｐ3 時の変位をＤ3 ，荷重Ｐ4 時の変位を
Ｄ4 ，硬質材料部における任意荷重Ｐ5 時の変位を
Ｄ5 ，荷重Ｐ6 時の変位をＤ6 とすれば、軟質材料の硬
度Ｈ（軟）は、 Ｈ（軟）＝Ｋ／（Ｄ4 −Ｄ3 ）2 ・Ｐ4 ・（１−√（Ｐ
3 ／Ｐ4 ））2 として得られ、同様に硬質材料の硬度Ｈ（硬）は、 Ｈ（硬）＝Ｋ／（Ｄ6 −Ｄ5 ）2 ・Ｐ6 ・（１−√（Ｐ
5 ／Ｐ6 ））2 として求めることができ、表面層、深層等の硬度変化を
定量的に捉えることができる。上記したＣＰＵ１５での
演算処理はＲＯＭ１７に格納されたプログラムに従って
行われる。
グした試料では第３図のような特性曲線となり、小荷重
では軟質材料の抵抗、大荷重では硬質材料の抵抗をより
多く受けるため、当初は硬度Ｈが小さい時の二次曲線
に、大荷重ではＨが大きい時の二次曲線に近づくことに
なる。そこで、同図に示すように、軟質材料部における
任意荷重Ｐ3 時の変位をＤ3 ，荷重Ｐ4 時の変位を
Ｄ4 ，硬質材料部における任意荷重Ｐ5 時の変位を
Ｄ5 ，荷重Ｐ6 時の変位をＤ6 とすれば、軟質材料の硬
度Ｈ（軟）は、 Ｈ（軟）＝Ｋ／（Ｄ4 −Ｄ3 ）2 ・Ｐ4 ・（１−√（Ｐ
3 ／Ｐ4 ））2 として得られ、同様に硬質材料の硬度Ｈ（硬）は、 Ｈ（硬）＝Ｋ／（Ｄ6 −Ｄ5 ）2 ・Ｐ6 ・（１−√（Ｐ
5 ／Ｐ6 ））2 として求めることができ、表面層、深層等の硬度変化を
定量的に捉えることができる。上記したＣＰＵ１５での
演算処理はＲＯＭ１７に格納されたプログラムに従って
行われる。
【００１３】測定は、第２図においてＰ1 ，Ｐ2 時のＤ
1 ，Ｄ2 測定、Ｄ1 ，Ｄ2 時のＰ1，Ｐ2 測定、Ｐ1 時
のＤ1 測定とＤ2 時のＰ2 測定、Ｄ1 時のＰ1 測定とＰ
1 時のＤ2 測定等の組合せで行うことができ、Ｐ1 ，Ｐ
2 ，Ｄ1 ，Ｄ2 の値は任意に複数の組合せができる。
1 ，Ｄ2 測定、Ｄ1 ，Ｄ2 時のＰ1，Ｐ2 測定、Ｐ1 時
のＤ1 測定とＤ2 時のＰ2 測定、Ｄ1 時のＰ1 測定とＰ
1 時のＤ2 測定等の組合せで行うことができ、Ｐ1 ，Ｐ
2 ，Ｄ1 ，Ｄ2 の値は任意に複数の組合せができる。
【００１４】上記したように本発明の実施例装置では、
圧子が試料中に押込まれていく時間経過途中の荷重と押
込深さを求めて、硬度を演算算出するので、正確な接触
点検出の必要がなく、接触点検出の遅れによる誤差がな
くなるとともに、圧子先端形状による測定誤差の影響も
殆ど受けなくなる。また、接触点検出時の圧子速度を速
くすることができるため、測定時間を短縮でき効率よく
試験を行うことができる。さらに、試料の深さ方向に対
して表面層、深層等の硬度変化も定量的に測定でき、多
重層からなる試料の硬度測定も行うことができる。
圧子が試料中に押込まれていく時間経過途中の荷重と押
込深さを求めて、硬度を演算算出するので、正確な接触
点検出の必要がなく、接触点検出の遅れによる誤差がな
くなるとともに、圧子先端形状による測定誤差の影響も
殆ど受けなくなる。また、接触点検出時の圧子速度を速
くすることができるため、測定時間を短縮でき効率よく
試験を行うことができる。さらに、試料の深さ方向に対
して表面層、深層等の硬度変化も定量的に測定でき、多
重層からなる試料の硬度測定も行うことができる。
【００１５】
【発明の効果】以上説明から明らかなように、本発明に
よれば、圧子と試料表面との接触点検出の精度が要求さ
れず、しかもこの測定誤差の影響を受けないで正確に試
料の硬度測定を行うことができるとともに、試料の深さ
方向に対しての硬度変化も測定できるようになった。ま
た、多重層試料の任意の層の硬度を求めることができ
る。
よれば、圧子と試料表面との接触点検出の精度が要求さ
れず、しかもこの測定誤差の影響を受けないで正確に試
料の硬度測定を行うことができるとともに、試料の深さ
方向に対しての硬度変化も測定できるようになった。ま
た、多重層試料の任意の層の硬度を求めることができ
る。
【図１】本発明の実施例である押込深さ試験装置の要部
の構成を示す模式図である。
の構成を示す模式図である。
【図２】均質材料の荷重−変位特性を示す図である。
【図３】硬質材料表面に軟質材料をコーティングした材
料の荷重−変位特性を示す図である。
料の荷重−変位特性を示す図である。
１・・・・・負荷装置 ２・・・・・天秤 ３・・・・・ソレノイド ８・・・・・圧子 ９・・・・・変位検出器 １３・・・・負荷電流供給装置 １５・・・・ＣＰＵ
Claims (2)
- 【請求項１】 圧子に加えられる試験荷重と、該試験荷
重によって試料表面に押込まれる圧子の押込み深さとか
ら多重層からなる試料の硬度測定を行う押込深さ試験方
法であって、圧子に加えられる荷重のうち同層内での測
定点における荷重Ｐ′，Ｐ″と、これら各荷重に対応し
て前記圧子変位量検出手段によって検出される圧子の変
位Ｄ′，Ｄ″とから、Ｋを圧子形状による定数とすると
き、 Ｈ＝Ｋ／（Ｄ″−Ｄ′）2 ・Ｐ″・（１−√（Ｐ′／
Ｐ″））2 の計算式に基づいて上記試料の任意の層における硬度Ｈ
を演算して硬さを求めることを特徴とする押込硬さ試験
方法。 - 【請求項２】 圧子に加えられる試験荷重と、該試験荷
重によって試料表面に押込まれる圧子の押込み深さとか
ら多重層からなる試料の硬度測定を行う押込深さ試験装
置であって、圧子に任意に試験荷重を加えることができ
る可変形負荷手段と、該可変形負荷手段によって試料表
面に押込まれる圧子の変位を検出する圧子変位量検出手
段と、前記可変形負荷手段によって圧子に加えられる荷
重のうち任意の測定点における荷重Ｐ′，Ｐ″と、これ
らの各荷重に対応して前記圧子変位量検出手段によって
検出される圧子の変位Ｄ′，Ｄ″とから、 Ｈ＝Ｋ／（Ｄ″−Ｄ′）2 ・Ｐ″・（１−√（Ｐ′／
Ｐ″））2 の計算式に基づいて上記試料の任意の層における硬度Ｈ
を演算する演算手段とを備えてなることを特徴とする押
込硬さ試験装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24536696A JPH09126974A (ja) | 1996-09-17 | 1996-09-17 | 押込硬さ試験方法および装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24536696A JPH09126974A (ja) | 1996-09-17 | 1996-09-17 | 押込硬さ試験方法および装置 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62191648A Division JPH0797072B2 (ja) | 1987-07-30 | 1987-07-30 | 押込硬さ試験方法および装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09126974A true JPH09126974A (ja) | 1997-05-16 |
Family
ID=17132603
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24536696A Pending JPH09126974A (ja) | 1996-09-17 | 1996-09-17 | 押込硬さ試験方法および装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09126974A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009052912A (ja) * | 2007-08-23 | 2009-03-12 | Univ Nihon | 硬軟試験方法、硬軟試験装置、及び硬軟測定装置 |
-
1996
- 1996-09-17 JP JP24536696A patent/JPH09126974A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009052912A (ja) * | 2007-08-23 | 2009-03-12 | Univ Nihon | 硬軟試験方法、硬軟試験装置、及び硬軟測定装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4528856A (en) | Eddy current stress-strain gauge | |
| KR880009274A (ko) | 강자성 위크 피스의 크리프 손상에 대한 비-파괴적 시험방법 | |
| US5689183A (en) | Electromagnetic-induction type inspection device employing two induction coils connected in opposite phase relation | |
| Hwangbo et al. | Fatigue life and plastic deformation behavior of electrodeposited copper thin films | |
| JP2012520990A (ja) | 金属製の物体に設けられた金属層の厚さを測定するための方法および装置 | |
| JPH09126974A (ja) | 押込硬さ試験方法および装置 | |
| JP2004309355A (ja) | 鋼材の焼入れ深さ測定装置 | |
| JPH06271926A (ja) | 焼入硬化層深さの非破壊測定方法 | |
| JP2006337250A (ja) | 渦電流を用いた加工深さの測定方法及びこれを用いた測定装置 | |
| JPH0797072B2 (ja) | 押込硬さ試験方法および装置 | |
| JPH073406B2 (ja) | 硬度測定方法 | |
| JPH0989845A (ja) | 焼入硬化層深さの非破壊検査方法および装置 | |
| JP2001228120A (ja) | 鋼材のＳｉ濃度測定方法 | |
| JPS59112257A (ja) | 強磁性材料の非破壊検査方法及び装置 | |
| JP2829984B2 (ja) | 超微小硬度計 | |
| JPS585629A (ja) | 延性破壊抵抗測定方法 | |
| JPH034139A (ja) | 硬度計 | |
| CN115267123A (zh) | 一种钢结构的表面裂纹萌生及扩展的检测方法 | |
| JP3014087B2 (ja) | 押込硬さ試験装置 | |
| JPH08233713A (ja) | 押込み硬さ試験方法 | |
| JPH0520691B2 (ja) | ||
| JPH04248408A (ja) | 塗膜厚さの測定方法 | |
| SU1490457A1 (ru) | Способ контрол напр женно-деформированного состо ни металлических деталей | |
| JPH02208539A (ja) | 押込み硬さ試験方法 | |
| JP2531642Y2 (ja) | 超微小材料試験装置 |