JPH09126567A

JPH09126567A - 空調装置

Info

Publication number: JPH09126567A
Application number: JP28094095A
Authority: JP
Inventors: Yasunari Kawai; 康成河合; Hajime Kyogoku; 肇京極; Nobuyuki Kawashima; 信行河島
Original assignee: Yamaha Motor Co Ltd
Current assignee: Yamaha Motor Co Ltd
Priority date: 1995-10-27
Filing date: 1995-10-27
Publication date: 1997-05-16

Abstract

(57)【要約】【課題】非共沸冷媒を用いたヒートポンプ式空調装置
において、有効にＣＯＰを向上させて運転性能を向上す
るとともに、暖房能力が低下することを防止する。【解決手段】圧縮機２０、四方弁３３、室内熱交換器
４２ａ〜７２ｎ、膨張弁４３ａ〜４３ｎ、室外熱交換器
４７ａ，４７ｂが冷媒回路３０に設けられ、冷媒として
非共沸冷媒が用いられている空調装置において、冷媒が
蒸発器から圧縮機２０に戻る経路中にアキュムレータ３
７が配置されている。また、負荷に応じて圧縮機の回転
数を制御する一方、少なくとも暖房時に膨張弁の開度調
節により高圧側の膨張弁近傍の冷媒温度を飽和液温度よ
りも低い温度とするサブクール制御を行う制御手段が設
けられている。さらに、上記室外熱交換器４７ａ，１７
ｂからアキュムレータ３７に至るまでの暖房時の低圧回
路の途中に、二重管熱交換器３４が設けられている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、冷暖房可能なヒー
トポンプ式の空調装置に関し、とくに作動冷媒に非共沸
冷媒を用いた空調装置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】冷媒を循環させる回路に圧縮機、凝縮
器、膨張弁及び蒸発器を備え、圧縮機で圧縮された冷媒
が凝縮器で放熱しつつ凝縮、液化し、次いで膨張弁で膨
張されてから、蒸発器で吸熱しつつ蒸発した後、圧縮機
に戻されるようにしたヒートポンプは一般に知られてい
る。このヒートポンプの機能を利用した空調装置は、冷
媒回路に圧縮機、室内熱交換器、膨張弁及び室外熱交換
器を配設するとともに、冷媒循環経路を切替える四方弁
を設けている。そして、冷房時は、冷媒が圧縮機、四方
弁、室外熱交換器、膨張弁、室内熱交換器、四方弁、圧
縮機の順に循環することにより、室外熱交換器が凝縮
器、室内熱交換器が蒸発器となって、室内熱交換器での
吸熱による冷房が行われ、一方、暖房時は、冷媒が圧縮
機、四方弁、室内熱交換器、膨張弁、室外熱交換器、四
方弁、圧縮機の順に循環することにより、室内熱交換器
が凝縮器、室外熱交換器が蒸発器となって、室内熱交換
器での放熱による暖房が行われるように冷媒回路を構成
している。

【０００３】従来、この種の空調装置において、冷房時
及び暖房時にそれぞれ、圧縮機吸入側の冷媒温度を飽和
蒸気温度よりも高い温度とするように膨張弁等を制御す
る、所謂スーパーヒート制御を行うことにより、後に詳
述するようなＣＯＰ（成績係数）の向上、性能の向上を
図るようにしたものがある。

【０００４】この装置は、冷媒回路にレシーバタンクを
組み込んで、このレシーバタンクが凝縮器と膨張弁との
間に位置するように、つまり冷房時は室外熱交換器と膨
張弁との間、暖房時は室内熱交換器と膨張弁との間に位
置するように冷媒回路を構成するとともに、四方弁と圧
縮機吸込み口との間に小容量のアキュムレータを設けて
いる。そして、冷房時及び暖房時とも、負荷が小となる
につれて圧縮機の回転数を低下させるとともに、膨張弁
開度を絞ることにより、蒸発器（冷房時は室内熱交換
器、暖房時は室外熱交換器）において冷媒を完全に気化
させるだけでなく飽和蒸気温度以上に加熱するスーパー
ヒート制御を行うようにし、圧縮機の回転数低下に伴い
循環流量が減少することにより多量に発生する余剰冷媒
（充填冷媒量とヒートポンプ機能のための必要とされる
循環冷媒量との差に相当する冷媒）を凝縮器（冷房時は
室外熱交換器、暖房時は室内熱交換器）及び上記レシー
バタンクに内にゆっくり循環する液冷媒として溜めるよ
うにしている。

【０００５】なお、上記アキュムレータは、過渡時に一
時的に蒸発器で蒸発しきれない液冷媒が生じた場合にこ
れを蓄えて、この液冷媒が圧縮機に吸われることを防止
するために設けられている。

【０００６】また、従来のヒートポンプ式の空調装置の
別の例として、冷房時及び暖房時とも、高圧側の膨張弁
近傍の冷媒温度を飽和液温度よりも低い温度とするよう
に膨張弁開度等を制御する、所謂サブクール制御を行う
ことにより、上記ＣＯＰの向上を図るようにしたものが
ある。

【０００７】この装置では、上記アキュムレータの容量
を大きくする一方、レシーバタンクを廃止している。そ
して、冷房時及び暖房時とも、負荷が小となるにつれて
圧縮機の回転数を低下させるとともに、上記スーパーヒ
ート制御による場合と比べて膨張弁開度を大きめに設定
することにより、高圧側の膨張弁近傍の冷媒温度を飽和
液温度以下に低下させるサブクール制御を行うように
し、余剰冷媒をアキュムレータ内に滞留させるようにし
ている。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】ところで、最近、この
種の空調装置における冷媒として、オゾン層破壊の防止
及び冷媒能力向上などの要求を満足すべく、沸点温度の
異なる複数種の冷媒を混合させた非共沸冷媒が開発され
ているが、この非共沸冷媒を使用する場合、従来の装置
では次のような問題があった。

【０００９】冷房時及び暖房時にそれぞれ上記スーパー
ヒート制御を行う装置では、暖房時において外気温度が
低い場合、室外熱交換器で充分吸熱して出口部の冷媒温
度を飽和蒸気温度以上に加熱するということができない
ため、暖房能力が低下するとともにＣＯＰも低下し、か
つ非共沸冷媒の特性上、低沸点成分の気化は行なわれる
ため、室外熱交換器に着霜し易いという問題もある。

【００１０】また、上記サブクール制御を行う装置で
は、余剰液冷媒をアキュムレータ内に滞留させるため、
定常運転時に圧縮機に吸入される冷媒は、非共沸冷媒の
特性上、低沸点成分の比率が初期充填時の組成比に対し
増加する。

【００１１】この結果、低沸点成分の比体積は小さいた
め能力は増加する一方、吐出圧力が上昇して圧縮仕事が
増大しＣＯＰが低下する問題点が生じる。ただし、暖房
時には能力増加割合が高いため、循環組成比が初期組成
比と等しくなる場合の圧縮機回転数に対し低く設定でき
ることにより、ＣＯＰを向上させることができるので問
題にならないが、冷房時には能力増加割合が少ないた
め、ＣＯＰ低下を圧縮機回転数設定で補うことができな
い。

【００１２】さらに暖房時において外気温度が低い場合
にも、非共沸冷媒の特性上、低沸点成分の気化は行なわ
れるため、補助熱源等を用いない限り室外熱交換器に着
霜するという問題点は解消することができない。

【００１３】本発明は、上記の事情に鑑み、非共沸冷媒
を用いる場合において、有効にＣＯＰを向上させて運転
性能を向上するとともに、暖房能力等が低下することを
防止することができる空調装置を提供することを目的と
する。

【００１４】

【課題を解決するための手段】請求項１に係る発明は、
圧縮機と、暖房時に凝縮器、冷房時に蒸発器となる室内
熱交換器と、膨張弁と、暖房時に蒸発器、冷房時に凝縮
器となる室内熱交換器と、冷媒循環経路を切替える手段
とが冷媒回路に設けられ、暖房時には冷媒が圧縮機から
室内熱交換器、膨張弁、室外熱交換器をこの順に通って
圧縮機に戻され、冷房時には冷媒が圧縮機から室外熱交
換器、膨張弁、室内熱交換器をこの順に通って圧縮機に
戻されるように冷媒回路が構成されるとともに、上記冷
媒として非共沸冷媒が用いられた空調装置であって、冷
媒が蒸発器から圧縮機に戻る経路中にアキュムレータが
配置されるとともに、負荷に応じて圧縮機の回転数を制
御する一方、少なくとも暖房時に膨張弁の開度調節によ
り高圧側の膨張弁近傍の冷媒温度を飽和液温度よりも低
い温度とするサブクール制御を行う制御手段が設けら
れ、かつ、上記室外熱交換器からアキュムレータに至る
までの暖房時の低圧回路の途中に、暖房時に冷媒を加熱
する加熱手段が設けられているものである。

【００１５】この装置によると、暖房運転時においても
低圧回路での冷媒加熱によってサブクール制御が可能と
されることにより、ＣＯＰが高められ、かつ室内熱交換
器での着霜も防止することができる。

【００１６】請求項２に係る発明は、圧縮機と、暖房時
に凝縮器、冷房時に蒸発器となる室内熱交換器と、膨張
弁と、暖房時に蒸発器、冷房時に凝縮器となる室内熱交
換器と、冷媒循環経路を切替える手段とが冷媒回路に設
けられ、暖房時には冷媒が圧縮機から室内熱交換器、膨
張弁、室外熱交換器をこの順に通って圧縮機に戻され、
冷房時には冷媒が圧縮機から室外熱交換器、膨張弁、室
内熱交換器をこの順に通って圧縮機に戻されるように冷
媒回路が構成されるとともに、上記冷媒として非共沸冷
媒が用いられた空調装置であって、冷媒が蒸発器から圧
縮機に戻る経路中にアキュムレータが配置されるととも
に、負荷に応じて圧縮機の回転数を制御する一方、少な
くとも冷房時に膨張弁の開度調節により圧縮機吸入側の
冷媒温度を飽和蒸気温度よりも高い温度とするスーパー
ヒート制御を行う制御手段が設けられ、かつ、上記室内
熱交換器からアキュムレータに至るまでの冷房時の低圧
回路の途中に、冷房時に冷媒を加熱する加熱手段が設け
られているものである。

【００１７】このようにすると、冷房運転時にスーパー
ヒート制御によりＣＯＰが向上される。しかも、外気温
度が低くても、低圧回路での冷媒加熱によりスーパーヒ
ート制御が可能とされ、アキュムレータ中での余剰冷媒
の貯留量が冷房時の定常運転状態で零とされることによ
り、アキュムレータに高沸点成分が滞留することがな
く、圧縮機に吸入される気相冷媒中の低沸点成分の割合
の増大によるＣＯＰの低下を招くようなことがない。

【００１８】請求項３に係る発明は、圧縮機と、暖房時
に凝縮器、冷房時に蒸発器となる室内熱交換器と、膨張
弁と、暖房時に蒸発器、冷房時に凝縮器となる室内熱交
換器と、冷媒循環経路を切替える四方弁とが冷媒回路に
設けられ、暖房時には冷媒が圧縮機から四方弁、室内熱
交換器、膨張弁、室外熱交換器、四方弁をこの順に通っ
て圧縮機に戻され、冷房時には冷媒が圧縮機から四方
弁、室外熱交換器、膨張弁、室内熱交換器、四方弁をこ
の順に通って圧縮機に戻されるように冷媒回路が構成さ
れるとともに、上記冷媒として非共沸冷媒が用いられた
空調装置であって、冷媒が四方弁から圧縮機に戻る経路
中にアキュムレータが配置されるとともに、負荷に応じ
て圧縮機の回転数を制御する一方、暖房時に膨張弁の開
度調節により高圧側の膨張弁近傍の冷媒温度を飽和液温
度よりも低い温度とするサブクール制御と、冷房時に膨
張弁の開度調節により圧縮機吸入側の冷媒温度を飽和蒸
気温度よりも高い温度とするスーパーヒート制御とを行
う制御手段が設けられ、かつ、上記四方弁からアキュム
レータに至るまでの低圧回路の途中に、冷媒を加熱する
加熱手段が設けられているものである。

【００１９】このようにすると、上述の各作用が得られ
る。

【００２０】

【発明の実施の形態】本発明の実施の形態について図面
を用いて説明する。

【００２１】図１は、本発明の空気調和装置を示す回路
図である。この図に示すように、空調装置１には、水冷
式ガスエンジン２（以下、エンジン２と略す）と、これ
によって駆動される圧縮機２０と、冷媒を循環させる冷
媒回路３０と、上記エンジン２を冷却するための冷却水
回路５０とが設けられている。冷媒としては、沸点温度
が異なる複数種の冷媒を混合した非共沸冷媒が用いられ
ており、例えば比較的低沸点の冷媒であるＲ３２及びＲ
１２５と比較的高沸点の冷媒であるＲ１３４ａを混合し
た冷媒が用いられている。

【００２２】上記エンジン２と圧縮機２０とは、エンジ
ン２の出力軸３に取付けられたプーリ４と圧縮機２０の
入力軸２１に取付けられたプーリ２２とに亘ってベルト
５が装着されることにより連結されており、エンジン２
で発生された回転が上記ベルト５を介して圧縮機２０に
伝動されることによって圧縮機２０が駆動されるように
なっている。

【００２３】上記エンジン２には、吸気系として吸気管
６が接続されるとともに、この吸気管６にエアクリーナ
７及びミキサー８が接続されている。ミキサー８には、
図外の燃料ガス供給源に接続された燃料供給管９が接続
されており、この燃料供給管９に燃料ガス電磁弁１０と
燃料ガスの減圧調整をするゼロガバナ１１が接続されて
いる。

【００２４】エンジン２のクランク室には、オイル供給
管１２を介してオイルタンク１３が接続されている。ま
た、エンジン２からはブリーザ管１４が導出されてお
り、このブリーザ管１４にオイルセパレータ１５が接続
されるとともに、このオイルセパレータ１５からガスラ
イン１６及びオイルライン１７がそれぞれ導出され、ガ
スライン１６が吸気管６のミキサー８の上流側に接続さ
れる一方、オイルライン１７がエンジン２のクランク室
に接続されている。すなわち、エンジン２から排出され
たブリーザガスがオイルセパレータ１５においてそのオ
イル分を除去されて吸気管６に戻される一方で、除去さ
れたオイルがエンジン２のクランク室に戻されるように
なっている。

【００２５】また、上記エンジン２には、排気系として
排気管１８が導出されるとともに、この排気管１８に排
ガス熱交換器１９が設けられている。

【００２６】上記冷媒回路３０は、圧縮機２０から吐出
される冷媒を凝縮器、膨張弁、蒸発器を通して圧縮機２
０に戻すように循環させるための閉回路を構成してい
る。

【００２７】当実施形態では、複数台の室内熱交換器４
２ａ〜４２ｎと、これらにそれぞれ具備される膨張弁４
３ａ〜４３ｎと、２台の室外熱交換器４７ａ，４８ｂ等
が冷媒回路３０に組み込まれ、かつ冷媒循環経路を切替
える手段としての四方弁３３が設けられている。そし
て、暖房時には、冷媒が圧縮機２０から室内熱交換器４
２ａ〜４２ｎ、膨張弁４３ａ〜４３ｎ、室外熱交換器４
７ａ，４７ｂをこの順に通って圧縮機２０に戻されるこ
とにより、室内熱交換器４２ａ〜４２ｎが凝縮器、室外
熱交換器４７ａ，４７ｂが蒸発器となり、一方、冷房時
には、冷媒が圧縮機２０から室外熱交換器４７ａ，４７
ｂ、膨張弁４３ａ〜４３ｎ、室内熱交換器４２ａ〜４２
ｎをこの順に通って圧縮機２０に戻されることにより、
室内熱交換器４２ａ〜４２ｄが蒸発器、室外熱交換器４
７ａ，４７ｂが凝縮器となるように構成されている。

【００２８】従ってこの冷媒回路３０では、暖房時は圧
縮機２０の吐出部から室内熱交換器４２ａ〜４２ｎを経
て膨張弁４３ａ〜４３ｎに至るまでが高圧回路、膨張弁
４３ａ〜４３ｎを過ぎてから室外熱交換器４７ａ，４７
ｂを経て圧縮機２０の吸入部に至るまでが低圧回路とな
り、一方、冷房時は圧縮機２０の吐出部から室外熱交換
器４７ａ，４７ｂを経て膨張弁４３ａ〜４３ｎに至るま
でが高圧回路、膨張弁４３ａ〜４３ｎを過ぎてから室内
熱交換器４２ａ〜４２ｄを経て圧縮機２０の吸入部に至
るまでが低圧回路となる。

【００２９】またこの冷媒回路３０には、冷媒が蒸発器
から圧縮機２０に戻る経路中にアキュムレータ３７が配
置されている。このアキュムレータ３７は、蒸発器を経
た冷媒中の液状成分を分離して、気相冷媒のみを圧縮機
２０に戻すものである。さらに、上記室外熱交換器４７
ａ，４７ｂからアキュムレータ３７に至るまでの暖房時
の低圧回路の途中に、暖房時に冷媒を加熱する加熱手段
としての二重熱交換器３４が設けられている。

【００３０】この冷媒回路３０の構成を具体的に説明す
ると、上記圧縮機２０の吐出側からライン３１ａが導出
され、これがオイルセパレータ３２を介して四方弁３３
の第１ポート３３ａに接続されている。一方、上記四方
弁３３において、第３ポート３３ｃからはライン３１ｂ
が導出されており、このライン３１ｂが二重熱交換器３
４、液ガス熱交換器３５、サイレンサ３６及びアキュム
レータ３７を介して圧縮機２０の吸入側に導入されてい
る。また、上記オイルセパレータ３２から導出されたオ
イル戻りライン３８が上記アキュムレータ３７よりも下
流側においてライン３１ｂに接続されており、このオイ
ル戻りライン３８には毛細管３８ａが設けられている。

【００３１】上記アキュムレータ３７には、アキュムレ
ータ３７内に蓄えられる液相冷媒の組成比を検出する組
成比検出器６１が設けられるとともに、アキュムレータ
３７内の液面のレベルを検出する行為液面レベルセンサ
６２及び低位液面レベルセンサ６３が設けられている。
また、圧縮機２０には圧縮機温度センサ６４が設けら
れ、ライン３１ａには、圧縮機２０から吐出された冷媒
の圧力を検出する高圧側圧力センサ６５が設けられ、ラ
イン３１ｂには、圧縮機２０に吸入される冷媒の温度を
検出する吸込み冷媒温度センサ６７及びこの冷媒の圧力
を検出する低圧側圧力センサ６６が設けられている。

【００３２】また、上記ライン３１ａにおいて上記オイ
ルセパレータ３２の下流側には、ライン３１ａから分岐
して上記サイレンサ３６に至るガスバイパスライン３９
が設けられるとともに、このガスバイパスライン３９に
流量調整用の制御弁４０が接続されている。

【００３３】上記四方弁３３の第２ポート３３ｂからは
ライン３１ｃが導出されており、このライン３１ｃがス
トレーナ４１を介して各室内熱交換器４２ａ〜４２ｎに
至っている。

【００３４】各室内熱交換器４２ａ〜４２ｎは同図に示
すように互いに並列に配置されており、各々片方側（同
図では下側）の入出力部分が上記ライン３１ｃに接続さ
れるとともに、他方側（同図では上側）の入出力部分が
各々膨張弁４３ａ〜４３ｎを介してライン３１ｄに接続
されている。なお、６８ａ〜６８ｎは暖房時に膨張弁上
流側部分の冷媒温度を検出する膨張弁上流側温度セン
サ、６９は膨張弁の近傍のライン３１ｄ内の冷媒の組成
比を検出する組成比検出器である。

【００３５】ライン３１ｄは、ストレーナ４４、サイト
グラス４５及びドライヤ４６を介して上記液ガス熱交換
器３５に至り、この液ガス熱交換器３５を経て室外熱交
換器４７ａに接続されている。室外熱交換器４７ａから
はライン３１ｇが導出され、このライン３１ｇが上記四
方弁３３の第４ポート３３ｄに接続されている。また、
上記ライン３１ｄから分岐したライン３１ｅが室外熱交
換器４７ｂに接続されるとともに、室外熱交換器４７ｂ
から導出されたライン３１ｆが上記ライン３１ｇに接続
されている。なお、７０は外気温センサである。

【００３６】また、上記冷却水回路５０は、図１中に示
すように、ポンプ５２の吐出側から冷却水ライン５１ａ
が導出され、この冷却水ライン５１ａが上記排ガス熱交
換器１９を経てエンジン２のウォータジャケット５３の
冷却水導入口に接続されるとともに、上記のウォータジ
ャケット５３の冷却水導出口から冷却水ライン５１ｂが
導出され、これがリニア三方弁５４に接続されている。

【００３７】上記リニア三方弁５４からは冷却水ライン
５１ｃ，５１ｅがそれぞれ導出されており、冷却水ライ
ン５１ｃがラジエータ５５の入力側に接続されている。
ラジエータ５５の出力側からは冷却水ライン５１ｄが導
出されており、この冷却水ライン５１ｄが上記ポンプ５
２の吸入側に接続されるとともに、上記冷却水ライン５
１ｅが二重管熱交換器３４を介してこの冷却水ライン５
１ｄに接続されている。

【００３８】上記リニア三方弁５４は、上記冷却水ライ
ン５１ｃ及び５１ｅへの冷却水の流量を調節するように
なっている。具体的には、図４に示すようにこの三方弁
５４の作動位置に応じ、この三方弁５４に導かれる冷却
水を冷却水ライン５１ｃに１００％流す状態から冷却水
ライン５１ｅへ１００％流す状態にまでわたり、両冷却
水ライン５１ｃ，５１ｅの冷却水量の割合をリニアに変
えることができるようになっている。そして、冷却水回
路５０において、排ガス熱交換器１９等から熱を受け取
った冷却水が上記リニア三方弁５４に導かれ、さらにこ
のリニア三方弁５４の作動位置に応じた量だけ冷却水ラ
イン５１ｅを介して上記二重管熱交換器３４に導かれる
ことにより、主に外気温が低いとき、二重管熱交換器３
４で冷媒に熱が供給され、その供給熱量が上記リニア三
方弁５４によって調節されるようになっている。

【００３９】次に、上記空調装置１の制御系について図
２のブロック図を用いて説明する。なお、この図では主
に冷媒回路３０に関する制御系の構成を示している。

【００４０】同図に示すように、空調装置の制御系は、
前記室内熱交換器４２ａ〜４２ｎ及び膨張弁４３ａ〜４
３ｎ等が設けられている室内機８０ａ〜８０ｎを個々に
制御する室内機制御装置８１ａ〜８１ｎと、前記圧縮機
２０、室外熱交換器４７ａ，４７ｂ、四方弁３３、アキ
ュムレータ３７等が設けられている室外機ユニットを制
御する室外機制御装置８２とを備え、各室内機制御装置
８１ａ〜８１ｎと室外機制御装置８２とが互いに関連し
て制御を行なうことができるように電気的に接続されて
いる。

【００４１】上記室内機８０ａ〜８０ｎには、それぞれ
送風用のファン７１ａ〜７１ｎと、膨張弁４３ａ〜４３
ｎと、暖房時における膨張弁上流側冷媒温度センサ６８
ａ〜６８ｎと、オンオフスイッチや温度設定キーを備え
た操作部７２ａ〜７２ｎと、各室内温度を検出する室内
温度センサー７３ａ〜７３ｎ等が設けられている。そし
て、例えば室内機８０ａにおいて操作部７２ａを介して
希望温度が入力されると、室内機制御装置８１ａによ
り、室内温度センサー７３ａで室内温度が求められると
ともに、この温度と上記希望温度との差が求められ、こ
の温度差を減少させるべく上記ファン７１ａの出力が制
御されるようになっている。

【００４２】一方、上記室外機制御装置８２には、エン
ジン２、四方弁３３、リニア三方弁５４、開閉弁４０、
室外機側ファン７７等の制御対象要素が接続されるとと
もに、吸込み冷媒温度センサー６７、圧縮機温度センサ
６４、アキュムレータ液面レベルセンサ６２，６３、高
圧側圧力センサ６５、低圧側圧力センサ６６、外気温セ
ンサ７０、組成比検出器６１，６９等の制御入力要素が
接続され、さらに、制御のための各種データ及びプログ
ラム等を記憶する記憶装置７５が接続されている。

【００４３】上記室外機制御装置８２は、各室内機８０
ａ〜８０ｎの冷暖切換えに応じて前述のように冷媒回路
３０での冷媒の循環方向を切換えるべく四方弁３３を切
替制御する。さらに室外機制御装置８２は、冷房時及び
暖房時にそれぞれ、例えば室内機運転台数やその他の運
転状態によって変化する負荷を調べ、その負荷に応じて
エンジン２の駆動を制御することにより圧縮機２０の回
転数を調節し、負荷が低くなるほど圧縮機２０の回転数
を低下させるように制御する。

【００４４】さらに、上記各制御装置８１ａ〜８１ｎ，
８２は、少なくとも暖房時にサブクール制御を実行し、
当実施形態では、後に詳述する如く、暖房時にサブクー
ル制御、冷房時にスーパーヒート制御を実行するよう
に、上記膨張弁４３ａ〜４３ｎ等を制御する。また、こ
のような制御とともに、暖房時はアキュムレータ３７内
の液面レベル等に応じて二重管熱交換器３４の熱交換量
を調節し、冷房時は外気温度等に応じて二重管熱交換器
３４の熱交換量を調節するように、上記三方弁５４を制
御する。さらに、サブクール制御を行なう暖房時には後
述の目標高圧値の補正及び高圧側圧力を上記目標高圧値
にするための圧縮機回転数等の制御を行ない、スーパー
ヒート制御を行なう冷房時には後述の目標低圧値の補正
及び低圧側圧力を上記目標低圧値にするための圧縮機回
転数等の制御を行なうようになっている。

【００４５】なお、このほかに制御装置８１ａ〜８１
ｎ，８２は、上記室内熱交換器４２ａ〜４２ｎの作動状
況、つまり運転されている室内熱交換器４２ａ〜４２ｎ
の数等に応じて制御弁４０の開度を制御してガスバイパ
スライン３９を流れる冷媒の量を調整するようになって
おり、具体的には、運転される室内熱交換器４２ａ〜４
２ｎの数が少なくなるにつれて制御弁４０の開度を大き
くしてガスバイパスライン３９に流れる冷媒の量を増大
させるようになっている。

【００４６】上記制御装置８１ａ〜８１ｎ，８２による
暖房時と冷房時とに応じた制御は、具体的には図３に示
すように行なわれる。なお、このフローチャートにおい
ては、主に暖房時のサブクール制御及び冷房時のスーパ
ーヒート制御と、これらに関連する制御とを示してい
る。

【００４７】この制御では、先ず室内機運転状態に応じ
て室内機側の負荷が検出され（ステップＳ１）、次い
で、冷房運転状態か否かが判定される（ステップＳ
２）。そして、暖房時（ステップＳ２の判定がＮＯ）に
はステップＳ３〜Ｓ１０の処理が行なわれ、冷房時（ス
テップＳ２の判定がＹＥＳ）にはステップＳ１１〜Ｓ１
８の処理が行なわれる。

【００４８】暖房時の処理としては、先ず暖房及び上記
負荷に応じた膨張弁開度と、目標高圧値とが設定される
（ステップＳ３）。この場合、例えば暖房時の負荷に対
する膨張弁開度及び目標高圧値の好ましい対応関係が予
め記憶装置７５内に記憶され、この対応関係からそのと
きの負荷に応じた膨張弁開度及び目標高圧値が求められ
る。ここで、目標高圧値とは、圧縮機２０の圧縮室出口
から膨張弁４３ａ〜４３ｎまでの高圧側回路内の圧力で
ある高圧側圧力の目標値をいう。

【００４９】次に膨張弁上流側冷媒温度が検出され（ス
テップＳ４）、その検出値に応じ、サブクール制御が行
なわれるように膨張弁開度が補正されるとともに、上記
目標高圧値が補正される（ステップＳ５）。

【００５０】ここで、サブクール制御とは、高圧側の膨
張弁近傍の冷媒温度を飽和液温度以下となるように冷却
する制御である。具体的には、膨張弁上流側冷媒温度の
検出値に応じ、この温度を飽和液温度以下の所定値にま
で低下させるように膨張弁開度を拡げる方向に補正す
る。

【００５１】すなわち、飽和液温度は、上記高圧側圧力
センサ６１で検出される高圧側圧力と組成比検出器６９
で検出される循環冷媒組成比とから算出し、この飽和液
温度から膨張弁上流側冷媒温度を差し引いた値が正とな
るか、飽和液温度を上記冷媒温度で割った値が１より大
となるように、膨張弁開度を拡げる方向に補正する。

【００５２】また、この制御が行なわれるとアキュムレ
ータ３７に液相冷媒が溜ることとなるので、アキュムレ
ータ３７内の液相冷媒の液面レベルを検出し、この液面
レベルが所定値（低位レベル）より低いときに所定値以
上となるまで膨張弁開度を拡げる方向に補正してもよ
い。

【００５３】上記のように膨張弁開度及び目標高圧値が
補正された後、高圧側圧力が検出され（ステップＳ
６）、この高圧側圧力が上記目標高圧値となるように圧
縮機回転数等の制御による高圧制御が行なわれる。すな
わち、ステップＳ６で検出される高圧側圧力が上記目標
高圧値と一致し、あるいは両者の差が所定範囲内に収ま
るように圧縮機２０の回転数を増減するフィードバック
制御が行なわれ、こうして高圧制御（ステップＳ７）が
実施される。

【００５４】この高圧制御において圧縮機２０の回転数
が所定運転範囲内にある状態で高圧側圧力が目標値と一
致あるいは所定範囲内の差に収めることができたか否が
判定され（ステップＳ８）、所定時間内に高圧側圧力が
目標値と一致あるいは所定範囲内の差に収めることがで
きない場合、あるいは圧縮機２０の回転数が所定運転範
囲の限界回転数に達しても高圧側圧力が目標値と一致あ
るいは所定範囲内の差に収めることができない場合、三
方弁開度補正が実施され（ステップＳ９）、二重管熱交
換器３４へ送る温水量が増減されることにより冷媒への
供給熱量が調整される。この調整が、高圧側圧力が目標
値と一致あるいは所定範囲内の差に収まるまで実施され
る（ステップＳ１０，Ｓ９）。

【００５５】なお、高圧側圧力を目標値と一致あるいは
所定範囲内の差に収めることができたとしても、さらに
確実に冷媒の温度コントロールを行なうため、上記のよ
うな高圧側圧力に基づく三方弁開度の補正に加え、また
はこれに代え、低圧側圧力を検出し、それに基づいて三
方弁開度の補正を行なうようにしてもよい。

【００５６】一方、冷房時の処理としては、先ず冷房及
び上記負荷に応じた膨張弁開度と、目標低圧値とが設定
される（ステップＳ１１）。この場合、例えば冷房時の
負荷に対する膨張弁開度及び目標低圧値の好ましい対応
関係が予め記憶装置７５内に記憶され、この対応関係か
らそのときの負荷に応じた膨張弁開度及び目標低圧値が
求められる。ここで、目標低圧値とは、膨張弁４３ａ〜
４３ｎから圧縮機２０の吸込み口までの低圧側回路内の
圧力である低圧側圧力の目標値をいう。

【００５７】続いて、吸込み冷媒温度あるいは圧縮機温
度が検出され（ステップＳ１２）、その検出値に応じ、
スーパーヒート制御が行なわれるように膨張弁開度が補
正されるとともに、上記目標高圧値が補正される（ステ
ップＳ１３）。

【００５８】ここでスーパーヒート制御とは、圧縮機吸
込み部の冷媒温度を飽和蒸気温度以上に加熱する制御で
ある。具体的には、上記吸込み冷媒温度あるいは圧縮機
温度に応じ、この温度を所定高温度にまで上昇させるよ
うに膨張弁開度を絞る方向に補正する。

【００５９】すなわち、飽和蒸気期温度は、低圧側圧力
センサ６６で検出される低圧側圧力と組成比検出器で検
出される循環冷媒組成比とから算出し、圧縮機への吸込
み冷媒温度から飽和蒸気温度を差し引いた値が正となる
か、上記吸込み冷媒温度を飽和蒸気温度で割った値が１
より大となるように、膨張弁開度を絞る方向に補正す
る。圧縮機２０への吸込み冷媒温度とは、低圧回路中の
蒸発器から圧縮機の圧縮室までの間の冷媒温度であれば
よい。

【００６０】次に、低圧側圧力が検出され、この低圧側
圧力が上記目標低圧値となるように圧縮機回転数等の制
御による低圧制御が行なわれる（ステップＳ１４〜Ｓ１
６）。すなわち、ステップＳ１４で検出される低圧側圧
力が上記目標低圧値と一致し、あるいは両者の差が所定
範囲内に収まるように圧縮機２０の回転数を増減するフ
ィードバック制御が行なわれ、こうして低圧制御（ステ
ップＳ１５）が実施される。

【００６１】この低圧制御において圧縮機２０の回転数
が所定運転範囲内にある状態で低圧側圧力が目標値と一
致あるいは所定範囲内の差に収めることができたか否が
判定され（ステップＳ１６）、所定時間内に低圧側圧力
が目標値と一致あるいは所定範囲内の差に収めることが
できない場合、あるいは圧縮機２０の回転数が所定運転
範囲の限界回転数に達しても低圧側圧力が目標値と一致
あるいは所定範囲内の差に収めることができない場合、
三方弁開度補正が実施され（ステップＳ１７）、二重管
熱交換器３４へ送る温水量が増減されることにより冷媒
への供給熱量が調整される。この調整が、低圧側圧力が
目標値と一致あるいは所定範囲内の差に収まるまで実施
される（ステップＳ１８，Ｓ１７）。

【００６２】以上のような当実施形態の空調装置の作用
を、次に説明する。

【００６３】空調装置が暖房運転される場合には、上記
四方弁３３が第１ポート３３ａと第２ポート３３ｂとを
連通するとともに第３ポート３３ｃと第４ポート３３ｄ
とを連通する状態とされる。この状態では、図１中に実
線矢印で示すように、圧縮機２０から吐出された冷媒が
四方弁３３、室内熱交換器４２ａ〜４２ｎ、膨張弁４３
ａ〜４３ｎ、液ガス熱交換器３５、室外熱交換器４７
ａ，４７ｂ、四方弁３３、二重管熱交換器３４、液ガス
熱交換器３５、アキュムレータ３７をこの順に通って圧
縮機２０に循環される。そして、室内熱交換器４２ａ〜
４２ｎが凝縮器として働いてここで放熱が行なわれるこ
とにより室内が暖房され、また室外熱交換器４７ａ，４
７ｂが蒸発器として働いてここで吸熱が行なわれる。

【００６４】この暖房運転時に、目標高圧値の設定（前
記ステップＳ３）及び補正（前記ステップＳ５）とそれ
に基づく高圧制御（前記ステップＳ６〜Ｓ７）が行わ
れ、負荷等に応じて圧縮機回転数が制御されるととも
に、高圧側の膨張弁近傍の冷媒温度が飽和液温度以下と
なるように膨張弁開度が補正され（前記ステップＳ
５）、サブクール制御が行なわれる。そして、このサブ
クール制御状態では、室外熱交換器４７ａ，４７ｂと圧
縮機２０との間において余剰冷媒がアキュムレータ３７
に滞留する。

【００６５】このサブクール制御によると、冷凍サイク
ルのＰ−ｈ線図が図６（ａ）のようになる。すなわち、
気相冷媒が圧縮機２０で圧縮されて圧力Ｐ及びエンタル
ピｈが上昇（ａ１→ｂ１）した後、室内熱交換器４２ａ
〜４２ｎで凝縮、放熱されてエンタルピｈが低下するに
伴い冷媒が気相から液相へと変化し（ｂ１→ｃ１）、こ
の際に飽和液線を大きく下回るように冷媒が過冷却さ
れ、サブクール制御が行なわれる。次いで液相冷媒が膨
張弁４３ａ〜４３ｎで膨張されて低圧となり（ｃ１→ｄ
１）、さらに室外熱交換器４７ａ，４７ｂでの蒸発によ
りエンタルピｈが上昇する（ｄ２→ａ２）。なお、ＳＣ
ｉは過冷却によるエンタルピ変化分である。

【００６６】このサブクール制御より、ＣＯＰ（成績係
数）が高められ、空調装置の性能が高められる。

【００６７】すなわち、上記ＣＯＰは、冷凍サイクルの
能率を表すものであって、圧縮機２０での圧縮によるエ
ンタルピ上昇量をＡ、蒸発器での蒸発によるエンタルピ
上昇量をＢとすると（図６参照）、暖房時と冷房時にお
いてそれぞれ次のようになる。

【００６８】（暖房時）ＣＯＰ＝（Ａ＋Ｂ）／Ａ … （冷房時）ＣＯＰ＝Ｂ／Ａ … そして、サブクール制御が行われると、過冷却によるエ
ンタルピ変化分ＳＣｉだけ上記式中のＢの値が大きく
なるため、ＣＯＰが向上されることとなる。

【００６９】また、非共沸冷媒が用いられている空調装
置において上記サブクール制御が行われると、上記アキ
ュムレータ３７内には余剰液冷媒が溜められるため、非
共沸冷媒の特性上、高沸点成分（例えばＲ１３４ａ）が
高い割合で滞留することにより、圧縮機２０に吸入され
る気相冷媒中の低沸点成分（例えばＲ３２、Ｒ１２５）
の割合が初期充填割合よりも増大する傾向が生じる。図
５によってこれを説明する。同図は横軸に非共沸冷媒中
の低沸点成分の組成比、縦軸に温度をとって、一定圧力
下での飽和蒸気線及び飽和液線を示しており、同図中に
示すように、サブクール制御によってアキュムレータ３
７内に導かれる冷媒温度が安定した場合、アキュムレー
タ３７内に滞留する液相の非共沸冷媒中の低沸点成分の
組成比が低い値Ｘ１になる（高沸点成分の割合が多くな
る）一方、アキュムレータ３７から圧縮機２０に送られ
る気相の非共沸冷媒の低沸点成分の組成比が高い値Ｘ２
になる（低沸点成分の割合が多くなる）。

【００７０】しかし、暖房時に室外熱交換器４７ａ，４
７ｂを通過した後の冷媒がアキュムレータ３７に導かれ
る経路中に液ガス熱交換器３５が設けられ、この液ガス
熱交換器３５により冷媒が加熱されるため、アキュムレ
ータ３７内に滞留する高沸点成分の量が低減され、上記
傾向が是正される。さらに外気温度が低い場合、アキュ
ムレータ３７内に滞留する高沸点成分の量がさらに増加
するが、暖房時に室外熱交換器４７ａ，４７ｂを通過し
た後の冷媒がアキュムレータ３７に導かれる経路中に二
重管熱交換器３４が設けられ、エンジン廃熱を回収する
温水がこの二重管熱交換器３４に導かれることにより冷
媒が加熱されるため、アキュムレータ３７内に滞留する
高沸点成分の量を低減することができる。特に外気温度
が低いときに圧縮機２０の制御のみによる高圧制御では
高圧側圧力を目標圧力に一致させ、あるいは所定範囲内
の差とすることができないが、上記二重管熱交換器３４
による補助加熱により高圧側圧力を目標圧力に一致さ
せ、あるいは所定範囲内の差とすることができ、サブク
ール運転が可能となり、暖房能力が確保される。

【００７１】すなわち、低温時においてもサブクール運
転を可能とし、しかも循環冷媒の組成比の変動（低沸点
成分の増大）を防止することができるので、ＣＯＰの低
下が小さくされる。

【００７２】一方、空調装置が冷房運転される場合に
は、上記四方弁３３が第１ポート３３ａと第４ポート３
３ｄとを連通するとともに第２ポート３３ｂと第３ポー
ト３３ｃとを連通する状態とされる。この状態では、図
１中に破線矢印で示すように、圧縮機２０から吐出され
た冷媒が四方弁３３、室外熱交換器４７ａ，４７ｂ、液
ガス熱交換器３５、膨張弁４３ａ〜４３ｎ、室内熱交換
器４２ａ〜４２ｎ、四方弁３３、二重管熱交換器３４、
液ガス熱交換器３５、アキュムレータ３７をこの順に通
って圧縮機２０に循環される。そして、室外熱交換器４
７ａ，４７ｂが凝縮器として働いてここで放熱が行なわ
れる一方、室内熱交換器４２ａ〜４２ｎが蒸発器として
働いてここで吸熱が行なわれることにより室内が冷房さ
れる。

【００７３】この冷房運転時に、目標低圧値の設定（前
記ステップＳ１１）及び補正（前記ステップＳ１３）と
それに基づく低圧制御（前記ステップＳ１６〜Ｓ１８）
が行われ、負荷等に応じて圧縮機回転数が制御されると
ともに、圧縮機吸込み部の冷媒温度が飽和蒸気温度以上
となるように膨張弁開度が補正され（前記ステップＳ１
３）、スーパーヒート制御が行なわれる。そして、この
スーパーヒート制御状態では、上記アキュムレータ３７
に滞留する冷媒の量が少なくとも定常運転状態で零とさ
れる。

【００７４】このスーパーヒート制御によると、冷凍サ
イクルのＰ−ｈ線図が図６（ｂ）のようになる。すなわ
ち、気相冷媒が圧縮機２０で圧縮されて圧力Ｐ及びエン
タルピｈが上昇（ａ２→ｂ２）した後、室外熱交換器４
７ａ，４７ｂで凝縮されてエンタルピｈが低下するに伴
い冷媒が気相から気液二相ないし液相へと変化し（ｂ２
→ｃ２）、次いで液相冷媒が膨張弁４３ａ〜４３ｎで膨
張されて低圧となり（ｃ２→ｄ２）、さらに室内熱交換
器４２ａ〜４２ｎでの吸熱によりエンタルピｈが上昇す
るが（ｄ２→ａ２）、この際に飽和蒸気温度を大きく上
回るように過剰に冷媒が加熱され、スーパーヒート制御
が行なわれる。なお、ＳＨｉは過剰加熱によるエンタル
ピ変化分である。

【００７５】このスーパーヒート制御によっても、過剰
加熱によるエンタルピ変化分ＳＨｉだけ上記式中のＢ
の値が大きくなるため、ＣＯＰが向上されることとな
る。

【００７６】しかも、この制御によってアキュムレータ
３７中での余剰冷媒の貯留量が冷房時の定常運転状態で
零とされることにより、アキュムレータ３７に高沸点成
分が滞留することがなく、従って圧縮機２０に吸入され
る気相冷媒中の低沸点成分の割合が増大してＣＯＰの低
下を招くといった事態が生じることはない。

【００７７】また、負荷が減少したときに余剰冷媒が膨
張弁上流側に滞留するが、気液を分離するアキュムレー
タとは異なり、凝縮後の低沸点成分と高沸点成分とがと
もに滞留し、順次膨張弁を通過するので、ここでの滞留
により循環冷媒の組成比が変化することはなく、従って
ＣＯＰの低下を招くことはない。

【００７８】さらに、外気温度が低い場合、室外熱交換
器４７ａ，４７ｂでの凝縮量が過大となって高圧が下が
り、圧縮機２０の低圧制御のみでは循環量が不足し冷房
不能となってしまう。また、仮に膨張弁開度を大きくし
て循環量の増大を図ったとしても、室内熱交換器４２ａ
〜４２ｎでの蒸発量が不足し、スーパーヒート制御は不
能のままである。しかし、冷房時に室内熱交換器４２ａ
〜４２ｎを通過した後の冷媒がアキュムレータ３７に導
かれる経路中に二重管熱交換器３４が設けられ、エンジ
ン廃熱を回収する温水がこの二重管熱交換器３４に導か
れることにより冷媒が加熱されるため、スーパーヒート
制御を可能とする。これに伴い、室外熱交換器４７ａ，
４７ｂでの凝縮量が過大であっても高圧が維持され、冷
媒循環が維持され、冷房可能となる。また、スーパーヒ
ート制御を可能としているため、アキュムレータ３７に
高沸点成分が滞留することはなく、ＣＯＰの低下がな
い。

【００７９】なお、上記実施形態では室内熱交換器４２
ａ〜４３ｎを複数台設けるとともに、室外熱交換器４７
ａ，４７ｂを２台設けているが、室内熱交換器及び室外
熱交換器はそれぞれ１台ずつであってもよい。その他の
各部の具体的構造も、本発明の要旨を逸脱しない範囲で
設計変更して差し支えない。

【００８０】

【発明の効果】以上のように本発明は、圧縮機と、室内
熱交換器と、膨張弁と、室外熱交換器と、冷媒循環経路
を切替える手段とが冷媒回路に設けられ、冷媒に非共沸
冷媒が用いられているヒートポンプ式の冷暖房可能な空
調装置において、冷媒が蒸発器から圧縮機に戻る経路中
にアキュムレータが配置されるとともに、少なくとも暖
房運転時にサブクール制御が行なわれるようにしている
ため、暖房運転時にＣＯＰを高めて暖房運転性能を向上
することができ、かつ、このサブクール制御状態でも非
共沸冷媒の少なくとも低沸点成分は充分に循環されるこ
とにより、外気温度が低い場合でも吸熱が可能となり、
暖房能力を確保することができる。しかも、上記室外熱
交換器からアキュムレータに至るまでの暖房時の低圧回
路の途中に、暖房時に冷媒を加熱する加熱手段が設けら
れているため、サブクール制御を行なった場合にアキュ
ムレータから圧縮機の吸入側に導かれる冷媒中の低沸点
成分が増加してＣＯＰが低下するという傾向を抑制する
ことができる。

【００８１】また、冷房時に外気温度が高いときのみな
らず低いときにおいても膨張弁の開度調節により圧縮機
吸入側の冷媒温度を飽和蒸気温度よりも高い温度とする
スーパーヒート制御を行なって、アキュムレータ中での
余剰冷媒の貯留量を冷房時の定常運転状態で零にするよ
うに構成されている装置によると、冷房時にスーパーヒ
ート制御により、循環冷媒組成が変動することを避けつ
つ、ＣＯＰを高めて暖房運転性能を向上することができ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施形態による空調装置の構造を示
す回路図である。

【図２】上記空調装置の制御系統を示す図である。

【図３】暖房時と冷房時とに応じた制御の一例を示すフ
ローチャートである。

【図４】上記空調装置の冷却水回路に組み込まれた三方
弁の作動特性を示す図である。

【図５】非共沸冷媒の組成比と温度との関係を示す図で
ある。

【図６】（ａ）はサブクール制御時の冷凍サイクルのＰ
−ｈ線図であり、また、（ｂ）はスーパーヒート制御時
の冷凍サイクルのＰ−ｈ線図である。

【符号の説明】

１冷媒回路２０圧縮機３０冷媒回路３３四方弁３４二重管熱交換器３７アキュムレータ４２ａ〜４２ｎ室内熱交換器４３ａ〜４３ｎ膨張弁４７ａ，４７ｂ室外熱交換器

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号庁内整理番号ＦＩ技術表示箇所Ｆ２５Ｂ 13/00 ３４１Ｆ２５Ｂ 13/00 ３４１Ｚ 27/00 27/00 Ａ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】圧縮機と、暖房時に凝縮器、冷房時に蒸
発器となる室内熱交換器と、膨張弁と、暖房時に蒸発
器、冷房時に凝縮器となる室内熱交換器と、冷媒循環経
路を切替える手段とが冷媒回路に設けられ、暖房時には
冷媒が圧縮機から室内熱交換器、膨張弁、室外熱交換器
をこの順に通って圧縮機に戻され、冷房時には冷媒が圧
縮機から室外熱交換器、膨張弁、室内熱交換器をこの順
に通って圧縮機に戻されるように冷媒回路が構成される
とともに、上記冷媒として非共沸冷媒が用いられた空調
装置であって、冷媒が蒸発器から圧縮機に戻る経路中に
アキュムレータが配置されるとともに、負荷に応じて圧
縮機の回転数を制御する一方、少なくとも暖房時に膨張
弁の開度調節により高圧側の膨張弁近傍の冷媒温度を飽
和液温度よりも低い温度とするサブクール制御を行う制
御手段が設けられ、かつ、上記室外熱交換器からアキュ
ムレータに至るまでの暖房時の低圧回路の途中に、暖房
時に冷媒を加熱する加熱手段が設けられていることを特
徴とする空調装置。
【請求項２】圧縮機と、暖房時に凝縮器、冷房時に蒸
発器となる室内熱交換器と、膨張弁と、暖房時に蒸発
器、冷房時に凝縮器となる室内熱交換器と、冷媒循環経
路を切替える手段とが冷媒回路に設けられ、暖房時には
冷媒が圧縮機から室内熱交換器、膨張弁、室外熱交換器
をこの順に通って圧縮機に戻され、冷房時には冷媒が圧
縮機から室外熱交換器、膨張弁、室内熱交換器をこの順
に通って圧縮機に戻されるように冷媒回路が構成される
とともに、上記冷媒として非共沸冷媒が用いられた空調
装置であって、冷媒が蒸発器から圧縮機に戻る経路中に
アキュムレータが配置されるとともに、負荷に応じて圧
縮機の回転数を制御する一方、少なくとも冷房時に膨張
弁の開度調節により圧縮機吸入側の冷媒温度を飽和蒸気
温度よりも高い温度とするスーパーヒート制御を行う制
御手段が設けられ、かつ、上記室内熱交換器からアキュ
ムレータに至るまでの冷房時の低圧回路の途中に、冷房
時に冷媒を加熱する加熱手段が設けられていることを特
徴とする空調装置。
【請求項３】圧縮機と、暖房時に凝縮器、冷房時に蒸
発器となる室内熱交換器と、膨張弁と、暖房時に蒸発
器、冷房時に凝縮器となる室内熱交換器と、冷媒循環経
路を切替える四方弁とが冷媒回路に設けられ、暖房時に
は冷媒が圧縮機から四方弁、室内熱交換器、膨張弁、室
外熱交換器、四方弁をこの順に通って圧縮機に戻され、
冷房時には冷媒が圧縮機から四方弁、室外熱交換器、膨
張弁、室内熱交換器、四方弁をこの順に通って圧縮機に
戻されるように冷媒回路が構成されるとともに、上記冷
媒として非共沸冷媒が用いられた空調装置であって、冷
媒が四方弁から圧縮機に戻る経路中にアキュムレータが
配置されるとともに、負荷に応じて圧縮機の回転数を制
御する一方、暖房時に膨張弁の開度調節により高圧側の
膨張弁近傍の冷媒温度を飽和液温度よりも低い温度とす
るサブクール制御と、冷房時に膨張弁の開度調節により
圧縮機吸入側の冷媒温度を飽和蒸気温度よりも高い温度
とするスーパーヒート制御とを行う制御手段が設けら
れ、かつ、上記四方弁からアキュムレータに至るまでの
低圧回路の途中に、冷媒を加熱する加熱手段が設けられ
ていることを特徴とする空調装置。