JPH09125197A - 懸架ばね用鋼 - Google Patents
懸架ばね用鋼Info
- Publication number
- JPH09125197A JPH09125197A JP28292095A JP28292095A JPH09125197A JP H09125197 A JPH09125197 A JP H09125197A JP 28292095 A JP28292095 A JP 28292095A JP 28292095 A JP28292095 A JP 28292095A JP H09125197 A JPH09125197 A JP H09125197A
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- Japan
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- steel
- strength
- delayed fracture
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 中程度の強度であって、製造コストが安く、
しかも耐食性、耐疲労性は高合金のものと実質上差がな
いレベルに保持され、かつ耐遅れ破壊性の優れた懸架ば
ね用鋼を提供する。 【解決手段】 合金元素の含有率が質量％で、Ｃ：０．
３〜０．６％、Ｓｉ：１．０〜２．０％、Ｍｎ：０．１
〜０．５％、Ｃｒ：０．４〜１．０％、Ｖ：０．１〜
０．３％、Ｎｉ：０．５〜１．２％、Ｃｕ：０．１〜
０．３％、Ｓ：０．００５％以下、Ｏ：０．００１５％
以下、Ｐ：０．０１５％以下、Ｂ：０．０００５〜０．
００２５％であり、残部Ｆｅおよび不可避的不純物から
なる。
しかも耐食性、耐疲労性は高合金のものと実質上差がな
いレベルに保持され、かつ耐遅れ破壊性の優れた懸架ば
ね用鋼を提供する。 【解決手段】 合金元素の含有率が質量％で、Ｃ：０．
３〜０．６％、Ｓｉ：１．０〜２．０％、Ｍｎ：０．１
〜０．５％、Ｃｒ：０．４〜１．０％、Ｖ：０．１〜
０．３％、Ｎｉ：０．５〜１．２％、Ｃｕ：０．１〜
０．３％、Ｓ：０．００５％以下、Ｏ：０．００１５％
以下、Ｐ：０．０１５％以下、Ｂ：０．０００５〜０．
００２５％であり、残部Ｆｅおよび不可避的不純物から
なる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、中程度の強度を有
し、耐食性、耐遅れ破壊特性に優れた、自動車の懸架ば
ねに用いるばね用鋼に関する。
し、耐食性、耐遅れ破壊特性に優れた、自動車の懸架ば
ねに用いるばね用鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車の軽量化の要請に対処して懸架ば
ねの軽量化を図るにあたり、高い設計応力を可能とする
高強度ばね用鋼が要求された。これに対して、例えば特
開昭６３−１０９１４４号公報には、Ｃ： ０．３〜
０．７５％、Ｓｉ：１．０〜４．０％、Ｍｎ：０．５〜
１．５％、Ｎｉ：≦３．００％、Ｃｒ：０．１〜２．０
％、必要に応じて適量のＶおよびＭｏの１種または２種
を含む鋼が開示されている。この鋼は、懸架ばね用鋼と
して高い設計応力を取ることができるうえ、疲労強度も
高い優れたばね用鋼である。
ねの軽量化を図るにあたり、高い設計応力を可能とする
高強度ばね用鋼が要求された。これに対して、例えば特
開昭６３−１０９１４４号公報には、Ｃ： ０．３〜
０．７５％、Ｓｉ：１．０〜４．０％、Ｍｎ：０．５〜
１．５％、Ｎｉ：≦３．００％、Ｃｒ：０．１〜２．０
％、必要に応じて適量のＶおよびＭｏの１種または２種
を含む鋼が開示されている。この鋼は、懸架ばね用鋼と
して高い設計応力を取ることができるうえ、疲労強度も
高い優れたばね用鋼である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、特開昭６３−
１０９１４４号公報に開示された前記鋼は、高価なＮｉ
やＭｏを多量に含むため材料コストが高いという問題が
ある。前記鋼は設計応力１３０ｋｇｆ／ｍｍ2 級の比較
的高い強度を有するものであるが、設計応力を１２０ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 の中程度の強度としても、低コストで生産
できるばね用鋼の出現が要望されている。
１０９１４４号公報に開示された前記鋼は、高価なＮｉ
やＭｏを多量に含むため材料コストが高いという問題が
ある。前記鋼は設計応力１３０ｋｇｆ／ｍｍ2 級の比較
的高い強度を有するものであるが、設計応力を１２０ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 の中程度の強度としても、低コストで生産
できるばね用鋼の出現が要望されている。
【０００４】また、懸架ばねは、装着時には塗装等の防
食処理が施されているとはいえ、実用時には石片、土砂
等の飛来物によって塗装は剥落してしまうので、腐食を
蒙ることは避けられない。懸架ばね用鋼は、このように
表面が腐食された状態においても高い変動応力に耐える
ことが要求される。さらに、高強度鋼においては、腐食
環境中で高い応力を長時間負荷すると突然破壊するとい
ういわゆる遅れ破壊現象が生じやすい。懸架ばね用鋼に
おいても、設計応力の上昇にともなって鋼の強度が上昇
し、遅れ破壊を生じる傾向が高まっている。
食処理が施されているとはいえ、実用時には石片、土砂
等の飛来物によって塗装は剥落してしまうので、腐食を
蒙ることは避けられない。懸架ばね用鋼は、このように
表面が腐食された状態においても高い変動応力に耐える
ことが要求される。さらに、高強度鋼においては、腐食
環境中で高い応力を長時間負荷すると突然破壊するとい
ういわゆる遅れ破壊現象が生じやすい。懸架ばね用鋼に
おいても、設計応力の上昇にともなって鋼の強度が上昇
し、遅れ破壊を生じる傾向が高まっている。
【０００５】本発明は、上記の現状に鑑みてなされたも
ので、その目的とするところは、中程度の強度であっ
て、製造コストが安く、しかも耐食性、耐疲労性は高合
金のものと実質上差がないレベルに保持され、かつ耐遅
れ破壊性の優れた懸架ばね用鋼を提供することにある。
ので、その目的とするところは、中程度の強度であっ
て、製造コストが安く、しかも耐食性、耐疲労性は高合
金のものと実質上差がないレベルに保持され、かつ耐遅
れ破壊性の優れた懸架ばね用鋼を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の懸架ばね用鋼は、合金元素の含有率が質量
％で、Ｃ ：０．３〜０．６％、Ｓｉ：１．０〜２．０
％、Ｍｎ：０．１〜０．５％、Ｃｒ：０．４〜１．０
％、Ｖ ：０．１〜０．３％、Ｎｉ：０．５〜１．２
％、Ｃｕ：０．１〜０．３％、Ｓ ：０．００５％以
下、Ｏ ：０．００１５％以下、Ｐ ：０．０１５％以
下、Ｂ ：０．０００５〜０．００２５％であり、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする。
に、本発明の懸架ばね用鋼は、合金元素の含有率が質量
％で、Ｃ ：０．３〜０．６％、Ｓｉ：１．０〜２．０
％、Ｍｎ：０．１〜０．５％、Ｃｒ：０．４〜１．０
％、Ｖ ：０．１〜０．３％、Ｎｉ：０．５〜１．２
％、Ｃｕ：０．１〜０．３％、Ｓ ：０．００５％以
下、Ｏ ：０．００１５％以下、Ｐ ：０．０１５％以
下、Ｂ ：０．０００５〜０．００２５％であり、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする。
【０００７】
【発明の実施の形態】従来の代表的ばね鋼ＳＵＰ７（設
計応力１００ｋｇｆ／ｍｍ2 、硬さＨＲＣ４８〜４９）
と、前記の高強度ばね用鋼（設計応力１３０ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 、硬さＨＲＣ５４〜５５）との間で、設計応力１２
０ｋｇｆ／ｍｍ2 （硬さＨＲＣ５３〜５４）を確保しつ
つ、製造コストが安く、しかも耐食性、耐疲労性は前記
高強度ばね用鋼と実質上差がないレベルに保持され、か
つ耐遅れ破壊性はＳＵＰ７より優れたものとすることを
目標として研究し、到達したのが上記の合金組成であ
る。各成分の組成の限定理由は次の通りである。
計応力１００ｋｇｆ／ｍｍ2 、硬さＨＲＣ４８〜４９）
と、前記の高強度ばね用鋼（設計応力１３０ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 、硬さＨＲＣ５４〜５５）との間で、設計応力１２
０ｋｇｆ／ｍｍ2 （硬さＨＲＣ５３〜５４）を確保しつ
つ、製造コストが安く、しかも耐食性、耐疲労性は前記
高強度ばね用鋼と実質上差がないレベルに保持され、か
つ耐遅れ破壊性はＳＵＰ７より優れたものとすることを
目標として研究し、到達したのが上記の合金組成であ
る。各成分の組成の限定理由は次の通りである。
【０００８】Ｃ ：０．３〜０．６％ 焼入焼もどし後に懸架ばね用鋼として必要な強度を得る
ために、Ｃ含有率は０．３％以上が必要である。しか
し、Ｃ含有率が０．６％を超えると焼入焼もどし後の鋼
の靭性が低下して、懸架ばね用鋼としての疲労強度、耐
遅れ破壊性を満足できなくなる。
ために、Ｃ含有率は０．３％以上が必要である。しか
し、Ｃ含有率が０．６％を超えると焼入焼もどし後の鋼
の靭性が低下して、懸架ばね用鋼としての疲労強度、耐
遅れ破壊性を満足できなくなる。
【０００９】Ｓｉ：１．０〜２．０％ フェライト中に固溶して鋼の耐へたり性を高めるために
添加する。懸架ばね用鋼として必要な耐へたり性を得る
ためには少なくとも１．０％以上のＳｉ含有率が必要で
ある。しかし、２．０％を超えてＳｉを添加すると、鋼
の熱間加工時に生じる脱炭層が厚くなり、鋼の表面品質
を損うのでＳｉ含有率の上限は２．０％とする。
添加する。懸架ばね用鋼として必要な耐へたり性を得る
ためには少なくとも１．０％以上のＳｉ含有率が必要で
ある。しかし、２．０％を超えてＳｉを添加すると、鋼
の熱間加工時に生じる脱炭層が厚くなり、鋼の表面品質
を損うのでＳｉ含有率の上限は２．０％とする。
【００１０】Ｍｎ：０．１〜０．５％ Ｍｎは、鋼の脱酸剤として必要な元素であり、強度を確
保する上でも少なくとも０．１％添加しなければならな
い。ＭｎにはＭｎＳの形でＳを固定する働きがあるが、
ＭｎＳは圧延により延伸され、腐食環境下ではそこが酸
化ピットとなって亀裂発生の起点となり、疲労強度の低
下を招く。そこで、本発明ではＭｎＳの生成量を少なく
するようにＭｎ量を低めに抑え、上限を０．５％とし
た。
保する上でも少なくとも０．１％添加しなければならな
い。ＭｎにはＭｎＳの形でＳを固定する働きがあるが、
ＭｎＳは圧延により延伸され、腐食環境下ではそこが酸
化ピットとなって亀裂発生の起点となり、疲労強度の低
下を招く。そこで、本発明ではＭｎＳの生成量を少なく
するようにＭｎ量を低めに抑え、上限を０．５％とし
た。
【００１１】Ｃｒ：０．４〜１．０％ 鋼の焼入性を確保するため０．４％以上を含有させる。
しかしＣｒ含有率が過大となると組織の均一性が損われ
て耐へたり性が劣化するので、Ｃｒ含有率の上限を１．
０％とする。 Ｖ：０．１〜０．３％ Ｖは、微細な炭化物を形成して組織を微細化することに
より耐へたり性を向上させる。この効果はＶ含有率０．
１％以上で確実になる。しかし、Ｖ含有率が過大になる
と炭化物の析出量が増して靭性を低下し、また耐へたり
性をも害するのでＶ含有率の上限を０．３％とする。
しかしＣｒ含有率が過大となると組織の均一性が損われ
て耐へたり性が劣化するので、Ｃｒ含有率の上限を１．
０％とする。 Ｖ：０．１〜０．３％ Ｖは、微細な炭化物を形成して組織を微細化することに
より耐へたり性を向上させる。この効果はＶ含有率０．
１％以上で確実になる。しかし、Ｖ含有率が過大になる
と炭化物の析出量が増して靭性を低下し、また耐へたり
性をも害するのでＶ含有率の上限を０．３％とする。
【００１２】Ｎｉ：０．５〜１．２％ Ｎｉは、鋼の焼入性と靭性とを高めるために含有率０．
５％以上を添加する。この効果は含有率１．０％程度で
十分に高くなる。しかし１．２％を超えて添加してもそ
の効果が飽和して、徒にコストを高めるのみなので含有
率の上限を１．２％とする。
５％以上を添加する。この効果は含有率１．０％程度で
十分に高くなる。しかし１．２％を超えて添加してもそ
の効果が飽和して、徒にコストを高めるのみなので含有
率の上限を１．２％とする。
【００１３】Ｃｕ：０．１〜０．３％、 Ｃｕは、鋼の耐候性を高めるために添加する。この効果
を得るためには少なくとも含有率０．１％以上の添加が
必要である。しかし、含有率が過大になると鋼の熱間加
工性を損うので、含有率の上限を０．３％とする。 Ｓ ：０．００５％以下、Ｏ ：０．００１５％以下 Ｓは鋼中のＭｎと化合してＭｎＳを形成する。該ＭｎＳ
は熱間圧延によって延伸され、鋼中にＡ系非金属介在物
として存在する。鋼が腐食環境に曝されたとき、前記Ｍ
ｎＳは容易に溶解消去してその跡に腐食ピットを生じ
る。この腐食ピットが亀裂発生起点となり、疲労強度の
低下を招くことが、発明者らの研究により明らかとなっ
た。そこで本発明ではＭｎＳの生成量を少なくするよ
う、Ｓ含有率を可及的少なくすることが望ましい。
を得るためには少なくとも含有率０．１％以上の添加が
必要である。しかし、含有率が過大になると鋼の熱間加
工性を損うので、含有率の上限を０．３％とする。 Ｓ ：０．００５％以下、Ｏ ：０．００１５％以下 Ｓは鋼中のＭｎと化合してＭｎＳを形成する。該ＭｎＳ
は熱間圧延によって延伸され、鋼中にＡ系非金属介在物
として存在する。鋼が腐食環境に曝されたとき、前記Ｍ
ｎＳは容易に溶解消去してその跡に腐食ピットを生じ
る。この腐食ピットが亀裂発生起点となり、疲労強度の
低下を招くことが、発明者らの研究により明らかとなっ
た。そこで本発明ではＭｎＳの生成量を少なくするよ
う、Ｓ含有率を可及的少なくすることが望ましい。
【００１４】Ｏも鋼中において酸化物系非金属介在物を
形成し、疲労亀裂、遅れ破壊亀裂の起点となる。それゆ
えＯ含有率を可及的少なくすることがのぞましい。しか
し、鋼中のＳ、Ｏの両元素の含有率を徒に低減すること
はコストの増大を来して経済的ではない。本発明におい
ては、ＳおよびＯの含有率は、それぞれＳ：０．００５
％、Ｏ：０．００１５％を上限とする。
形成し、疲労亀裂、遅れ破壊亀裂の起点となる。それゆ
えＯ含有率を可及的少なくすることがのぞましい。しか
し、鋼中のＳ、Ｏの両元素の含有率を徒に低減すること
はコストの増大を来して経済的ではない。本発明におい
ては、ＳおよびＯの含有率は、それぞれＳ：０．００５
％、Ｏ：０．００１５％を上限とする。
【００１５】ＳおよびＯは、上述のように、鋼中におい
て主に非金属介在物として存在する。本発明において
は、ＪＩＳ Ｇ０５５５ 鋼の非金属介在物の顕微鏡試
験方法により測定したＡ系介在物の面積率：０．０１５
％以下、Ｂ系非金属介在物面積率：０．０１０％以下と
することが好ましい。 Ｐ：０．０１５％以下 Ｐは、鋼の結晶粒界に偏析して結晶粒界の強度を低減
し、鋼の強靭性を損う。本発明においては遅れ破壊強度
を向上するためにＰ含有率の上限を０．０１５％とす
る。
て主に非金属介在物として存在する。本発明において
は、ＪＩＳ Ｇ０５５５ 鋼の非金属介在物の顕微鏡試
験方法により測定したＡ系介在物の面積率：０．０１５
％以下、Ｂ系非金属介在物面積率：０．０１０％以下と
することが好ましい。 Ｐ：０．０１５％以下 Ｐは、鋼の結晶粒界に偏析して結晶粒界の強度を低減
し、鋼の強靭性を損う。本発明においては遅れ破壊強度
を向上するためにＰ含有率の上限を０．０１５％とす
る。
【００１６】Ｂ：０．０００５〜０．００２５％ Ｂは、鋼の結晶粒界に優先析出してＰ、Ｓの結晶粒界へ
の偏析を防止し、鋼の遅れ破壊強度を向上する。そのた
めにＢ含有率は少なくとも０．０００５％を必要とす
る。しかしＢ含有率が過大となると結晶粒界にＢ構成物
を形成し、鋼の焼入性を低減し、強靭性を損うのでＢ含
有率の上限を０．００２５％とする。
の偏析を防止し、鋼の遅れ破壊強度を向上する。そのた
めにＢ含有率は少なくとも０．０００５％を必要とす
る。しかしＢ含有率が過大となると結晶粒界にＢ構成物
を形成し、鋼の焼入性を低減し、強靭性を損うのでＢ含
有率の上限を０．００２５％とする。
【００１７】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。表
１に示す化学組成の鋼を溶製し、鍛造加工して直径１７
ｍｍの棒材を得た。比較例１および比較例２はＪＩＳ
ＳＵＰ７相当鋼、比較例３は特開昭６３−１０９１４４
号に従う高強度ばね鋼である。
１に示す化学組成の鋼を溶製し、鍛造加工して直径１７
ｍｍの棒材を得た。比較例１および比較例２はＪＩＳ
ＳＵＰ７相当鋼、比較例３は特開昭６３−１０９１４４
号に従う高強度ばね鋼である。
【００１８】
【表１】
【００１９】これらの棒材から機械加工により平行部直
径８ｍｍの平滑回転曲げ疲労試験片および切欠き半径
０．１ｍｍ、深さ１ｍｍの環状Ｖ型切欠きを有する直径
６ｍｍの遅れ破壊試験片を切出した。これらを焼入焼戻
しして表２に示す硬さとし、それぞれの試験に供した。
径８ｍｍの平滑回転曲げ疲労試験片および切欠き半径
０．１ｍｍ、深さ１ｍｍの環状Ｖ型切欠きを有する直径
６ｍｍの遅れ破壊試験片を切出した。これらを焼入焼戻
しして表２に示す硬さとし、それぞれの試験に供した。
【００２０】
【表２】
【００２１】腐食後の回転曲げ疲労試験：前記の回転曲
げ疲労試験片を腐食した後、回転曲げ疲労試験を行っ
た。試験片の腐食条件は次の通りである。ＪＩＳ Ｚ２
３７１に規定される塩水噴霧試験装置内において８時間
塩水噴霧し、次いで１６時間大気暴露する操作を１０サ
イクル繰返す。
げ疲労試験片を腐食した後、回転曲げ疲労試験を行っ
た。試験片の腐食条件は次の通りである。ＪＩＳ Ｚ２
３７１に規定される塩水噴霧試験装置内において８時間
塩水噴霧し、次いで１６時間大気暴露する操作を１０サ
イクル繰返す。
【００２２】回転曲げ疲労試験はＪＩＳ Ｚ２２７４に
定める方法に準じて行った。図１に回転曲げ応力の応力
振幅と破断繰返し数との関係を示す。図１によれば、本
発明の実施例はＳＵＰ７相当鋼より高い腐食後疲労強度
を有し、その腐食後疲労強度は高強度ばね鋼のそれと同
等のものであることが判る。 遅れ破壊試験：前記の遅れ破壊試験片を用いて曲げ型促
進遅れ破壊試験を行った。すなわち、前記の遅れ破壊試
験片に所定の曲げモーメントを加えた状態で切欠き部に
０．１規定ＨＣｌ水溶液を滴下し、破断するまでの時間
を測定する。切欠き部断面について計算した表皮最大応
力と破断時間との関係を整理した結果を図２に示す。図
２より本発明鋼はＮｉ、Ｍｏ等の高価な合金元素を多量
に含む高強度ばね鋼（比較例３）に匹敵する優れた遅れ
破壊特性を示すことが判る。
定める方法に準じて行った。図１に回転曲げ応力の応力
振幅と破断繰返し数との関係を示す。図１によれば、本
発明の実施例はＳＵＰ７相当鋼より高い腐食後疲労強度
を有し、その腐食後疲労強度は高強度ばね鋼のそれと同
等のものであることが判る。 遅れ破壊試験：前記の遅れ破壊試験片を用いて曲げ型促
進遅れ破壊試験を行った。すなわち、前記の遅れ破壊試
験片に所定の曲げモーメントを加えた状態で切欠き部に
０．１規定ＨＣｌ水溶液を滴下し、破断するまでの時間
を測定する。切欠き部断面について計算した表皮最大応
力と破断時間との関係を整理した結果を図２に示す。図
２より本発明鋼はＮｉ、Ｍｏ等の高価な合金元素を多量
に含む高強度ばね鋼（比較例３）に匹敵する優れた遅れ
破壊特性を示すことが判る。
【００２３】さらに、実施例１および比較例１と同一の
化学組成を有する鋼（それぞれ実施例および比較例と称
する）の遅れ破壊試験片を、焼入焼戻しによって、各種
の硬さに調整して前記同様の遅れ破壊試験を行った。そ
の結果を、硬さと遅れ破壊強度比の関係として図３に示
す。ここに遅れ破壊強度比とは、前記遅れ破壊試験にお
いて、破断時間が丁度３０時間となる負荷応力の値（σ
30）と、前記遅れ破壊試験片を大気中で静曲げ試験した
ときの破断強度（σB ）との比（σ30／σB ）の値とす
る。この遅れ破壊強度比は、鋼の遅れ破壊に対する抵抗
性を評価する指標と考えられる。図３に示すように、遅
れ破壊強度比は鋼の硬さが上昇すると低下するが、実施
例の遅れ破壊強度比は比較例のそれに比べて優れてお
り、本発明鋼が、遅れ破壊に対して高い抵抗性を有する
ことが判る。
化学組成を有する鋼（それぞれ実施例および比較例と称
する）の遅れ破壊試験片を、焼入焼戻しによって、各種
の硬さに調整して前記同様の遅れ破壊試験を行った。そ
の結果を、硬さと遅れ破壊強度比の関係として図３に示
す。ここに遅れ破壊強度比とは、前記遅れ破壊試験にお
いて、破断時間が丁度３０時間となる負荷応力の値（σ
30）と、前記遅れ破壊試験片を大気中で静曲げ試験した
ときの破断強度（σB ）との比（σ30／σB ）の値とす
る。この遅れ破壊強度比は、鋼の遅れ破壊に対する抵抗
性を評価する指標と考えられる。図３に示すように、遅
れ破壊強度比は鋼の硬さが上昇すると低下するが、実施
例の遅れ破壊強度比は比較例のそれに比べて優れてお
り、本発明鋼が、遅れ破壊に対して高い抵抗性を有する
ことが判る。
【００２４】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、製造コ
ストが安く、しかも耐食性、耐疲労性は高合金のものと
実質上差がないレベルに保持され、かつ耐遅れ破壊性の
優れた懸架ばね用鋼を提供することができる。
ストが安く、しかも耐食性、耐疲労性は高合金のものと
実質上差がないレベルに保持され、かつ耐遅れ破壊性の
優れた懸架ばね用鋼を提供することができる。
【図１】本発明の実施例および比較例の腐食後の回転曲
げ疲労試験における応力振幅と破断繰返し数との関係を
示す特性図である。
げ疲労試験における応力振幅と破断繰返し数との関係を
示す特性図である。
【図２】本発明の実施例および比較例の遅れ破壊試験に
おける負荷応力と破断時間との関係を示す特性図であ
る。
おける負荷応力と破断時間との関係を示す特性図であ
る。
【図３】本発明の実施例および比較例の硬さと遅れ破壊
強度比との関係を示す特性図である。
強度比との関係を示す特性図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 合金元素の含有率が質量％で、 Ｃ ：０．３〜０．６％、 Ｓｉ：１．０〜２．０％、 Ｍｎ：０．１〜０．５％、 Ｃｒ：０．４〜１．０％、 Ｖ ：０．１〜０．３％、 Ｎｉ：０．５〜１．２％、 Ｃｕ：０．１〜０．３％、 Ｓ ：０．００５％以下、 Ｏ ：０．００１５％以下、 Ｐ ：０．０１５％以下、 Ｂ ：０．０００５〜０．００２５％であり、 残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とす
る懸架ばね用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28292095A JPH09125197A (ja) | 1995-10-31 | 1995-10-31 | 懸架ばね用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28292095A JPH09125197A (ja) | 1995-10-31 | 1995-10-31 | 懸架ばね用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09125197A true JPH09125197A (ja) | 1997-05-13 |
Family
ID=17658829
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28292095A Pending JPH09125197A (ja) | 1995-10-31 | 1995-10-31 | 懸架ばね用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09125197A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100342053C (zh) * | 2005-05-27 | 2007-10-10 | 东风汽车悬架弹簧有限公司 | 高强韧性高淬透性弹簧钢材料 |
| CN103108969A (zh) * | 2010-09-08 | 2013-05-15 | 新日铁住金株式会社 | 耐腐蚀性优良的轴承钢、轴承部件及精密设备部件 |
-
1995
- 1995-10-31 JP JP28292095A patent/JPH09125197A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100342053C (zh) * | 2005-05-27 | 2007-10-10 | 东风汽车悬架弹簧有限公司 | 高强韧性高淬透性弹簧钢材料 |
| CN103108969A (zh) * | 2010-09-08 | 2013-05-15 | 新日铁住金株式会社 | 耐腐蚀性优良的轴承钢、轴承部件及精密设备部件 |
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