JPH09310145A - 疲労特性に優れたばね用鋼 - Google Patents
疲労特性に優れたばね用鋼Info
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- JPH09310145A JPH09310145A JP12368996A JP12368996A JPH09310145A JP H09310145 A JPH09310145 A JP H09310145A JP 12368996 A JP12368996 A JP 12368996A JP 12368996 A JP12368996 A JP 12368996A JP H09310145 A JPH09310145 A JP H09310145A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 疲労特性に優れたばね用鋼及びばね用線材を
提供する。 【解決手段】 Ｃ ：０．３〜１．０％，Ｓｉ：０．５
超〜２．５％，Ｍｎ：０．１〜１．５％，Ｃｒ：０．１
〜１．０％，残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなるば
ね用鋼であって、Ａｌ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｔｉ，Ｚｒの鋼中
固溶量が、Ａｌ：０．１ppm 以上４．０ppm 未満，Ｃ
ａ：０．０１ppm 以上１．０ppm 以下，Ｍｇ：０．０１
ppm 以上３．０ppm 未満，Ｔｉ：５．０ppm 未満（０pp
m を含む），Ｚｒ：０．５ppm 未満（０ppm を含む）で
あることを要旨とするものであり、上記ばね用鋼を用い
て線材とすれば疲労特性に優れたばね用線材を得ること
ができる。尚、前記鋼中固溶量は、２次イオン質量分析
装置を用いることにより精度良く分析することが可能で
ある。
提供する。 【解決手段】 Ｃ ：０．３〜１．０％，Ｓｉ：０．５
超〜２．５％，Ｍｎ：０．１〜１．５％，Ｃｒ：０．１
〜１．０％，残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなるば
ね用鋼であって、Ａｌ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｔｉ，Ｚｒの鋼中
固溶量が、Ａｌ：０．１ppm 以上４．０ppm 未満，Ｃ
ａ：０．０１ppm 以上１．０ppm 以下，Ｍｇ：０．０１
ppm 以上３．０ppm 未満，Ｔｉ：５．０ppm 未満（０pp
m を含む），Ｚｒ：０．５ppm 未満（０ppm を含む）で
あることを要旨とするものであり、上記ばね用鋼を用い
て線材とすれば疲労特性に優れたばね用線材を得ること
ができる。尚、前記鋼中固溶量は、２次イオン質量分析
装置を用いることにより精度良く分析することが可能で
ある。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車等における
懸架ばねやエンジン用弁バネ、或いは各種懸架装置のば
ねとして好適なばね用鋼であって、線材とした際に優れ
た疲労特性を発揮するばね用鋼に関するものである。
懸架ばねやエンジン用弁バネ、或いは各種懸架装置のば
ねとして好適なばね用鋼であって、線材とした際に優れ
た疲労特性を発揮するばね用鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ばね用鋼に要求される重要な特性のひと
つに、繰り返し使用に対する耐疲労性があり、近年のば
ねの軽量化を背景として疲労特性のより一層の向上が要
望されている。
つに、繰り返し使用に対する耐疲労性があり、近年のば
ねの軽量化を背景として疲労特性のより一層の向上が要
望されている。
【０００３】ばね用線材の疲労破断の原因としては、線
材中に存在する非延性介在物が挙げられ、この非延性介
在物は圧延工程や伸線工程でほとんど変形せずに、疲労
破断の起点となることが知られている。そこで、特開昭
６３−１４００６８号公報には、この問題を解決するた
めに、延性を有する介在物となる様に組成を調整するこ
とを目的として、鋼材の成分組成と介在物の構成比を特
定範囲に規定することにより、疲労特性を改善する技術
が開示されている。しかしながら、鋼成分と介在物構成
比を上記特定範囲内に制御した場合であっても、結晶質
な非延性介在物が存在することにより疲労破壊に至るこ
とがあった。例えば後述する回転曲げ疲労試験（曲げ回
数：１０7 回）を施すと、破断が発生することが指摘さ
れており、必ずしも疲労破壊を防止できる技術は開示さ
れていなかった。
材中に存在する非延性介在物が挙げられ、この非延性介
在物は圧延工程や伸線工程でほとんど変形せずに、疲労
破断の起点となることが知られている。そこで、特開昭
６３−１４００６８号公報には、この問題を解決するた
めに、延性を有する介在物となる様に組成を調整するこ
とを目的として、鋼材の成分組成と介在物の構成比を特
定範囲に規定することにより、疲労特性を改善する技術
が開示されている。しかしながら、鋼成分と介在物構成
比を上記特定範囲内に制御した場合であっても、結晶質
な非延性介在物が存在することにより疲労破壊に至るこ
とがあった。例えば後述する回転曲げ疲労試験（曲げ回
数：１０7 回）を施すと、破断が発生することが指摘さ
れており、必ずしも疲労破壊を防止できる技術は開示さ
れていなかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の事情に
着目してなされたものであって、疲労特性に優れたばね
用鋼及びばね用線材の提供を目的とするものである。
着目してなされたものであって、疲労特性に優れたばね
用鋼及びばね用線材の提供を目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決した本発
明のばね用鋼とは、Ｃ ：０．３〜１．０％，Ｓｉ：
０．５超〜２．５％，Ｍｎ：０．１〜１．５％，Ｃｒ：
０．１〜１．０％，残部Ｆｅおよび不可避的不純物から
なるばね用鋼であって、Ａｌ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｔｉ，Ｚｒ
の鋼中固溶量が、Ａｌ：０．１ppm 以上４．０ppm 未
満，Ｃａ：０．０１ppm 以上１．０ppm 以下，Ｍｇ：
０．０１ppm 以上３．０ppm 未満，Ｔｉ：５．０ppm 未
満（０ppm を含む），Ｚｒ：０．５ppm 未満（０ppm を
含む）であることを要旨とするものであり、上記ばね用
鋼を用いて線材とすれば疲労特性に優れたばね用線材を
得ることができる。尚、前記鋼中固溶量は、２次イオン
質量分析装置（以下、ＳＩＭＳという）を用いることに
より精度良く分析することが可能である。
明のばね用鋼とは、Ｃ ：０．３〜１．０％，Ｓｉ：
０．５超〜２．５％，Ｍｎ：０．１〜１．５％，Ｃｒ：
０．１〜１．０％，残部Ｆｅおよび不可避的不純物から
なるばね用鋼であって、Ａｌ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｔｉ，Ｚｒ
の鋼中固溶量が、Ａｌ：０．１ppm 以上４．０ppm 未
満，Ｃａ：０．０１ppm 以上１．０ppm 以下，Ｍｇ：
０．０１ppm 以上３．０ppm 未満，Ｔｉ：５．０ppm 未
満（０ppm を含む），Ｚｒ：０．５ppm 未満（０ppm を
含む）であることを要旨とするものであり、上記ばね用
鋼を用いて線材とすれば疲労特性に優れたばね用線材を
得ることができる。尚、前記鋼中固溶量は、２次イオン
質量分析装置（以下、ＳＩＭＳという）を用いることに
より精度良く分析することが可能である。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明者らは、鋼中における微量
元素の固溶量と疲労特性には、非常に高い相関があるこ
とを突き止めた。これまでは、介在物組成に範囲を設け
ることにより高い延性を有する介在物となる様に配慮さ
れていたが、どうしても疲労破壊の起点となる結晶質な
介在物を有することから、疲労破壊を防止できなかっ
た。本発明によれば、特定成分の鋼中固溶量を制御する
ことによって、疲労特性を大幅に改善することが可能で
ある。
元素の固溶量と疲労特性には、非常に高い相関があるこ
とを突き止めた。これまでは、介在物組成に範囲を設け
ることにより高い延性を有する介在物となる様に配慮さ
れていたが、どうしても疲労破壊の起点となる結晶質な
介在物を有することから、疲労破壊を防止できなかっ
た。本発明によれば、特定成分の鋼中固溶量を制御する
ことによって、疲労特性を大幅に改善することが可能で
ある。
【０００７】また従来の技術における微量元素の定量分
析は、供試材を酸により溶解して、例えばＩＣＰ発光分
光分析により測定されることが一般的であり、上記微量
成分の含有量は、介在物の構成成分と鋼中の固溶成分と
の合計値であった。本発明者らは鋭意研究を重ねた結
果、従来の方法で分析された成分値では、疲労特性の確
実な制御は困難であり、Ａｌ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｔｉ，Ｚｒ
という微量元素の鋼中固溶量を正確に制御してはじめて
確実な破断防止が可能となることを見出し、本発明に想
到したものである。従って本発明では、各微量元素の鋼
中固溶量を以下の様に限定することが重要である。尚、
図１〜図５における鋼中のＡｌ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｔｉ，Ｚ
ｒの固溶量は、後述する実施例で測定した分析値を破断
本数との関係で整理したグラフである。
析は、供試材を酸により溶解して、例えばＩＣＰ発光分
光分析により測定されることが一般的であり、上記微量
成分の含有量は、介在物の構成成分と鋼中の固溶成分と
の合計値であった。本発明者らは鋭意研究を重ねた結
果、従来の方法で分析された成分値では、疲労特性の確
実な制御は困難であり、Ａｌ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｔｉ，Ｚｒ
という微量元素の鋼中固溶量を正確に制御してはじめて
確実な破断防止が可能となることを見出し、本発明に想
到したものである。従って本発明では、各微量元素の鋼
中固溶量を以下の様に限定することが重要である。尚、
図１〜図５における鋼中のＡｌ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｔｉ，Ｚ
ｒの固溶量は、後述する実施例で測定した分析値を破断
本数との関係で整理したグラフである。
【０００８】Ａｌ：０．１ppm 以上４．０ppm 未満 鋼中に固溶するＡｌ量と破断本数との関係を示す図１の
結果から明らかな様に、鋼中のＡｌ固溶量が０．１ppm
未満または４．０ppm 以上の場合には破断本数が多くな
った。Ａｌ固溶量が０．１ppm 未満の場合には介在物と
してＣａＯ−ＳｉＯ2 系およびＭｎＯ−ＳｉＯ2 系の結
晶質介在物が存在し、また４．０ppm 以上の場合にはＡ
ｌ2 Ｏ3 含有量が５０％以上の非延性な介在物が存在し
ており、これらの非延性介在物により破断本数が多くな
ったものと考えられる。従って、鋼中のＡｌ固溶量は、
０．１ppm 以上４．０ppm 未満に規定した。
結果から明らかな様に、鋼中のＡｌ固溶量が０．１ppm
未満または４．０ppm 以上の場合には破断本数が多くな
った。Ａｌ固溶量が０．１ppm 未満の場合には介在物と
してＣａＯ−ＳｉＯ2 系およびＭｎＯ−ＳｉＯ2 系の結
晶質介在物が存在し、また４．０ppm 以上の場合にはＡ
ｌ2 Ｏ3 含有量が５０％以上の非延性な介在物が存在し
ており、これらの非延性介在物により破断本数が多くな
ったものと考えられる。従って、鋼中のＡｌ固溶量は、
０．１ppm 以上４．０ppm 未満に規定した。
【０００９】Ｃａ：０．０１ppm 以上１．０ppm 以下 図２より明らかな様に、鋼中のＣａ固溶量が０．０１pp
m 未満であるか、或いは１．０ppm を超える場合には破
断本数が多くなった。鋼中Ｃａ固溶量が０．０１ppm 未
満の場合には、ＭｎＯ−ＳｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 系介在物
を主体として、介在物組成がばらついており、非延性介
在物が多く発生していた。鋼中Ｃａ固溶量が１．０ppm
を超える場合には２ＣａＯ・ＳｉＯ2 や２ＣａＯ・Ｓｉ
Ｏ2 ・Ａｌ2 Ｏ3 等の結晶質な介在物が存在していた。
これらの非延性介在物の存在により破断本数が多くなっ
たものと考えられる。Ｃａ固溶量が０．０１〜１．０pp
mの範囲内では結晶質な介在物は見られなかった。
m 未満であるか、或いは１．０ppm を超える場合には破
断本数が多くなった。鋼中Ｃａ固溶量が０．０１ppm 未
満の場合には、ＭｎＯ−ＳｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 系介在物
を主体として、介在物組成がばらついており、非延性介
在物が多く発生していた。鋼中Ｃａ固溶量が１．０ppm
を超える場合には２ＣａＯ・ＳｉＯ2 や２ＣａＯ・Ｓｉ
Ｏ2 ・Ａｌ2 Ｏ3 等の結晶質な介在物が存在していた。
これらの非延性介在物の存在により破断本数が多くなっ
たものと考えられる。Ｃａ固溶量が０．０１〜１．０pp
mの範囲内では結晶質な介在物は見られなかった。
【００１０】Ｍｇ：０．０１ppm 以上３．０ppm 未満 図３に示されている通り、鋼中のＭｇ固溶量が０．０１
ppm 未満３．０ppm 以上の場合には破断本数が多くなっ
た。Ｍｇ固溶量が０．０１ppm 未満の場合には鋼中のＭ
ｎＯ−ＳｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 系介在物を主体として介在
物組成がばらついており、非延性介在物が多く発生して
いた。またＭｇ固溶量が３．０ppm 以上の場合には、Ａ
ｌが３．５ppm 未満であるとＭｇＯ・ＳｉＯ2 結晶が生
成しており、Ａｌが３．５ppm 以上の場合にはＭｇＯ・
Ａｌ2 Ｏ3 結晶が観察された。従って鋼中のＭｇ固溶量
を０．０１ppm 以上３．０ppm 未満とすることが必要で
ある。
ppm 未満３．０ppm 以上の場合には破断本数が多くなっ
た。Ｍｇ固溶量が０．０１ppm 未満の場合には鋼中のＭ
ｎＯ−ＳｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 系介在物を主体として介在
物組成がばらついており、非延性介在物が多く発生して
いた。またＭｇ固溶量が３．０ppm 以上の場合には、Ａ
ｌが３．５ppm 未満であるとＭｇＯ・ＳｉＯ2 結晶が生
成しており、Ａｌが３．５ppm 以上の場合にはＭｇＯ・
Ａｌ2 Ｏ3 結晶が観察された。従って鋼中のＭｇ固溶量
を０．０１ppm 以上３．０ppm 未満とすることが必要で
ある。
【００１１】Ｔｉ：５．０ppm 未満（０ppm を含む） 図４から明らかな様に、鋼中のＴｉ固溶量が５．０ppm
以上の場合には破断本数が多くなった。鋼中Ｔｉ固溶量
が５．０ppm 以上ではＴｉ系の結晶質な非金属介在物が
多く存在したことから、鋼中Ｔｉ固溶量は５．０ppm 未
満とすることが必要である。
以上の場合には破断本数が多くなった。鋼中Ｔｉ固溶量
が５．０ppm 以上ではＴｉ系の結晶質な非金属介在物が
多く存在したことから、鋼中Ｔｉ固溶量は５．０ppm 未
満とすることが必要である。
【００１２】Ｚｒ：０．５ppm 未満（０ppm を含む） 図５に示されている通り、鋼中のＺｒ固溶量が０．５pp
m 以上の場合には破断本数が多くなった。鋼中のＺｒ固
溶量が０．５ppm 以上ではＺｒＯ2 ・ＳｉＯ2やＣａＯ
−ＳｉＯ2 −ＺｒＯ2 系介在物が多く存在しており、こ
の様な非延性な結晶系介在物の存在により破断本数が多
くなったと考えられる。
m 以上の場合には破断本数が多くなった。鋼中のＺｒ固
溶量が０．５ppm 以上ではＺｒＯ2 ・ＳｉＯ2やＣａＯ
−ＳｉＯ2 −ＺｒＯ2 系介在物が多く存在しており、こ
の様な非延性な結晶系介在物の存在により破断本数が多
くなったと考えられる。
【００１３】ところで本発明は、Ａｌ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｔ
ｉ，Ｚｒの各元素の鋼中固溶量を制御する方法により限
定されるものではなく、例えば鋼中固溶量が多過ぎる元
素は、溶銑処理時にスラグ中に捕捉し、一方少な過ぎる
場合には添加して補充すればよい。
ｉ，Ｚｒの各元素の鋼中固溶量を制御する方法により限
定されるものではなく、例えば鋼中固溶量が多過ぎる元
素は、溶銑処理時にスラグ中に捕捉し、一方少な過ぎる
場合には添加して補充すればよい。
【００１４】尚、本発明が対象とする炭素鋼は、強度及
び靭性の点からＣを０．３〜１．０％、Ｓｉを０．５超
〜２．５％、Ｍｎを０．１〜１．５％、Ｃｒを０．１〜
１．０％含有し、残部鉄および不可避的不純物からなる
炭素鋼であり、夫々の成分限定理由は以下の通りであ
る。
び靭性の点からＣを０．３〜１．０％、Ｓｉを０．５超
〜２．５％、Ｍｎを０．１〜１．５％、Ｃｒを０．１〜
１．０％含有し、残部鉄および不可避的不純物からなる
炭素鋼であり、夫々の成分限定理由は以下の通りであ
る。
【００１５】Ｃは、鋼線に十分な強度を与えるのに不可
欠な元素であり、少なくとも０．３％以上含有している
ことが必要である。Ｃ含有量を多くするほど線材の強度
は向上するが、多過ぎると初析セメンタイトが析出し、
疲労破壊を引き起こす。従って、Ｃ量の上限は１．０％
とした。
欠な元素であり、少なくとも０．３％以上含有している
ことが必要である。Ｃ含有量を多くするほど線材の強度
は向上するが、多過ぎると初析セメンタイトが析出し、
疲労破壊を引き起こす。従って、Ｃ量の上限は１．０％
とした。
【００１６】Ｓｉは、フェライトを固溶強化して引張強
さを高めると共に、脱酸に有効な元素であるので０．５
％を超えて含有させるが、多過ぎるとフェライトの靭性
及び延性が低下し、ばね用線材としての疲労特性を満足
できなくなるので、２．５％を上限とした。
さを高めると共に、脱酸に有効な元素であるので０．５
％を超えて含有させるが、多過ぎるとフェライトの靭性
及び延性が低下し、ばね用線材としての疲労特性を満足
できなくなるので、２．５％を上限とした。
【００１７】Ｍｎは、加工硬化率を高めて引張強さを高
めるのに有効な元素であるので０．１％以上含有させる
が、多過ぎると偏析が大きくなり、それを起点とするマ
イクロクラックが発生して破断の原因となるので、１．
５％を上限とした。
めるのに有効な元素であるので０．１％以上含有させる
が、多過ぎると偏析が大きくなり、それを起点とするマ
イクロクラックが発生して破断の原因となるので、１．
５％を上限とした。
【００１８】Ｃｒは、引張強さを高めるのに有効な元素
であるので、０．１％以上含有させるが、多量に含有さ
せると硬度が高くなり過ぎ疲労破壊を起こし易くなるの
で、１．０％を上限とした。
であるので、０．１％以上含有させるが、多量に含有さ
せると硬度が高くなり過ぎ疲労破壊を起こし易くなるの
で、１．０％を上限とした。
【００１９】以下、本発明を実施例によって更に詳細に
説明するが、下記実施例は本発明を限定する性質のもの
ではなく、前・後記の趣旨に徴して設計変更することは
いずれも本発明の技術的範囲に含まれるものである。
説明するが、下記実施例は本発明を限定する性質のもの
ではなく、前・後記の趣旨に徴して設計変更することは
いずれも本発明の技術的範囲に含まれるものである。
【００２０】
【実施例】実施例１ ２４０トンの溶鋼を取鍋で、表１に示す所定の成分に調
整し、ブルーム連鋳機で鋳片として線材にし、オイルテ
ンパーを施した後、疲労特性を調べた。疲労特性は回転
曲げ疲労試験により測定し、各ロット当り１５本の線材
を用いて、試験強度２１０kgf/mm2 ，負荷応力８５．０
kgf/mm2 で行い、繰り返し回数１０7 回までに破断した
ものを破断本数として数えた。
整し、ブルーム連鋳機で鋳片として線材にし、オイルテ
ンパーを施した後、疲労特性を調べた。疲労特性は回転
曲げ疲労試験により測定し、各ロット当り１５本の線材
を用いて、試験強度２１０kgf/mm2 ，負荷応力８５．０
kgf/mm2 で行い、繰り返し回数１０7 回までに破断した
ものを破断本数として数えた。
【００２１】ＳＩＭＳとしてはＣＡＭＥＣＡ製のｉｍｓ
５ｆを用い、分析条件は以下の通りである。 ［分析条件］ １次イオン条件： Ｏ2 −８ｋｅＶ−０．１μＡ 照射および分析領域：８０×８０μｍ−φ１４μｍ 試料室真空度： ６×１０-10 Ｔｏｒｒ 結果は、表１に示す。
５ｆを用い、分析条件は以下の通りである。 ［分析条件］ １次イオン条件： Ｏ2 −８ｋｅＶ−０．１μＡ 照射および分析領域：８０×８０μｍ−φ１４μｍ 試料室真空度： ６×１０-10 Ｔｏｒｒ 結果は、表１に示す。
【００２２】
【表１】
【００２３】Ｎｏ．１〜６は本発明例であり、鋼中固溶
量が本発明範囲を満足しているので、いずれも破断せ
ず、非常に優れた疲労特性を示した。一方Ｎｏ．７〜２
５は、Ａｌ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｔｉ，Ｚｒの１種以上の鋼中
固溶量が本発明範囲を満足しない比較例であり、破断本
数が多いことが分かる。
量が本発明範囲を満足しているので、いずれも破断せ
ず、非常に優れた疲労特性を示した。一方Ｎｏ．７〜２
５は、Ａｌ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｔｉ，Ｚｒの１種以上の鋼中
固溶量が本発明範囲を満足しない比較例であり、破断本
数が多いことが分かる。
【００２４】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されているの
で、結晶質で非延性な介在物の量を著しく低減でき、疲
労特性に優れたばね用鋼及びばね用線材が提供できるこ
ととなった。
で、結晶質で非延性な介在物の量を著しく低減でき、疲
労特性に優れたばね用鋼及びばね用線材が提供できるこ
ととなった。
【図１】破断本数と鋼中Ａｌ固溶量の関係を示すグラフ
である。
である。
【図２】破断本数と鋼中Ｃａ固溶量の関係を示すグラフ
である。
である。
【図３】破断本数と鋼中Ｍｇ固溶量の関係を示すグラフ
である。
である。
【図４】破断本数と鋼中Ｔｉ固溶量の関係を示すグラフ
である。
である。
【図５】破断本数と鋼中Ｚｒ固溶量の関係を示すグラフ
である。
である。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ ：０．３〜１．０％（質量％、以下同じ） Ｓｉ：０．５超〜２．５％ Ｍｎ：０．１〜１．５％ Ｃｒ：０．１〜１．０％ 残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなるばね用鋼であっ
て、 Ａｌ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｔｉ，Ｚｒの鋼中固溶量が、 Ａｌ：０．１ppm （質量ppm 、以下同じ）以上４．０pp
m 未満 Ｃａ：０．０１ppm 以上１．０ppm 以下 Ｍｇ：０．０１ppm 以上３．０ppm 未満 Ｔｉ：５．０ppm 未満（０ppm を含む） Ｚｒ：０．５ppm 未満（０ppm を含む） であることを特徴とする疲労特性に優れたばね用鋼。 - 【請求項２】 前記鋼中固溶量が２次イオン質量分析装
置を用いて分析した値である請求項１に記載のばね用
鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12368996A JP4083828B2 (ja) | 1996-05-17 | 1996-05-17 | 疲労特性に優れたばね用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12368996A JP4083828B2 (ja) | 1996-05-17 | 1996-05-17 | 疲労特性に優れたばね用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09310145A true JPH09310145A (ja) | 1997-12-02 |
| JP4083828B2 JP4083828B2 (ja) | 2008-04-30 |
Family
ID=14866896
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12368996A Expired - Lifetime JP4083828B2 (ja) | 1996-05-17 | 1996-05-17 | 疲労特性に優れたばね用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4083828B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005264335A (ja) * | 2005-04-28 | 2005-09-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 疲労強度に優れたＳｉ脱酸鋼およびその製造方法 |
| WO2008081673A1 (ja) | 2006-12-28 | 2008-07-10 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 疲労特性に優れたＳｉキルド鋼線材およびばね |
| WO2008081674A1 (ja) | 2006-12-28 | 2008-07-10 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Ｓｉキルド鋼線材およびばね |
| WO2008146533A1 (ja) | 2007-05-25 | 2008-12-04 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 疲労特性に優れた高清浄度ばね用鋼および高清浄度ばね |
| EP2028285A1 (en) * | 2006-06-09 | 2009-02-25 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Steel for high-cleanliness spring with excellent fatigue characteristics and high-cleanliness spring |
| JP2009275262A (ja) * | 2008-05-15 | 2009-11-26 | Kobe Steel Ltd | 疲労特性に優れた高清浄度ばね用鋼および高清浄度ばね |
| EP2465963A1 (en) | 2004-11-30 | 2012-06-20 | Nippon Steel Corporation | High strength spring steel and steel wire |
-
1996
- 1996-05-17 JP JP12368996A patent/JP4083828B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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