JPH09118967A - コイルばね用ＮｉＴｉ系形状記憶合金の製造方法 - Google Patents
コイルばね用ＮｉＴｉ系形状記憶合金の製造方法Info
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- JPH09118967A JPH09118967A JP30045895A JP30045895A JPH09118967A JP H09118967 A JPH09118967 A JP H09118967A JP 30045895 A JP30045895 A JP 30045895A JP 30045895 A JP30045895 A JP 30045895A JP H09118967 A JPH09118967 A JP H09118967A
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- memory alloy
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、逆変態開始温度Ａｓを所望の温度
にすることができるコイルばね用ＮｉＴｉ形状記憶合金
の製造方法、および逆変態開始温度Ａｓ−１０の温度で
の発生力ＦM と逆変態終了温度Ａｆ＋１０の温度での発
生力ＦP との発生力比Ｒを所望の値にすることができる
コイルばね用ＮｉＴｉ形状記憶合金の製造方法を提供す
ること。 【解決手段】 重量％で、Ｎｉ：５４〜５７％、Ｃ：
０．０２〜０．１２％およびＯ：０．０２〜０．１０％
含有し、必要に応じてＦｅ、Ｃｏ、Ｍｎ、ＣｒおよびＶ
の１種または２種以上を合計で０．０１〜０．３０％な
らびにＣｕ：３．０〜１０．０％を含み、残部実質的に
Ｔｉからなるコイルばね用ＮｉＴｉ系形状記憶合金の製
造方法において、逆変態開始温度Ａｓまたは発生力比Ｒ
を添加するＣ＋Ｏの量を増減することによって所望の値
にすること。
にすることができるコイルばね用ＮｉＴｉ形状記憶合金
の製造方法、および逆変態開始温度Ａｓ−１０の温度で
の発生力ＦM と逆変態終了温度Ａｆ＋１０の温度での発
生力ＦP との発生力比Ｒを所望の値にすることができる
コイルばね用ＮｉＴｉ形状記憶合金の製造方法を提供す
ること。 【解決手段】 重量％で、Ｎｉ：５４〜５７％、Ｃ：
０．０２〜０．１２％およびＯ：０．０２〜０．１０％
含有し、必要に応じてＦｅ、Ｃｏ、Ｍｎ、ＣｒおよびＶ
の１種または２種以上を合計で０．０１〜０．３０％な
らびにＣｕ：３．０〜１０．０％を含み、残部実質的に
Ｔｉからなるコイルばね用ＮｉＴｉ系形状記憶合金の製
造方法において、逆変態開始温度Ａｓまたは発生力比Ｒ
を添加するＣ＋Ｏの量を増減することによって所望の値
にすること。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、コイルばね用Ｎｉ
Ｔｉ系形状記憶合金の製造方法、詳細にはコイルばね用
ＮｉＴｉ系形状記憶合金の逆変態開始温度Ａｓまたはコ
イルばねの発生力比を制御するコイルばね用ＮｉＴｉ系
形状記憶合金の製造方法に関する。
Ｔｉ系形状記憶合金の製造方法、詳細にはコイルばね用
ＮｉＴｉ系形状記憶合金の逆変態開始温度Ａｓまたはコ
イルばねの発生力比を制御するコイルばね用ＮｉＴｉ系
形状記憶合金の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＮｉＴｉ系形状記憶合金は、マルテンサ
イト相での変形が逆変態開始温度Ａｓ点以上の加熱によ
って元の形状に回復する形状記憶効果と、逆変態終了温
度のＡｆ点以上の一定の温度範囲での変形が、除荷重の
みで元の形状に復帰する超弾性効果があることが知られ
ている。
イト相での変形が逆変態開始温度Ａｓ点以上の加熱によ
って元の形状に回復する形状記憶効果と、逆変態終了温
度のＡｆ点以上の一定の温度範囲での変形が、除荷重の
みで元の形状に復帰する超弾性効果があることが知られ
ている。
【０００３】このＮｉＴｉ系形状記憶合金をコイルばね
に成形し、適当な熱処理を施したものは、横弾性係数
（ばね定数に比例する値）が使用温度によって大きく異
なり、すなわち逆変態終了温度のＡｆ点以上で＞２１０
０Ｋｇｆ／ｍｍ2 、マルテンサイト変態終了温度のＭｆ
点以下で＜７５０Ｋｇｆ／ｍｍ2 であるため、温度低下
に伴い、一定荷重下ではたわみ量が増加し、および一定
たわみ下では発生力（横弾性係数）が低下する。従っ
て、ＮｉＴｉ系形状記憶合金コイルばねは、変態温度を
感知して、駆動力および作動をおこすため、各種の工業
部品のセンサー兼アクチュエーターとして使用されてい
る。
に成形し、適当な熱処理を施したものは、横弾性係数
（ばね定数に比例する値）が使用温度によって大きく異
なり、すなわち逆変態終了温度のＡｆ点以上で＞２１０
０Ｋｇｆ／ｍｍ2 、マルテンサイト変態終了温度のＭｆ
点以下で＜７５０Ｋｇｆ／ｍｍ2 であるため、温度低下
に伴い、一定荷重下ではたわみ量が増加し、および一定
たわみ下では発生力（横弾性係数）が低下する。従っ
て、ＮｉＴｉ系形状記憶合金コイルばねは、変態温度を
感知して、駆動力および作動をおこすため、各種の工業
部品のセンサー兼アクチュエーターとして使用されてい
る。
【０００４】このＮｉＴｉ系形状記憶合金コイルばねの
一定たわみ下での発生力曲線（昇温過程）の挙動は図１
に示したとおりである。図１に見られるように逆変態開
始温度Ａｆ−１０（以下「Ｔ1 」という。）の発生力Ｆ
M と逆変態終了温度Ａｆ＋１０（以下「Ｔ2 」とい
う。）の発生力ＦP は、逆変態温度ＡｓまたはＡｆに依
存することがわかる。
一定たわみ下での発生力曲線（昇温過程）の挙動は図１
に示したとおりである。図１に見られるように逆変態開
始温度Ａｆ−１０（以下「Ｔ1 」という。）の発生力Ｆ
M と逆変態終了温度Ａｆ＋１０（以下「Ｔ2 」とい
う。）の発生力ＦP は、逆変態温度ＡｓまたはＡｆに依
存することがわかる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来、このＮｉＴｉ系
形状記憶合金の逆変態温度Ａｓ、Ａｆは、熱処理温度、
ＮｉとＴｉの組成比、および添加するＦｅ、Ｃｏ、Ｍ
ｎ、Ｃｒ、Ｖ、Ｃｕなどの含有量により変化することが
知られているが、他の方法は知られていなかった。
形状記憶合金の逆変態温度Ａｓ、Ａｆは、熱処理温度、
ＮｉとＴｉの組成比、および添加するＦｅ、Ｃｏ、Ｍ
ｎ、Ｃｒ、Ｖ、Ｃｕなどの含有量により変化することが
知られているが、他の方法は知られていなかった。
【０００６】また、このＮｉＴｉ系形状記憶合金コイル
ばねは、成分組成が一定であれば、熱処理温度が決まる
と、逆変態温度Ａｓ、Ａｆが決まるので、Ｔ1 の発生力
ＦM、Ｔ2 の発生力ＦP 、発生力ＦP と発生力ＦM との
比（以下、「発生力比」という。）Ｒ（ＦM ／ＦP ）も
決まる。したがって、このＮｉＴｉ系形状記憶合金のコ
イルばね温度Ｔ1 の発生力ＦMおよびＴ2 の発生力ＦP
のいずれか一方を所望の値にすることは、コイル形状
（線径、コイル径、有効巻数、自由長）を適宜選択する
こと、および熱処理条件を変更することにより可能であ
ったが、２点の発生力ＦM およびＦP の両方を同時に所
望の値にすることは極めて困難であった。
ばねは、成分組成が一定であれば、熱処理温度が決まる
と、逆変態温度Ａｓ、Ａｆが決まるので、Ｔ1 の発生力
ＦM、Ｔ2 の発生力ＦP 、発生力ＦP と発生力ＦM との
比（以下、「発生力比」という。）Ｒ（ＦM ／ＦP ）も
決まる。したがって、このＮｉＴｉ系形状記憶合金のコ
イルばね温度Ｔ1 の発生力ＦMおよびＴ2 の発生力ＦP
のいずれか一方を所望の値にすることは、コイル形状
（線径、コイル径、有効巻数、自由長）を適宜選択する
こと、および熱処理条件を変更することにより可能であ
ったが、２点の発生力ＦM およびＦP の両方を同時に所
望の値にすることは極めて困難であった。
【０００７】本発明は、逆変態温度開始温度Ａｓを所望
の温度にすることができるコイルばね用ＮｉＴｉ形状記
憶合金の製造方法、および発生力比Ｒを所望の値（発生
力比を所望の値にすれば、コイル形状（線径、コイル
径、有効巻数、自由長）を適宜選択することにより、２
点の発生力ＦM およびＦP の両方を同時に所望の値にす
ることができるから。）にすることができるコイルばね
用ＮｉＴｉ形状記憶合金の製造方法を提供することを目
的とするものである。
の温度にすることができるコイルばね用ＮｉＴｉ形状記
憶合金の製造方法、および発生力比Ｒを所望の値（発生
力比を所望の値にすれば、コイル形状（線径、コイル
径、有効巻数、自由長）を適宜選択することにより、２
点の発生力ＦM およびＦP の両方を同時に所望の値にす
ることができるから。）にすることができるコイルばね
用ＮｉＴｉ形状記憶合金の製造方法を提供することを目
的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、Ｎｉ：５４〜５７％、Ｃ：０．０２〜０．１２％お
よびＯ：０．０２〜０．１０％含有し、必要に応じてＦ
ｅ、Ｃｏ、Ｍｎ、ＣｒおよびＶの１種または２種以上を
合計で０．０１〜０．３０％ならびにＣｕ：３．０〜１
０．０％を含み、残部実質的にＴｉからなるコイルばね
用ＮｉＴｉ系形状記憶合金の製造方法においては、逆変
態開始温度Ａｓの温度を含有するＣ＋Ｏの量を増減する
ことによって所望の温度に制御することである。
め、Ｎｉ：５４〜５７％、Ｃ：０．０２〜０．１２％お
よびＯ：０．０２〜０．１０％含有し、必要に応じてＦ
ｅ、Ｃｏ、Ｍｎ、ＣｒおよびＶの１種または２種以上を
合計で０．０１〜０．３０％ならびにＣｕ：３．０〜１
０．０％を含み、残部実質的にＴｉからなるコイルばね
用ＮｉＴｉ系形状記憶合金の製造方法においては、逆変
態開始温度Ａｓの温度を含有するＣ＋Ｏの量を増減する
ことによって所望の温度に制御することである。
【０００９】また、上記目的を達成するため、Ｎｉ：５
４〜５７％、Ｃ：０．０２〜０．１２％およびＯ：０．
０２〜０．１０％を含有し、必要に応じてＦｅ、Ｃｏ、
Ｍｎ、ＣｒおよびＶの１種または２種以上を合計で０．
０１〜０．３０％ならびにＣｕ：３．０〜１０．０％を
含み、残部実質的にＴｉからなるコイルばね用ＮｉＴｉ
系形状記憶合金の製造方法においては、発生力比Ｒを含
有するＣ＋Ｏの量を増減することによって所望の値に制
御することである。
４〜５７％、Ｃ：０．０２〜０．１２％およびＯ：０．
０２〜０．１０％を含有し、必要に応じてＦｅ、Ｃｏ、
Ｍｎ、ＣｒおよびＶの１種または２種以上を合計で０．
０１〜０．３０％ならびにＣｕ：３．０〜１０．０％を
含み、残部実質的にＴｉからなるコイルばね用ＮｉＴｉ
系形状記憶合金の製造方法においては、発生力比Ｒを含
有するＣ＋Ｏの量を増減することによって所望の値に制
御することである。
【００１０】
【作用】ＮｉＴｉ系形状記憶合金は、Ｃ＋Ｏの量を増加
すると、逆変態開始温度Ａｓは直線的に低下することを
実験的に確認した。すなわちＣ＋Ｏの量を増減すること
により逆変態開始温度Ａｓを任意の温度にすることがで
きる。またＣ＋Ｏの量を増加すると、発生力比は直線的
に増加することを確認した。すなわちＣ＋Ｏの量を増減
することにより任意の発生力比Ｒにすることができ、コ
イル形状（線径、コイル径、有効巻数、自由長）などを
適宜選択することにより２点の発生力ＦMおよびＦP の
両方を同時に所望の値にすることができる。
すると、逆変態開始温度Ａｓは直線的に低下することを
実験的に確認した。すなわちＣ＋Ｏの量を増減すること
により逆変態開始温度Ａｓを任意の温度にすることがで
きる。またＣ＋Ｏの量を増加すると、発生力比は直線的
に増加することを確認した。すなわちＣ＋Ｏの量を増減
することにより任意の発生力比Ｒにすることができ、コ
イル形状（線径、コイル径、有効巻数、自由長）などを
適宜選択することにより２点の発生力ＦMおよびＦP の
両方を同時に所望の値にすることができる。
【００１１】Ｃ＋Ｏの量を増加すると発生力比Ｒが高く
なる理由は、ＣがＴｉＣの炭化物になり、まかＯがＴｉ
4 Ｎｉ2 Ｏ3 の酸化物になるので、これらの炭化物およ
び酸化物の存在が発生力ＦM の増大に寄与するためであ
る。また、逆変態開始温度Ａｓの低下は、炭化物および
酸化物の存在によりＮｉＴｉ相のＮｉ濃度が増加するか
らである。
なる理由は、ＣがＴｉＣの炭化物になり、まかＯがＴｉ
4 Ｎｉ2 Ｏ3 の酸化物になるので、これらの炭化物およ
び酸化物の存在が発生力ＦM の増大に寄与するためであ
る。また、逆変態開始温度Ａｓの低下は、炭化物および
酸化物の存在によりＮｉＴｉ相のＮｉ濃度が増加するか
らである。
【００１２】次に、本発明の対象となるＮｉＴｉ系形状
記憶合金の含有量を限定した理由を説明する。 Ｎｉ：５４〜５７％ Ｎｉは、５４％未満でも、また５７％を超えても形状記
憶特性を示さず、また加工性も低下するので、その範囲
を５４〜５７％とした。 Ｃ：０．０２〜０．１２％ Ｃは、逆変態開始温度Ａｓの温度および発生力比Ｒを変
えるために必要な元素で、０．０２％より少ないと添加
効果がなく、また０．１２％を超えるとＴｉＣが多くな
り熱間加工性および冷間加工性が低下し、加工が困難に
なるので、その含有量の範囲を０．０２〜０．１２％と
した。
記憶合金の含有量を限定した理由を説明する。 Ｎｉ：５４〜５７％ Ｎｉは、５４％未満でも、また５７％を超えても形状記
憶特性を示さず、また加工性も低下するので、その範囲
を５４〜５７％とした。 Ｃ：０．０２〜０．１２％ Ｃは、逆変態開始温度Ａｓの温度および発生力比Ｒを変
えるために必要な元素で、０．０２％より少ないと添加
効果がなく、また０．１２％を超えるとＴｉＣが多くな
り熱間加工性および冷間加工性が低下し、加工が困難に
なるので、その含有量の範囲を０．０２〜０．１２％と
した。
【００１３】Ｏ：０．０２〜０．１０％ Ｏは、逆変態開始温度Ａｓの温度および発生力比Ｒを変
えるために必要な元素で、０．０２％より少ないと添加
効果がなく、また０．１２％を超えると酸化物が多くな
って熱間加工性および冷間加工性が低下し、加工が困難
になるので、その含有量の範囲を０．０２〜０．１０％
とした。Ｆｅ、Ｃｏ、Ｍｎ、ＣｒおよびＶの１種または
２種以上を合計で０．０１〜０．３０％ これらの元素は、この含有範囲で材料の加工性、強度、
耐食性のいずれかを向上することができ、また逆変態温
度Ａｓ、Ａｆを低下することができる。 Ｃｕ：３．０〜１０．０％ Ｃｕは、この含有範囲でマルテンサイトの降伏応力が小
さくなり、また逆変態温度Ａｓ、Ａｆを上昇することが
できる。
えるために必要な元素で、０．０２％より少ないと添加
効果がなく、また０．１２％を超えると酸化物が多くな
って熱間加工性および冷間加工性が低下し、加工が困難
になるので、その含有量の範囲を０．０２〜０．１０％
とした。Ｆｅ、Ｃｏ、Ｍｎ、ＣｒおよびＶの１種または
２種以上を合計で０．０１〜０．３０％ これらの元素は、この含有範囲で材料の加工性、強度、
耐食性のいずれかを向上することができ、また逆変態温
度Ａｓ、Ａｆを低下することができる。 Ｃｕ：３．０〜１０．０％ Ｃｕは、この含有範囲でマルテンサイトの降伏応力が小
さくなり、また逆変態温度Ａｓ、Ａｆを上昇することが
できる。
【００１４】
【発明の実施の形態】本発明の実施例を説明するが、こ
れらによって本発明が限定されるものではない。原料と
して、ペレット状Ｎｉ、スポンジＴｉ、板状Ｔｉ（Ｏ：
０．３０％）、粒状黒鉛を使用し、表１に示したような
組成比になるように配合した合金を真空高周波誘導溶解
炉を用いて５０Ｋｇのインゴットを製造した。このイン
ゴットを鍛造→熱間圧延（φ２．６ｍｍ）→冷間伸線
（φ２．０ｍｍ）→コイル化→拘束下記憶熱処理（４５
０℃×１ｈｒ）→座面研磨してコイルばねを製造した。
れらによって本発明が限定されるものではない。原料と
して、ペレット状Ｎｉ、スポンジＴｉ、板状Ｔｉ（Ｏ：
０．３０％）、粒状黒鉛を使用し、表１に示したような
組成比になるように配合した合金を真空高周波誘導溶解
炉を用いて５０Ｋｇのインゴットを製造した。このイン
ゴットを鍛造→熱間圧延（φ２．６ｍｍ）→冷間伸線
（φ２．０ｍｍ）→コイル化→拘束下記憶熱処理（４５
０℃×１ｈｒ）→座面研磨してコイルばねを製造した。
【００１５】
【表１】
【００１６】コイルの形状は、線径＝φ２．０ｍｍ、コ
イルの内径Ｄｉ＝φ９．０ｍｍ、コイルの外径Ｄ＝φ１
３．０ｍｍ、有効巻数＝４．５回、自由長Ｌｏ〜３２ｍ
ｍである。コイルばね発生力評価法は、コイルばね設定
高さｈ＝２５．２ｍｍ、測定温度範囲＝０〜８０℃、加
熱冷却速度＝２℃／分であった。
イルの内径Ｄｉ＝φ９．０ｍｍ、コイルの外径Ｄ＝φ１
３．０ｍｍ、有効巻数＝４．５回、自由長Ｌｏ〜３２ｍ
ｍである。コイルばね発生力評価法は、コイルばね設定
高さｈ＝２５．２ｍｍ、測定温度範囲＝０〜８０℃、加
熱冷却速度＝２℃／分であった。
【００１７】上記コイルをコイルばね発生力評価法で測
定した結果の逆変態開始温度Ａｓ、測定したばね発生力
ＦP 、ＦM および発生力比Ｒ（ＦM ／ＦP ）は表２に示
したとおりである。この測定結果の逆変態開始温度Ａｓ
または発生力比Ｒ（ＦM ／ＦP ）を縦軸にし、Ｃ＋０の
含有量を横軸にしたグラフを図２および図３に示す。
定した結果の逆変態開始温度Ａｓ、測定したばね発生力
ＦP 、ＦM および発生力比Ｒ（ＦM ／ＦP ）は表２に示
したとおりである。この測定結果の逆変態開始温度Ａｓ
または発生力比Ｒ（ＦM ／ＦP ）を縦軸にし、Ｃ＋０の
含有量を横軸にしたグラフを図２および図３に示す。
【００１８】
【表２】
【００１９】図２に示したようにＣ＋Ｏの量の増加によ
り逆変態開始温度Ａｓは若干バラツキがあるが、ほぼ直
線的に低下しているので、製造するコイルばね用ＮｉＴ
ｉ系形状記憶合金のＣ＋Ｏの量を増減することにより逆
変態開始温度Ａｓを任意の温度にすることができること
が分かる。また図３に示したようにＣ＋Ｏの量の増加に
より発生力比Ｒ（ＦM ／ＦP ）は直線的に増加している
ので、製造するコイルばね用ＮｉＴｉ系形状記憶合金の
Ｃ＋Ｏの量を増減することとコイル形状（線径、コイル
径、有効巻数、自由長）を適宜選択することを組み合わ
せることにより、２点の発生力ＦM 、ＦP を同時に所望
の値にすることができることが分かる。
り逆変態開始温度Ａｓは若干バラツキがあるが、ほぼ直
線的に低下しているので、製造するコイルばね用ＮｉＴ
ｉ系形状記憶合金のＣ＋Ｏの量を増減することにより逆
変態開始温度Ａｓを任意の温度にすることができること
が分かる。また図３に示したようにＣ＋Ｏの量の増加に
より発生力比Ｒ（ＦM ／ＦP ）は直線的に増加している
ので、製造するコイルばね用ＮｉＴｉ系形状記憶合金の
Ｃ＋Ｏの量を増減することとコイル形状（線径、コイル
径、有効巻数、自由長）を適宜選択することを組み合わ
せることにより、２点の発生力ＦM 、ＦP を同時に所望
の値にすることができることが分かる。
【００２０】
【発明の効果】本発明は、上記製造方法により、次のよ
うな優れた効果を奏する。 （１）Ｃ＋Ｏの量を増減するだけで逆変態開始温度Ａｓ
を所望の温度にすることができる。 （２）Ｃ＋Ｏの量を増減するだけで発生力比を所望の値
にすることができるので、Ｃ＋Ｏの量の増減とコイル形
状（線径、コイル径、有効巻数、自由長）を適宜選択す
ることなどにより２点の発生力ＦM 、ＦP を同時に所望
の値にすることができる。
うな優れた効果を奏する。 （１）Ｃ＋Ｏの量を増減するだけで逆変態開始温度Ａｓ
を所望の温度にすることができる。 （２）Ｃ＋Ｏの量を増減するだけで発生力比を所望の値
にすることができるので、Ｃ＋Ｏの量の増減とコイル形
状（線径、コイル径、有効巻数、自由長）を適宜選択す
ることなどにより２点の発生力ＦM 、ＦP を同時に所望
の値にすることができる。
【図１】発生力と温度の関係を示す模式図である。
【図２】ＮｉＴｉ系形状記憶合金の逆変態開始温度Ａｓ
とＣ＋Ｏの量との関係を示すグラフである。
とＣ＋Ｏの量との関係を示すグラフである。
【図３】ＮｉＴｉ系形状記憶合金の発生力比Ｒ（ＦM ／
ＦP ）とＣ＋Ｏの量との関係を示すグラフである。
ＦP ）とＣ＋Ｏの量との関係を示すグラフである。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で（以下同じ）、Ｎｉ：５４〜５
７％、Ｃ：０．０２〜０．１２％およびＯ：０．０２〜
０．１０％を含有し、必要に応じてＦｅ、Ｃｏ、Ｍｎ、
ＣｒおよびＶの１種または２種以上を合計で０．０１〜
０．３０％ならびにＣｕ：３．０〜１０．０％を含み、
残部実質的にＴｉからなるコイルばね用ＮｉＴｉ系形状
記憶合金の製造方法において、製造されるコイルばね用
ＮｉＴｉ系形状記憶合金の逆変態開始温度Ａｓを含有す
るＣ＋Ｏの量を増減することによって所望の値にするこ
とを特徴とするコイルばね用ＮｉＴｉ系形状記憶合金の
製造方法。 - 【請求項２】 Ｎｉ：５４〜５７％、Ｃ：０．０２〜
０．１２％およびＯ：０．０２〜０．１０％を含有し、
必要に応じてＦｅ、Ｃｏ、Ｍｎ、ＣｒおよびＶの１種ま
たは２種以上を合計で０．０１〜０．３０％ならびにＣ
ｕ：３．０〜１０．０％を含み、残部実質的にＴｉから
なるコイルばね用ＮｉＴｉ系形状記憶合金の製造方法に
おいて、製造されるコイルばね用ＮｉＴｉ系形状記憶合
金の逆変態開始温度Ａｓ−１０℃の発生力ＦM と逆変態
終了温度Ａｆ＋１０℃の発生力ＦP との比を添加するＣ
＋Ｏの量を増減することによって所望の値にすることを
特徴とするコイルばね用ＮｉＴｉ系形状記憶合金の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30045895A JPH09118967A (ja) | 1995-10-26 | 1995-10-26 | コイルばね用ＮｉＴｉ系形状記憶合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30045895A JPH09118967A (ja) | 1995-10-26 | 1995-10-26 | コイルばね用ＮｉＴｉ系形状記憶合金の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09118967A true JPH09118967A (ja) | 1997-05-06 |
Family
ID=17885045
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30045895A Pending JPH09118967A (ja) | 1995-10-26 | 1995-10-26 | コイルばね用ＮｉＴｉ系形状記憶合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09118967A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000042317A1 (en) * | 1999-01-12 | 2000-07-20 | Siemens Automotive Corporation | Fuel pressure regulator with fuel temperature responsive shape memory calibration |
| WO2012160956A1 (ja) * | 2011-05-26 | 2012-11-29 | テルモ株式会社 | 医療用具用複合材料およびその製造方法 |
| JP2016027200A (ja) * | 2014-06-24 | 2016-02-18 | 国立大学法人東北大学 | ＮｉＴｉ系超弾性合金材料または形状記憶合金材料及びこれを用いた線材または管材 |
| US20220220581A1 (en) * | 2019-05-29 | 2022-07-14 | Furukawa Techno Material Co., Ltd. | Ni-Ti-BASED ALLOY MATERIAL, METHOD FOR PRODUCING Ni-Ti-BASED ALLOY MATERIAL, AND WIRE OR TUBE INCLUDING Ni-Ti-BASED ALLOY MATERIAL |
-
1995
- 1995-10-26 JP JP30045895A patent/JPH09118967A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000042317A1 (en) * | 1999-01-12 | 2000-07-20 | Siemens Automotive Corporation | Fuel pressure regulator with fuel temperature responsive shape memory calibration |
| WO2012160956A1 (ja) * | 2011-05-26 | 2012-11-29 | テルモ株式会社 | 医療用具用複合材料およびその製造方法 |
| CN103547691A (zh) * | 2011-05-26 | 2014-01-29 | 泰尔茂株式会社 | 医疗用具用复合材料及其制造方法 |
| JPWO2012160956A1 (ja) * | 2011-05-26 | 2014-07-31 | テルモ株式会社 | 医療用具用複合材料およびその製造方法 |
| JP5915910B2 (ja) * | 2011-05-26 | 2016-05-11 | テルモ株式会社 | 医療用具用複合材料およびその製造方法 |
| US10363122B2 (en) | 2011-05-26 | 2019-07-30 | Terumo Kabushiki Kaisha | Composite material for medical devices and method of manufacturing the same |
| JP2016027200A (ja) * | 2014-06-24 | 2016-02-18 | 国立大学法人東北大学 | ＮｉＴｉ系超弾性合金材料または形状記憶合金材料及びこれを用いた線材または管材 |
| US20220220581A1 (en) * | 2019-05-29 | 2022-07-14 | Furukawa Techno Material Co., Ltd. | Ni-Ti-BASED ALLOY MATERIAL, METHOD FOR PRODUCING Ni-Ti-BASED ALLOY MATERIAL, AND WIRE OR TUBE INCLUDING Ni-Ti-BASED ALLOY MATERIAL |
| US12065719B2 (en) * | 2019-05-29 | 2024-08-20 | Furukawa Techno Material Co., Ltd. | Ni—Ti-based alloy material, method for producing Ni—Ti-based alloy material, and wire or tube including Ni—Ti-based alloy material |
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